JPH04112974A - 斜板式圧縮機 - Google Patents
斜板式圧縮機Info
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- JPH04112974A JPH04112974A JP2233777A JP23377790A JPH04112974A JP H04112974 A JPH04112974 A JP H04112974A JP 2233777 A JP2233777 A JP 2233777A JP 23377790 A JP23377790 A JP 23377790A JP H04112974 A JPH04112974 A JP H04112974A
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- 230000006835 compression Effects 0.000 description 11
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- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
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- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
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- 239000003507 refrigerant Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
- F04B27/10—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis having stationary cylinders
- F04B27/1036—Component parts, details, e.g. sealings, lubrication
- F04B27/1054—Actuating elements
- F04B27/1063—Actuating-element bearing means or driving-axis bearing means
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は斜板式圧縮機に関わり、さらに詳しくは斜板
の支持構造に関するものである。
の支持構造に関するものである。
〔従来の技術〕
一般に、斜板式圧縮機は、例えば特開昭６０２０９６７
４号公報に示されるように、シフノンダブロックの軸孔
に一対のラジアルヘアリンクを介して駆動軸を回転可能
に支持し、両ラジアルヘアリンク間において駆動軸に斜
板のボス部を固定するとともに、同ボス部の両端部とシ
リンダブロックとの間にスラストベアリングをそれぞれ
介装し、駆動軸の回転にともなう斜板の回転によりピス
トンに往復運動か付与され、圧縮動作を行うようになっ
ている。
４号公報に示されるように、シフノンダブロックの軸孔
に一対のラジアルヘアリンクを介して駆動軸を回転可能
に支持し、両ラジアルヘアリンク間において駆動軸に斜
板のボス部を固定するとともに、同ボス部の両端部とシ
リンダブロックとの間にスラストベアリングをそれぞれ
介装し、駆動軸の回転にともなう斜板の回転によりピス
トンに往復運動か付与され、圧縮動作を行うようになっ
ている。
前述した斜板の支持構造として、従来第１１図に示すよ
うに、フロント側及びリヤ側のシリンダブロックｌ、２
に対しランアルベアリンク１２゜１３を介して駆動軸１
１を回転可能に支持し、該駆動軸１１に嵌合固定された
斜板１４のホス部１４ａとシリンダブロック１，２との
間に固定レース１７、可動レース１８及びコロ１９から
なるスラストヘアリンク１５．１６をそれぞれ介在させ
ている。又、前記駆動軸１１とラジアルヘアリング１２
．１３との間には製作及び組付上、回避不可能な寸法交
差により、フロント側のランアルベアリング１２と駆動
軸１１との間にはΔＤ１の隙間かあり、リヤ側のラジア
ルベアリング１３と駆動軸１１との間にはΔＤ２の隙間
が存在する。
うに、フロント側及びリヤ側のシリンダブロックｌ、２
に対しランアルベアリンク１２゜１３を介して駆動軸１
１を回転可能に支持し、該駆動軸１１に嵌合固定された
斜板１４のホス部１４ａとシリンダブロック１，２との
間に固定レース１７、可動レース１８及びコロ１９から
なるスラストヘアリンク１５．１６をそれぞれ介在させ
ている。又、前記駆動軸１１とラジアルヘアリング１２
．１３との間には製作及び組付上、回避不可能な寸法交
差により、フロント側のランアルベアリング１２と駆動
軸１１との間にはΔＤ１の隙間かあり、リヤ側のラジア
ルベアリング１３と駆動軸１１との間にはΔＤ２の隙間
が存在する。
前記斜板１４のボス部１４ａのフロント側及びリヤ側端
面に形成したスラスト受面１４ｃは、両スラストベアリ
ング１５．１６の可動レース１８の外周寄り位置をシリ
ンダブロック１，２側へ押圧し、シリンダブロック１，
２のスラスト受面１ｃ。
面に形成したスラスト受面１４ｃは、両スラストベアリ
ング１５．１６の可動レース１８の外周寄り位置をシリ
ンダブロック１，２側へ押圧し、シリンダブロック１，
２のスラスト受面１ｃ。
２ｃはスラストベアリング１５．１６の固定レース１７
の内周寄り位置をボス部１４ａ側へ押圧するようにし、
両シリンダブロック１，２間において斜板１４が回避不
可能な寸法公差によりスラスト方向にガタつくのを防止
するようになっている。
の内周寄り位置をボス部１４ａ側へ押圧するようにし、
両シリンダブロック１，２間において斜板１４が回避不
可能な寸法公差によりスラスト方向にガタつくのを防止
するようになっている。
そして、圧縮機の停止時においては、第１２図に示すよ
うに斜板１４側のスラスト受面１４ｃによりスラストベ
アリング１５．１６に対して、斜板の上死点及び下死点
に対応する位置では同等の力ＦＳＩＩ ＦＳ２により
押圧されているため、スラストベアリングの耐久上全く
問題か生じない。
うに斜板１４側のスラスト受面１４ｃによりスラストベ
アリング１５．１６に対して、斜板の上死点及び下死点
に対応する位置では同等の力ＦＳＩＩ ＦＳ２により
押圧されているため、スラストベアリングの耐久上全く
問題か生じない。
一方、圧縮機の運転中においては、第１１図において斜
板１４のフロント側上死点Ｐｆ＋及びリヤ側上死点Ｐｒ
＋に対し圧縮反力がピストンを介して作用するため、斜
板１４が駆動軸１１とともに駆動軸の中心軸線Ｘａ−Ｘ
ａと斜板１４の中心斜線Ｙ−Ｙとの交点Ｏ（以下斜板の
中心Ｏという）を中心として所定角度θだけ傾斜する。
板１４のフロント側上死点Ｐｆ＋及びリヤ側上死点Ｐｒ
＋に対し圧縮反力がピストンを介して作用するため、斜
板１４が駆動軸１１とともに駆動軸の中心軸線Ｘａ−Ｘ
ａと斜板１４の中心斜線Ｙ−Ｙとの交点Ｏ（以下斜板の
中心Ｏという）を中心として所定角度θだけ傾斜する。
すなわち、前述したように駆動軸１１とラジアルへアソ
ング１２．１３との間には、隙間ΔＤＩ、ΔＤ２（駆動
軸１１の外径とラジアルベアリング１２．１３の内径と
の差）が存在するので、前記圧縮反力に起因する斜板１
４に作用する曲げモーメントＭにより、理想中心軸線Ｘ
−Ｘに対し駆動軸１】の中心軸線Ｘ ａ−Ｘ ａか所定
角度θたけ傾斜することとなる。この傾き角θは斜板の
中心Ｏからフロント側及びリヤ側のラジアルヘアリング
１２．１３までのそれぞれの距離をＬｆ、Ｌｒとすると
、次式によって決まる。
ング１２．１３との間には、隙間ΔＤＩ、ΔＤ２（駆動
軸１１の外径とラジアルベアリング１２．１３の内径と
の差）が存在するので、前記圧縮反力に起因する斜板１
４に作用する曲げモーメントＭにより、理想中心軸線Ｘ
−Ｘに対し駆動軸１】の中心軸線Ｘ ａ−Ｘ ａか所定
角度θたけ傾斜することとなる。この傾き角θは斜板の
中心Ｏからフロント側及びリヤ側のラジアルヘアリング
１２．１３までのそれぞれの距離をＬｆ、Ｌｒとすると
、次式によって決まる。
θ＝ｔａｎ ｆｌ／２Ｘ（ΔＤｉ十ΔＤ２）／（Ｌ
ｆ卒Ｌｒ）ｌ ・・・・（１） 従って、斜板１４か第１３図に示すように角度θ傾斜す
ると、斜板１４のフロント側上死点Ｐｆ。
ｆ卒Ｌｒ）ｌ ・・・・（１） 従って、斜板１４か第１３図に示すように角度θ傾斜す
ると、斜板１４のフロント側上死点Ｐｆ。
と対応するリヤ側のスラスト受面１４ｃがシリンダブロ
ック２に接近してスラストベアリング１６の可動レース
１８を過大な力Ｆｄで押圧することになり、この結果ス
ラストベアリング１５．１６の耐久性か低下するという
問題かあった。
ック２に接近してスラストベアリング１６の可動レース
１８を過大な力Ｆｄで押圧することになり、この結果ス
ラストベアリング１５．１６の耐久性か低下するという
問題かあった。
この発明の目的は、圧縮機動作時において斜板が圧縮反
力に基づく曲げモーメントにより所定角度傾斜した場合
に、スラストベアリンク′に作用する過大な押圧力を抑
制してスラストベアリングの耐久性を向上することかで
きる斜板式圧縮機を提供することにある。
力に基づく曲げモーメントにより所定角度傾斜した場合
に、スラストベアリンク′に作用する過大な押圧力を抑
制してスラストベアリングの耐久性を向上することかで
きる斜板式圧縮機を提供することにある。
請求項■記載の発明は上記目的を達成するため、シリン
ダブロックの軸孔に一対のラジアルベアリンクを介して
駆動軸を回転可能に支持し、両ラジアルベアリング間に
おいて駆動軸に斜板のボス部を嵌合固定するとともに、
同ボス部のフロント側及びリヤ側のスラスト受面とシリ
ンダブロック側のスラスト受面との間にスラストヘアリ
ンクをそれぞれ介装し、駆動軸の回転にともなう斜板の
回転によりピストンに往復運動か付与されるようにした
斜板式圧縮機において、前記ボス部のフロント側及びリ
ヤ側のスラスト受面の一部に対し、前記斜板の下死点と
それぞれ対応する位置にスラストへアリンクと接触しな
い切欠部を形成するという手段をとっている。
ダブロックの軸孔に一対のラジアルベアリンクを介して
駆動軸を回転可能に支持し、両ラジアルベアリング間に
おいて駆動軸に斜板のボス部を嵌合固定するとともに、
同ボス部のフロント側及びリヤ側のスラスト受面とシリ
ンダブロック側のスラスト受面との間にスラストヘアリ
ンクをそれぞれ介装し、駆動軸の回転にともなう斜板の
回転によりピストンに往復運動か付与されるようにした
斜板式圧縮機において、前記ボス部のフロント側及びリ
ヤ側のスラスト受面の一部に対し、前記斜板の下死点と
それぞれ対応する位置にスラストへアリンクと接触しな
い切欠部を形成するという手段をとっている。
又、請求項２に記載の発明は、前記ホス部のフロント側
及びリヤ側のスラスト受面を、駆動軸と直交する面に対
し、斜板の傾斜方向に倣って傾斜させるという手段をと
っている。ここで、スラスト受面の傾斜角度は前記式（
１）で与えられる角度θが望ましい。
及びリヤ側のスラスト受面を、駆動軸と直交する面に対
し、斜板の傾斜方向に倣って傾斜させるという手段をと
っている。ここで、スラスト受面の傾斜角度は前記式（
１）で与えられる角度θが望ましい。
さらに、請求項３記載の発明は、前記シリンダブロック
のスラスト受面に対し、斜板の中心を中心とする凹状球
面を前記軸孔の回りに形成し、該凹状球面にはスラスト
ベアリングを支持するスラスト受部材の凸状球面を接触
させるという手段をとっている。
のスラスト受面に対し、斜板の中心を中心とする凹状球
面を前記軸孔の回りに形成し、該凹状球面にはスラスト
ベアリングを支持するスラスト受部材の凸状球面を接触
させるという手段をとっている。
請求項４記載の発明は、請求項３記載の発明において、
斜板の中心（Ｏ）からフロント側ラジアルベアリングま
での距離を（Ｌｆ）、斜板の中心（Ｏ）からリヤ側ラジ
アルベアリングまでの距離を（Ｌｒ）、駆動軸外径とフ
ロント側ラジアルベアリング及びリヤ側ラジアルベアリ
ング内径とのそれぞれの差を（△ＤＩ）、（ΔＤ２）と
すると、リヤ側ラジアルベアリングから斜板の回動中心
（Ｏ１）までの距離（Ｌｃ）を、 Ｌｃ ＝ΔＤ２／（ΔＤｌ＋ΔＤ２） （Ｌｆ−＋−Ｌｒ
）に設定するという手段をとっている。
斜板の中心（Ｏ）からフロント側ラジアルベアリングま
での距離を（Ｌｆ）、斜板の中心（Ｏ）からリヤ側ラジ
アルベアリングまでの距離を（Ｌｒ）、駆動軸外径とフ
ロント側ラジアルベアリング及びリヤ側ラジアルベアリ
ング内径とのそれぞれの差を（△ＤＩ）、（ΔＤ２）と
すると、リヤ側ラジアルベアリングから斜板の回動中心
（Ｏ１）までの距離（Ｌｃ）を、 Ｌｃ ＝ΔＤ２／（ΔＤｌ＋ΔＤ２） （Ｌｆ−＋−Ｌｒ
）に設定するという手段をとっている。
請求項１記載の発明は、圧縮動作時において圧縮反力に
より斜板か駆動軸とラジアルベアリングとの隙間によっ
て決まる傾き角だけ曲げモーメントにより傾斜される。
より斜板か駆動軸とラジアルベアリングとの隙間によっ
て決まる傾き角だけ曲げモーメントにより傾斜される。
この時、斜板のボス部に形成したスラスト受面に切欠部
かあるため、斜板の下死点に対応する位置からはスラス
トベアリンクに押圧力か作用しなくなり、ベアリングの
耐久性が向上する。
かあるため、斜板の下死点に対応する位置からはスラス
トベアリンクに押圧力か作用しなくなり、ベアリングの
耐久性が向上する。
又、請求項２記載の発明は、圧縮機の運転動作中におい
て斜板か圧縮反力により曲げモーメントを受けて前述し
たように所定の傾き角たけ回動した時、ボス部に形成し
たスラスト受面とシリンダブロックに形成したスラスト
受面とが略平行となりスラストベアリングには過大な局
部荷重が作用することがなく、スラストベアリングの耐
久性が向上する。
て斜板か圧縮反力により曲げモーメントを受けて前述し
たように所定の傾き角たけ回動した時、ボス部に形成し
たスラスト受面とシリンダブロックに形成したスラスト
受面とが略平行となりスラストベアリングには過大な局
部荷重が作用することがなく、スラストベアリングの耐
久性が向上する。
又、請求項３記載の発明は、斜板が曲げモーメントを受
けて所定の傾き角だけ傾斜した場合に、斜板とスラスト
ベアリンクかスラスト受部材とともに一体となって回動
するので、スラストベアリンクには過大な局部荷重か作
用することがなく、スラストベアリングの耐久性が向上
する。
けて所定の傾き角だけ傾斜した場合に、斜板とスラスト
ベアリンクかスラスト受部材とともに一体となって回動
するので、スラストベアリンクには過大な局部荷重か作
用することがなく、スラストベアリングの耐久性が向上
する。
さらに、請求項４記戦の発明は、スラスト受部材の回動
中心を斜板の中心からフロント側へ離隔した適正位置に
設定したのて、斜板の傾動時にスラストへアリング及び
スラスト受部材が偏荷重を受けることなく回動され、ス
ラストベアリングの耐久性かさらに向上する。
中心を斜板の中心からフロント側へ離隔した適正位置に
設定したのて、斜板の傾動時にスラストへアリング及び
スラスト受部材が偏荷重を受けることなく回動され、ス
ラストベアリングの耐久性かさらに向上する。
以下、請求項１の発明を具体化した第１実施例を第１図
〜第４図に基ついて説明する。
〜第４図に基ついて説明する。
第３図に示すように、一対のシリンダブロック１．２の
前後両端部にフロントハウジング３及びリヤハウジング
４がバルブプレート５，６を介して結合され、そのフロ
ント及びリヤハウジング３゜４内には吸入室７及び吐出
室８がそれぞれ区画形成されるとともに、両眼入室７は
シリンダブロック１，２間に設けられた斜板室９に対し
吸入通路１０を介してそれぞれ連通されている。又、前
記シリンダブロック１． ２の軸孔１ａ、２ａには駆動
軸１１か一対のラジアルベアリンク１２．１３を介して
回転可能に挿通支持され、両ラジアルベアリング１２．
１３間において、駆動軸１１には斜板室９内に位置する
ように斜板１４がそのボス部１４ａにおいて嵌合固定さ
れるとともに、同ボス部１４ａの両端部とシリンダブロ
ック１，２との間にはスラストベアリンク”１５．１６
か介装されている。二のスラストベアリング１５．１６
はシリンダブロック１，２のスラスト受面１ｂ、２ｂに
支持される固定レース１７と、ボス部１４ａに形成した
スラスト受面１４ｃに支持される可動レース１８と、前
記両レース１７．１８間に介在した複数のコロ１９とに
より構成されている。
前後両端部にフロントハウジング３及びリヤハウジング
４がバルブプレート５，６を介して結合され、そのフロ
ント及びリヤハウジング３゜４内には吸入室７及び吐出
室８がそれぞれ区画形成されるとともに、両眼入室７は
シリンダブロック１，２間に設けられた斜板室９に対し
吸入通路１０を介してそれぞれ連通されている。又、前
記シリンダブロック１． ２の軸孔１ａ、２ａには駆動
軸１１か一対のラジアルベアリンク１２．１３を介して
回転可能に挿通支持され、両ラジアルベアリング１２．
１３間において、駆動軸１１には斜板室９内に位置する
ように斜板１４がそのボス部１４ａにおいて嵌合固定さ
れるとともに、同ボス部１４ａの両端部とシリンダブロ
ック１，２との間にはスラストベアリンク”１５．１６
か介装されている。二のスラストベアリング１５．１６
はシリンダブロック１，２のスラスト受面１ｂ、２ｂに
支持される固定レース１７と、ボス部１４ａに形成した
スラスト受面１４ｃに支持される可動レース１８と、前
記両レース１７．１８間に介在した複数のコロ１９とに
より構成されている。
さらに、前記シリンダブロック１． ２には複数のシリ
ンダボア２０か駆動軸１１と平行に形成され、各シリン
ダポア２０内には両頭のピストン２１が往復運動可能に
嵌入されるとともに、そのピストン２１が半球状のシュ
ー２２を介して斜板１４に係留されている。さらに、前
記バルブプレート５．６には各シリンダボア２０と吸入
室７及び吐出室８とを連通させるための吸入口２３及び
吐出口２４か形成されている。
ンダボア２０か駆動軸１１と平行に形成され、各シリン
ダポア２０内には両頭のピストン２１が往復運動可能に
嵌入されるとともに、そのピストン２１が半球状のシュ
ー２２を介して斜板１４に係留されている。さらに、前
記バルブプレート５．６には各シリンダボア２０と吸入
室７及び吐出室８とを連通させるための吸入口２３及び
吐出口２４か形成されている。
次に、第１図及び第２図に基ついてこの発明の詳細な説
明する。
明する。
第１図において、斜板１４の斜板部１４ｂのフロント側
上死点Ｐｆ＋とフロント側下死点Ｐｆ２を結ぶ直線をフ
ロント側の基線Ｈとし、同じく、斜板部１４ｂのリヤ側
上死点Ｐｒ＋とリヤ側下死点Ｐｒ２を結ぶ直線をリヤ側
の基線Ｈ′ とする。
上死点Ｐｆ＋とフロント側下死点Ｐｆ２を結ぶ直線をフ
ロント側の基線Ｈとし、同じく、斜板部１４ｂのリヤ側
上死点Ｐｒ＋とリヤ側下死点Ｐｒ２を結ぶ直線をリヤ側
の基線Ｈ′ とする。
又、この基線Ｈ，Ｈ’ から斜板１４の回転方向Ｚへ所
定角度すなわちα０だけ変位した斜板中心軸線Ｘａ−Ｘ
ａを通る直線を偏位線に、Ｋ“ とする。
定角度すなわちα０だけ変位した斜板中心軸線Ｘａ−Ｘ
ａを通る直線を偏位線に、Ｋ“ とする。
そして、フロント及びリヤ側のスラスト受面１４ｃ。
１４ｃに対し、前記下死点側の偏位線に、に’ から回
転方向及びその反対方向に所定角度、つまり、β０だけ
変位した範囲指定線１！１．Ｉ２によって設定される範
囲に、スラストベアリング１５．１６の可動レース１８
と接触しない切欠部１４ｄ。
転方向及びその反対方向に所定角度、つまり、β０だけ
変位した範囲指定線１！１．Ｉ２によって設定される範
囲に、スラストベアリング１５．１６の可動レース１８
と接触しない切欠部１４ｄ。
１４ｄを形成している。
前記角度αは
一１０°≦α≦４５゜
角度βは
＋１０°≦β≦９０゜
に設定されている。
このように斜板１４のスラスト受面１４Ｃ９１４ｃの所
定範囲に切欠部１４ｄ、１４ｄを形成した理由を以下に
説明する。
定範囲に切欠部１４ｄ、１４ｄを形成した理由を以下に
説明する。
第４図は横軸に斜板１４の回転角をとり、縦軸に斜板１
４に作用する全曲モーメントＭをとっている。ここで斜
板１４の回転角が０℃のところがフロント側の上死点Ｐ
ｆ、を示し、１８０°Ｃがフロント側の下死点Ｐｆ２を
示している。又、この実験データ■〜■は１０気筒タイ
プの圧縮機を、■及び■は６気筒タイプの圧縮機をそれ
ぞれ使用して得られたものである。さらに各圧縮機にお
いて吐出圧力Ｐｄ、吸入圧力Ｐｓの容量を変化させて実
験した結果を示す。
４に作用する全曲モーメントＭをとっている。ここで斜
板１４の回転角が０℃のところがフロント側の上死点Ｐ
ｆ、を示し、１８０°Ｃがフロント側の下死点Ｐｆ２を
示している。又、この実験データ■〜■は１０気筒タイ
プの圧縮機を、■及び■は６気筒タイプの圧縮機をそれ
ぞれ使用して得られたものである。さらに各圧縮機にお
いて吐出圧力Ｐｄ、吸入圧力Ｐｓの容量を変化させて実
験した結果を示す。
このグラフによればフロント側の下死点Ｐｆ２から所定
角度α０だけ変位した偏位線にと対応する位置において
■〜■のデータの圧縮反力による曲モーメントＭがほぼ
最大となることかわかる。
角度α０だけ変位した偏位線にと対応する位置において
■〜■のデータの圧縮反力による曲モーメントＭがほぼ
最大となることかわかる。
つまりその偏位線にと対応する下死点側のスラスト受面
１４ｃ付近がスラストベアリング１５を最も強（押圧す
ることになり、この偏位線Ｋから所定角度βだけ回転方
向及びその反対方向に切欠部１４ｄを形成することによ
り、スラストベアリング１５の可動レース１８を直接押
圧させないで、該可動レース１８に作用する押圧力Ｆｄ
を軽減し、スラストベアリング１５の耐久性を向上する
ことかできる。
１４ｃ付近がスラストベアリング１５を最も強（押圧す
ることになり、この偏位線Ｋから所定角度βだけ回転方
向及びその反対方向に切欠部１４ｄを形成することによ
り、スラストベアリング１５の可動レース１８を直接押
圧させないで、該可動レース１８に作用する押圧力Ｆｄ
を軽減し、スラストベアリング１５の耐久性を向上する
ことかできる。
さらに詳述すると、第２図に示すように斜板１４及び駆
動軸１１が圧縮反力により曲げモーメントＭを受けて斜
板１４の中心Ｏの回りに所定の角度θだけ回動した時、
スラスト受面１４ｃのスラストベアリング１５を最も強
く押圧する部分に切欠部１４ｄが設けであるため、可動
レース１８の一部か弾性変形して切欠部１４ｄに入り込
み、可動レース１８を強く押圧することはなく、従って
スラストベアリング１５の耐久性が向上するのである。
動軸１１が圧縮反力により曲げモーメントＭを受けて斜
板１４の中心Ｏの回りに所定の角度θだけ回動した時、
スラスト受面１４ｃのスラストベアリング１５を最も強
く押圧する部分に切欠部１４ｄが設けであるため、可動
レース１８の一部か弾性変形して切欠部１４ｄに入り込
み、可動レース１８を強く押圧することはなく、従って
スラストベアリング１５の耐久性が向上するのである。
前記角度α、βは圧縮機の気筒数等により任意に設定す
ればよい。
ればよい。
次に、請求項２に記載の発明を具体化した第２実施例を
第５図及び第６図に基づいて説明する。
第５図及び第６図に基づいて説明する。
この第２実施例においては斜板１４の第１実施例にて示
した偏位線Ｋを通るその中央部縦断面、つまり第６図に
示す断面において、斜板１４のボス部１４ａのフロント
及びリヤ側のスラスト受面１４ ｃ、 １４ ｃを角
度θたけ斜板部１４ｂの傾斜方向に倣って傾斜させてお
り、斜板１４の中心軸線Ｘａ−Ｘａを通るホス部１４ａ
の長さＷと、角度θだけ傾斜させたボス部１４ａの長さ
Ｗａとを一致させている。
した偏位線Ｋを通るその中央部縦断面、つまり第６図に
示す断面において、斜板１４のボス部１４ａのフロント
及びリヤ側のスラスト受面１４ ｃ、 １４ ｃを角
度θたけ斜板部１４ｂの傾斜方向に倣って傾斜させてお
り、斜板１４の中心軸線Ｘａ−Ｘａを通るホス部１４ａ
の長さＷと、角度θだけ傾斜させたボス部１４ａの長さ
Ｗａとを一致させている。
ここで、角度θは斜板中心Ｏからフロント側ラジアルヘ
アリンク１５及びリヤ側ラジアルベアリング１６までの
距離をＬｆ、Ｌｒ、駆動軸とフロント側ラジアルベアリ
ンク及びリヤ側ラジアルベアリングとのそれぞれの隙間
をΔＤｌ、ΔＤ２とすると、 θ＝ ｔａｎ’［（ΔＤ１−１−ΔＤ２）／ （Ｌｆ＋Ｌｒ）
１で決定される大きさ、即ち圧縮機運転時に生ずる駆動
軸の傾き角である。
アリンク１５及びリヤ側ラジアルベアリング１６までの
距離をＬｆ、Ｌｒ、駆動軸とフロント側ラジアルベアリ
ンク及びリヤ側ラジアルベアリングとのそれぞれの隙間
をΔＤｌ、ΔＤ２とすると、 θ＝ ｔａｎ’［（ΔＤ１−１−ΔＤ２）／ （Ｌｆ＋Ｌｒ）
１で決定される大きさ、即ち圧縮機運転時に生ずる駆動
軸の傾き角である。
この第２実施例においては、斜板１４のスラスト受面１
４ｃ、１４ｃか予め角度θだけ傾斜して形成されている
ので、圧縮機の運転時に斜板１４かモーメントＭにより
中心Ｏの回りで角度θたけ傾斜した状態において、ボス
部１４ａ側のスラスト受面１４ｃ、１４ｃがシリンダブ
ロック１． ２側のスラスト受面と略平行となり、スラ
スト受面１４ｃ、１４ｃが丁度スラストベアリング１５
゜１６を全問にわたり均等な力で押圧することになるた
め、スラストベアリング１５．１６か過大な押圧力を受
けることはなく、その耐久性が向上する。
４ｃ、１４ｃか予め角度θだけ傾斜して形成されている
ので、圧縮機の運転時に斜板１４かモーメントＭにより
中心Ｏの回りで角度θたけ傾斜した状態において、ボス
部１４ａ側のスラスト受面１４ｃ、１４ｃがシリンダブ
ロック１． ２側のスラスト受面と略平行となり、スラ
スト受面１４ｃ、１４ｃが丁度スラストベアリング１５
゜１６を全問にわたり均等な力で押圧することになるた
め、スラストベアリング１５．１６か過大な押圧力を受
けることはなく、その耐久性が向上する。
次に、請求項３記載の発明を具体化した第３実施例を第
７図及び第８図に基づいて説明する。
７図及び第８図に基づいて説明する。
この実施例においては第７図に示すように前記シリンダ
ブロック１，２に対し斜板１４の中心Ｏを中心とする凹
状球面１ｃ、２ｃを前記軸孔１ａ。
ブロック１，２に対し斜板１４の中心Ｏを中心とする凹
状球面１ｃ、２ｃを前記軸孔１ａ。
２ａの回りに形成し、該凹状球面１ｃ、２ｃにはスラス
トベアリング１５．１６の固定レース１７を支持するス
ラスト受部材３１．３２の凸状球面３１ａ、３２ａを接
触している。そして、圧縮反力に基づく曲げモーメント
Ｍにより駆動軸１１及び斜板１４かその中心Ｏの回りで
角度θだけ回動した時、スラストベアリング１５．１６
かスラスト受部材３１．３２とともに回動し、両スラス
トベアリング１５．１６に過大な押圧力か作用するのを
抑制し、ベアリング１５．１６の耐久性を向上するよう
にしている。
トベアリング１５．１６の固定レース１７を支持するス
ラスト受部材３１．３２の凸状球面３１ａ、３２ａを接
触している。そして、圧縮反力に基づく曲げモーメント
Ｍにより駆動軸１１及び斜板１４かその中心Ｏの回りで
角度θだけ回動した時、スラストベアリング１５．１６
かスラスト受部材３１．３２とともに回動し、両スラス
トベアリング１５．１６に過大な押圧力か作用するのを
抑制し、ベアリング１５．１６の耐久性を向上するよう
にしている。
この第３実施例において第８図に示すように、スラスト
受部材３２（３１）の凸状球面３２ａ（３１ａ）の曲率
半径よりもシリンダブロック２（１）の凹状球面２ｃ（
ｌｃ）の曲率半径を若干太き（することにより、球面接
触部間への冷媒ガスの進入を促進して両部材の潤滑性を
向上するようにしてもよい。
受部材３２（３１）の凸状球面３２ａ（３１ａ）の曲率
半径よりもシリンダブロック２（１）の凹状球面２ｃ（
ｌｃ）の曲率半径を若干太き（することにより、球面接
触部間への冷媒ガスの進入を促進して両部材の潤滑性を
向上するようにしてもよい。
次に、請求項４記載の発明を具体化した第４実施例を第
９図に基ついて説明する。
９図に基ついて説明する。
この第４実施例においては、前述した第７図に示す第３
実施例の圧縮機において、駆動軸１１及び斜板１４の回
動中心０１を斜板１４の中心○からフロント側へ離隔し
て適正位置、すなわち、リヤ側のラジアルヘアリング１
３から回動中心０１までの距離をＬｃとすると、このＬ
ｃをｃ △Ｄ２／’（△Ｄ１÷ΔＤ２）Ｘ （Ｌｆ＝Ｌｒ）に
設定している。この理由を以下に述べる。
実施例の圧縮機において、駆動軸１１及び斜板１４の回
動中心０１を斜板１４の中心○からフロント側へ離隔し
て適正位置、すなわち、リヤ側のラジアルヘアリング１
３から回動中心０１までの距離をＬｃとすると、このＬ
ｃをｃ △Ｄ２／’（△Ｄ１÷ΔＤ２）Ｘ （Ｌｆ＝Ｌｒ）に
設定している。この理由を以下に述べる。
ｓｉｎ θ
１／２−（ΔＤ１＋ΔＤ２）／（Ｌｆ＋Ｌｒ）ＬｃＸｓ
ｉｎθ＝△Ｄ２／２ 、’、 Ｌ ｃ ＝ ΔＤ２／（ΔＤＩ＋ΔＤ２）Ｘ （Ｌｆ−ｉ−Ｌｒ）と
なるのである。
ｉｎθ＝△Ｄ２／２ 、’、 Ｌ ｃ ＝ ΔＤ２／（ΔＤＩ＋ΔＤ２）Ｘ （Ｌｆ−ｉ−Ｌｒ）と
なるのである。
なお、通常ΔＤ１＝ΔＤ２であるから、Ｌｃ＝１．／２
Ｘ ＣＬｆ＋Ｌｒ） となる。
Ｘ ＣＬｆ＋Ｌｒ） となる。
第３実施例においては球面の中心か斜板１４の中心Ｏに
あるため、距離ＬｆとＬｒの大きい方（本実施例ではＬ
ｆ）でますΔＤか０ （この場合ΔＤ１＝Ｏ）になり、
反対側はまた隙間がある（ΔＤ２＞０）。従って、ΔＤ
２−０となるため、従来技術よりも改良されているもの
の、偏荷重が発生することになる。この偏荷重を第４実
施例では解消し、より適正な支持構造とすることができ
る。
あるため、距離ＬｆとＬｒの大きい方（本実施例ではＬ
ｆ）でますΔＤか０ （この場合ΔＤ１＝Ｏ）になり、
反対側はまた隙間がある（ΔＤ２＞０）。従って、ΔＤ
２−０となるため、従来技術よりも改良されているもの
の、偏荷重が発生することになる。この偏荷重を第４実
施例では解消し、より適正な支持構造とすることができ
る。
逆に、第３実施例ようにＬＣ−Ｌｒとしたい場合には
Ｌｒ＝
ΔＤ２／（△Ｄ１＋ΔＤ２）Ｘ （Ｌｆ−＋−Ｌｒ）°
、ΔＤ２＝ΔＤｌ−Ｌｒ／Ｌｆ というようにフロント及びリヤ側で間隙を変えれは第４
実施例と効果が同一になる。
、ΔＤ２＝ΔＤｌ−Ｌｒ／Ｌｆ というようにフロント及びリヤ側で間隙を変えれは第４
実施例と効果が同一になる。
なお、この発明は前記実施例に規制されるものではなく
、例えば第１０図に示すように、傾斜状の切欠部１４ｄ
に代えて直角状の切欠部１４ｄを設けたり、その他各部
の構成を任意に変更して具体化することも可能である。
、例えば第１０図に示すように、傾斜状の切欠部１４ｄ
に代えて直角状の切欠部１４ｄを設けたり、その他各部
の構成を任意に変更して具体化することも可能である。
以上詳述したように、 請求項１記載の発明は、斜板の
ボス部に形成したスラスト受面に切欠部かあるため、ス
ラストベアリングに作用する押圧力を抑制して、ペアリ
ンクの耐久性を向上することかできる。
ボス部に形成したスラスト受面に切欠部かあるため、ス
ラストベアリングに作用する押圧力を抑制して、ペアリ
ンクの耐久性を向上することかできる。
又、請求項２記載の発明は、圧縮機の運転動作中におい
て斜板か圧縮反力により曲げモーメンｌ−を受けて所定
の傾き角だけ回動した時、ボス部に形成した傾斜状態の
スラスト受面がスラストベアリングに過大な局部荷重が
作用することがなく、スラストベアリングの耐久性を向
上することができる。
て斜板か圧縮反力により曲げモーメンｌ−を受けて所定
の傾き角だけ回動した時、ボス部に形成した傾斜状態の
スラスト受面がスラストベアリングに過大な局部荷重が
作用することがなく、スラストベアリングの耐久性を向
上することができる。
又、請求項３記載の発明は、斜板が曲げモーメントを受
けて所定の傾き角だけ傾斜した場合に、斜板とスラスト
ベアリングがスラスト受部材とともに一体となって回動
するので、スラストベアリングには過大な局部荷重が作
用することがなく、スラストベアリングの耐久性を向上
することかできる。
けて所定の傾き角だけ傾斜した場合に、斜板とスラスト
ベアリングがスラスト受部材とともに一体となって回動
するので、スラストベアリングには過大な局部荷重が作
用することがなく、スラストベアリングの耐久性を向上
することかできる。
さらに、請求項４記載の発明は、スラスト受部材の回動
中心を斜板の中心からフロント側へ離隔した適正位置に
設定したので、請求項３記載の発明と比較して斜板の傾
動時にスラストベアリング及びスラスト受部材が偏荷重
を受けることなく回動され、スラストベアリングの耐久
性をさらに向上することかできる。
中心を斜板の中心からフロント側へ離隔した適正位置に
設定したので、請求項３記載の発明と比較して斜板の傾
動時にスラストベアリング及びスラスト受部材が偏荷重
を受けることなく回動され、スラストベアリングの耐久
性をさらに向上することかできる。
第１図〜第４図は請求項１記載の発明を具体化した第１
実施例を示し、第１図は斜板に形成した切欠部の形成範
囲を設定するための説明図、第２図は作用状態を説明す
るための部分拡大断面図、第３図は圧縮機全体の中央部
縦断面図、第４図は斜板の回転角と全曲げモーメントと
の関係を示すクラ７、第５図及び第６図は請求項２に記
載の発明を具体化した第２実施例を示し、第５図は斜板
の正面図、第６図は斜板を偏位線で切断した状態を示す
断面図、第７図及び第８図は請求項３記載の発明を具体
化した第３実施例を示し、第７図は圧縮機全体を示す中
央部縦断面図、第８図は要部の部分拡大断面図、第９図
は請求項４記載の発明を具体化した第４実施例の圧縮機
全体を示す中央部縦断面図、第１０図はこの発明の別例
を示す部分断面図、第１１図は従来の圧縮機の斜板の支
持構造を示す断面図、第１２図は圧縮機の停止状態にお
ける斜板とスラストベアリングの関係を示す部分断面図
、第１３図は運転時における斜板とスラストペアリンク
の関係を示す部分断面図である。 シリンダブロック１，２、軸孔１ａ、２ａ、スラスト受
面１ｂ、２ｂ、凹状球面１ｃ、２ｃ、フロント及びリヤ
のハウジング３，４、斜板室９、駆動軸１１、ラジアル
ベアリング１２，１３、斜板１４、ボス部１４ａ１斜板
部１４ｂ１スラスト受面１４ｃ、切欠部１４ｄ、スラス
トベアリング１５．１６、ピストン２１、スラスト受部
材３１゜３２、凸状球面３１ａ、３２ａ、理想中心軸線
ＸＸ、駆動軸１１の中心軸線Ｘａ−Ｘａ、駆動軸１１の
傾き角θ、角度α、角度β、基線Ｈ１偏位線Ｋ、上死点
Ｐｆ、、Ｐｒ、、下死点Ｐ ｆ ２゜Ｐｒ２、距離Ｌｆ
、Ｌｒ、斜板の中心Ｏ１斜板の回動中心０１、間隙ΔＤ
Ｉ、 △Ｄ２、曲げモーメントＭ、力ＦＳＩ、ＦＳ２、
Ｆｄ０ 特許出願人 株式会社 豊田自動織機製作所代理人
弁理士 恩１）博宣（ほか１名）Ｘ× 第 図
実施例を示し、第１図は斜板に形成した切欠部の形成範
囲を設定するための説明図、第２図は作用状態を説明す
るための部分拡大断面図、第３図は圧縮機全体の中央部
縦断面図、第４図は斜板の回転角と全曲げモーメントと
の関係を示すクラ７、第５図及び第６図は請求項２に記
載の発明を具体化した第２実施例を示し、第５図は斜板
の正面図、第６図は斜板を偏位線で切断した状態を示す
断面図、第７図及び第８図は請求項３記載の発明を具体
化した第３実施例を示し、第７図は圧縮機全体を示す中
央部縦断面図、第８図は要部の部分拡大断面図、第９図
は請求項４記載の発明を具体化した第４実施例の圧縮機
全体を示す中央部縦断面図、第１０図はこの発明の別例
を示す部分断面図、第１１図は従来の圧縮機の斜板の支
持構造を示す断面図、第１２図は圧縮機の停止状態にお
ける斜板とスラストベアリングの関係を示す部分断面図
、第１３図は運転時における斜板とスラストペアリンク
の関係を示す部分断面図である。 シリンダブロック１，２、軸孔１ａ、２ａ、スラスト受
面１ｂ、２ｂ、凹状球面１ｃ、２ｃ、フロント及びリヤ
のハウジング３，４、斜板室９、駆動軸１１、ラジアル
ベアリング１２，１３、斜板１４、ボス部１４ａ１斜板
部１４ｂ１スラスト受面１４ｃ、切欠部１４ｄ、スラス
トベアリング１５．１６、ピストン２１、スラスト受部
材３１゜３２、凸状球面３１ａ、３２ａ、理想中心軸線
ＸＸ、駆動軸１１の中心軸線Ｘａ−Ｘａ、駆動軸１１の
傾き角θ、角度α、角度β、基線Ｈ１偏位線Ｋ、上死点
Ｐｆ、、Ｐｒ、、下死点Ｐ ｆ ２゜Ｐｒ２、距離Ｌｆ
、Ｌｒ、斜板の中心Ｏ１斜板の回動中心０１、間隙ΔＤ
Ｉ、 △Ｄ２、曲げモーメントＭ、力ＦＳＩ、ＦＳ２、
Ｆｄ０ 特許出願人 株式会社 豊田自動織機製作所代理人
弁理士 恩１）博宣（ほか１名）Ｘ× 第 図
Claims (4)
- １．シリンダブロックの軸孔に一対のラジアルベアリン
グを介して駆動軸を回転可能に支持し、両ラジアルベア
リング間において駆動軸に斜板のボス部を嵌合固定する
とともに、同ボス部のフロント側及びリヤ側のスラスト
受面とシリンダブロック側のスラスト受面との間にスラ
ストベアリングをそれぞれ介装し、駆動軸の回転にとも
なう斜板の回転によりピストンに往復運動が付与される
ようにした斜板式圧縮機において、 前記ボス部のフロント側及びリヤ側のスラスト受面の一
部に対し、前記斜板の下死点とそれぞれ対応する位置に
スラストベアリングと接触しない切欠部を形成した斜板
式圧縮機。 - ２．シリンダブロックの軸孔に一対のラジアルベアリン
グを介して駆動軸を回転可能に支持し、両ラジアルベア
リング間において駆動軸に斜板のボス部を固定するとと
もに、同ボス部のフロント側及びリヤ側のスラスト受面
とシリンダブロック側のスラスト受面との間にスラスト
ベアリングをそれぞれ介装し、駆動軸の回転にともなう
斜板の回転によりピストンに往復運動が付与されるよう
にした斜板式圧縮機において、 前記ボス部のフロント側及びリヤ側のスラスト受面を、
駆動軸と直交する面に対し、斜板の傾斜方向に倣って傾
斜させた斜板式圧縮機。 - ３．シリンダブロックの軸孔に一対のラジアルベアリン
グを介して駆動軸を回転可能に支持し、両ラジアルベア
リング間において駆動軸に斜板のボス部を固定するとと
もに、同ボス部のフロント側及びリヤ側のスラスト受面
とシリンダブロック側のスラスト受面との間にスラスト
ベアリングをそれぞれ介装し、駆動軸の回転にともなう
斜板の回転によりピストンに往復運動が付与されるよう
にした斜板式圧縮機において、 前記シリンダブロックのスラスト受面に対し、斜板の中
心を中心とする凹状球面を前記軸孔の回りに形成し、該
凹状球面にはスラストベアリングを支持するスラスト受
部材の凸状球面を接触させた斜板式圧縮機。 - ４．斜板の中心（Ｏ）からフロント側ラジアルベアリン
グまでの距離を（Ｌｆ）、斜板の中心（Ｏ）からリヤ側
ラジアルベアリングまでの距離を（Ｌｒ）、駆動軸外径
とフロント側ラジアルベアリング及びリヤ側ラジアルベ
アリング内径とのそれぞれの差を（ΔＤ１），（ΔＤ２
）とすると、リヤ側ラジアルベアリングから斜板の回動
中心（Ｏ１）までの距離（Ｌｃ）を、 Ｌｃ＝ΔＤ２／（ΔＤ１＋ΔＤ２）・（Ｌｆ＋Ｌｒ） に設定した請求項３に記載の斜板式圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2233777A JP2946696B2 (ja) | 1990-09-03 | 1990-09-03 | 斜板式圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2233777A JP2946696B2 (ja) | 1990-09-03 | 1990-09-03 | 斜板式圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04112974A true JPH04112974A (ja) | 1992-04-14 |
| JP2946696B2 JP2946696B2 (ja) | 1999-09-06 |
Family
ID=16960409
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2233777A Expired - Lifetime JP2946696B2 (ja) | 1990-09-03 | 1990-09-03 | 斜板式圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2946696B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5528976A (en) * | 1993-11-24 | 1996-06-25 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Swash plate type compressor with bearing assembly |
| KR100748140B1 (ko) * | 2001-06-30 | 2007-08-09 | 한라공조주식회사 | 가변용량 사판식 압축기의 구동축 지지용 스러스트 베어링지지구조 |
| JP2017180348A (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | 株式会社豊田自動織機 | 両頭斜板式圧縮機、および斜板と回転軸との固定方法 |
-
1990
- 1990-09-03 JP JP2233777A patent/JP2946696B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5528976A (en) * | 1993-11-24 | 1996-06-25 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Swash plate type compressor with bearing assembly |
| KR100748140B1 (ko) * | 2001-06-30 | 2007-08-09 | 한라공조주식회사 | 가변용량 사판식 압축기의 구동축 지지용 스러스트 베어링지지구조 |
| JP2017180348A (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-05 | 株式会社豊田自動織機 | 両頭斜板式圧縮機、および斜板と回転軸との固定方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2946696B2 (ja) | 1999-09-06 |
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