JPH04116145A - 金属被覆された感温性アモルファス合金 - Google Patents
金属被覆された感温性アモルファス合金Info
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- JPH04116145A JPH04116145A JP23247990A JP23247990A JPH04116145A JP H04116145 A JPH04116145 A JP H04116145A JP 23247990 A JP23247990 A JP 23247990A JP 23247990 A JP23247990 A JP 23247990A JP H04116145 A JPH04116145 A JP H04116145A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は生体加熱用磁性材料に関し、更に詳しくは癌な
どの悪性腫瘍治療法の１種であるハイパーサーミアにお
いて、局部加熱用インブラント材料として使用し得る惑
星性アモルファス合金に関する。
どの悪性腫瘍治療法の１種であるハイパーサーミアにお
いて、局部加熱用インブラント材料として使用し得る惑
星性アモルファス合金に関する。
癌などの悪性腫瘍細胞と正常細胞との間に存在する熱感
受性の差異に着目して、腫瘍付近の温度を４２℃成るい
はそれ以上に加熱することによって癌治療を行う手法（
ハイパーサーミア）が１９６０年頃から研究され始め、
最近の目ざましい加温技術の進歩により、広範囲な応用
が試みられつつある。ハイパーサーミアは、その加熱手
段によって全身温熱療法と局部温熱療法とに大別される
。
受性の差異に着目して、腫瘍付近の温度を４２℃成るい
はそれ以上に加熱することによって癌治療を行う手法（
ハイパーサーミア）が１９６０年頃から研究され始め、
最近の目ざましい加温技術の進歩により、広範囲な応用
が試みられつつある。ハイパーサーミアは、その加熱手
段によって全身温熱療法と局部温熱療法とに大別される
。
全身温熱療法には、温水や溶融パラフィンが用いられ、
我国では体外循環血液加温法が最も普及している。
我国では体外循環血液加温法が最も普及している。
局所温熱療法では、電磁波を用いるものが多く、マイク
ロ波加温（２，４５０ＭＨｚ、 ９１５ＭＨｚ、 ４３
４ＭＨｚ等）、ＲＦ誘導加温（２７，１２ＭＨｚ、 １
３．５６ＭＨｚ ）、ＲＦ誘電加温（１３，５６ＭＨｚ
、 ８ＭＨｚ ）及び超音波加温（１〜３ ＭＨｚ）に
基づく種々の外部加温装置が厚生省の製造承認を得て臨
床応用に供されている。中でも皮下脂肪の少ない日本人
に対しては、ＲＦ誘電加温装置が主流となっている。
ロ波加温（２，４５０ＭＨｚ、 ９１５ＭＨｚ、 ４３
４ＭＨｚ等）、ＲＦ誘導加温（２７，１２ＭＨｚ、 １
３．５６ＭＨｚ ）、ＲＦ誘電加温（１３，５６ＭＨｚ
、 ８ＭＨｚ ）及び超音波加温（１〜３ ＭＨｚ）に
基づく種々の外部加温装置が厚生省の製造承認を得て臨
床応用に供されている。中でも皮下脂肪の少ない日本人
に対しては、ＲＦ誘電加温装置が主流となっている。
マイクロ波加温は原理的に表皮から数センチメートルの
深さまでが加熱限界であり、表在性の腫瘍に対してのみ
有効である。ＲＦ誘電加温では電極周囲や皮下脂肪が選
択的に加温され、患部のみの加温は難しい。また、ＲＦ
誘導加温では深部加温が可能であるが、生体内の不均一
インピーダンスによって発熱パターンも乱れやすく、病
巣以外も加温されてしまうという欠点がある。更に超音
波による加温は収束性も良好であり、深部の局所加温に
適してはいるが、骨や空気との境界面で反射されるため
適用部位に制限がある。
深さまでが加熱限界であり、表在性の腫瘍に対してのみ
有効である。ＲＦ誘電加温では電極周囲や皮下脂肪が選
択的に加温され、患部のみの加温は難しい。また、ＲＦ
誘導加温では深部加温が可能であるが、生体内の不均一
インピーダンスによって発熱パターンも乱れやすく、病
巣以外も加温されてしまうという欠点がある。更に超音
波による加温は収束性も良好であり、深部の局所加温に
適してはいるが、骨や空気との境界面で反射されるため
適用部位に制限がある。
以上述べてきた方法は加温に関しては何れも非侵襲的で
あるという利点を有するものの、生体深部の局所加温を
確実に実現するのは容易ではない。
あるという利点を有するものの、生体深部の局所加温を
確実に実現するのは容易ではない。
そこで不要な場所での高温領域（Ｈｏｔ ５ｐｏｔ ）
の発生などを防ぐために、常時温度計測をする必要があ
り、結果として侵襲的となる。更にＨｏｔ ＳρＯｔの
発生箇所は予測し難く、適切な温度分布計測法は未だ確
立されていない。また一般に電磁波を用いる場合、高周
波化すれば局所加温は可能であるものの深部加温が困難
になり、低周波化すれば深部加温は容易になるが加温範
囲が広くなるという本質的な問題を有している。
の発生などを防ぐために、常時温度計測をする必要があ
り、結果として侵襲的となる。更にＨｏｔ ＳρＯｔの
発生箇所は予測し難く、適切な温度分布計測法は未だ確
立されていない。また一般に電磁波を用いる場合、高周
波化すれば局所加温は可能であるものの深部加温が困難
になり、低周波化すれば深部加温は容易になるが加温範
囲が広くなるという本質的な問題を有している。
これらの電磁波応用ハイパーサーミアの問題点をカバー
すべく近年開発されつつあるのが、ソフトヒーティング
法と呼ばれる方法である。この方法では感温性磁性材料
を生体内の腫瘍部に埋め込み、高周波交番磁界で励磁す
ることによって発生するヒステリシス損失等を発熱源と
して利用している。
すべく近年開発されつつあるのが、ソフトヒーティング
法と呼ばれる方法である。この方法では感温性磁性材料
を生体内の腫瘍部に埋め込み、高周波交番磁界で励磁す
ることによって発生するヒステリシス損失等を発熱源と
して利用している。
このソフトヒーティング法に使用するインブラント材と
して、従来から検討されて来た感温性磁性材料（フェラ
イト、Ｎｉ Ｓｉ、 Ｆｅ、、Ｃなど）は何れも常温
付近での加温効率が悪く、且つ治療に必要な温度の安定
維持が容易ではない。これらの実用特性を向上すべく、
磁性材料と非磁性材料との組み合せによる複合形発熱体
が考案されているが、不安定要因が多くなり、未だ実用
化に結びつく特性を得るに至っていない。
して、従来から検討されて来た感温性磁性材料（フェラ
イト、Ｎｉ Ｓｉ、 Ｆｅ、、Ｃなど）は何れも常温
付近での加温効率が悪く、且つ治療に必要な温度の安定
維持が容易ではない。これらの実用特性を向上すべく、
磁性材料と非磁性材料との組み合せによる複合形発熱体
が考案されているが、不安定要因が多くなり、未だ実用
化に結びつく特性を得るに至っていない。
最近、ハイパーサーミアのインブラント材としてアモル
ファス合金の粉末を使用することが提案された（ ｒＢ
ｉｏｍｅｄｉｃａｌ Ｔｈｅｒｍｏｇｒａｐｈｙ 」、
Ｖｏｊ！。
ファス合金の粉末を使用することが提案された（ ｒＢ
ｉｏｍｅｄｉｃａｌ Ｔｈｅｒｍｏｇｒａｐｈｙ 」、
Ｖｏｊ！。
７、Ｎα１．７〜１０頁、１９８７年）。このインブラ
ント材は寒天ファントムに埋設され、生体深部の癌患部
に挿入されて高周波の磁界により誘導加熱されるもので
ある。
ント材は寒天ファントムに埋設され、生体深部の癌患部
に挿入されて高周波の磁界により誘導加熱されるもので
ある。
しかしながらこのインブラント材に用いられたアモルフ
ァス合金は数百゛Ｃと高いキュリー温度を有するために
、外部交番磁界をかけると、温度は約４５℃を超えて高
（なりすぎる。従って患部を所望の温度に設定するため
には、外部磁界を制御し、温度調節を行なわなければな
らない。しかし、患部の位置や状態により加温状態が異
なり、かつ患部の温度を正確に検出しながら調節する必
要があるので、加温療法が複雑になるという問題がある
。
ァス合金は数百゛Ｃと高いキュリー温度を有するために
、外部交番磁界をかけると、温度は約４５℃を超えて高
（なりすぎる。従って患部を所望の温度に設定するため
には、外部磁界を制御し、温度調節を行なわなければな
らない。しかし、患部の位置や状態により加温状態が異
なり、かつ患部の温度を正確に検出しながら調節する必
要があるので、加温療法が複雑になるという問題がある
。
従って本発明の目的は、特別な制御を必要とせずに患部
を常に所定の温度範囲に誘導加）話し得るインブラント
材用の非磁性金属を表面被覆した感温性アモルファス合
金を提供することである。
を常に所定の温度範囲に誘導加）話し得るインブラント
材用の非磁性金属を表面被覆した感温性アモルファス合
金を提供することである。
上記目的に鑑み鋭意研究の結果、本発明者等は、アモル
ファス合金の組成系においてＮｉ量を増加させることに
よりキュリー温度を所望のレベルにまで低下させると、
誘導加温において外部交番磁界を制御しなくでもアモル
ファス合金の加温温度を４２〜４５℃程度の所望のレベ
ルに常に維持することができることを発見し、これを特
開平２−５２６６３号公報と特開平２−４７・２４３号
公報に開示したが、これらに開示される磁性体をさらに
改良し、本発明を完成した。
ファス合金の組成系においてＮｉ量を増加させることに
よりキュリー温度を所望のレベルにまで低下させると、
誘導加温において外部交番磁界を制御しなくでもアモル
ファス合金の加温温度を４２〜４５℃程度の所望のレベ
ルに常に維持することができることを発見し、これを特
開平２−５２６６３号公報と特開平２−４７・２４３号
公報に開示したが、これらに開示される磁性体をさらに
改良し、本発明を完成した。
すなわち、本発明の温熱療法用感温性アモルファス合金
は、ＦＣ，Ｎｉ及びＣｏの１種又は２種以上の遷移金属
と、ｐ、Ｃ，Ｓｉ及びＢの１種又は２種以上の半金属と
を含有し、４２℃乃至９０℃のキュリー温度を有し、感
温性アモルファス合金の表面に非磁性金属を被覆したこ
とを特徴とする。
は、ＦＣ，Ｎｉ及びＣｏの１種又は２種以上の遷移金属
と、ｐ、Ｃ，Ｓｉ及びＢの１種又は２種以上の半金属と
を含有し、４２℃乃至９０℃のキュリー温度を有し、感
温性アモルファス合金の表面に非磁性金属を被覆したこ
とを特徴とする。
ざらに、本発明は、アモルファス合金の組成系にＣｒ及
び／又はＭＯを添加することによりキュリー点を所望の
レベルにまで低下させると、誘導加温において外部交番
磁界を制御しなくてもアモルファス合金の加温温度を４
２〜４５℃程度の所望のレベルに常に維持することがで
きることを発見し、本発明を完成した。
び／又はＭＯを添加することによりキュリー点を所望の
レベルにまで低下させると、誘導加温において外部交番
磁界を制御しなくてもアモルファス合金の加温温度を４
２〜４５℃程度の所望のレベルに常に維持することがで
きることを発見し、本発明を完成した。
すなわち、本発明の温熱療法用感温性アモルファス合金
は、Ｆｅ、 Ｎｉ及びＣｏの１種又は２種以上の遷移金
属と、Ｐ、Ｃ，Ｓｉ及びＢの１種又は２種以上の半金属
と、Ｃｒ及び／Ｍｏとを含有し、４２℃乃至９０℃のキ
ュリー温度を有し、感温性アモルファス合金の表面に非
磁性金属を被覆したことを特徴とする。
は、Ｆｅ、 Ｎｉ及びＣｏの１種又は２種以上の遷移金
属と、Ｐ、Ｃ，Ｓｉ及びＢの１種又は２種以上の半金属
と、Ｃｒ及び／Ｍｏとを含有し、４２℃乃至９０℃のキ
ュリー温度を有し、感温性アモルファス合金の表面に非
磁性金属を被覆したことを特徴とする。
本発明を以下詳細に説明する。
本発明のアモルファス合金の基本組成は（Ｆｅ、Ｎｉ、
Ｃｏ） （Ｐ、 Ｃ，Ｓｉ、 Ｂ）である。
Ｃｏ） （Ｐ、 Ｃ，Ｓｉ、 Ｂ）である。
Ｎｉはキュリー温度を低下させる目的で添加する元素で
あり、同時に耐食性も付与する。特にキュリー温度の低
下はソフトヒーティング用磁性材料として重要であり、
悲性腫瘍治療温度への局部加温、及び治療温度の保持を
可能にするものである。
あり、同時に耐食性も付与する。特にキュリー温度の低
下はソフトヒーティング用磁性材料として重要であり、
悲性腫瘍治療温度への局部加温、及び治療温度の保持を
可能にするものである。
さらに、上記組成物に八！を添加することにより、キュ
リー温度をさらに低くすることができる。
リー温度をさらに低くすることができる。
従って、ＡＩ！、添加の場合Ｎｉの添加量を抑制しても
低キユリー温度のアモルファス合金を得ることができる
。一般にＮｉの添力０量を増大するとアモルファス合金
の磁束密度が低下する傾向があるが、上記のように＾２
を添加することによりＮｉの添加量を抑制すると、キュ
リー温度が低く磁束密度の低下が小ざいアモルファス合
金を得ることができる。
低キユリー温度のアモルファス合金を得ることができる
。一般にＮｉの添力０量を増大するとアモルファス合金
の磁束密度が低下する傾向があるが、上記のように＾２
を添加することによりＮｉの添加量を抑制すると、キュ
リー温度が低く磁束密度の低下が小ざいアモルファス合
金を得ることができる。
キュリー温度は４２〜９０℃の範囲である必要がある。
４２℃以下では、ハイパーサーミアとして有効な温度域
までカロ温出来ず、また９０’Ｃ以上ではインダクタン
ス減少温度が５５℃を超え、治療温度域をオーバーして
過熱となるためである。
までカロ温出来ず、また９０’Ｃ以上ではインダクタン
ス減少温度が５５℃を超え、治療温度域をオーバーして
過熱となるためである。
好ましいキュリー温度は６０〜７５℃である。このよう
な目的でＮｉはへ！添加合金中４０〜５０原子％程度で
あり、へ！無添加合金中５５〜６５原子％程度である。
な目的でＮｉはへ！添加合金中４０〜５０原子％程度で
あり、へ！無添加合金中５５〜６５原子％程度である。
なおへ２添加合金の場合、Ａｆｉの添加量は２〜５原子
％であるのが好ましい。
％であるのが好ましい。
Ｐ、Ｃ，Ｓｉ及びＢの１種又は２種以上の半金属の含有
量は合金中１０〜３０原子％程度である。
量は合金中１０〜３０原子％程度である。
非磁性金属は、Ｃｕ、Ａｇ、 Ａｕなど電気伝導性の良
好な金属が好ましい。なぜなら、交番磁界中における表
皮効果を上げ、うず電流用による発熱により、加温時の
昇温特性を改善させるためである。
好な金属が好ましい。なぜなら、交番磁界中における表
皮効果を上げ、うず電流用による発熱により、加温時の
昇温特性を改善させるためである。
非磁性金属の皮膜の厚さは感温性アモルファス合金粉末
の厚さ以下が好ましく、特に５μｍ〜１０μｍの皮膜厚
さが好ましい。皮膜厚さが薄いと、加温時の昇温特性に
おける改善が弱く、皮膜厚さが厚いとアモルファス合金
自体の実質充填率が下がり、加温カーブの恒温部分（ｐ
ｌａｔｅａｕ）がはっきりしなくなる。
の厚さ以下が好ましく、特に５μｍ〜１０μｍの皮膜厚
さが好ましい。皮膜厚さが薄いと、加温時の昇温特性に
おける改善が弱く、皮膜厚さが厚いとアモルファス合金
自体の実質充填率が下がり、加温カーブの恒温部分（ｐ
ｌａｔｅａｕ）がはっきりしなくなる。
このようなアモルファス合金の粉末は、通常の熔融急冷
法（単一ロール法、ダブルロール法、キャビテーション
法等）により製造したリボン又はフレークを粉砕するこ
とにより得たアモルファス合金粉末に化学的又は物理的
方法により、電導体金属をアモルファス合金粉末の表面
に被覆することにより得ることができる。
法（単一ロール法、ダブルロール法、キャビテーション
法等）により製造したリボン又はフレークを粉砕するこ
とにより得たアモルファス合金粉末に化学的又は物理的
方法により、電導体金属をアモルファス合金粉末の表面
に被覆することにより得ることができる。
［作 用〕
本発明のアモルファス合金は比較的低いキュリー温度を
有するために、加温治療温度付近において加温カーブが
平準化し、それ以上励磁しても昇温しない性質を有する
。この平準化したときの温度はキュリー温度よりやや低
く、むしろコイル励磁の場合のインダクタンスの泊、激
な低下温度に対応する。このような性質により、外部励
磁をコントロールしなくても、アモルファス合金の温度
は一定の温度以上には絶対に上昇せず、安定した加温治
療を行うことができる。また、金属表面被覆により治療
温度までの加温が迅速であり治療時間の短縮が達成でき
る。
有するために、加温治療温度付近において加温カーブが
平準化し、それ以上励磁しても昇温しない性質を有する
。この平準化したときの温度はキュリー温度よりやや低
く、むしろコイル励磁の場合のインダクタンスの泊、激
な低下温度に対応する。このような性質により、外部励
磁をコントロールしなくても、アモルファス合金の温度
は一定の温度以上には絶対に上昇せず、安定した加温治
療を行うことができる。また、金属表面被覆により治療
温度までの加温が迅速であり治療時間の短縮が達成でき
る。
さらに、本発明のアモルファス合金の基本組成は（Ｆｅ
、、Ｎｉ、、Ｃｏ）ＭＩＭ２ （ただし、Ｎ３はＣｒ及び／又はＭｏであり、Ｍ２はＰ
ｌＣ，Ｓｉ及びＢの１種又は２種以上の半金属である。
、、Ｎｉ、、Ｃｏ）ＭＩＭ２ （ただし、Ｎ３はＣｒ及び／又はＭｏであり、Ｍ２はＰ
ｌＣ，Ｓｉ及びＢの１種又は２種以上の半金属である。
）である。
？Ｉ、であるＣｒ及び／又はＭｏはキュリー温度を低下
させる目的で添加する元素であり、同時に耐食性も付与
する。特にキュリー温度の低下はソフトヒーティング用
磁性材料として重要であり、悪性腫瘍治療温度への局部
加温、及び治療温度の保持を可能にするものである。
させる目的で添加する元素であり、同時に耐食性も付与
する。特にキュリー温度の低下はソフトヒーティング用
磁性材料として重要であり、悪性腫瘍治療温度への局部
加温、及び治療温度の保持を可能にするものである。
キュリー温度は４２〜９０℃の範囲である必要がある。
４２℃以下では、ハイパーサーミアとして有効な温度域
まで加温出来ず、また９０℃以上ではインダクタンス減
少温度が５５℃を超え、治療温度域をオーバーして過熱
とするためである。
まで加温出来ず、また９０℃以上ではインダクタンス減
少温度が５５℃を超え、治療温度域をオーバーして過熱
とするためである。
好ましいキュリー温度は６０〜７５℃である。このよう
な目的でＭｌは合金中１２〜１３原子％程度である。
な目的でＭｌは合金中１２〜１３原子％程度である。
半金属Ｍ２はＰ、Ｃ，Ｓｉ、Ｂの１種又は２種以上で合
金中１０〜３０原子％程度である。
金中１０〜３０原子％程度である。
非磁性金属は、Ｃｕ、 Ａｇ、 Ａｕなど電気伝導性の
良好な金属が好ましい。なぜならば交＠磁界中における
表皮効果を上げうず電流による発熱により加温時の昇温
特性を改善させるためである。皮膜の厚さはアモルファ
スフレークの厚さ以下が好ましく、特に５μｍ〜１０μ
ｍの皮膜厚さが好ましい。
良好な金属が好ましい。なぜならば交＠磁界中における
表皮効果を上げうず電流による発熱により加温時の昇温
特性を改善させるためである。皮膜の厚さはアモルファ
スフレークの厚さ以下が好ましく、特に５μｍ〜１０μ
ｍの皮膜厚さが好ましい。
厚さが薄いと昇温特性の改善が弱く厚さが厚いとアモル
ファス合金自体の実質充填率が下がり加温カーブの恒温
部分（ｐｌａｔｅａυ）がはっきりしなくなる。
ファス合金自体の実質充填率が下がり加温カーブの恒温
部分（ｐｌａｔｅａυ）がはっきりしなくなる。
本発明の感温性アモルファス合金はインブラント材とし
て所望の形状に成形し得るように粉末状であるのが好ま
しい。アモルファス合金粉末の粒径が小さくなるに従っ
て加温カーブが緩やかになり、所望の温度に患部を加温
するのに時間を要するようになる。しかし、上記％’Ｉ
Ｑ性アモルファス合金粉末の表面に非磁性金属を被覆す
ることにより、交番磁界を印加時のデ温速度を著しく向
上させることが出来る。
て所望の形状に成形し得るように粉末状であるのが好ま
しい。アモルファス合金粉末の粒径が小さくなるに従っ
て加温カーブが緩やかになり、所望の温度に患部を加温
するのに時間を要するようになる。しかし、上記％’Ｉ
Ｑ性アモルファス合金粉末の表面に非磁性金属を被覆す
ることにより、交番磁界を印加時のデ温速度を著しく向
上させることが出来る。
このようなアモルファス合金の粉末は、通常の溶融急冷
法（単一ロール法、ダブルロール法、キャビテーション
法等）により製造したリボン又はフレークを粉砕するこ
とにより得たアモルファス合金粉末に、化学的又は物理
的方法により、非磁性金属をアモルファス合金粉末の表
面に被覆することにより得ることが出来る。
法（単一ロール法、ダブルロール法、キャビテーション
法等）により製造したリボン又はフレークを粉砕するこ
とにより得たアモルファス合金粉末に、化学的又は物理
的方法により、非磁性金属をアモルファス合金粉末の表
面に被覆することにより得ることが出来る。
本発明のアモルファス合金は比較的低いキュリー温度を
有するために、加温治療温度付近において加温カーブが
平準化し、それ以上励磁しても昇温しない性質を有する
。この平準化したときの温度はキュリー温度よりやや低
く、むしろコイル励磁の場合のインダクタンスの急激な
低下温度に対応する。このような性質により、外部励磁
をコントロールしなくても、アモルファス合金の温度は
一定の温度以上には絶対に上昇せず、安定した加温治療
を行うことができる。また、治療温度までの加温が迅速
であり治療時間の短縮が達成できる。
有するために、加温治療温度付近において加温カーブが
平準化し、それ以上励磁しても昇温しない性質を有する
。この平準化したときの温度はキュリー温度よりやや低
く、むしろコイル励磁の場合のインダクタンスの急激な
低下温度に対応する。このような性質により、外部励磁
をコントロールしなくても、アモルファス合金の温度は
一定の温度以上には絶対に上昇せず、安定した加温治療
を行うことができる。また、治療温度までの加温が迅速
であり治療時間の短縮が達成できる。
本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明する。
実画ＬｆＬＬ
ＦｅＢ、：＋ Ｎ１ｂｏ、ｂ Ｓｉｑ、、Ｂ１２．４（
原子％）の組成を有する溶湯から、キャビテーション法
により、厚さ１５〜２５μｍ、長さ５００〜１００ｏＯ
μｍの範囲のアモルファスフレークを作製し、粉砕によ
り６３〜１０００μｍの長さの偏平状粉末を製造した。
原子％）の組成を有する溶湯から、キャビテーション法
により、厚さ１５〜２５μｍ、長さ５００〜１００ｏＯ
μｍの範囲のアモルファスフレークを作製し、粉砕によ
り６３〜１０００μｍの長さの偏平状粉末を製造した。
得られたアモルファス合金粉末のキュリー温度は６５℃
１結晶化温度は５２０ ’Ｃであった。
１結晶化温度は５２０ ’Ｃであった。
無電解メツキ法によりこの合金粉末に非磁性金属たるＣ
ｕ （銅）を被覆した。皮膜の厚さは５〜８μｍであっ
た。
ｕ （銅）を被覆した。皮膜の厚さは５〜８μｍであっ
た。
この粉末と非磁性金属を被膜しない偏平状粉末とを、夫
々分級し、Ｃｕを被覆したものとしないものとの下記粒
径（長さ）範囲のサンプルを得た。
々分級し、Ｃｕを被覆したものとしないものとの下記粒
径（長さ）範囲のサンプルを得た。
サンプルＮ。
粒径（μｍ）
６３〜 １４
４９〜 ２９
９７〜 ５０
００〜１００
第１図に示すように、内径Ｄ ６ ｍ＋ｎ、長さＬ５０
＋ｎｍの非磁性パイプ１内に各サンプルを充填し、バイ
ブ１の外周に５０ターンの励磁用コイル２を巻きつけ、
周波数１００ＫＨｚで２．Ｃ）ＫＡ／ｍの交番磁界を印
加した。非磁性金属を被覆していない各サンプルについ
ての昇温特性を第２図に、非磁性金属を被覆した各サン
プルについての昇温特性を第３図に示す。第２図から、
粒径が大きくなるに従って、反磁場係数の減少を反映し
て、昇温速度が早くなり、且つ温度制御特性も安定化す
ることがわかる。ここでの制御温度は６３〜６８℃であ
り、キュリー温度とほぼ一致している。第３図から非磁
性金属を被覆することにより治療温度までの時間が著し
く短縮されていることがわかる。
＋ｎｍの非磁性パイプ１内に各サンプルを充填し、バイ
ブ１の外周に５０ターンの励磁用コイル２を巻きつけ、
周波数１００ＫＨｚで２．Ｃ）ＫＡ／ｍの交番磁界を印
加した。非磁性金属を被覆していない各サンプルについ
ての昇温特性を第２図に、非磁性金属を被覆した各サン
プルについての昇温特性を第３図に示す。第２図から、
粒径が大きくなるに従って、反磁場係数の減少を反映し
て、昇温速度が早くなり、且つ温度制御特性も安定化す
ることがわかる。ここでの制御温度は６３〜６８℃であ
り、キュリー温度とほぼ一致している。第３図から非磁
性金属を被覆することにより治療温度までの時間が著し
く短縮されていることがわかる。
次に第４図は各温度でのインダクタンスを粒度毎に示し
たものであり、インダクタンスの象、減、即ちインピー
ダンスの減少は４０〜４５゛Ｃ才起こっていることがわ
かる。
たものであり、インダクタンスの象、減、即ちインピー
ダンスの減少は４０〜４５゛Ｃ才起こっていることがわ
かる。
これより実施例のサンプルの昇温制御特性はほぼキュリ
ー温度であり、インダクタンスの温度変化に大きく影舌
を受けていることがわかる。
ー温度であり、インダクタンスの温度変化に大きく影舌
を受けていることがわかる。
次葛乎１文
Ｆｅ７トＮＮｉ、 ５ｉｎｏ Ｂｌｚ （合金Ａ） 、
Ｉ’ｅ８ｔｌ−Ｘ Ｎ；、Ｐｒｏ Ｉｌｌ＋ｏ （合
金Ｂ）及びＦＣ！７５−Ｘ Ｎｉｘ ＰＩ３ Ｂ６ Ａ
Ｉ２３（合金Ｃ）の組成（原子％）を有するアモルフ
ァス合金粉末を実施例１と同様にして！！造した。粉末
の粒度は６３〜１０００７７ｍであった。各Ｎｉ含有量
のサンプルについて、キュリー温度Ｔｃを測定した結果
を第５図に示す。
Ｉ’ｅ８ｔｌ−Ｘ Ｎ；、Ｐｒｏ Ｉｌｌ＋ｏ （合
金Ｂ）及びＦＣ！７５−Ｘ Ｎｉｘ ＰＩ３ Ｂ６ Ａ
Ｉ２３（合金Ｃ）の組成（原子％）を有するアモルフ
ァス合金粉末を実施例１と同様にして！！造した。粉末
の粒度は６３〜１０００７７ｍであった。各Ｎｉ含有量
のサンプルについて、キュリー温度Ｔｃを測定した結果
を第５図に示す。
第５図から、Ｎｉ含有量が増大するにつれて合金のキュ
リー温度Ｔｃが低下することがわかる。Ｔｃが４２〜９
０℃の範囲内にあるためには、各系におけるＮｉ含有量
はＦｅ−Ｎｉ −５ｉ −Ｂ系（合金Δ）の場合５９．
０〜６２．３原子％であり、Ｆｃ−Ｎ１−Ｐ−Ｂ系（合
金Ｂ）の場合６０．８〜６３．９原子％であり、Ｆｅ−
Ｎ１−Ｐ−Ｂ−Ａｒ系（合金Ｃ）の場合４４．３〜４９
．４原子％である。つまり、３原子％のｉの添加によっ
てＮｉ添加量を１５〜２０原子％低くすることができる
。これによって、アモルファス合金の飽和磁束密度の低
下を抑制することができる。
リー温度Ｔｃが低下することがわかる。Ｔｃが４２〜９
０℃の範囲内にあるためには、各系におけるＮｉ含有量
はＦｅ−Ｎｉ −５ｉ −Ｂ系（合金Δ）の場合５９．
０〜６２．３原子％であり、Ｆｃ−Ｎ１−Ｐ−Ｂ系（合
金Ｂ）の場合６０．８〜６３．９原子％であり、Ｆｅ−
Ｎ１−Ｐ−Ｂ−Ａｒ系（合金Ｃ）の場合４４．３〜４９
．４原子％である。つまり、３原子％のｉの添加によっ
てＮｉ添加量を１５〜２０原子％低くすることができる
。これによって、アモルファス合金の飽和磁束密度の低
下を抑制することができる。
本発明を以下の実施例によりさらに詳細に説明する。
実Ｊ１殊１
Ｆｅｂｂ、 ａ Ｃｒ＋３． ＺＰ１３．２Ｃ６，８（
原子％）の組成を有する溶湯から、キャビテーション法
により、厚さ１５〜２５μｍ１長さ５００〜１ｏｏｏμ
ｍの範囲のアモルファスフレークを作製し、粉砕により
６３〜１０００μｍの長さの偏平状粉末を製造した。得
られたアモルファス合金粉末のキュリー温度は４４℃１
結晶化温度は４７０℃１飽和磁束密度Ｂｓは４２００Ｇ
であった。無電解メツキ法によりＣｕを被膜した。皮膜
の厚さは５〜８μｍであった。
原子％）の組成を有する溶湯から、キャビテーション法
により、厚さ１５〜２５μｍ１長さ５００〜１ｏｏｏμ
ｍの範囲のアモルファスフレークを作製し、粉砕により
６３〜１０００μｍの長さの偏平状粉末を製造した。得
られたアモルファス合金粉末のキュリー温度は４４℃１
結晶化温度は４７０℃１飽和磁束密度Ｂｓは４２００Ｇ
であった。無電解メツキ法によりＣｕを被膜した。皮膜
の厚さは５〜８μｍであった。
この粉末と非磁性金属を被膜しない粉末とを分級し、Ｃ
ｕを被覆したものとそうでないものの下記の粒径範囲の
サンプルを得た。
ｕを被覆したものとそうでないものの下記の粒径範囲の
サンプルを得た。
サンプルＮｏ 粒径（μｍ）
１ ６３〜１４９
２ １４９〜２９７
３ ２９７〜５００
４ ５００〜１０００
第１図に示すように、内径Ｄ６ｍｍ、長さＬ５０ｍｍの
非磁性パイプ１内に各サンプルを充填し、パイプｌの外
周に５０ターンの励磁用コイル２を巻きつけ、周波数１
００ＫＨｚで２．ＯＫＡ／ｍの交番磁界を印加した。非
（ｄ性金属を被覆していない各サンプルについてのア温
特性を第６図に、非磁性金属を被覆した各サンプルにつ
いての昇温特性を第７図に示す。第６図から、粒径が大
きくなるに従って、反磁場係数の減少を反映して、昇温
速度が早くなり、且つ温度制御特性も安定化することが
わかる。
非磁性パイプ１内に各サンプルを充填し、パイプｌの外
周に５０ターンの励磁用コイル２を巻きつけ、周波数１
００ＫＨｚで２．ＯＫＡ／ｍの交番磁界を印加した。非
（ｄ性金属を被覆していない各サンプルについてのア温
特性を第６図に、非磁性金属を被覆した各サンプルにつ
いての昇温特性を第７図に示す。第６図から、粒径が大
きくなるに従って、反磁場係数の減少を反映して、昇温
速度が早くなり、且つ温度制御特性も安定化することが
わかる。
第７図から非磁性金属を被覆することにより治療温度ま
での時間が著しく短縮されていることがわかる。
での時間が著しく短縮されていることがわかる。
次に第８図は各温度でのインダクタンスを粒度毎に示し
たものであり、インダクタンスの急減、即ちインピーダ
ンスの減少は４０〜４５゛ｃで起こっていることがわか
る。
たものであり、インダクタンスの急減、即ちインピーダ
ンスの減少は４０〜４５゛ｃで起こっていることがわか
る。
これより実施例のサンプルの昇温制御特性はほぼキュリ
ー温度であり、インダクタンスの温度変化に大きく影響
を受けていることがわかる。
ー温度であり、インダクタンスの温度変化に大きく影響
を受けていることがわかる。
裏庭拠土
Ｆｅ５ｏ−ｘ Ｃｒ、 ＰＨ１Ｃ７（原子％）の組成を
有するアモルファス合金粉末を実施例３と同様にして製
造した。粉末の粒度は６３〜１１０００ａであった。
有するアモルファス合金粉末を実施例３と同様にして製
造した。粉末の粒度は６３〜１１０００ａであった。
各Ｃｒ含有量のサンプルについて、キュリー温度Ｔ Ｃ
％１０ＫＯｅにおける磁束密度ＢＩＯｋ、及び１０００
ｅにおける磁束密度Ｂ１゜。を測定した結果を第９図に
示す。
％１０ＫＯｅにおける磁束密度ＢＩＯｋ、及び１０００
ｅにおける磁束密度Ｂ１゜。を測定した結果を第９図に
示す。
第９図から、Ｃｒ含有量が増大するにつれて合金のキュ
リー温度Ｔｃが低下するとともに、Ｂ１゜ｋ、８１゜０
も低下することがわかる。Ｔｃが４２〜９０℃の範囲内
にあるためには、この系におけるＣｒ含有量は１１．５
〜１３．７原子％である。
リー温度Ｔｃが低下するとともに、Ｂ１゜ｋ、８１゜０
も低下することがわかる。Ｔｃが４２〜９０℃の範囲内
にあるためには、この系におけるＣｒ含有量は１１．５
〜１３．７原子％である。
以上詳述した通り、本発明の感温性アモルファス合金は
Ｎｉ添加量の増加により４２〜９０℃と低いキュリー温
度を有する。またＡｆを添加することにより、Ｎｉ添加
量を抑制してもキュリー温度を低下することができ、そ
れと同時に飽和磁束密度の低下を避けることができる。
Ｎｉ添加量の増加により４２〜９０℃と低いキュリー温
度を有する。またＡｆを添加することにより、Ｎｉ添加
量を抑制してもキュリー温度を低下することができ、そ
れと同時に飽和磁束密度の低下を避けることができる。
さらに、感温性アモルファス合金の表面に非磁性金属を
被覆することにより治療温度までの昇温時間を短縮する
ことが出来る。このような本発明のアモルファス合金は
外部磁界を大きくしてもキュリー温度と相関した所定の
温度以上に加温されることはない。従って、特別の制御
を必要とすることなく、常に癌等の患部の温度を所望の
レベルに定つことができ、癌治療等誘導加温式の療法に
有効である。
被覆することにより治療温度までの昇温時間を短縮する
ことが出来る。このような本発明のアモルファス合金は
外部磁界を大きくしてもキュリー温度と相関した所定の
温度以上に加温されることはない。従って、特別の制御
を必要とすることなく、常に癌等の患部の温度を所望の
レベルに定つことができ、癌治療等誘導加温式の療法に
有効である。
本発明の感温性アモルファス合金はＣｒ及び／又はＭｏ
の添加により４２〜９０℃と低いキュリー点を有する。
の添加により４２〜９０℃と低いキュリー点を有する。
また非磁性金属を表面被覆することにより昇温速度上昇
させ、発熱効率を上げることができる。このような本発
明のアモルファス合金は外部磁界を大きくしてもキュリ
ー温度と相関した所定の温度以上に加温されることはな
い。従って、特別の制御を必要とすることなく、常に癌
等の患部の温度を所望のレベルに定つことができ、癌治
療等誘導加温式の療法に有効である。
させ、発熱効率を上げることができる。このような本発
明のアモルファス合金は外部磁界を大きくしてもキュリ
ー温度と相関した所定の温度以上に加温されることはな
い。従って、特別の制御を必要とすることなく、常に癌
等の患部の温度を所望のレベルに定つことができ、癌治
療等誘導加温式の療法に有効である。
以上要約すると、本発明は表面被覆により、交番磁界中
において渦電流による発熱により、加温時の昇温特性が
改善され、治療温度までの到達時間が著しく短くする。
において渦電流による発熱により、加温時の昇温特性が
改善され、治療温度までの到達時間が著しく短くする。
また貴金属被覆により生体に有害と考えられる金属イオ
ンの流出も防ぐことができる。
ンの流出も防ぐことができる。
第１図は本発明の感温性アモルファス合金粉末の昇温特
性及び磁気特性を測定するための装置を示す概略図であ
り、 第２図及び第６図は非磁性金属を被覆していない感温性
アモルファス合金粉末の粒径と昇温特性との関係を示す
グラフ図であり、 第３図及び第７図は本発明の感温性アモルファス合金粉
末の粒径と昇温特性を示すグラフ図であり、 第４図は本発明の感温性アモルファス合金粉末の各温度
とインダクタンスとの関係を示すグラフ図であり、 第５図は本発明の感温性アモルファス合金粉末のＮｉ含
有量とキュリー温度との関係を示すグラフ図であり、 第８図は各温度とインダクタンスの関係を示すグラフ図
であり、および 第９図はＣｒ含有量とキュリー温度との関係を示すグラ
フ図である。 図中： １−非磁性バイブ、 ２−励磁コイル、代理
人 弁理士 桑 原 英 明 第 図 含凋ｔ（Ｏｆ％） 第 図 Ｃ「 含項量（ａｔ％］ （自発） 手続補正書 平成３年 ８月２Ａ日
性及び磁気特性を測定するための装置を示す概略図であ
り、 第２図及び第６図は非磁性金属を被覆していない感温性
アモルファス合金粉末の粒径と昇温特性との関係を示す
グラフ図であり、 第３図及び第７図は本発明の感温性アモルファス合金粉
末の粒径と昇温特性を示すグラフ図であり、 第４図は本発明の感温性アモルファス合金粉末の各温度
とインダクタンスとの関係を示すグラフ図であり、 第５図は本発明の感温性アモルファス合金粉末のＮｉ含
有量とキュリー温度との関係を示すグラフ図であり、 第８図は各温度とインダクタンスの関係を示すグラフ図
であり、および 第９図はＣｒ含有量とキュリー温度との関係を示すグラ
フ図である。 図中： １−非磁性バイブ、 ２−励磁コイル、代理
人 弁理士 桑 原 英 明 第 図 含凋ｔ（Ｏｆ％） 第 図 Ｃ「 含項量（ａｔ％］ （自発） 手続補正書 平成３年 ８月２Ａ日
Claims (3)
- （１）Ｆｅ、Ｎｉ及びＣｏの１種又は２種以上の遷移金
属と、Ｐ、Ｃ、Ｓｉ及びＢの１種又は２種以上の半金属
とを含有し、４２℃乃至９０℃のキュリー温度を有する
合金の表面に、非磁性金属を被覆したことを特徴とする
温熱療法用感温性アモルファス合金。 - （２）請求項１に記載の温熱療法用感温性アモルファス
合金において、少量のＡｌを添加したものであることを
特徴とする温熱療法感温性アモルファス合金。 - （３）請求項１に記載の温熱療法用感温性アモルファス
合金において、Ｃｒ及び／又はＭｏを含有することを特
徴とする温熱療法用感温性アモルファス合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23247990A JPH04116145A (ja) | 1990-09-04 | 1990-09-04 | 金属被覆された感温性アモルファス合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23247990A JPH04116145A (ja) | 1990-09-04 | 1990-09-04 | 金属被覆された感温性アモルファス合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04116145A true JPH04116145A (ja) | 1992-04-16 |
Family
ID=16939952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23247990A Pending JPH04116145A (ja) | 1990-09-04 | 1990-09-04 | 金属被覆された感温性アモルファス合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04116145A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009505795A (ja) * | 2005-08-30 | 2009-02-12 | サーム メッド エルエルシー | Ｒｆ誘導ハイパーサーミアのための機能強化されたシステムおよび方法ｉｉ |
| CN106086826A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-09 | 东莞市逸昊金属材料科技有限公司 | 一种表面高光非晶合金件及其制备方法 |
-
1990
- 1990-09-04 JP JP23247990A patent/JPH04116145A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009505795A (ja) * | 2005-08-30 | 2009-02-12 | サーム メッド エルエルシー | Ｒｆ誘導ハイパーサーミアのための機能強化されたシステムおよび方法ｉｉ |
| CN106086826A (zh) * | 2016-07-25 | 2016-11-09 | 东莞市逸昊金属材料科技有限公司 | 一种表面高光非晶合金件及其制备方法 |
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