JPH04116151A - チタンあるいはチタン合金の耐摩耗処理方法 - Google Patents
チタンあるいはチタン合金の耐摩耗処理方法Info
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- JPH04116151A JPH04116151A JP23403790A JP23403790A JPH04116151A JP H04116151 A JPH04116151 A JP H04116151A JP 23403790 A JP23403790 A JP 23403790A JP 23403790 A JP23403790 A JP 23403790A JP H04116151 A JPH04116151 A JP H04116151A
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- titanium alloy
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、チタンあるいはチタン合金の耐摩耗処理方法
に関するもので、チタンあるいはチタン合金製の摺動部
品等に通用出来る。
に関するもので、チタンあるいはチタン合金製の摺動部
品等に通用出来る。
（従来の技術）
これまでに、チタンあるいはチタン合金の耐摩耗処理方
法として、酸化、窒化、ＴｉＮイオンブレーティング、
硬質Ｃｒメツキ、Ｎ１−Ｐメツキ、Ｍｏ溶射等が知られ
ている。
法として、酸化、窒化、ＴｉＮイオンブレーティング、
硬質Ｃｒメツキ、Ｎ１−Ｐメツキ、Ｍｏ溶射等が知られ
ている。
また特開昭５６−８１６６５号公報、特開昭５８−９１
１６５号公報には、Ｎｉ溶射またはＮｉメツキによりチ
タンあるいはチタン合金表面にＮｉを付着させ、加熱拡
散し、Ｔ ｉ −Ｎ ｉ合金層を形成させ、表面を硬化
する方法が捉案されている。さらに特開昭５８−７３７
６０号公報には、カルボキシメチルセルロースナトリウ
ム塩をバインダーとし、Ｎｉ粉末をチタンあるいはチタ
ン合金表面に塗布し、次いで４ Ｘ １０ ’Ｔｏｒｒ
の減圧下で８８０ ’Ｃ１３０分間加熱処理を施し、バ
インダーを除去したのち、レーザーで加熱し、Ｔｉ−Ｎ
ｉ合金層を形成させ、表面を硬化し、純チタン、Ｔｉ−
６Ａｌ−４Ｖと比較して摩耗量が低減することを確認し
ている。また特開昭６２−２７０２７７号公報には八ｌ
、Ｓｎ、Ｂ、Ｆｅ。
１６５号公報には、Ｎｉ溶射またはＮｉメツキによりチ
タンあるいはチタン合金表面にＮｉを付着させ、加熱拡
散し、Ｔ ｉ −Ｎ ｉ合金層を形成させ、表面を硬化
する方法が捉案されている。さらに特開昭５８−７３７
６０号公報には、カルボキシメチルセルロースナトリウ
ム塩をバインダーとし、Ｎｉ粉末をチタンあるいはチタ
ン合金表面に塗布し、次いで４ Ｘ １０ ’Ｔｏｒｒ
の減圧下で８８０ ’Ｃ１３０分間加熱処理を施し、バ
インダーを除去したのち、レーザーで加熱し、Ｔｉ−Ｎ
ｉ合金層を形成させ、表面を硬化し、純チタン、Ｔｉ−
６Ａｌ−４Ｖと比較して摩耗量が低減することを確認し
ている。また特開昭６２−２７０２７７号公報には八ｌ
、Ｓｎ、Ｂ、Ｆｅ。
Ｃｒ＋ Ｎｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｓｉ、Ａｇ、Ｗ、Ｍｏ。
Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｚｒの硬化合金元素と共にＴｉ合金を
溶融硬化させたり、さらに炭化物、窒化物、酸化物を加
えることにより耐摩耗性を向上させる方法が提案されて
いる。
溶融硬化させたり、さらに炭化物、窒化物、酸化物を加
えることにより耐摩耗性を向上させる方法が提案されて
いる。
（発明が解決しようとする課８）
室温から５００°Ｃ程度で処理されるＮ１−Ｐメツキ、
Ｃｒメツキ、ＴｉＮイオンブレーティングに関しては熱
変形がな（、精度を要求されるチタン合金部品の最終処
理として利用しうるものの、Ｎ１−Ｐメツキ、Ｃｒメツ
キでは、チタン表面に不可避的に存在する酸化膜のため
密着性に乏しく、ＴｉＮイオンブレーティングでは、処
理層が数頭と薄く、耐久性に乏しいという問題点がある
。−方、８００〜９５０°Ｃ程度で処理される酸化、窒
化、Ｎｉメツ牛後の加熱拡散等の方法では、処理温度が
高いため熱変形が発生しやすく精度が要求される部品に
対しては適用出来ないことがある。
Ｃｒメツキ、ＴｉＮイオンブレーティングに関しては熱
変形がな（、精度を要求されるチタン合金部品の最終処
理として利用しうるものの、Ｎ１−Ｐメツキ、Ｃｒメツ
キでは、チタン表面に不可避的に存在する酸化膜のため
密着性に乏しく、ＴｉＮイオンブレーティングでは、処
理層が数頭と薄く、耐久性に乏しいという問題点がある
。−方、８００〜９５０°Ｃ程度で処理される酸化、窒
化、Ｎｉメツ牛後の加熱拡散等の方法では、処理温度が
高いため熱変形が発生しやすく精度が要求される部品に
対しては適用出来ないことがある。
さらに特開昭６２−２７０２７７号公報に記載されてい
る様に、各種の硬化元素と共にチタン合金を溶融させる
ことにより硬さを増し、耐摩耗性を向上させる方法が提
案されているが、局部加熱を用いるこの方法では、例え
ばチタン合金バルブの軸側面の様な基材そのものの熱容
量が小さい場合、基材が高温となり、母材の材質が劣化
したり、熱変形する等の問題点がある。
る様に、各種の硬化元素と共にチタン合金を溶融させる
ことにより硬さを増し、耐摩耗性を向上させる方法が提
案されているが、局部加熱を用いるこの方法では、例え
ばチタン合金バルブの軸側面の様な基材そのものの熱容
量が小さい場合、基材が高温となり、母材の材質が劣化
したり、熱変形する等の問題点がある。
最後に、ＭＯ溶射の方法では、性能上の問題点は特にな
いもののコスト高となる。
いもののコスト高となる。
本発明の目的とするところは、密着性が良く、耐久性に
優れ、また処理されるチタンあるいはチタン合金が処理
の際の加熱によって熱変形しにくく、かつ材質が劣化し
ない耐摩耗処理方法を従供することである。
優れ、また処理されるチタンあるいはチタン合金が処理
の際の加熱によって熱変形しにくく、かつ材質が劣化し
ない耐摩耗処理方法を従供することである。
（課題を解決するための手段）
本発明者は、チタンあるいはチタン合金上にＡｌを付着
させ、真空中または不活性雰囲気中で、７００°Ｃ以上
９７０°Ｃ以下に加熱しチタンとＡｔの金属間化合物層
をチタンあるいはチタン合金表面上に形成させる耐久性
に優れる耐摩耗処理方法を発明した。
させ、真空中または不活性雰囲気中で、７００°Ｃ以上
９７０°Ｃ以下に加熱しチタンとＡｔの金属間化合物層
をチタンあるいはチタン合金表面上に形成させる耐久性
に優れる耐摩耗処理方法を発明した。
またＡｌを付着させ加熱する方法は、無処理のものと比
較し加熱時の変形が小さいことを見出した。
較し加熱時の変形が小さいことを見出した。
さらに、フレーク状の場合は粒径が１５０−以下、粒状
の場合は２０Ｉ！ｍ以下のＡｌ粉末を、アクリル樹脂、
ニトロセルロース、アルキド樹脂をバインダーとして、
チタンあるいはチタン合金上に付着させ、加熱する簡便
な方法も発明した。
の場合は２０Ｉ！ｍ以下のＡｌ粉末を、アクリル樹脂、
ニトロセルロース、アルキド樹脂をバインダーとして、
チタンあるいはチタン合金上に付着させ、加熱する簡便
な方法も発明した。
（作 用）
以下本発明を更に詳細に説明する。
本発明の１つはチタンあるいはチタン合金上に＾！を付
着させ、真空中または不活性雰囲気中で、７００℃以上
９７０°Ｃ以下に加熱し、チタンとＡＺの金属間化合物
層をチタンあるいはチタン合金表面上に形成させること
を特徴とするチタンあるいはチタン合金の耐摩耗処理方
法を要旨とするものである。
着させ、真空中または不活性雰囲気中で、７００℃以上
９７０°Ｃ以下に加熱し、チタンとＡＺの金属間化合物
層をチタンあるいはチタン合金表面上に形成させること
を特徴とするチタンあるいはチタン合金の耐摩耗処理方
法を要旨とするものである。
ここで、Ａｌを用いるのは以下の理由による。
金属拡散法により表面に金属間化合物層を形成させて耐
摩耗性を向上させる方法では、高温で拡散させる場合、
熱変形が生じやすく、出来るだけ低温で拡散する元素を
選択する必要がある。例えば代表的Ｔｉ合金であるＴｉ
−６Ａｌ−４Ｖ合金の場合、約８５０°Ｃ以上では超塑
性現象が生じるため、通常の金属よりもより熱変形しや
すいと言える。この観点から、処理温度を８５０°Ｃ以
下とするのが望ましいが、この様な低温、短時間でチタ
ンと反応し金属間化合物を形成する元素は、融点が８５
０°Ｃ以下の元素であり、Ｚｎ （４１９°Ｃ）、八ｌ
（６６０℃）、Ｉｎ （１５６°Ｃ） 、Ｓｎ （２
３１°Ｃ）、Ｐｂ （３２７°Ｃ）、Ｂｉ（２７１°Ｃ
）等である。ここで（）は融点を示す。
摩耗性を向上させる方法では、高温で拡散させる場合、
熱変形が生じやすく、出来るだけ低温で拡散する元素を
選択する必要がある。例えば代表的Ｔｉ合金であるＴｉ
−６Ａｌ−４Ｖ合金の場合、約８５０°Ｃ以上では超塑
性現象が生じるため、通常の金属よりもより熱変形しや
すいと言える。この観点から、処理温度を８５０°Ｃ以
下とするのが望ましいが、この様な低温、短時間でチタ
ンと反応し金属間化合物を形成する元素は、融点が８５
０°Ｃ以下の元素であり、Ｚｎ （４１９°Ｃ）、八ｌ
（６６０℃）、Ｉｎ （１５６°Ｃ） 、Ｓｎ （２
３１°Ｃ）、Ｐｂ （３２７°Ｃ）、Ｂｉ（２７１°Ｃ
）等である。ここで（）は融点を示す。
これらの元素は、融点以上で熔け、その中へＴｉが拡散
し、Ｔｉとの金属間化合物を短時間で形成する可能性が
あるが、Ｔｉの表面に不可避的に存在する酸化膜のため
に、実際には６００°Ｃ以上の温度が必要であることが
判明した。そこで真空中にて７５０°Ｃ，２時間で形成
させた上記の元素とＴｉとの金属間化合物の特性を調べ
たところ、Ｉｎ、 Ｓｎ。
し、Ｔｉとの金属間化合物を短時間で形成する可能性が
あるが、Ｔｉの表面に不可避的に存在する酸化膜のため
に、実際には６００°Ｃ以上の温度が必要であることが
判明した。そこで真空中にて７５０°Ｃ，２時間で形成
させた上記の元素とＴｉとの金属間化合物の特性を調べ
たところ、Ｉｎ、 Ｓｎ。
１１ｉの場合は焼き付きにくいものの脆＜、Ｚｎ、Ｐｂ
については蒸発しやすく、金属間化合物の形成はみられ
なかった。一方、ＡｌとＴｉで形成された金属間化合物
は耐摩耗性を有することを見出した。
については蒸発しやすく、金属間化合物の形成はみられ
なかった。一方、ＡｌとＴｉで形成された金属間化合物
は耐摩耗性を有することを見出した。
また、Ｔｉ−６Ａ７−４Ｖ合金製の７ ｍｍφ、長さ１
０ｃｍの棒を４°に傾けて支持し、８７０°Ｃにて４時
間保定して曲がりを調べたところ、本発明により処理し
たものでは８０−の曲がりに対し、無処理のものは１８
０ｎ曲がっており、本発明によれば、熱変形量が少ない
ことも見出した。また＾ｌは、表層の金属間化合物Ｔｉ
ＡＺ３のみならず、その下層のＴｉＡＺ、 Ｔｉ：＋
Ａｌの各々も純チタンそのものと比較して耐摩耗性が有
ることを見出した。すなわち、Ａｌを付着させＴｉと熱
拡散させる本発明は、７００″Ｃという低温で処理出来
、さらに母材の熱処理等の要求から、高温で処理する場
合でも、熱変形量が少ない特性を有するものである。
０ｃｍの棒を４°に傾けて支持し、８７０°Ｃにて４時
間保定して曲がりを調べたところ、本発明により処理し
たものでは８０−の曲がりに対し、無処理のものは１８
０ｎ曲がっており、本発明によれば、熱変形量が少ない
ことも見出した。また＾ｌは、表層の金属間化合物Ｔｉ
ＡＺ３のみならず、その下層のＴｉＡＺ、 Ｔｉ：＋
Ａｌの各々も純チタンそのものと比較して耐摩耗性が有
ることを見出した。すなわち、Ａｌを付着させＴｉと熱
拡散させる本発明は、７００″Ｃという低温で処理出来
、さらに母材の熱処理等の要求から、高温で処理する場
合でも、熱変形量が少ない特性を有するものである。
ここで、加熱温度を７００°Ｃ以上９７０″Ｃ以下とし
たのは以下の理由による。すなわち、７００°Ｃ未満で
はＡｌが融体化し十分に金属間化合物を形成せず、他方
９７０″Ｃ超では代表的なチタン合金であるＴｉ−６Ａ
７−４Ｖ合金がβ相に変態し、著しい材質劣化を生じる
ためである。ここで、真空中または不活性雰囲気中加熱
を行うのは、チタン合金表面及び１１表面に過度に酸化
物が形成すると拡散反応が生じにくくなるからである。
たのは以下の理由による。すなわち、７００°Ｃ未満で
はＡｌが融体化し十分に金属間化合物を形成せず、他方
９７０″Ｃ超では代表的なチタン合金であるＴｉ−６Ａ
７−４Ｖ合金がβ相に変態し、著しい材質劣化を生じる
ためである。ここで、真空中または不活性雰囲気中加熱
を行うのは、チタン合金表面及び１１表面に過度に酸化
物が形成すると拡散反応が生じにくくなるからである。
ここでＡｌを付着させる方法は、板状のチタンあるいは
チタン合金部品であれば、耐摩耗性を要求される部分に
所定の厚さのへｌ箔を単に乗せて置くか、スポット溶接
等で固定する方法でよく、また棒状のチタンあるいはチ
タン合金部品の場合は、Ａｌを溶融メツキ、溶射等で付
着させることも出来るが、粒度がフレーク状の場合に１
５０ｎ以下、粒状の場合に２０．ｎ以下のＡｌ粉末と、
アクリル樹脂、ニトロセルロース、アルキド樹脂のうち
の一種を溶解した液体との混合物を、チタンあるいはチ
タン合金表面上に塗布する方法が、汎用性があり簡便で
ある。ここで、Ａｌ粉末の粒度が、フレーク状の場合１
５０μｍ以下、粒状の場合２０ｎ以下としたのは、これ
らの粒度を超えると均一な塗膜が得にくいからである。
チタン合金部品であれば、耐摩耗性を要求される部分に
所定の厚さのへｌ箔を単に乗せて置くか、スポット溶接
等で固定する方法でよく、また棒状のチタンあるいはチ
タン合金部品の場合は、Ａｌを溶融メツキ、溶射等で付
着させることも出来るが、粒度がフレーク状の場合に１
５０ｎ以下、粒状の場合に２０．ｎ以下のＡｌ粉末と、
アクリル樹脂、ニトロセルロース、アルキド樹脂のうち
の一種を溶解した液体との混合物を、チタンあるいはチ
タン合金表面上に塗布する方法が、汎用性があり簡便で
ある。ここで、Ａｌ粉末の粒度が、フレーク状の場合１
５０μｍ以下、粒状の場合２０ｎ以下としたのは、これ
らの粒度を超えると均一な塗膜が得にくいからである。
ここで、アクリル樹脂、ニトロセルロース、アルキド樹
脂のいずれかを用いるのは、速乾性で作業性に優れ、チ
タンとＡｌの金属間化合物層を形成させる観点から特に
問題がないからである。
脂のいずれかを用いるのは、速乾性で作業性に優れ、チ
タンとＡｌの金属間化合物層を形成させる観点から特に
問題がないからである。
（実施例１）
粒度が１５０Ｉｒｒｎ以下のフレーク状Ａｌ粉（２５０
重量部）、メタアクリル酸エステル重合体を５０％以上
含有するアクリル樹脂（４０重量部）、トルエン（６０
０重量部）を配合し、Ｔｉ−６Ａｊ−４Ｖ合金製の直径
６．５６ ｍｍ、長さ１００ｎ＋ｍの棒状材の全面に前
記配合物約５０ｍｇ／ｃｊを付着させ、この棒状材を昇
温時間１時間で７５０″Ｃまで真空中で加熱し、４時間
保定後炉冷した。かくして棒状材表面には片面１５ｎ厚
のＴｉ−Ａｌの金属間化合物が形成された。棒状材表面
を片面５趨研摩し、＃ ６００仕上げとした。また鉛直
下方に数層の誤差で棒状材をつり下げたものの曲がりを
、ダイヤルゲージで測定したところ１１以下の曲がりで
あった。
重量部）、メタアクリル酸エステル重合体を５０％以上
含有するアクリル樹脂（４０重量部）、トルエン（６０
０重量部）を配合し、Ｔｉ−６Ａｊ−４Ｖ合金製の直径
６．５６ ｍｍ、長さ１００ｎ＋ｍの棒状材の全面に前
記配合物約５０ｍｇ／ｃｊを付着させ、この棒状材を昇
温時間１時間で７５０″Ｃまで真空中で加熱し、４時間
保定後炉冷した。かくして棒状材表面には片面１５ｎ厚
のＴｉ−Ａｌの金属間化合物が形成された。棒状材表面
を片面５趨研摩し、＃ ６００仕上げとした。また鉛直
下方に数層の誤差で棒状材をつり下げたものの曲がりを
、ダイヤルゲージで測定したところ１１以下の曲がりで
あった。
上記と同様の処理を、Ｔｉ−６Ａｆ−４Ｖ合金製のバル
ブのステム部に施し、バルブガイドをターカロイ類とし
、４気筒エンジンを用い、６０２８ＰＰＭ、 １００時
間実施したところ、焼き付き等の問題が発生しなかった
。
ブのステム部に施し、バルブガイドをターカロイ類とし
、４気筒エンジンを用い、６０２８ＰＰＭ、 １００時
間実施したところ、焼き付き等の問題が発生しなかった
。
（実施例２）
ピンオンディスク摩耗試験結果を表１に示す。
基材、処理方法、相手材、試験条件を変えて、本発明に
より処理した材料の性能を調べたところ、従来法による
ものと比較して優れていることが分かる。
より処理した材料の性能を調べたところ、従来法による
ものと比較して優れていることが分かる。
ここで、ビンの形状は４ＩｌｌＩＴｌφ、荷重は２．９
ｋｇ。
ｋｇ。
乾燥空気中無潤滑、相手材はターカロイ（鋳物）（Ｃ（
３，４）Ｓｉ （２，０）Ｍｎ （０，７５） Ｐ （
＜０．５）Ｓ （＜０．１２） Ｂ （＜０．０４）
Ｆｅ （残り））、ＰＢ６［１（焼結合金） （Ｃ
（１，２）Ｍｏ （０，６）Ｃｕ （４）Ｆｅ （残り
）である。（）は代表的組成で重量％を示す。
３，４）Ｓｉ （２，０）Ｍｎ （０，７５） Ｐ （
＜０．５）Ｓ （＜０．１２） Ｂ （＜０．０４）
Ｆｅ （残り））、ＰＢ６［１（焼結合金） （Ｃ
（１，２）Ｍｏ （０，６）Ｃｕ （４）Ｆｅ （残り
）である。（）は代表的組成で重量％を示す。
処理方法で（Ａ） 、 （Ｂ） 、 （Ｃ）は使用した
スラリーと加熱雰囲気を示し、 （Ａ）の組成：メタアクリル酸エステル重合体を５０％
以上含有するアクリル樹脂（４ｏ）、トルエン（６００
）、Ａｆフレーク状粕粉粒径１５０μｍ以下２５０）、
Ａｒ雰囲気 （Ｂ）の組成：ニトロセルロース変性アクリル樹脂（２
０）、トルエン（３０）アセトン Ｃ３３）、Ａ１粒状粉粒径２０ｎ以下 （２００）、真空中 （Ｃ）の組成：アマ二油変性フタール酸アルキド樹脂（
２０）、キシレン（１３０）、ＡＺフレーク状粕粉粒径
１５０ｎ以下１００）、真空中 である。（）は重量部を示す、付着量は２〜５ｍｇ／ｃ
１ａテある。
スラリーと加熱雰囲気を示し、 （Ａ）の組成：メタアクリル酸エステル重合体を５０％
以上含有するアクリル樹脂（４ｏ）、トルエン（６００
）、Ａｆフレーク状粕粉粒径１５０μｍ以下２５０）、
Ａｒ雰囲気 （Ｂ）の組成：ニトロセルロース変性アクリル樹脂（２
０）、トルエン（３０）アセトン Ｃ３３）、Ａ１粒状粉粒径２０ｎ以下 （２００）、真空中 （Ｃ）の組成：アマ二油変性フタール酸アルキド樹脂（
２０）、キシレン（１３０）、ＡＺフレーク状粕粉粒径
１５０ｎ以下１００）、真空中 である。（）は重量部を示す、付着量は２〜５ｍｇ／ｃ
１ａテある。
（実施例３）
本発明によりＴｉとＡｌの金属間化合物層が表面に得ら
れるが、その構造は通常表面から、ＴｉＡＺ３゜Ｔ Ｉ
Ａｌ ２ 、 Ｔ ｉ Ａｌ ＋ Ｔ ｉ ３八！か
らなる。これらと同一組成のボタン溶解材を作り、摩耗
試験を実施したところ、上記の順に（０，２）、 （０
，２）、 （０，１）、 （０，５）単位ｍｇの摩耗減
量を示した。
れるが、その構造は通常表面から、ＴｉＡＺ３゜Ｔ Ｉ
Ａｌ ２ 、 Ｔ ｉ Ａｌ ＋ Ｔ ｉ ３八！か
らなる。これらと同一組成のボタン溶解材を作り、摩耗
試験を実施したところ、上記の順に（０，２）、 （０
，２）、 （０，１）、 （０，５）単位ｍｇの摩耗減
量を示した。
・方Ｔｉ−６八！−４■合金の場合は（１，６）、純チ
タン２種の場合は（２，０） 、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ
−３Ｓｎ−３ＡＺ合金の場合は（２，０）単位ｍｇの摩
耗ｆＩｉ量で、いずれの層もチタン合金と比較して耐摩
耗性を有することが判明した。
タン２種の場合は（２，０） 、Ｔｉ−１５Ｖ−３Ｃｒ
−３Ｓｎ−３ＡＺ合金の場合は（２，０）単位ｍｇの摩
耗ｆＩｉ量で、いずれの層もチタン合金と比較して耐摩
耗性を有することが判明した。
尚、試験条件は、乾燥空気中、５ＵＨＩＩ製直径３４ｍ
１Ｙｌ、厚さ１ｍｍのディスクを２２００ｒｐｍで回転
させたものに上記の試験片を１．５ ｋｇの荷重で１０
秒間押し付け、摩耗減量を測定した。
１Ｙｌ、厚さ１ｍｍのディスクを２２００ｒｐｍで回転
させたものに上記の試験片を１．５ ｋｇの荷重で１０
秒間押し付け、摩耗減量を測定した。
以上により、熱処理条件等を変えるか、または加工研削
により、最表面を、ＴｉＡＬｚ、ＴｉＡ７またはＴｉ３
＾ｌとしても耐摩耗性を確保し得ることが分かる。
により、最表面を、ＴｉＡＬｚ、ＴｉＡ７またはＴｉ３
＾ｌとしても耐摩耗性を確保し得ることが分かる。
（発明の効果）
本発明によれば、チタンあるいはチタン合金に対して、
従来法と比較して耐久性、密着性において優れた耐摩耗
性処理が可能であり、比較的低温で処理可能であること
から、寸法精度の要求されるチタンあるいはチタン合金
部品に対して適用出来、処理方法が簡便であるという工
業的に優れた効果が奏される。
従来法と比較して耐久性、密着性において優れた耐摩耗
性処理が可能であり、比較的低温で処理可能であること
から、寸法精度の要求されるチタンあるいはチタン合金
部品に対して適用出来、処理方法が簡便であるという工
業的に優れた効果が奏される。
Claims (2)
- （１） チタンあるいはチタン合金上にＡｌを付着させ
、真空中または不活性雰囲気中で７００℃以上９７０℃
以下に加熱し、チタンとＡｌの金属間化合物層をチタン
あるいはチタン合金表面上に形成させることを特徴とす
るチタンあるいはチタン合金の耐摩耗処理方法。 - （２） 粒径が、フレーク状の場合１５０μｍ以下、粒
状の場合２０μｍ以下のＡｌ粉末と、アクリル樹脂、ニ
トロセルロース、アルキド樹脂のうちの一種を溶解した
液体との混合物をチタンあるいはチタン合金表面に塗布
する方法によりＡｌを付着させることを特徴とする請求
項１記載のチタンあるいはチタン合金の耐摩耗処理方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23403790A JPH04116151A (ja) | 1990-09-04 | 1990-09-04 | チタンあるいはチタン合金の耐摩耗処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23403790A JPH04116151A (ja) | 1990-09-04 | 1990-09-04 | チタンあるいはチタン合金の耐摩耗処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04116151A true JPH04116151A (ja) | 1992-04-16 |
Family
ID=16964577
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23403790A Pending JPH04116151A (ja) | 1990-09-04 | 1990-09-04 | チタンあるいはチタン合金の耐摩耗処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04116151A (ja) |
-
1990
- 1990-09-04 JP JP23403790A patent/JPH04116151A/ja active Pending
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