JPH0413527B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 発明の背景 ［発明の分野］ 本発明はガスタービンエンジンに入る空気から
砂等の異物を除去する入口粒子分離装置として知
られる装置に関し、特に、入口粒子分離装置の改
良流路形状に関する。

［先行技術の背景］ 航空機のガスタービンエンジンはエンジン空気
入口に導入される異物による損傷を極めて受けや
すい。この問題は、比較的大きな異物、例えば
石、じやり、鳥、あられについては従来最も重大
であつた。

ガスタービンから動力を受けるヘリコプタやそ
の他の垂直離着陸（VTOL）航空機の出現とと
もに、比較的小粒の異物、例えば砂や氷が、主と
して、このようなVTOL航空機がしばしば用い
られる状態の故に、ますますやつかいなものとな
つてきた。VTOL能力の利点により、このよう
な航空機は通常の空港が存在しない地域において
特に有用であり、これは孤立した無人地帯でよく
あることである。VTOL航空機はまた陸上や海
上での低高度飛行に特に適している。

これらおよび他の類似の状態では、かなりの量
の砂、氷等の小さな異物が、ガスタービンエンジ
ンに入る空気に混入しうる。これらの異物粒子は
個別にはエンジンに比較的わずかしか影響を与え
ないが、エンジンに多量に吸入されると甚大な損
傷をひき起こす。例えば、最近の経験によれば、
砂漠で低高度飛行中のヘリコプタのエンジンは、
ほこりや砂の粒子の吸入によるエンジン翼の浸食
によって非常に急速に性能が低下するおそれがあ
る。塩水上方での飛行時にも同様な問題が生じう
る。というのは、タービン構造体の腐食と破壊的
な浸食をひき起こすおそれのある塩水滴が多量に
吸入されるからである。

この問題を解決しようとして様々の入口粒子分
離装置が様々な種類のガスタービンエンジン用と
して開発されてきた。継続的な開発の当然の結果
として、様々な改良と、より効果的な分離装置が
出現した。これらの装置の幾つかは異物の除去に
は非常に有効であるが、エンジン性能に悪影響を
及ぼすという点でしばしば幾つかの欠点がある。

高度に有効な分離をもたらす一手段は、粒子が
混入した入口空気がエンジン中心部に入る前にそ
の空気を遠心力を与える送風機をエンジン入口に
装着することである。ひとたび粒子混入空気が高
い遠心速度に加速されると、比較的きれいな空気
が遠心流の内側部分からコアエンジン自体内に吸
収されうる。異物自体はその密度の故に、空気ほ
ど急速には半径方向内方に吸引されえず、その代
わり異物粒子は外径部の元来の軌道に従つて捕集
室に入る傾向をもつ。

この装置は異物を効率よく分離するが、送風機
に関連する幾つかの欠点と、送風機自体に動力を
与えることによる性能上の欠点とが存在しうる。

従つて、本発明の目的は、異物を分離するため
にエンジン入口空気の遠心加速を要しない入口粒
子分離装置流路を提供することである。

本発明の他の目的は、送風装置において多量の
エンジン動力を用いることなく異物を効率よく分
離する改良エンジン入口粒子分離装置を提供する
ことである。

本発明の他の目的は、送風機に多量の異物を通
さないことにより送風機の劣化の問題を解決した
装置を用いてエンジン入口空気から異物を効率よ
くかつ効果的に分離する入口粒子分離装置を提供
することである。

発明の概要 ガスタービンエンジンの中心部に導入しようと
する空気の流れから異物を除去するための改良入
口粒子分離装置をガスタービンエンジンに設け
る。この改良分離装置は２段の分離を利用する。
第１段は軸流分離装置であり、これは空気流を軸
方向に加速することを意味し、その後空気流路は
半径方向内方に鋭く転向する。これにより、異物
はその大きな密度の故に軸方向に流れ続けるのに
対し、空気自体はより容易に向きを変えられ、内
方に向かつてエンジン中心部内に流入しうる。

比較的汚染された空気は軸方向に流れ続けて捕
集室に流入する。この捕集室内で第２段の分離が
生ずる。第２段の分離は遠心分離であり、送風機
によつてパワーを与えられる。送風機は空気を遠
心的に加速する。この場合も、異物はその高密度
の故に最初の加速方向に流れ続け、従つて、異物
粒子は遠心力によつて半径方向外方に向かう。送
風機は捕集室の半径方向内側部分内に設けられる
ので、高度に汚染された空気は送風機をバイパス
する。

分離装置の空気流路は次の点で独得である。す
なわち、その内側境界を形成する中央ハブの寸法
が漸増してハブ最大直径に達し、その間空気流は
軸方向に加速される。ハブ最大直径の下流には分
離部が存し、そこで比較的きれいなコアエンジン
用空気が半径方向内方に向けられる。分流突端部
が比較的汚染された空気の流れを比較的きれいな
空気から分離する。この分離過程を促進するた
め、ハブの最大直径は少なくとも分流突端部の直
径より大きい。ハブ最大直径が分流突端部直径よ
り10％以上大きければ分離は特に効果的であるこ
とがわかつた。

本発明は添付図面と関連する以下の説明からよ
り良く理解されよう。

好適実施例の説明 第１図は本発明の諸特徴を包含する入口粒子分
離装置１０を示す。この入口粒子分離装置１０は
航空機エンジン（図示せず）の前端に装着される
ように設計された完全に着脱自在な装置である。
エンジン中心線１１が第１図に示してあるが、こ
れは入口粒子分離装置１０の中心線でもある。入
口粒子分離装置１０の目的はエンジン入口空気か
ら異物を分離しそしてその結果生じた比較的汚染
されない空気をエンジン中心部内に向けることで
ある。

外の空気すなわち入口空気は入口粒子分離装置
１０内に吸入され環状入口１２を通る。入口１２
から流入空気は入口通路部１４内を流れる。この
通路部の外側境界は外側ケーシング１６によつて
形成され、そしてその内側境界はハブ部１８によ
つて形成されている。第１図からただちにわかる
ように、ハブ部１８の直径は入口通路部１４に沿
つて下流方向に漸増する。また、外側ケーシング
１６の直径もこの区域で幾分増加する。

ハブ部１８の直径が入口通路部１４において増
大する態様と程度は幾分変えうるものであるが、
後述の幾つかの設計考慮事項がある。

ハブ部１８の直径は漸増を続けて最大直径20の
点に達し、その後、ハブ直径は急速に減少する。
入口粒子分離装置１０のこの直径減少部分は分離
部２２と呼びうるものである。分離部２２は、エ
ンジン入口空気内の異物を物理的に分離して、エ
ンジン中心部（図示せず）に最終的に流入する比
較的きれいな空気の第２流を作る区域である。こ
の区域で異物の分離が生ずるのは、入口空気が急
速に加速されてハブ最大直径20の点を過ぎた後半
径方向内方に曲げられて圧縮機入口２４に向かう
からである。

エンジンの圧縮機は簡単のため図示してない
が、その位置は圧縮機入口２４の位置のすぐ下流
にある。

再び分離部２２について説明すると、異物の個
体状粒子の運動量はこれらの粒子が空気と共に曲
がることを妨げる。従つて、粒子は軸方向に進み
続けて掃気装置２８の捕集室２６に入る。異物が
掃気装置２８に導入されると、その粒子は集めら
れて外へ放出される。

分離効率を高めるために、入口粒子分離装置１
０は流入空気に混入している異物から圧縮機入口
２４を「隠す」ように設計された流路を有する。
また、掃気装置２８は、異物が掃気装置２８の構
造要素に衝突した後前方にはね返って圧縮機入口
に入る可能性を減らすように設計された捕集装置
を有する。

スクロール羽根３０が掃気装置２８の入口に装
着されている。スクロール羽根３０は、外側ケー
シング１６の周囲に設けられたスクロール構造体
３２を含む掃気装置２８に比較的汚染された空気
が入るときその空気の流れ方向を円周方向に変え
るように設けられている。

汚染空気はスクロール構造体３２に入るにつれ
て円周方向に加速され、従つて、異物はスクロー
ル３２構造体の外周部に向かつて半径方向外方に
加速される。こうして遠心分離装置の形態の第２
分離段が形成され、これにより、掃気装置２８内
の比較的汚染された空気は再び、高度に汚染され
た空気の第３流とそれよりも少なく汚染された空
気の第４流とに分けられる。さらに詳述すると、
高度に汚染された空気の流れである第３流はスク
ロール構造体３２の半径方向外側部分内に生じ、
それよりも少なく汚染された空気の流れである第
４流はスクロール構造体３２の半径方向内側部分
内に生ずる。送風機（第１図に示してない）が掃
気装置２８を通る汚染空気に流動力を与えるため
に設けられている。この送風機は、比較的少なく
汚染された空気の第４流だけが送風機自体を通る
ことによつてその使用寿命が延びるように装着さ
れる。この送風機の装着については後に詳述す
る。

第２図には、入口粒子分離装置１０の上側部分
を通る空気の内部流路が、分離過程を詳しく説明
するために断面図で示されている。図からただち
にわかるよに、図示の分離装置は軸流型分離装置
であつて何ら羽根をもたない。これは入口空気流
を横切る支持構造体が無いことを意味する。入口
粒子分離装置１０の羽根がないという特徴によ
り、妨害のない入口流路を設けることができ、そ
してじやまな羽根構造体がある場合にそれらによ
つて入口空気流に生ずる抗力（drag）の問題が
無くなる。

前述のように、入口空気は入口１２を通つて分
離装置１０に入る。内部流路は外側ケーシング１
６により半径方向外側境界が、そしてハブ部１８
により半径方向内側境界が形成される。入口１２
からハブ部１８は直径がしだいに増加し始め、従
つて、内部流路はエンジン中心線からの半径方向
距離が増加する。図示の実施例ではこの直径の増
加は漸進的である。この増加の最大傾斜がエンジ
ン中心線に対して15％を超えないようにするのが
有利であることがわかつた。ハブ直径はハブ部１
８が第２図に２０で示される最大直径の位置に達
するまで増加する。このハブ最大直径２０の位置
は入口粒子分離装置の流路の他の部分と重要な関
係をもつ。この段階で認識すべき重要なことは、
様々な種類の異物が混入している空気流が入口１
２からハブ最大直径２０まで進む間にその空気流
が加速されているということである。入口１２か
らハブ最大直径２０までの全域を既述のように入
口通路部１４と呼ぶ。入口通路部１４内では分離
は起こらないが、入口空気は、ハブ最大直径２０
のすぐ下流に生じ始める実際の分離過程に適する
ようにされる。

その次の部分は既述のように分離部２２と呼ば
れる。これは入口粒子分離装置１０内で第１段の
粒子分離が生ずる区域である。ハブ最大直径２０
の点から、ハブ直径は急減するので流路は急変す
る。分離部２２において外側ケーシング１６の直
径は幾分減少するが、ハブの直径程急減しない。
分離部２２では入口空気の流れは２つの別々の流
路に、従つて、２つの別々の空気流に分かれるこ
とを認識されたい。第１流は第２流の半径方向外
側に位置する。また、入口粒子分離装置における
第２空気流の下流には既述のエンジン圧縮機部
（図示せず）があることも認識されたい。エンジ
ンの圧縮機は、その名称が示すように空気を圧縮
するもので、その過程において多量の空気を吸込
む。この過程は圧縮機の上流の空気流に大いに影
響し、そして入口粒子分離装置１０全体にわたつ
て空気流に影響を与える。入口空気流の全体的な
加速は入口１２で始まり、入口通路部１４とハブ
最大直径２０を通過するまで続き、その後、空気
は半径方向内方に鋭く向きを変えて圧縮機入口２
４に向かう。

圧縮機は、一般に流れ効率の過大な損失なしに
空気を半径方向内方に吸引する。他方、入口空気
流に混入している異物は固体状粒子からなるの
で、当然、それが混入しているガス流よりはるか
に密度が高い。この高い密度（単位体積当たりの
質量）のため、異物の運動量により粒子は元来の
流れ方向に流れ続ける傾向がより大きく、ハブ最
大直径２０を過ぎた後空気自体のように半径方向
内方に鋭く曲がることはない。従つて、異物は軸
方向に流れ続ける傾向をもち、掃気装置２８に流
入する。分流突端部４０が流路を掃気装置２８と
コアエンジン流路３８とに分割する。分流突端部
４０に対するハブ最大直径２０の相対的な半径方
向位置は非常に重要である。効果的な分離を促進
するためには、ハブ最大直径２０の半径方向位置
は、エンジン中心線に対して分流突端部４０の半
径方向位置より外側になければならない。ハブ最
大直径２０の半径方向位置がエンジン中心線に対
して分流突端部４０の半径の10％以上分流突端部
の半径方向位置を超過すれば所望の分離特性が得
られることがわかつた。

比較的汚染された空気が掃気装置２８に流入す
る際、その空気は円周方向に列をなすスクロール
羽根３０を通過する。前述のように、スクロール
羽根は、比較的汚染された空気流がスクロール構
造体３２に入る時に円周方向に転向するように設
けられる。掃気装置２８はスクロール構造体３２
の内側で異物粒子を集めて外に放出する。比較的
汚染された空気流を円周方向に転向させることに
より、掃気装置２８内に遠心分離器の形態の第２
の分離段を形成しうる。第２分離段を設けること
は、掃気装置２８内に装着した諸要素を保護する
ために望ましいことである。さらに詳述すると、
図示の掃気装置は空気を掃気装置内に吸引するた
めの送風機を利用する。この送風機を、スクロー
ル構造体３２の内、比較的少なく汚染された空気
の第４流を受入れる部分に設けることが望まし
い。こうすると、送風機の諸要素、例えば、イン
ペラ羽根が砂のような粒子の絶えざる衝突によつ
て劣化しない。このような送風機装置については
後に詳述する。

再び流路の分離部２２を説明すると、入口空気
は分流突端部４０によつて２つの流れに分けられ
る。実行可能な装置の一実施態様は入口空気流の
80％をコアエンジン流路３８および圧縮機入口２
４に導入することがわかつた。この空気流は比較
的汚染されていない空気流である。入口空気の残
りの20％は高度に汚染された空気で、掃気装置２
８に導入され、スクロール３２構造体に入る。

第３図はスクロール構造体３２の一具体例を示
す。この例は単方向スクロール構造体である。こ
れは、スクロール構造体に入る空気流が単一方向
だけに流れることを意味する。なお、第１図に示
すスクロール構造体は単方向スクロール構造体で
ある。再び第３図について説明すると、高度に汚
染された空気がスクロール構造体３２に入る際、
その空気はスクロール羽根３０（第３図に示して
ない）によつて円周方向に流れるようにされる。
空気はスクロール構造体の長さ全体にわたつて流
れ続け、最後に単純なダクト４２を通つてスクロ
ール構造体を出る。このダクトはエンジンで駆動
される送風機に連結している。高度に汚染された
空気流が円周方向に流されると、比較的密度の高
い異物がスクロール構造体３２の外周部に集まる
傾向があることは理解されよう。従つて、符号４
４で示す半径方向外側部分は高度に汚染された空
気の第３流を含む。逆に、符号４６で示す半径方
向内側部分はそれよりも少なく汚染された空気の
第４流を含む。

次に第５図について説明すると、ダクト４２は
半径方向外側部分４４と半径方向内側部分４６と
に分割されるように図示されている。第５図に示
すダクト４２の下部は第３図に示すダクトの下流
端に連結されうる。ダクト４２の上方部分では、
ダクトの外側部分４４と内側部分４６とは互いに
離れて、その間にバイパスダクトまたは手段４９
を形成する。前述のように、ダクト４２の半径方
向外側部分４４に入る空気流は高度に汚染された
空気の第３流である。ひとたび流れをこのように
分けると、送風機４８とそのインペラ羽根５６が
高度に汚染された空気流（この空気流はバイパス
ダクト４９を通つて送風機４８のまわりに導流さ
れる。）を受けないように送風機４８をダクト４
２の半径方向内側部分に設けることは比較的簡単
なことである。これは送風機のインペラ羽根を保
護してそして送風機の寿命を長くする。

第４図はスクロール構造体３２の代替具体例を
示す。この代替例は、２つの互いに逆の遠心方向
にスクロール構造体の内部を通る２方向空気流ま
たは分割空気流をもたらす。スクロール構造体３
２を通る空気の流れを分割することによつて圧力
損失が低下すると言うことができ、従つて、掃気
装置２８を動作させるために送風機が必要とする
動力量を減らしうる。スクロール構造体３２から
の出口通路５０を第４図に破線で示す。この出口
５０はスクロール構造体３２の半径方向内側に比
較的接近して設けることができ、これにより、ス
クロール構造体３２の半径方向外側部分に集まる
高度に汚染された空気流を回避する。前述のよう
に、送風機は、比較的少なく汚染された空気流を
受けるように出口５０の下流のダクト内に装着さ
れうる。

再び第２図を参照して、図示の入口粒子分離装
置における流路の幾つかの独得な利点を説明す
る。ハブ部１８の外周が比較的大きく、特にハブ
最大直径２０の箇所でそうであるから、ハブは
様々な機能のために利用されうる非常に有用な空
間を提供する。このような機能の一つは、ハブ部
１８の内側を、エンジン軸と歯車箱の形態で行い
うるエンジンからの動力抽出の場所として用いる
ことである。多くの代表的なエンジン用途におい
てエンジンの最前部のエンジン入口の近くでエン
ジンによる動力源を設けることは非常に望ましい
ことである。

また、分離部２２における分離効率を大いに高
める、図示の入口粒子分離装置の実施例における
空気流路の他の利点は、分流突端部４０とハブ１
８の最大直径２０の箇所との間の（半径方向では
なく）軸方向の位置関係である。分流突端部４０
とハブ１８の最大直径２０の箇所との間の軸方向
間隔は、第２図に符号５２で示した中心捕気面積
として既述されうる。中心捕気面積５２は、入口
空気がコアエンジン流路３８に入りさらにコアエ
ンジン自体に入るようにする分流突端部４０の流
れに直交する面積である。

これに対し、ハブ最大直径２０の位置における
外側ケーシング１６とハブ部１８との間の流路断
面積は遷移流路面積と呼びうるもので、第２図に
おいて符号５４で表されている。

中心捕気面積５２と遷移流路面積５４の比は分
離部２２内での分離の促進に重要である。良好な
分離特性は、分流突端部４０がハブ部１８に対し
て次のような距離ずれているとき、すなわち、両
者間の流路面積である中心捕気面積５２がハブ最
大外周（20）における遷移流路面積５４の50％に
ほぼ等しいかまたはそれより小さくなるような距
離ずれているときに得られるということがわかつ
た。

中心捕気面積５２は遷移流路面積５４の50％よ
りかなり小さくすることができるが、こうするこ
とは一般に、良好な分離をもたらすが、十分な量
の空気をコアエンジン流路３８に導入し得ないお
それがあることがわかつた。

以上、本発明の特定実施例を説明したが、もち
ろん、本発明の範囲内で様々な改変が可能であ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は入口粒子分離装置の部分破断斜視図、
第２図は第１図に示す入口粒子分離装置の一部分
の断面図、第３図は入口粒子分離装置用のスクロ
ール構造体の断面図、第４図は入口粒子分離装置
用のスクロール構造体の代替例を示す断面図、第
５図は入口粒子分離装置用の掃気装置のスクロー
ル構造体の一部分とバイパス送風機の断面図であ
る。 主な符号の説明、１０……入口粒子分離装置、
１２……環状入口、１４……入口通路部、１８…
…ハブ部、２０……ハブ最大直径、２２……分離
部、２６……捕集室、２８……掃気装置、３０…
…スクロール羽根、３２……スクロール構造体、
４０……分流突端部、４８……送風機。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ ガスタービンエンジンの入口粒子分離装置に
   於て、該入口粒子分離装置が、 最初に、エンジン入口空気を比較的汚染された
   空気の第１流と比較的きれいな空気の第２流とに
   分ける軸流分離装置と、 該軸流分離装置に連通し、前記比較的汚染され
   た空気の第１流を受入れる掃気装置と、 前記第１空気流を、半径方向外側部分の高度に
   汚染された空気の第３流と、半径方向内側部分の
   それよりも少なく汚染された空気の第４流とにわ
   ける遠心分離装置と、 前記掃気装置を通つた空気を吸引するため、該
   遠心分離装置の半径方向内側部分にのみ連通して
   配置されて前記空気の第４流を受入れる送風機手
   段と、 前記遠心分離装置の半径方向外側部分と連通
   し、前記送風機手段のまわりの、外部に排出する
   空気の第３流を導流するバイパス手段とを含む入
   口粒子分離装置。 ２ 前記遠心分離装置が、前記空気の第１流を受
   入れるよう位置決めし配置された環状の捕集室流
   路と、該捕集室流路に配置された円周方向に離隔
   した複数個のスクロール羽根と、前記捕集室流路
   に連通して配置されたスクロール構造体とを有
   し、該スクロール羽根が遠心分離装置の比較的汚
   染された第１の空気流を該スクロール構造体内で
   反対の２つの円周方向に分流する特許請求の範囲
   第１項記載の入口粒子分離装置。 ３ 前記軸流分離装置が空気流路をもち、該軸流
   分離装置が ハブ及びその周りに離隔して配置された外側ケ
   ーシングにより夫々定まる内側境界及び外側境界
   を有する入口通路を含み、該ハブは前記軸流分離
   装置の上流端の入口からハブ最大直径まで漸増す
   るハブ直径を有し、更に 前記入口通路と連通し、前記ハブ直径が漸減す
   る分離部と、 前記分離部内には、前記外側ケーシング及び前
   記ハブと関連して、捕集室流路及びコアエンジン
   流路を夫々形成する分流突端部とを含み、該分流
   突端部はエンジン入口空気を該捕集室流路の比較
   的汚染された空気の第１流と該コアエンジン流路
   の比較的清浄な空気の第２流とに分流し、 前記ハブ最大直径は前記分流突端部の半径方向
   外側に位置決めされている特許請求の範囲第１項
   記載の入口粒子分離装置。 ４ 前記ハブ最大直径は前記分流突端部の直径の
   少なくとも10％だけ前記分流突端部の直径よりも
   大きい、特許請求の範囲第３項記載の入口粒子分
   離装置。 ５ 前記エンジン入口と前記ハブ最大直径の位置
   との間の前記ハブの直径がエンジン中心線に対し
   て15％最大傾斜を有する、特許請求の範囲第３項
   記載の入口粒子分離装置。 ６ 前記分流突端部は前記ハブ最大直径の位置に
   おける前記入口通路部内の流路面積の50％以下の
   流路面積を前記分流突端部と前記分離部内の前記
   ハブとの間に形成するように前記ハブに対して位
   置がずれている特許請求の範囲第３項記載の入口
   粒子分離装置。 ７ ガスタービンエンジンの前端部に、該ガスタ
   ービンの中心線に同心的に配置された入口粒子分
   離装置に於て、該入口粒子分離装置が、 前記中心線に同心的に配置された略円筒状の外
   側ケーシングと、 前記中心線に同心的に配置され該外側ケーシン
   グより半径方向内側に離隔した環状のハブ部分と
   を含み、該ハブ部分は直径が漸増する上流部分、
   直径が漸減する下流部分及び該上流部分と下流部
   分を接続するハブ最大直径部分を有し、該上流部
   分と前記外側ケーシングはその間に入口流路を形
   成し、該下流部分と前記外側ケーシングはその間
   に前記入口流路に連通する分離部を形成し、前記
   上流部分はエンジン中心線に対して15％以下の傾
   斜を有しており、更に 前記外側ケーシングと前記ハブ部分の下流部分
   の間に配置された環状の分流部材を含み、前記ハ
   ブ最大直径は該分流部材の直径の少なくとも10％
   は該分流部材の直径よりも大きく、該分流部材と
   前記外側ケーシングはその間に捕集室流路を形成
   して前記入口通路からの比較的汚染された空気の
   第１流を受取り、該分流部材と前記ハブ部分の下
   流部分はその間にコアエンジン流路を形成して前
   記入口通路からの比較的きれいな空気の第２流を
   受取り、更に 前記捕集室流路に連通して、そこからの前記比
   較的汚染された空気の第１流を取去る掃気装置手
   段を含み、該掃気装置手段が、 前記捕集室流路に配置され、前記第１空気流を
   円周方向に転向する、円周方向に離隔した複数個
   のスクロール羽根と、 前記外側ケーシングから延在し、前記捕集室流
   路の排出端に連通した環状スクロール構造体を有
   し、円周方向の前記空気の第１流を加速して該第
   １空気流を該スクロール構造体の半径方向外側部
   分の比較的汚染された空気の第３流と該スクロー
   ル構造体の半径方向内側部分の少なく汚染された
   空気の第４流に分離し、更に前記掃気装置手段
   が、 前記掃気装置を通つた空気を吸引するため、前
   記スクロール構造体の半径方向内側部分にのみ連
   通して配置されて前記空気の第４流を受入れる送
   風機手段と、 前記スクロール構造体の半径方向外側部分に連
   通し、外部に排出する前記送風機手段のまわりの
   前記第３空気流を導流するバイパス手段とを有す
   る入口粒子分離装置。 ８ 前記外側ケーシングと前記ハブ最大直径箇所
   がその間に遷移流路領域を形成し、前記分流部材
   と前記ハブ部分の下流部分がその間に該遷移流路
   領域の約50％以下のコア抽気領域を形成し、前記
   捕集室流路と前記コアエンジン流路が前記入口流
   路を通つて流れ得る空気の夫々約20％と約80％に
   なる寸法である特許請求の範囲第７項記載の入口
   粒子分離装置。 ９ 前記スクロール羽根が前記第１の空気流を前
   記スクロール構造体の中で反対の２つの円周方向
   に分流するように位置決め配置されている特許請
   求の範囲第７項記載の入口粒子分離装置。