JPH04142456A - 金属管の超音波探傷法 - Google Patents
金属管の超音波探傷法Info
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- JPH04142456A JPH04142456A JP2265916A JP26591690A JPH04142456A JP H04142456 A JPH04142456 A JP H04142456A JP 2265916 A JP2265916 A JP 2265916A JP 26591690 A JP26591690 A JP 26591690A JP H04142456 A JPH04142456 A JP H04142456A
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- G01—MEASURING; TESTING
- G01N—INVESTIGATING OR ANALYSING MATERIALS BY DETERMINING THEIR CHEMICAL OR PHYSICAL PROPERTIES
- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/04—Wave modes and trajectories
- G01N2291/042—Wave modes
- G01N2291/0428—Mode conversion
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
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- G01N2291/00—Indexing codes associated with group G01N29/00
- G01N2291/04—Wave modes and trajectories
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- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
本発明は、例えば溶接管、継目無管等の金属管の超音波
探傷法に関する。
探傷法に関する。
金属管の内部欠陥、表面疵又は溶接欠陥等を検出するた
めに従来より渦流探傷法又は超音波探傷法等の非破壊検
査法が採用されている。
めに従来より渦流探傷法又は超音波探傷法等の非破壊検
査法が採用されている。
〔発明が解決しようとする課題］
ところが上述の探傷法では、管径りに対する肉厚ｔの比
、ｔ／Ｄが２０％を越えるような小径厚肉管の欠陥検出
を行うことができなかった。特に渦流探傷法はその浸透
深さに限度があり、厚肉管の内部欠陥の検出は不可能で
あった。
、ｔ／Ｄが２０％を越えるような小径厚肉管の欠陥検出
を行うことができなかった。特に渦流探傷法はその浸透
深さに限度があり、厚肉管の内部欠陥の検出は不可能で
あった。
また、超音波探傷法により探傷を行う場合は、後述する
問題点がある。
問題点がある。
表１にｔ／Ｄを変えて超音波探傷を行った場合の内面入
射角θ、及び外面入射角θを示す。
射角θ、及び外面入射角θを示す。
表１よりｔ／Ｄの増大に従って内面入射角θ。
が増大し、内外面の入射角に差異が生じることが解る。
これにより内外面の反射エコーの高さに差異が生しる。
さらにｔ／Ｄが２０％以上になると内面でスキップする
ことなく、外面のみでスキップすることになり、内面に
ビームが当たらなくなる。
ことなく、外面のみでスキップすることになり、内面に
ビームが当たらなくなる。
そして、内面にビームを当てるため、内面入射角θＦが
４５°になるように入射角を決める内面補正を行った場
合もｔ／Ｄが２０％以上になると外面入射角θが非常に
小さくなり、そのエコー高さが低下する。
４５°になるように入射角を決める内面補正を行った場
合もｔ／Ｄが２０％以上になると外面入射角θが非常に
小さくなり、そのエコー高さが低下する。
超音波探傷装置においては１つの探触子により内外面を
同時に探傷する場合、上述した如く内外面のエコーの高
さの差が著しく異なると感度の設定が困難になり、内外
面の何れかが正しく測定できず、感度超過によりＳ／Ｎ
比が低下し、疵の検出精度が悪くなるという問題があっ
た。
同時に探傷する場合、上述した如く内外面のエコーの高
さの差が著しく異なると感度の設定が困難になり、内外
面の何れかが正しく測定できず、感度超過によりＳ／Ｎ
比が低下し、疵の検出精度が悪くなるという問題があっ
た。
表、１
但し、Ｄ＝管外径、ｔ：肉厚
そこで、特開昭５６−４９９５５号公報の発明では超音
波の入射角が夫々異なる複数個の探触子を鋼管の周囲に
配置して内面及び外面の各欠陥を各別に検出している。
波の入射角が夫々異なる複数個の探触子を鋼管の周囲に
配置して内面及び外面の各欠陥を各別に検出している。
ところが従来の回転型超音波探傷装置は探傷効率を上げ
るために多数の探触子（略２０〜３０チヤンネル）を配
置しており、さらに入射角の異なる探触子を配置するこ
とにすると、探触子、アンプ及び信号処理装置の設置費
用が高くつくという問題があった。
るために多数の探触子（略２０〜３０チヤンネル）を配
置しており、さらに入射角の異なる探触子を配置するこ
とにすると、探触子、アンプ及び信号処理装置の設置費
用が高くつくという問題があった。
そして特開昭５５−１４０１４８号公報の発明ではＤＡ
Ｃ（距離振幅補償）を行うことにしているが、この方法
でも外面欠陥のエコーレベルは非常に小さく、Ｓ／Ｎ比
の低下は避けられなかった。
Ｃ（距離振幅補償）を行うことにしているが、この方法
でも外面欠陥のエコーレベルは非常に小さく、Ｓ／Ｎ比
の低下は避けられなかった。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであり、内面
入射角及び外面入射角が４０〜５０６の範囲となる入射
角にて、１つの焦点型垂直探触子より金属管に横波及び
縦波の２つのモードの超音波を入射することにより、感
度設定が適正に実施でき、Ｓ／Ｎ比及び検出精度が向上
する金属管の超音波探傷法を提供することを目的とする
。
入射角及び外面入射角が４０〜５０６の範囲となる入射
角にて、１つの焦点型垂直探触子より金属管に横波及び
縦波の２つのモードの超音波を入射することにより、感
度設定が適正に実施でき、Ｓ／Ｎ比及び検出精度が向上
する金属管の超音波探傷法を提供することを目的とする
。
本発明に係る金属管の超音波探傷法は、内面入射角及び
外面入射角が４０〜５０°の範囲となる入射角にて、焦
点型垂直探触子より金属管に横波及び縦波の２つのモー
トの超音波を入射することを特徴とする。
外面入射角が４０〜５０°の範囲となる入射角にて、焦
点型垂直探触子より金属管に横波及び縦波の２つのモー
トの超音波を入射することを特徴とする。
本発明に係る探傷法においては焦点型探触子を使用する
ので、平面型探触子と異なり、小径の金属管に対しても
効率良く超音波ビームを入射することができる。また入
射角を選定することにより、横波及び縦波の２つのモー
ドの超音波を金属管に入射して、これらによる２経路の
ビームが管外面に入射する角度のいずれかを内面角と同
しり、４０〜５０″の範囲内にすることができる。そし
て外面の２経路の反射エコーが合算されたエコーの高さ
と内面の反射エコーの高さとが略等しくなって、感度設
定が適正に実施でき、Ｓ／Ｎ比及び検出精度が向上する
。
ので、平面型探触子と異なり、小径の金属管に対しても
効率良く超音波ビームを入射することができる。また入
射角を選定することにより、横波及び縦波の２つのモー
ドの超音波を金属管に入射して、これらによる２経路の
ビームが管外面に入射する角度のいずれかを内面角と同
しり、４０〜５０″の範囲内にすることができる。そし
て外面の２経路の反射エコーが合算されたエコーの高さ
と内面の反射エコーの高さとが略等しくなって、感度設
定が適正に実施でき、Ｓ／Ｎ比及び検出精度が向上する
。
以下、本発明をその実施例を示す図面に基づき具体的に
説明する。
説明する。
第１図は本発明に係る超音波探傷法の実施状態を示す断
面図である。図中１は金属管であり、２は探触子である
。探触子２は点焦点型又は線焦点型の垂直探触子である
。
面図である。図中１は金属管であり、２は探触子である
。探触子２は点焦点型又は線焦点型の垂直探触子である
。
平面型探触子では、小径の金属管に対しては超音波ビー
ムが入射する時に拡散による減衰が著しいので、小径管
に対しても効率良く超音波ビームを入射できる焦点型探
触子を使用する。
ムが入射する時に拡散による減衰が著しいので、小径管
に対しても効率良く超音波ビームを入射できる焦点型探
触子を使用する。
金属管１及び探触子２は水浸されており、探触子２はこ
れより発振される超音波ビームの焦点が金属管１の外面
に位置するように配置する。
れより発振される超音波ビームの焦点が金属管１の外面
に位置するように配置する。
探触子２から金属管ｌに超音波を入射する角度θ、は探
触子２から金属管１に横波及び縦波の２つのモードの超
音波を入射できるようにθ〜１４．７３ ”の範囲にす
る。
触子２から金属管１に横波及び縦波の２つのモードの超
音波を入射できるようにθ〜１４．７３ ”の範囲にす
る。
探触子２より金属管１に入射した横波は、第１図ｔａ＋
に示したように０．５スキツプで内面に入射角θＦにて
入射する。
に示したように０．５スキツプで内面に入射角θＦにて
入射する。
次にこの横波は内面にて反射して１．０スキツプで外面
に入射し、ここで縦波にモード変換して外面を直射する
。このとき縦波は、外面に入射角θ１にて入射する。一
方、探触子２より金属管１に入射した縦波は、第１図（
ｃ＋に示したように外面を直射し、そこで横波にモード
変換して０．５スキ・７プで内面に入射し、反射して１
．０スキツプで外面に入射角θにて入射する。
に入射し、ここで縦波にモード変換して外面を直射する
。このとき縦波は、外面に入射角θ１にて入射する。一
方、探触子２より金属管１に入射した縦波は、第１図（
ｃ＋に示したように外面を直射し、そこで横波にモード
変換して０．５スキ・７プで内面に入射し、反射して１
．０スキツプで外面に入射角θにて入射する。
本発明では内面入射角θ、と、外面入射角θ１及び／又
はθとが４０〜５０″の範囲になるように入射角θ、を
選定する。
はθとが４０〜５０″の範囲になるように入射角θ、を
選定する。
この入射角θ、の選定は以下のようにして行う。
金属管として鋼管の探傷を行う場合入射角θ１、内面入
射角θ２、外面入射角θ１及びθについて以下の関係式
が成立する。
射角θ２、外面入射角θ１及びθについて以下の関係式
が成立する。
但し、
１４８０ ：水中音速（＋ｍ／５ｅｃ）３２３０ ：鋼
管中の横波の音速（ｓ＋／５ｅｃ）５９００ ：鋼管中
の縦波の音速（剛／５ｅｃ）Ｄ ：管の外径 ｔ ：管の肉厚 なお、鋼管以外の金属管の探傷を行う場合は、上述の式
の鋼管中の横波及び縦波の音速の数値の代わりに、該当
する金属管中の横波及び縦波の音速の数値を代入する。
管中の横波の音速（ｓ＋／５ｅｃ）５９００ ：鋼管中
の縦波の音速（剛／５ｅｃ）Ｄ ：管の外径 ｔ ：管の肉厚 なお、鋼管以外の金属管の探傷を行う場合は、上述の式
の鋼管中の横波及び縦波の音速の数値の代わりに、該当
する金属管中の横波及び縦波の音速の数値を代入する。
そして上述の式（１１，（２１，（３１，（４１より内
面入射角θ、と外面入射角θ、及び／又はθとが４０〜
５０″の範囲となる入射角θ、を選択する。
面入射角θ、と外面入射角θ、及び／又はθとが４０〜
５０″の範囲となる入射角θ、を選択する。
表２に鋼管の肉厚／外径比、ｔ／Ｄが２０〜２５％の場
合の入射角θ１、内面入射角θ、及び外面入射角θ１を
示す。
合の入射角θ１、内面入射角θ、及び外面入射角θ１を
示す。
表２より内面入射角θＦ＃外面入射角θＬ＃４５゜とな
る最適の入射角θ、を選択する。
る最適の入射角θ、を選択する。
第２図に入射角及び屈折角と音圧往復通過率との関係を
示したグラフを示す、入射角の範囲が表２に示した９、
５＠〜１０．７５ °の範囲にあるとき、探触子から
発振される横波及び縦波の音圧往復通過率は夫々略４％
、略９％である。本発明の実施例では探触子から発振さ
れた横波は管の内面に入射し、縦波は管の外面に入射す
るが、管外面への入射経路はスキップ点てモード変換が
生しる複合モードの経路であり、また０、５スキツプで
直射する管内面への入射と比較して非常に長いビーム路
程になっているので、上述のように音圧往復通過率に差
があっても結果的には管の内外面のエコー高さは同等レ
ベル（±３ｄＢ以内）になる。
示したグラフを示す、入射角の範囲が表２に示した９、
５＠〜１０．７５ °の範囲にあるとき、探触子から
発振される横波及び縦波の音圧往復通過率は夫々略４％
、略９％である。本発明の実施例では探触子から発振さ
れた横波は管の内面に入射し、縦波は管の外面に入射す
るが、管外面への入射経路はスキップ点てモード変換が
生しる複合モードの経路であり、また０、５スキツプで
直射する管内面への入射と比較して非常に長いビーム路
程になっているので、上述のように音圧往復通過率に差
があっても結果的には管の内外面のエコー高さは同等レ
ベル（±３ｄＢ以内）になる。
（以下余白）
第３図に縦波及び横波の入射角と音圧反射率との関係を
示したグラフを示す、音圧反射率が低いとモード変換が
生じ易い。本発明の実施例の入射角の範囲では音圧反射
率は４０±８％であり、かなりモード変換が生し易い角
度になっていることが解る。
示したグラフを示す、音圧反射率が低いとモード変換が
生じ易い。本発明の実施例の入射角の範囲では音圧反射
率は４０±８％であり、かなりモード変換が生し易い角
度になっていることが解る。
次に具体的な数値を挙げて説明する。
外径３８．１ｍｍ、肉厚８，５ ｖｎａ （ｔ ／ Ｄ
＝２２．３％）である小径厚肉管について表２より求
めた最適入射角１０．２５°にて超音波を入射し、探傷
を行った。
＝２２．３％）である小径厚肉管について表２より求
めた最適入射角１０．２５°にて超音波を入射し、探傷
を行った。
このときの内面入射角θｔは４４．５ ’ 、外面入射
角θ、は４５．２ ’であり、両者は略等しい。
角θ、は４５．２ ’であり、両者は略等しい。
第４図に本発明方法、従来の単一モードによる方法及び
単一モードで内面補正を行う方法により探傷を行った場
合のＣＲ７表示波形を示すグラフを示す、第４図より従
来の方法と比較して本発明方法の場合は、外面の２経路
の反射エコーが合算されたエコーの高さと内面の反射エ
コーの高さとが略等しく、１つの探触子で内面及び外面
の両方の探傷を正確に実施できることが解った。
単一モードで内面補正を行う方法により探傷を行った場
合のＣＲ７表示波形を示すグラフを示す、第４図より従
来の方法と比較して本発明方法の場合は、外面の２経路
の反射エコーが合算されたエコーの高さと内面の反射エ
コーの高さとが略等しく、１つの探触子で内面及び外面
の両方の探傷を正確に実施できることが解った。
さらに、Ｓ／Ｎ比は３以上であることが要求されている
が、この場合のＳ／Ｎ比は５以上であることが解った。
が、この場合のＳ／Ｎ比は５以上であることが解った。
なお、本発明では内面探傷は横波モードにより行うので
、問題ないが、外面探傷については縦波モードも使用し
、縦波は波長が横波に比べて長いため、疵の検出精度に
対する影響が問題視された（一般に疵の最小検出限界は
波長のＡと言われている）が、ＪＩＳ 、 ＡＰＩ 、
＾ＳＴＭの規格で対比試験片の人工疵は肉厚の５％又は
１０％と定められており、本発明の対象は小径厚肉管で
あるから人工疵の長さが肉厚の１０％である場合はもと
より５％の場合においても深いため、Ｓ／Ｎ比が良好な
状態で検出できることをＴａ認した。
、問題ないが、外面探傷については縦波モードも使用し
、縦波は波長が横波に比べて長いため、疵の検出精度に
対する影響が問題視された（一般に疵の最小検出限界は
波長のＡと言われている）が、ＪＩＳ 、 ＡＰＩ 、
＾ＳＴＭの規格で対比試験片の人工疵は肉厚の５％又は
１０％と定められており、本発明の対象は小径厚肉管で
あるから人工疵の長さが肉厚の１０％である場合はもと
より５％の場合においても深いため、Ｓ／Ｎ比が良好な
状態で検出できることをＴａ認した。
本発明においては内面入射角及び外面入射角が４０〜５
０″の範囲となる入射角にて、焦点型垂直探触子より金
属管に横波及び縦波の２つのモードの超音波を入射する
ので、外面の２経路の反射エコ−が合算されたエコーの
高さと内面の反射エコーの高さとが略等しくなって、感
度設定が適正に実施でき、Ｓ／Ｎ比及び検出精度が向上
する。また１つの探触子により金属管の内外面の両方の
探傷を実施できるので、装置の設置が簡便であり、費用
がかからない等、本発明は優れた効果を奏するものであ
る。
０″の範囲となる入射角にて、焦点型垂直探触子より金
属管に横波及び縦波の２つのモードの超音波を入射する
ので、外面の２経路の反射エコ−が合算されたエコーの
高さと内面の反射エコーの高さとが略等しくなって、感
度設定が適正に実施でき、Ｓ／Ｎ比及び検出精度が向上
する。また１つの探触子により金属管の内外面の両方の
探傷を実施できるので、装置の設置が簡便であり、費用
がかからない等、本発明は優れた効果を奏するものであ
る。
第１図は本発明に係る超音波探傷法の実施状態を示す断
面図、第２図は入射角及び屈折角と音圧往復通過率との
関係を示したグラフ、第３図は縦波及び横波の入射角と
音圧反射率との関係を示したグラフ、第４図は本発明方
法、従来の単一モードによる方法及び単一モードで内面
補正を行う方法により探傷を行った場合のＣＲＴ表示波
形を示すグラフである。 ■・・・金属管 ２・・・探触子 特 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人 弁理
士 河 野 登 夫第 図 第 ］ 図 （ｃ） 一一一一縦波 □横波
面図、第２図は入射角及び屈折角と音圧往復通過率との
関係を示したグラフ、第３図は縦波及び横波の入射角と
音圧反射率との関係を示したグラフ、第４図は本発明方
法、従来の単一モードによる方法及び単一モードで内面
補正を行う方法により探傷を行った場合のＣＲＴ表示波
形を示すグラフである。 ■・・・金属管 ２・・・探触子 特 許 出願人 住友金属工業株式会社代理人 弁理
士 河 野 登 夫第 図 第 ］ 図 （ｃ） 一一一一縦波 □横波
Claims (1)
- １、内面入射角及び外面入射角が４０〜５０°の範囲と
なる入射角にて、焦点型垂直探触子より金属管に横波及
び縦波の２つのモードの超音波を入射することを特徴と
する金属管の超音波探傷法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2265916A JPH04142456A (ja) | 1990-10-02 | 1990-10-02 | 金属管の超音波探傷法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2265916A JPH04142456A (ja) | 1990-10-02 | 1990-10-02 | 金属管の超音波探傷法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04142456A true JPH04142456A (ja) | 1992-05-15 |
Family
ID=17423878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2265916A Pending JPH04142456A (ja) | 1990-10-02 | 1990-10-02 | 金属管の超音波探傷法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04142456A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007024000A1 (ja) * | 2005-08-26 | 2007-03-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 超音波探触子、超音波探傷装置、超音波探傷方法及び継目無管の製造方法 |
| WO2007024001A1 (ja) * | 2005-08-26 | 2007-03-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 超音波探傷方法及び継目無管の製造方法 |
| WO2007113907A1 (ja) * | 2006-04-05 | 2007-10-11 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 超音波探触子、超音波探傷方法及び超音波探傷装置 |
| JP2007322366A (ja) * | 2006-06-05 | 2007-12-13 | Mitsubishi Electric Corp | 超音波探傷装置及び超音波探傷方法 |
| WO2007145200A1 (ja) * | 2006-06-13 | 2007-12-21 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 超音波探傷方法、溶接鋼管の製造方法及び超音波探傷装置 |
| JP2012117875A (ja) * | 2010-11-30 | 2012-06-21 | Kobe Steel Ltd | 小径管の超音波探傷装置及び方法 |
| JP2022052580A (ja) * | 2020-09-23 | 2022-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 管状被検体の超音波探傷方法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5617024A (en) * | 1979-07-20 | 1981-02-18 | Fujitsu Ltd | Semiconductor device |
| JPS58198755A (ja) * | 1982-05-14 | 1983-11-18 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス溶接鋼管の超音波探傷方法 |
| JPS6142466B2 (ja) * | 1979-12-07 | 1986-09-20 | Mitsubishi Electric Corp |
-
1990
- 1990-10-02 JP JP2265916A patent/JPH04142456A/ja active Pending
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5617024A (en) * | 1979-07-20 | 1981-02-18 | Fujitsu Ltd | Semiconductor device |
| JPS6142466B2 (ja) * | 1979-12-07 | 1986-09-20 | Mitsubishi Electric Corp | |
| JPS58198755A (ja) * | 1982-05-14 | 1983-11-18 | Nippon Steel Corp | オ−ステナイト系ステンレス溶接鋼管の超音波探傷方法 |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8490490B2 (en) | 2005-08-26 | 2013-07-23 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Ultrasonic probe, ultrasonic testing equipment, ultrasonic testing method, and manufacturing method of seamless pipe or tube |
| WO2007024001A1 (ja) * | 2005-08-26 | 2007-03-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 超音波探傷方法及び継目無管の製造方法 |
| US8776604B2 (en) | 2005-08-26 | 2014-07-15 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Ultrasonic probe, ultrasonic testing equipment, and ultrasonic testing method |
| WO2007024000A1 (ja) * | 2005-08-26 | 2007-03-01 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 超音波探触子、超音波探傷装置、超音波探傷方法及び継目無管の製造方法 |
| US8495915B2 (en) | 2005-08-26 | 2013-07-30 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Ultrasonic testing method and manufacturing method of seamless pipe or tube |
| WO2007113907A1 (ja) * | 2006-04-05 | 2007-10-11 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 超音波探触子、超音波探傷方法及び超音波探傷装置 |
| JPWO2007113907A1 (ja) * | 2006-04-05 | 2009-08-13 | 住友金属工業株式会社 | 超音波探触子、超音波探傷方法及び超音波探傷装置 |
| US7874212B2 (en) | 2006-04-05 | 2011-01-25 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Ultrasonic probe, ultrasonic flaw detection method, and ultrasonic flaw detection apparatus |
| JP2007322366A (ja) * | 2006-06-05 | 2007-12-13 | Mitsubishi Electric Corp | 超音波探傷装置及び超音波探傷方法 |
| JPWO2007145200A1 (ja) * | 2006-06-13 | 2009-10-29 | 住友金属工業株式会社 | 超音波探傷方法、溶接鋼管の製造方法及び超音波探傷装置 |
| JP4816731B2 (ja) * | 2006-06-13 | 2011-11-16 | 住友金属工業株式会社 | 超音波探傷方法、溶接鋼管の製造方法及び超音波探傷装置 |
| WO2007145200A1 (ja) * | 2006-06-13 | 2007-12-21 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | 超音波探傷方法、溶接鋼管の製造方法及び超音波探傷装置 |
| JP2012117875A (ja) * | 2010-11-30 | 2012-06-21 | Kobe Steel Ltd | 小径管の超音波探傷装置及び方法 |
| JP2022052580A (ja) * | 2020-09-23 | 2022-04-04 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 管状被検体の超音波探傷方法 |
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