JPH04143057A - 堅型連続鋳造用鋳型の振動方法 - Google Patents
堅型連続鋳造用鋳型の振動方法Info
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- JPH04143057A JPH04143057A JP26314690A JP26314690A JPH04143057A JP H04143057 A JPH04143057 A JP H04143057A JP 26314690 A JP26314690 A JP 26314690A JP 26314690 A JP26314690 A JP 26314690A JP H04143057 A JPH04143057 A JP H04143057A
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- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
本発明は、金属の連続鋳造方法、特に竪型連続鋳造にお
いて、高速鋳造においてもブレークアウトの発生がない
鋳造用鋳型の振動方法に関するものである。
いて、高速鋳造においてもブレークアウトの発生がない
鋳造用鋳型の振動方法に関するものである。
〈従来の技術〉
本発明者らは、特願平１−３１３４２４号において、鋼
の高速連続鋳造時のブレークアウトを防止するために鋳
型の縦振動速度と鋳片引抜き速度の関係から求まるポジ
ティブストリノプ時間に鋳型の少なくとも一対の鋳型面
と鋳片間距離を増加させて、鋳型／鋳片間摩擦力を減少
させる方法、またオシレーションマークの軽減をはかる
ためにネガティブストリップ時間に同様に鋳型を動かし
て、鋳型／鋳片間距離を増加させて、その間に存在する
熔融モールドパウダーフィルム内の圧力を減少させ鋳片
表面のオシレーションマークの深さを減少させる方法を
提案している。
の高速連続鋳造時のブレークアウトを防止するために鋳
型の縦振動速度と鋳片引抜き速度の関係から求まるポジ
ティブストリノプ時間に鋳型の少なくとも一対の鋳型面
と鋳片間距離を増加させて、鋳型／鋳片間摩擦力を減少
させる方法、またオシレーションマークの軽減をはかる
ためにネガティブストリップ時間に同様に鋳型を動かし
て、鋳型／鋳片間距離を増加させて、その間に存在する
熔融モールドパウダーフィルム内の圧力を減少させ鋳片
表面のオシレーションマークの深さを減少させる方法を
提案している。
第３図はその場合の鋳型の横振動の構成図を示すもので
あり、第４図（ａ）はポジティブストリップ期に鋳型を
開くパターンを、（ｂ）はネガティブストリップ期に鋳
型を開くパターンをそれぞれ示すグラフである。また第
５図はその際の鋳型／鋳片間の距離の変化を示すグラフ
である。
あり、第４図（ａ）はポジティブストリップ期に鋳型を
開くパターンを、（ｂ）はネガティブストリップ期に鋳
型を開くパターンをそれぞれ示すグラフである。また第
５図はその際の鋳型／鋳片間の距離の変化を示すグラフ
である。
しかしながら、この方法は、それなりの目的にかなった
効果が発揮できるが、将来において鋳型が非常に大きく
て重い４鋳機の場合で、振動数が高くなると、鋳型面を
縦振動に同期させて前進後退（開閉）制御を行う際に、
左右（幅方向）・上下（鋳込方向）での鋳型面の開閉距
離を一様にコントロールすることが難しく、オル−ジョ
ンマークを減少させブレークアウトを防止し、安定した
操業を長く持続させることができなった。
効果が発揮できるが、将来において鋳型が非常に大きく
て重い４鋳機の場合で、振動数が高くなると、鋳型面を
縦振動に同期させて前進後退（開閉）制御を行う際に、
左右（幅方向）・上下（鋳込方向）での鋳型面の開閉距
離を一様にコントロールすることが難しく、オル−ジョ
ンマークを減少させブレークアウトを防止し、安定した
操業を長く持続させることができなった。
〈発明が解決しようとする課題〉
本発明の目的は、大型鋳型を有する連鋳機においてもオ
ル−ジョンマークの減少を可能とし、ブレークアウトの
発生を防止した竪型連続鋳造用鋳型の振動方法を提案す
るものである。
ル−ジョンマークの減少を可能とし、ブレークアウトの
発生を防止した竪型連続鋳造用鋳型の振動方法を提案す
るものである。
〈課題を解決するための手段〉
本発明者らは、特願平１−３１．３４２４号に基づき種
々実験したところ、このような鋳型振動法の効果は、鋳
型内全域に亘って鋳型、ｌ！：鋳片との間の距離を制御
しなくとも達成できることを見出した。つまり、メニス
カス部を含む鋳型上部のみを開閉させることによっても
同様の効果を発揮できることがわかった。
々実験したところ、このような鋳型振動法の効果は、鋳
型内全域に亘って鋳型、ｌ！：鋳片との間の距離を制御
しなくとも達成できることを見出した。つまり、メニス
カス部を含む鋳型上部のみを開閉させることによっても
同様の効果を発揮できることがわかった。
すなわち、本発明は、二対の鋳型面で鋳造空間を作る竪
型連続鋳造用鋳型を一体的に縦振動させ、かつその振動
と同周期で、一対の鋳型面を相対的に前進（接近）・後
退（離隔）させる竪型連続鋳造用鋳型の振動方法におい
て、鋳型面を鋳込方向に上、下２分割し、メニスカス部
に接する上部−対の鋳型面のみを鋳型の縦振動周期と同
期させて相対的に前進（接近）・後退（離隔）させモー
ルドパウダの流入条件を調整することを特徴とする竪型
連続鋳造用鋳型の振動方法である。
型連続鋳造用鋳型を一体的に縦振動させ、かつその振動
と同周期で、一対の鋳型面を相対的に前進（接近）・後
退（離隔）させる竪型連続鋳造用鋳型の振動方法におい
て、鋳型面を鋳込方向に上、下２分割し、メニスカス部
に接する上部−対の鋳型面のみを鋳型の縦振動周期と同
期させて相対的に前進（接近）・後退（離隔）させモー
ルドパウダの流入条件を調整することを特徴とする竪型
連続鋳造用鋳型の振動方法である。
〈作 用〉
本発明においては鋳型面を鋳造方向に二分割し、メニス
カスに接する上部のみを横方向に開閉振動させるので、
その軽量化のため、その振動の制御性を向上させること
ができる。その結果、具体的には、横方向の振幅を鋳型
の幅方向、鋳造方向でほぼ一定に、かつ安定して維持で
きる。
カスに接する上部のみを横方向に開閉振動させるので、
その軽量化のため、その振動の制御性を向上させること
ができる。その結果、具体的には、横方向の振幅を鋳型
の幅方向、鋳造方向でほぼ一定に、かつ安定して維持で
きる。
よって、鋳造の安定操業が可能になり、オシレソヨンマ
ークが軽減し、ブレークアラ）・の発生が防止される。
ークが軽減し、ブレークアラ）・の発生が防止される。
〈実施例〉
第６図（ａ）は従来法、（ｂ）は本発明法の鋳型で実施
した際の横方向の開閉振幅の動きを渦流式変位計で測定
した例である。鋳造条件は、鋼種： ５ｐｃＣ１鋳片断
面サイズ： ２６０ Ｘ ２０００ｍｍ、鋳造速度：
１．６７ｍ／紬、鋳型紺・横振動数： １４０ｃｐｍ、
縦振動振幅： １．８ｔｍｖ、設定横振動振幅：
０．４ｍｍとした。
した際の横方向の開閉振幅の動きを渦流式変位計で測定
した例である。鋳造条件は、鋼種： ５ｐｃＣ１鋳片断
面サイズ： ２６０ Ｘ ２０００ｍｍ、鋳造速度：
１．６７ｍ／紬、鋳型紺・横振動数： １４０ｃｐｍ、
縦振動振幅： １．８ｔｍｖ、設定横振動振幅：
０．４ｍｍとした。
なお、横振動を付与した鋳型は長辺面一対で、本発明の
場合第１図及び第２図に示すように、長辺鋳型は上、下
２分割構造とし上部３５０ｍｍ、下部５５０ｍｍの長さ
とした。振動パターンは、ポジティブ期に鋳型を開くパ
ターンで第４図（ａ）である。
場合第１図及び第２図に示すように、長辺鋳型は上、下
２分割構造とし上部３５０ｍｍ、下部５５０ｍｍの長さ
とした。振動パターンは、ポジティブ期に鋳型を開くパ
ターンで第４図（ａ）である。
また、従来法は第３図に示すように長辺鋳型は上下一体
のものであり、油圧ノリンダーが四隅に配置されている
以外は本発明法の鋳型と同サイズである。
のものであり、油圧ノリンダーが四隅に配置されている
以外は本発明法の鋳型と同サイズである。
第６図かられかるように、従来法（ａ）の場合各側定点
での鋳型長辺の横振ψＭは一様でなく不安定であり、時
々設定の０．４ｍｍをオーバーするような制御の乱れが
発生している。そして鋳造１５分後に鋳型コーナーへの
ＦＪｔ４差込みによる拘束性ブレークアウトが発生した
。
での鋳型長辺の横振ψＭは一様でなく不安定であり、時
々設定の０．４ｍｍをオーバーするような制御の乱れが
発生している。そして鋳造１５分後に鋳型コーナーへの
ＦＪｔ４差込みによる拘束性ブレークアウトが発生した
。
一方、本発明の場合、第６図（ｂ）に示すように横振幅
はほぼ設定通りに推移し、無事に鋳造を終えることがで
きた。またオンレーションマークも従来のものより軽減
されていた。
はほぼ設定通りに推移し、無事に鋳造を終えることがで
きた。またオンレーションマークも従来のものより軽減
されていた。
〈発明の効果〉
鋳型を２分割し横振動部を軽量化することにより、安定
した鋳型横振動が可能になり、従来よりも操業が安定す
る。その結果、安定した高速鋳造が可能となり、また鋳
片表面のオシレーションマーク部偏析が軽減され、表面
手入れが軽減されるという大きな効果がある。
した鋳型横振動が可能になり、従来よりも操業が安定す
る。その結果、安定した高速鋳造が可能となり、また鋳
片表面のオシレーションマーク部偏析が軽減され、表面
手入れが軽減されるという大きな効果がある。
第１回は本発明の実施に用いた鋳型などの設備の構成図
、第２図は本発明の実施に用いた鋳型の見取り回、第３
図は従来法による鋳型の横振動の構成図、第４図は鋳型
の縦振動と横振動の開閉りイミングを示すグラフで、（
ａ）はポジティブストリンプ期に鋳型を開くパターン、
（ｂ）はネガティブストリップ期に鋳型を開くパターン
である。第５図は鋳型／鋳片間の距離の変化を示す模式
図、第６図は本発明法および従来法で鋳型を横振動させ
て鋳造した場合の横振幅の時間変化を示すグラフである
。 １ ・・・鋳 型、 １ａ・・・上部鋳型、ｌｂ
・・・下部鋳型、 ２ ・・・短辺鋳型、３ ・・・
鋳 片、 ４ ・・・油圧シリンダー５ ・・・上
部クランプ開閉用ソレノイドバルブ、６ ・・・下部ク
ランプ開閉用ソレノイドバルブ、７ ・・・油圧モータ
、 ８ ・・・油圧タンク、９ ・・・水冷鋳型、
１０ ・・・モールドパウダ、１１ ・・・を容
鋼、 １２ ・・・凝固シェル、Ｙ ・・・鋳
片引抜方向、 Ｔ、・・・ポジティブストリソプ時間、ＴＨ・・・ネガ
ティブストリップ時間、ｘｏ・・・拡大された鋳型・凝
固シェル間距離、・・・通常の鋳型 凝固ノニル間距離、 ■。 ・・・鋳型の縮方向振動速度、 ■。 ・・・鋳片の引抜速度。
、第２図は本発明の実施に用いた鋳型の見取り回、第３
図は従来法による鋳型の横振動の構成図、第４図は鋳型
の縦振動と横振動の開閉りイミングを示すグラフで、（
ａ）はポジティブストリンプ期に鋳型を開くパターン、
（ｂ）はネガティブストリップ期に鋳型を開くパターン
である。第５図は鋳型／鋳片間の距離の変化を示す模式
図、第６図は本発明法および従来法で鋳型を横振動させ
て鋳造した場合の横振幅の時間変化を示すグラフである
。 １ ・・・鋳 型、 １ａ・・・上部鋳型、ｌｂ
・・・下部鋳型、 ２ ・・・短辺鋳型、３ ・・・
鋳 片、 ４ ・・・油圧シリンダー５ ・・・上
部クランプ開閉用ソレノイドバルブ、６ ・・・下部ク
ランプ開閉用ソレノイドバルブ、７ ・・・油圧モータ
、 ８ ・・・油圧タンク、９ ・・・水冷鋳型、
１０ ・・・モールドパウダ、１１ ・・・を容
鋼、 １２ ・・・凝固シェル、Ｙ ・・・鋳
片引抜方向、 Ｔ、・・・ポジティブストリソプ時間、ＴＨ・・・ネガ
ティブストリップ時間、ｘｏ・・・拡大された鋳型・凝
固シェル間距離、・・・通常の鋳型 凝固ノニル間距離、 ■。 ・・・鋳型の縮方向振動速度、 ■。 ・・・鋳片の引抜速度。
Claims (1)
- 二対の鋳型面で鋳造空間を作る竪型連続鋳造用鋳型を
一体的に縦振動させ、かつその振動と同周期で、一対の
鋳型面を相対的に前進（接近）・後退（離隔）させる竪
型連続鋳造用鋳型の振動方法において、鋳型面を鋳造方
向に上、下２分割し、メニスカス部に接する上部一対の
鋳型面のみを鋳型の縦振動周期と同期させて相対的に前
進（接近）・後退（離隔）させモールドパウダの流入条
件を調整することを特徴とする竪型連続鋳造用鋳型の振
動方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26314690A JPH04143057A (ja) | 1990-10-02 | 1990-10-02 | 堅型連続鋳造用鋳型の振動方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26314690A JPH04143057A (ja) | 1990-10-02 | 1990-10-02 | 堅型連続鋳造用鋳型の振動方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04143057A true JPH04143057A (ja) | 1992-05-18 |
Family
ID=17385447
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26314690A Pending JPH04143057A (ja) | 1990-10-02 | 1990-10-02 | 堅型連続鋳造用鋳型の振動方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04143057A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994006583A1 (en) * | 1992-09-22 | 1994-03-31 | Kawasaki Steel Corporation | Method of casting continuous slab |
| US5579824A (en) * | 1993-11-29 | 1996-12-03 | Kawasaki Steel Corporation | Continuous casting process with vertical mold oscillation |
| JP2009220181A (ja) * | 2009-07-07 | 2009-10-01 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
-
1990
- 1990-10-02 JP JP26314690A patent/JPH04143057A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1994006583A1 (en) * | 1992-09-22 | 1994-03-31 | Kawasaki Steel Corporation | Method of casting continuous slab |
| US5579824A (en) * | 1993-11-29 | 1996-12-03 | Kawasaki Steel Corporation | Continuous casting process with vertical mold oscillation |
| JP2009220181A (ja) * | 2009-07-07 | 2009-10-01 | Nippon Steel Corp | 鋼の連続鋳造方法 |
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