JPH04143244A - 靭性に優れたＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 - Google Patents
靭性に優れたＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材Info
- Publication number
- JPH04143244A JPH04143244A JP26607990A JP26607990A JPH04143244A JP H04143244 A JPH04143244 A JP H04143244A JP 26607990 A JP26607990 A JP 26607990A JP 26607990 A JP26607990 A JP 26607990A JP H04143244 A JPH04143244 A JP H04143244A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- powder
- alloy powder
- free carbon
- compression molded
- cold compression
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
この発明は、エンジン、コンプレッサー等の各種機械部
品に使用した場合に優れた性能を発揮する靭性に優れた
Ａｌ２−３ｉ系合金粉末鍛造部材およびその１）−Ｓｉ
系合金粉末鍛造部材を製造するための冷間圧縮成形体に
関するものである。
品に使用した場合に優れた性能を発揮する靭性に優れた
Ａｌ２−３ｉ系合金粉末鍛造部材およびその１）−Ｓｉ
系合金粉末鍛造部材を製造するための冷間圧縮成形体に
関するものである。
Ｓｉ：ＬＯ〜３５％、Ｃｕ：１〜５％以下、Ｍｇ：０．
５〜３％以下、Ｆｃ、Ｎｉ 、Ｍｎ、Ｃｒのうち１種ま
たは２種以上：０．５〜１０％を含有し、残部： ＡＮ
表よび不可避不純物から成る成分組成（以上、％ｌ＝
重量％）を有し、かつ急冷凝固法により得られたＡｆＩ
−５Ｉ系合金粉末を原料粉末とし、この原料粉末を冷間
圧縮成形して冷間圧縮成形体を製造しこの冷間圧縮成形
体を用いてホットプレスまたは予備熱間鍛造などにより
密度比が１００％に近い緻密なプリフォームを製造した
後押出し、鍛造などの大きな変形をともなう熱間塑性加
工を施して固化、成形することによりＡＪ−３ｔ系合金
部材を製造する方法は知られている。このＡｊ！−３ｔ
系合金粉末鍛造部材は、上記熱間塑性加工時の加工度を
高めるに従い、粉末表面の酸化物の破壊、分散が進み、
粉末同志の金属結合が強固となり、靭性が向上する。
５〜３％以下、Ｆｃ、Ｎｉ 、Ｍｎ、Ｃｒのうち１種ま
たは２種以上：０．５〜１０％を含有し、残部： ＡＮ
表よび不可避不純物から成る成分組成（以上、％ｌ＝
重量％）を有し、かつ急冷凝固法により得られたＡｆＩ
−５Ｉ系合金粉末を原料粉末とし、この原料粉末を冷間
圧縮成形して冷間圧縮成形体を製造しこの冷間圧縮成形
体を用いてホットプレスまたは予備熱間鍛造などにより
密度比が１００％に近い緻密なプリフォームを製造した
後押出し、鍛造などの大きな変形をともなう熱間塑性加
工を施して固化、成形することによりＡＪ−３ｔ系合金
部材を製造する方法は知られている。このＡｊ！−３ｔ
系合金粉末鍛造部材は、上記熱間塑性加工時の加工度を
高めるに従い、粉末表面の酸化物の破壊、分散が進み、
粉末同志の金属結合が強固となり、靭性が向上する。
しかしながら、従来の上記予備鍛造体あるいはホットプ
レス体などのプリフォームは、熱間塑性加工性が悪いた
めに大きな熱間塑性加工による変形を加えると割れか生
じ、熱間塑性加工による加工度を大きくとることができ
ず、したがって、靭性の優れたＡｌ−Ｓｊ系合金粉末鍛
造部材を得ることかできなかった。
レス体などのプリフォームは、熱間塑性加工性が悪いた
めに大きな熱間塑性加工による変形を加えると割れか生
じ、熱間塑性加工による加工度を大きくとることができ
ず、したがって、靭性の優れたＡｌ−Ｓｊ系合金粉末鍛
造部材を得ることかできなかった。
そこで、本発明者らは、かかる課題を解決すべく研究を
行った結果、 Ｓ ｉ：ｌ（１〜３５％、Ｃｕ：１〜５％、Ｍｇ：０．
５〜３％、Ｆｅ、Ｎｉ 、Ｍｎ、Ｃｒのうち１種または
２種以上二〇、５〜１０％を含有し、残部二ＡＩおよび
不可避不純物から成る組成（以上、％は、重量％）を有
するＡｎ）−Ｓｉ系合金粉末を冷間圧縮成形して冷間圧
縮成形体を製造し、上記冷間圧縮成形体に液体状有機物
を含浸せしめ、その液体状有機物含浸冷間圧縮成形体を
上記液体状有機物の分解温度以上５５０℃以下の温度に
加熱して上記液体状有機物を炭化せしめることにより、
上記冷間圧縮成形体の粉末粒界に遊離炭素が分散してい
る組織を有する冷間圧縮成形体を製造し、上記粉末粒界
に遊離炭素が分散している組織を有する冷間圧縮成形体
を用いてホットプレスまたは、熱間予備鍛造を行ってプ
リフォームを製造し、これに大きな変形をともなう熱間
鍛造を施すと、靭性の優れたＡｌ−Ｓｉ系合金粉末鍛造
部材を得ることができるという知見を得たのである。
行った結果、 Ｓ ｉ：ｌ（１〜３５％、Ｃｕ：１〜５％、Ｍｇ：０．
５〜３％、Ｆｅ、Ｎｉ 、Ｍｎ、Ｃｒのうち１種または
２種以上二〇、５〜１０％を含有し、残部二ＡＩおよび
不可避不純物から成る組成（以上、％は、重量％）を有
するＡｎ）−Ｓｉ系合金粉末を冷間圧縮成形して冷間圧
縮成形体を製造し、上記冷間圧縮成形体に液体状有機物
を含浸せしめ、その液体状有機物含浸冷間圧縮成形体を
上記液体状有機物の分解温度以上５５０℃以下の温度に
加熱して上記液体状有機物を炭化せしめることにより、
上記冷間圧縮成形体の粉末粒界に遊離炭素が分散してい
る組織を有する冷間圧縮成形体を製造し、上記粉末粒界
に遊離炭素が分散している組織を有する冷間圧縮成形体
を用いてホットプレスまたは、熱間予備鍛造を行ってプ
リフォームを製造し、これに大きな変形をともなう熱間
鍛造を施すと、靭性の優れたＡｌ−Ｓｉ系合金粉末鍛造
部材を得ることができるという知見を得たのである。
この発明は、かかる知見にもとづいてなされたものであ
って、 Ｓ ｉ：１０〜３５％、Ｃｕ：１〜５９６、Ｍｇ：０．
５〜３％、Ｆｅ、Ｎｉ 、Ｍｎ、Ｃｒのうち１種または
２種以上：０．５〜１０％、ｃ ： ｏ、ｏｔ 〜ｏ、
ａ％を含有し、残部：ＡｆＩおよび不可避不純物から成
る組成（以上、％は、重量％）を有する靭性の優れたＡ
Ｎ−Ｓｊ系合金粉末鍛造部材、および、 Ｓｊ：ｌＯ〜３５％、Ｃｕ：１〜５％、Ｍｇ：０．５〜
３％、Ｆｅ、Ｎｉ 、Ｍｎ、Ｃｒのうち１種または２種
以上：０．５〜１０％、Ｃ： ０．０１−０．３％を含
有し、残部：Ａｌおよび不可避不純物から成る組成（以
上、％は、重量％）を有し、かつ上記Ｃは、粉末粒界に
２！ＩＭ炭素として分散している組織を有する靭性の優
れたＡＮ−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材を製造するための冷
間圧縮成形体、 に特徴を有するものである。
って、 Ｓ ｉ：１０〜３５％、Ｃｕ：１〜５９６、Ｍｇ：０．
５〜３％、Ｆｅ、Ｎｉ 、Ｍｎ、Ｃｒのうち１種または
２種以上：０．５〜１０％、ｃ ： ｏ、ｏｔ 〜ｏ、
ａ％を含有し、残部：ＡｆＩおよび不可避不純物から成
る組成（以上、％は、重量％）を有する靭性の優れたＡ
Ｎ−Ｓｊ系合金粉末鍛造部材、および、 Ｓｊ：ｌＯ〜３５％、Ｃｕ：１〜５％、Ｍｇ：０．５〜
３％、Ｆｅ、Ｎｉ 、Ｍｎ、Ｃｒのうち１種または２種
以上：０．５〜１０％、Ｃ： ０．０１−０．３％を含
有し、残部：Ａｌおよび不可避不純物から成る組成（以
上、％は、重量％）を有し、かつ上記Ｃは、粉末粒界に
２！ＩＭ炭素として分散している組織を有する靭性の優
れたＡＮ−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材を製造するための冷
間圧縮成形体、 に特徴を有するものである。
上記冷間圧縮成形体に液体状有機物を含浸せしめ、その
液体状有機物を含浸せしめた冷間圧縮成形体を上記液体
状有機物の分解温度以上５５０℃以下の温度で加熱する
と、液体状有機物が分解されて遊離炭素となり、その遊
離炭素は粉末の粒界に沿って分散し、この粉末の粒界に
沿って分散している遊離炭素が熱間塑性加工する時の潤
滑剤として作用し、そのために加工度が向上するものと
考えられる。
液体状有機物を含浸せしめた冷間圧縮成形体を上記液体
状有機物の分解温度以上５５０℃以下の温度で加熱する
と、液体状有機物が分解されて遊離炭素となり、その遊
離炭素は粉末の粒界に沿って分散し、この粉末の粒界に
沿って分散している遊離炭素が熱間塑性加工する時の潤
滑剤として作用し、そのために加工度が向上するものと
考えられる。
この遊離炭素は０．Ｏ１〜０．３重量％の範囲内で含ん
でいることが好ましく 、０．０１重ｆｆｉ％未満では
十分な熱間塑性加工性が得られず、一方、０．３重量％
を越えて含有するとＡＮ−Ｓｉ系合金粉末粒子間の結合
を阻害し、かえって熱間塑性加工性および靭性を低下さ
せるので好ましくない。
でいることが好ましく 、０．０１重ｆｆｉ％未満では
十分な熱間塑性加工性が得られず、一方、０．３重量％
を越えて含有するとＡＮ−Ｓｉ系合金粉末粒子間の結合
を阻害し、かえって熱間塑性加工性および靭性を低下さ
せるので好ましくない。
しかし、上記Ａｌ−５Ｘ系合金粉末に黒鉛などの固体潤
滑剤粉末を添加混合したのち、冷間圧縮成形しても微細
な潤滑剤粉末を微量均一に分散させることは困難であり
、粗大で偏析した潤滑剤粉末は、かえって熱間塑性加工
時のＡ、７７−Ｓｉ系合金粉末粒子間の結合を阻害する
。
滑剤粉末を添加混合したのち、冷間圧縮成形しても微細
な潤滑剤粉末を微量均一に分散させることは困難であり
、粗大で偏析した潤滑剤粉末は、かえって熱間塑性加工
時のＡ、７７−Ｓｉ系合金粉末粒子間の結合を阻害する
。
つぎに、この発明を実施例に基づいて具体的に説明する
。
。
第１表に示される成分組成を有するＡｌｌ−Ｓｉ系合金
溶湯を空気アトマイズして調製した平均粒径：４０−の
Ａｌｌ−Ｓｉ系合金粉末を用意し、圧力＝５ｔｏｎ／ｃ
−で金型ブレス成形し、直径ニア５ｓｍ、高さ＝６０關
の円柱冷間圧縮成形体を製造した。
溶湯を空気アトマイズして調製した平均粒径：４０−の
Ａｌｌ−Ｓｉ系合金粉末を用意し、圧力＝５ｔｏｎ／ｃ
−で金型ブレス成形し、直径ニア５ｓｍ、高さ＝６０關
の円柱冷間圧縮成形体を製造した。
この円柱冷間圧縮成形体を第１表に示される種々のオレ
イン酸濃度を有するエタノール溶液に浸漬し、この液体
を十分に円柱冷間圧縮成形体に含浸せしめたのち、取出
して乾燥し、窒素雰囲気中、５００℃の温度で３０分加
熱した。加熱された円柱冷間圧縮成形体の組織は、ＡＮ
−３ｉ系合金粉末の粒界に微細な遊離炭素か分散してい
ることか・金属顕微鏡により確認された。ついで、上記
冷間圧縮成形体を温度４８０℃に加熱保持しながら密閉
型鍛造を施して密度比９８％以上の予備鍛造体を製造し
た。
イン酸濃度を有するエタノール溶液に浸漬し、この液体
を十分に円柱冷間圧縮成形体に含浸せしめたのち、取出
して乾燥し、窒素雰囲気中、５００℃の温度で３０分加
熱した。加熱された円柱冷間圧縮成形体の組織は、ＡＮ
−３ｉ系合金粉末の粒界に微細な遊離炭素か分散してい
ることか・金属顕微鏡により確認された。ついで、上記
冷間圧縮成形体を温度４８０℃に加熱保持しながら密閉
型鍛造を施して密度比９８％以上の予備鍛造体を製造し
た。
次に、上記予備鍛造体を再び温度：４８０℃に加熱保持
し、上記予備鍛造体に据込速度： ７０ｍｍ／ ｓｅｅ
で軸方向から荷重をかけて熱間据込鍛造を施し、上記予
備鍛造体を押し潰し、上記予備鍛造体か押し潰されて側
面に割れが生じた時の高さを測定し、限界据込率を測定
し、それらの値を第１表に示した。上記限界据込率は、
予備鍛造体の元の高さをＨｏ、押し潰されて側面に割れ
が生じた時の高さをＨｅとすると、 Ｈｏ−Ｈｅ／ＨｏＸ １００ （％）、で表される。
し、上記予備鍛造体に据込速度： ７０ｍｍ／ ｓｅｅ
で軸方向から荷重をかけて熱間据込鍛造を施し、上記予
備鍛造体を押し潰し、上記予備鍛造体か押し潰されて側
面に割れが生じた時の高さを測定し、限界据込率を測定
し、それらの値を第１表に示した。上記限界据込率は、
予備鍛造体の元の高さをＨｏ、押し潰されて側面に割れ
が生じた時の高さをＨｅとすると、 Ｈｏ−Ｈｅ／ＨｏＸ １００ （％）、で表される。
第１表の結果から、この発明の粒界に微細な遊離炭素が
分散している本発明円柱冷間圧縮成形体１〜９を用いて
製造された予備鍛造体は、従来のものに比べて限界据込
率が格段に優れていることから熱間塑性加工性が優れて
おり、Ｃ含有量がこの発明の条件から外れている比較円
柱冷間圧縮成形体１〜６を用いて製造された予備鍛造体
（この発明の条件から外れている値に※印を付して第１
表に示した）は、限界据込率か少し劣ることから熱間塑
性加工性か少し劣ることかわかる。
分散している本発明円柱冷間圧縮成形体１〜９を用いて
製造された予備鍛造体は、従来のものに比べて限界据込
率が格段に優れていることから熱間塑性加工性が優れて
おり、Ｃ含有量がこの発明の条件から外れている比較円
柱冷間圧縮成形体１〜６を用いて製造された予備鍛造体
（この発明の条件から外れている値に※印を付して第１
表に示した）は、限界据込率か少し劣ることから熱間塑
性加工性か少し劣ることかわかる。
さらに上記予備鍛造体を側面に割れか生じるまで押し潰
して得られた本発明Ａ、Ｑ−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材１
〜９、比較Ａ、Ｑ−５ｔ系合金粉末鍛造部材１〜６およ
び従来Ａ、９−３ｔ系合金粉末鍛造部材の成分組成を第
２表に示すとともに、これらＡｎ）−Ｓｉ系合金粉末鍛
造部材に溶体化処理：４８０℃１ｈ加熱保持後、水温４
０℃のポリアルキレングリコール１５％水溶液に焼入れ
、時効処理：１７０℃１０ｈ加熱保持の条件で熱処理を
施した後、寸法１０ｍｍ Ｘ １０＋＊ｍ Ｘ ５０＋
ｕの試験片を切り出してシャルピー衝撃試験（ノツチな
し）を行い、その結果も第２表に示した。
して得られた本発明Ａ、Ｑ−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材１
〜９、比較Ａ、Ｑ−５ｔ系合金粉末鍛造部材１〜６およ
び従来Ａ、９−３ｔ系合金粉末鍛造部材の成分組成を第
２表に示すとともに、これらＡｎ）−Ｓｉ系合金粉末鍛
造部材に溶体化処理：４８０℃１ｈ加熱保持後、水温４
０℃のポリアルキレングリコール１５％水溶液に焼入れ
、時効処理：１７０℃１０ｈ加熱保持の条件で熱処理を
施した後、寸法１０ｍｍ Ｘ １０＋＊ｍ Ｘ ５０＋
ｕの試験片を切り出してシャルピー衝撃試験（ノツチな
し）を行い、その結果も第２表に示した。
第２表の結果から、本発明ＡΩ−８ｉ系合金粉末鍛造部
材１〜９は、いずれも従来Ａ、１７−Ｓｉ系合金粉末鍛
造部材よりもシャルピー衝撃試験値か優れていることか
ら靭性が格段に優れており、さらに、この発明の条件か
ら外れている比較Ａｌ −Ｓｉ系合金粉末鍛造部材１〜
６（この発明の条件から外れている値に栗印を付して第
２表に示した）は、シャルピー衝撃試験値か劣ることか
ら、靭性が劣ることかわかる。
材１〜９は、いずれも従来Ａ、１７−Ｓｉ系合金粉末鍛
造部材よりもシャルピー衝撃試験値か優れていることか
ら靭性が格段に優れており、さらに、この発明の条件か
ら外れている比較Ａｌ −Ｓｉ系合金粉末鍛造部材１〜
６（この発明の条件から外れている値に栗印を付して第
２表に示した）は、シャルピー衝撃試験値か劣ることか
ら、靭性が劣ることかわかる。
この発明によると、従来よりも靭性の優れたＡｌ１−８
Ｉ系合金粉末鍛造部材を提供することができ、信頼性が
向上し、塑性加工による形状付与の自由度が広がり、も
って歩留りの向上、機械加工の削減、コスト低減などが
できるとともに、機械部品などの寿命を延ばすことがで
きるなどの優れた効果を奏するものである。
Ｉ系合金粉末鍛造部材を提供することができ、信頼性が
向上し、塑性加工による形状付与の自由度が広がり、も
って歩留りの向上、機械加工の削減、コスト低減などが
できるとともに、機械部品などの寿命を延ばすことがで
きるなどの優れた効果を奏するものである。
Claims (2)
- （１）Ｓｉ：１０〜３５％、 Ｃｕ：１〜５％、 Ｍｇ：０．５〜３％、 Ｆｅ，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｒのうち１種または２種以上：０
．５〜１０％、 Ｃ：０．０１〜０．３％、 残部：Ａｌおよび不可避不純物、 から成る組成（以上、％は、重量％）を有することを特
徴とする靭性に優れたＡｌ−Ｓｉ系合金粉末鍛造部材。 - （２）Ｓｉ：１０〜３５％、 Ｃｕ：１〜５％、 Ｍｇ：０．５〜３％、 Ｆｅ，Ｎｉ，Ｍｎ，Ｃｒのうち１種または２種以上：０
．５〜１０％、 Ｃ：０．０１〜０．３％、 残部：Ａｌおよび不可避不純物、 から成る組成（以上、％は、重量％）を有し、かつ上記
Ｃは、粉末粒界に遊離炭素として分散している組織を有
する、 ことを特徴とする靭性に優れたＡｌ−Ｓｉ系合金粉末鍛
造部材を製造するための冷間圧縮成形体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26607990A JPH04143244A (ja) | 1990-10-03 | 1990-10-03 | 靭性に優れたＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26607990A JPH04143244A (ja) | 1990-10-03 | 1990-10-03 | 靭性に優れたＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04143244A true JPH04143244A (ja) | 1992-05-18 |
Family
ID=17426057
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26607990A Pending JPH04143244A (ja) | 1990-10-03 | 1990-10-03 | 靭性に優れたＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04143244A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104831133A (zh) * | 2015-05-11 | 2015-08-12 | 山东汇川汽车部件有限公司 | 一种汽车空调压缩机斜盘及其生产方法 |
| WO2017199564A1 (ja) * | 2016-05-18 | 2017-11-23 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金及びアルミニウム合金の製造方法 |
-
1990
- 1990-10-03 JP JP26607990A patent/JPH04143244A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104831133A (zh) * | 2015-05-11 | 2015-08-12 | 山东汇川汽车部件有限公司 | 一种汽车空调压缩机斜盘及其生产方法 |
| WO2017199564A1 (ja) * | 2016-05-18 | 2017-11-23 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金及びアルミニウム合金の製造方法 |
| JP2017206739A (ja) * | 2016-05-18 | 2017-11-24 | 住友電気工業株式会社 | アルミニウム合金及びアルミニウム合金の製造方法 |
| CN109154094A (zh) * | 2016-05-18 | 2019-01-04 | 住友电气工业株式会社 | 铝合金以及铝合金的制造方法 |
| US10808300B2 (en) | 2016-05-18 | 2020-10-20 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Aluminum alloy and method for manufacturing aluminum alloy |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4702885A (en) | Aluminum alloy and method for producing the same | |
| DE69223194T2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Verbundlegierungspulver mit Aluminiummatrix | |
| US4681629A (en) | Powder metallurgical process for manufacturing copper-nickel-tin spinodal alloy articles | |
| JP2002509191A (ja) | 凝集した球形金属粉を単軸圧縮することにより作られる高密度部品 | |
| JPH0480081B2 (ja) | ||
| JP2546660B2 (ja) | セラミックス分散強化型アルミニウム合金の製造方法 | |
| US4255193A (en) | Method of manufacture of sintered pressed pieces of iron reinforced by iron oxides | |
| JP2003277867A (ja) | 高温強度の優れたアルミニウム粉末合金及び内燃機関用ピストンの製造方法並びに内燃機関用ピストン | |
| JPH0234740A (ja) | 耐熱性アルミニウム合金材及びその製造方法 | |
| CN100371483C (zh) | 塑性加工用铝合金及其制造方法 | |
| JPH04143244A (ja) | 靭性に優れたＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材 | |
| JP4281857B2 (ja) | 焼結工具鋼及びその製造方法 | |
| JP2730284B2 (ja) | Ａｌ―Ｓｉ系合金焼結鍛造部材の製造法 | |
| JPH0643628B2 (ja) | アルミニウム合金部材の製造方法 | |
| JPS62120401A (ja) | 工具鋼焼結部材の製造法 | |
| JPS62185805A (ja) | タングステン合金製高速飛翔体の製造方法 | |
| JPH0149765B2 (ja) | ||
| JPH0635602B2 (ja) | アルミニウム合金焼結鍛造品の製造方法 | |
| JPH0565568B2 (ja) | ||
| JPH04143233A (ja) | 靭性に優れたＡｌ―Ｓｉ系合金粉末鍛造部材の製造法 | |
| JPS59157202A (ja) | Ａｌ合金機械部品の製造法 | |
| JPH04202736A (ja) | 熱間粉末鍛造ですぐれた変形能を示す過共晶Ａｌ―Ｓｉ系合金粉末 | |
| JP2584488B2 (ja) | 耐摩耗性アルミニウム合金の加工方法 | |
| JP2671986B2 (ja) | 耐酸化性窒化アルミニウム粉末およびその制造方法 | |
| JP2917999B2 (ja) | 高強度アルミニウム合金成形体の製造方法 |