JPH04143263A - 硬質オーステナイト系ステンレスねじおよびその製法 - Google Patents
硬質オーステナイト系ステンレスねじおよびその製法Info
- Publication number
- JPH04143263A JPH04143263A JP2267729A JP26772990A JPH04143263A JP H04143263 A JPH04143263 A JP H04143263A JP 2267729 A JP2267729 A JP 2267729A JP 26772990 A JP26772990 A JP 26772990A JP H04143263 A JPH04143263 A JP H04143263A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- hard
- layer
- stainless steel
- austenitic stainless
- surface layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B33/00—Features common to bolt and nut
- F16B33/06—Surface treatment of parts furnished with screw-thread, e.g. for preventing seizure or fretting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
- C23C8/24—Nitriding
- C23C8/26—Nitriding of ferrous surfaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0093—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for screws; for bolts
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/34—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases more than one element being applied in more than one step
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/80—After-treatment
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Forging (AREA)
- Dowels (AREA)
- Metal Extraction Processes (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野］
本発明は、耐食性に優れた硬質オーステナイト系ステン
レスねじおよびその製法に関するものである。
レスねじおよびその製法に関するものである。
一般にオーステナイト系ステンレス鋼は、炭素鋼に比べ
て酸や塩に対する腐食抵抗が大きい。しかし、表面硬度
や強度の点では、炭素鋼に劣る。
て酸や塩に対する腐食抵抗が大きい。しかし、表面硬度
や強度の点では、炭素鋼に劣る。
したがって、これを、ねじのうち、鉄系の板に自刃でタ
ッピングして締結する機能が要求される、タッピングね
じ、セルフドリリングスクリュードライウオール等のね
じに使用するには不都合がある。これらの目的のために
は、もっばら、鉄系浸炭品のメッキ品や１３Ｃｒ系ステ
ンレス品が使用されている。ところが、上記鉄系浸炭品
のメッキ品や１３Ｃｒ系ステンレス品は、耐酸化性（耐
サビ性）についても、オーステナイト系ステンレス品に
劣るだけでなく、近年問題となっている酸性雨によって
、基材そのものも侵されて締結機能が脆弱化する欠陥が
指摘されている。この点、オーステナイト系ステンレス
品は、耐酸性ははるかに優秀である。本発明者らはこの
ような事情に鑑み、オーステナイト系ステンレスねじを
窒化硬化することによって、まず鉄系品なみのタッピン
グ性能を保持するための技術を提供した（特願平ｌ−１
７７６６０号）。
ッピングして締結する機能が要求される、タッピングね
じ、セルフドリリングスクリュードライウオール等のね
じに使用するには不都合がある。これらの目的のために
は、もっばら、鉄系浸炭品のメッキ品や１３Ｃｒ系ステ
ンレス品が使用されている。ところが、上記鉄系浸炭品
のメッキ品や１３Ｃｒ系ステンレス品は、耐酸化性（耐
サビ性）についても、オーステナイト系ステンレス品に
劣るだけでなく、近年問題となっている酸性雨によって
、基材そのものも侵されて締結機能が脆弱化する欠陥が
指摘されている。この点、オーステナイト系ステンレス
品は、耐酸性ははるかに優秀である。本発明者らはこの
ような事情に鑑み、オーステナイト系ステンレスねじを
窒化硬化することによって、まず鉄系品なみのタッピン
グ性能を保持するための技術を提供した（特願平ｌ−１
７７６６０号）。
この技術によれば、ステンレスねじの外周面の全体に、
充分な厚さの鉄板を自刃でドリリングしタップできる硬
化層を形成することができる。ただし、この時できる硬
化層のうち最表面の超硬化層（１５〜３０μｍ）は、超
硬質ではあるが耐サビ性ならびに耐酸性に関して必ずし
も充分な耐食性を有するものではなく、さびが生じやす
い。しかし、木発明者らの研究によれば、超硬質層より
内部はステンレス生材と同等の耐食性を有しており、酸
性雨に対しても鉄系品や１３Ｃｒ品のような問題が生ず
ることがないことがわかった。しかし、美観上、人目に
ふれる部分、特にねし締結後、人目にふれるねじの頭部
が変色するのは好ましくない。このような問題を解決す
るために、ねじの頭部を銅メツキによりマスキングして
窒化する方法や、ねじの頭部をオーステナイト系ステン
レス材とし、これに、鉄系浸炭品からなるドリル部を溶
接接合する方法を採用することが提案された。しかし前
者の方法は、部分的な銅メツキのマスキングが煩雑であ
ることから製品のコストが高くなり、工業的に問題があ
る。また、後者の複合材料化による方法もコスト高につ
く問題がある。なお、窒化表面の超硬質皮膜層にもとづ
く発錆を除くため、全体をＮｉ−Ｚｎ、Ｚｎ、Ｎｉメツ
キすることも可能であるが、はとんどのメツキが硫酸に
対して弱いことから、特に戸外で使用されるねじについ
ては、酸性雨による発錆の可能性を排除できない。した
がって、メツキそのものは潤滑性と外観保持の点からは
有効ではあるが、耐サビ性の点からは完全とはいえない
。
充分な厚さの鉄板を自刃でドリリングしタップできる硬
化層を形成することができる。ただし、この時できる硬
化層のうち最表面の超硬化層（１５〜３０μｍ）は、超
硬質ではあるが耐サビ性ならびに耐酸性に関して必ずし
も充分な耐食性を有するものではなく、さびが生じやす
い。しかし、木発明者らの研究によれば、超硬質層より
内部はステンレス生材と同等の耐食性を有しており、酸
性雨に対しても鉄系品や１３Ｃｒ品のような問題が生ず
ることがないことがわかった。しかし、美観上、人目に
ふれる部分、特にねし締結後、人目にふれるねじの頭部
が変色するのは好ましくない。このような問題を解決す
るために、ねじの頭部を銅メツキによりマスキングして
窒化する方法や、ねじの頭部をオーステナイト系ステン
レス材とし、これに、鉄系浸炭品からなるドリル部を溶
接接合する方法を採用することが提案された。しかし前
者の方法は、部分的な銅メツキのマスキングが煩雑であ
ることから製品のコストが高くなり、工業的に問題があ
る。また、後者の複合材料化による方法もコスト高につ
く問題がある。なお、窒化表面の超硬質皮膜層にもとづ
く発錆を除くため、全体をＮｉ−Ｚｎ、Ｚｎ、Ｎｉメツ
キすることも可能であるが、はとんどのメツキが硫酸に
対して弱いことから、特に戸外で使用されるねじについ
ては、酸性雨による発錆の可能性を排除できない。した
がって、メツキそのものは潤滑性と外観保持の点からは
有効ではあるが、耐サビ性の点からは完全とはいえない
。
本発明は、このような事情に鑑みなされたもので、相手
鋼板に対するドリル性、タッピング能力締結能力は鉄製
品なみであって、かつ締結した状態で人目に接する頭部
についてはオーステナイト系生材なみの耐食性を保持し
ている硬質オーステナイト系ステンレスねしおよびその
製法の提供をその目的とする。
鋼板に対するドリル性、タッピング能力締結能力は鉄製
品なみであって、かつ締結した状態で人目に接する頭部
についてはオーステナイト系生材なみの耐食性を保持し
ている硬質オーステナイト系ステンレスねしおよびその
製法の提供をその目的とする。
本発明は、上記の目的を達成するため、オーステナイト
系ステンレス鋼ねじ基材の表面に、超硬質表面層とその
下側の芯部に連なる内部硬質層とからなる硬質窒化層が
形成され、この層の所定の部分が、超硬質表面層を除去
され芯部に連なる内部硬質層のみになっている硬質オー
ステナイト系ステンレスねじを第１の要旨とし、オース
テナイト系ステンレス鋼ねじ基材をフッ素系ガス雰囲気
中に保持してその表面にフッ化膜を生成した後、窒化雰
囲気中で加熱して上記ステンレス鋼ねじ基材の表面層を
、超硬質表面層とその下側の芯部に連なる内部硬質層と
からなる硬質窒化層に形成し、その硬質窒化層の所定の
部分の超硬質表面層を除去して芯部に連なる内部硬質層
を露呈させる硬質オーステナイト系ステンレスねじの製
品を第２の要旨とする。なお、上記内部硬質層とは、ス
テンレス基材の芯部の硬度よりも２０％程度硬度の大き
い金属組織層をいう。
系ステンレス鋼ねじ基材の表面に、超硬質表面層とその
下側の芯部に連なる内部硬質層とからなる硬質窒化層が
形成され、この層の所定の部分が、超硬質表面層を除去
され芯部に連なる内部硬質層のみになっている硬質オー
ステナイト系ステンレスねじを第１の要旨とし、オース
テナイト系ステンレス鋼ねじ基材をフッ素系ガス雰囲気
中に保持してその表面にフッ化膜を生成した後、窒化雰
囲気中で加熱して上記ステンレス鋼ねじ基材の表面層を
、超硬質表面層とその下側の芯部に連なる内部硬質層と
からなる硬質窒化層に形成し、その硬質窒化層の所定の
部分の超硬質表面層を除去して芯部に連なる内部硬質層
を露呈させる硬質オーステナイト系ステンレスねじの製
品を第２の要旨とする。なお、上記内部硬質層とは、ス
テンレス基材の芯部の硬度よりも２０％程度硬度の大き
い金属組織層をいう。
〔作用〕
本発明者らは、上記オーステナイト系ステンレス鋼製ね
じのねじ頭の窒化層の発錆原因を突き止めるため研究を
重ねる過程で、上記窒化層は二層構造であって、超硬質
表面層とその下側の内部硬質層とからなり、上記超硬質
表面層は、金属組成的にはＣｒＮ、Ｃｒｚ Ｎ、Ｆｅｗ
−、Ｎ等の金属間化合物から構成され、その下側の内部
硬質層は、Ｎ、Ｃ，Ｆｅ−Ｃが芯部である基地オーステ
ナイトに固溶してなることを突き止めた。そして、先に
述べたように、発錆は上記超硬質表面層のみに現れるの
であるから、その超硬質表面層を除去してその下側の内
部硬質層を露呈させれば、表面硬度１強度を殆ど損なう
ことな（発錆を防止しうると着想し、本発明に到達した
。
じのねじ頭の窒化層の発錆原因を突き止めるため研究を
重ねる過程で、上記窒化層は二層構造であって、超硬質
表面層とその下側の内部硬質層とからなり、上記超硬質
表面層は、金属組成的にはＣｒＮ、Ｃｒｚ Ｎ、Ｆｅｗ
−、Ｎ等の金属間化合物から構成され、その下側の内部
硬質層は、Ｎ、Ｃ，Ｆｅ−Ｃが芯部である基地オーステ
ナイトに固溶してなることを突き止めた。そして、先に
述べたように、発錆は上記超硬質表面層のみに現れるの
であるから、その超硬質表面層を除去してその下側の内
部硬質層を露呈させれば、表面硬度１強度を殆ど損なう
ことな（発錆を防止しうると着想し、本発明に到達した
。
つぎに、本発明の詳細な説明する。
本発明は、オーステナイト系ステンレスねじの表面に形
成された窒化層のうち、超硬質表面層を除去しその下側
の芯部に連なる内部硬質層を露呈させる。上記超硬質表
面層は、一般に１５〜３０μｍの厚みであって、表面硬
度（Ｈｖ）＝１２００−１４００である。また、その下
側の内部硬質層は、厚みが一般に３０〜１５０μｍであ
って、表面硬度（Ｈｖ）＝３２０〜６５０である。この
内部硬質層は、その表面硬度は基材であるオーステナイ
ト系ステンレス鋼よりはるかに大きく、しかも酸や塩基
に対する耐食性は、基材であるオーステナイト系ステン
レス鋼と殆ど同等である。
成された窒化層のうち、超硬質表面層を除去しその下側
の芯部に連なる内部硬質層を露呈させる。上記超硬質表
面層は、一般に１５〜３０μｍの厚みであって、表面硬
度（Ｈｖ）＝１２００−１４００である。また、その下
側の内部硬質層は、厚みが一般に３０〜１５０μｍであ
って、表面硬度（Ｈｖ）＝３２０〜６５０である。この
内部硬質層は、その表面硬度は基材であるオーステナイ
ト系ステンレス鋼よりはるかに大きく、しかも酸や塩基
に対する耐食性は、基材であるオーステナイト系ステン
レス鋼と殆ど同等である。
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼基材でねじを
形成し、上記のようにして窒化した後、窒化層の表面層
（超硬質表面層）のみを除去する。除去の方法は、化学
的方法であっても機械的方法であっても良い。化学的方
法としては、ＨＦＨＮＯ，や王水のような強酸に対して
、所定の部分の超硬質表面層、例えば、ねじ頭部分を１
０〜１２０分程度浸漬することが行われる。また、機械
的除去方法としては、上記部分に対して機械的研磨等を
施す等が行われる。均一除去の点からは、化学的方法が
好ましい。また、超硬質表面層を除去する部分はねじ頭
部の他、ねじによっては締結機能に影響のない範囲で軸
部についても除去する方がよい。
形成し、上記のようにして窒化した後、窒化層の表面層
（超硬質表面層）のみを除去する。除去の方法は、化学
的方法であっても機械的方法であっても良い。化学的方
法としては、ＨＦＨＮＯ，や王水のような強酸に対して
、所定の部分の超硬質表面層、例えば、ねじ頭部分を１
０〜１２０分程度浸漬することが行われる。また、機械
的除去方法としては、上記部分に対して機械的研磨等を
施す等が行われる。均一除去の点からは、化学的方法が
好ましい。また、超硬質表面層を除去する部分はねじ頭
部の他、ねじによっては締結機能に影響のない範囲で軸
部についても除去する方がよい。
本発明の硬質オーステナイト系ステンレスねしは、より
詳しく述べると、例えば、つぎのようにして製造するこ
とができる。すなわち、オーステナイト系ステンレス鋼
ねじ基材（以下「鋼材」という）を、予めフッ素系ガス
雰囲気中に保持して、鋼材の表面にフッ化膜を形成した
後、窒化雰囲気中で加熱して上記フン化膜を除去すると
同時に、その除去跡（鋼材の表面層）を窒化層に形成す
る。そして、その生成した窒化層の超硬質表面層を除去
して発錆を防止するというものである。
詳しく述べると、例えば、つぎのようにして製造するこ
とができる。すなわち、オーステナイト系ステンレス鋼
ねじ基材（以下「鋼材」という）を、予めフッ素系ガス
雰囲気中に保持して、鋼材の表面にフッ化膜を形成した
後、窒化雰囲気中で加熱して上記フン化膜を除去すると
同時に、その除去跡（鋼材の表面層）を窒化層に形成す
る。そして、その生成した窒化層の超硬質表面層を除去
して発錆を防止するというものである。
上記窒化処理の前処理に使用するフッ素系ガスとは、Ｎ
Ｆ３．ＢＦ３．ＣＦ、、ＨＦ、ＳＦ。
Ｆ３．ＢＦ３．ＣＦ、、ＨＦ、ＳＦ。
Ｆ２から選ばれた少なくとも一つのフッ素源成分をＮ２
等の不活性ガス中に含有させたもののことをいう。これ
らフッ素源成分の中でも、反応性。
等の不活性ガス中に含有させたもののことをいう。これ
らフッ素源成分の中でも、反応性。
取扱い性等の面でＮＦ３が最も優れており実用的である
。本発明は、先に述べたように、上記フッ素系ガス雰囲
気下で、鋼材を、例えばＮＦ３の場合、２５０〜４００
″Ｃの温度に加熱保持して鋼材の表面を処理した後、公
知の窒化用ガス例えばアンモニアを用いて窒化処理（ま
たは浸炭窒化処理）を行う。また、特殊のケースでフッ
素系ガスとして、例えばＦ２ガス単独ないしはＦ２ガス
と不活性ガスとの混合ガスを使用する場合には、上記保
持温度は１００°Ｃ〜２５０°Ｃに設定される。このよ
うなフッ素系ガスにおけるＮＦ３等のフッ素源成分の濃
度は、例えば１０００〜１１０００００ｐｐであり、好
ましくは２００００〜７００００ｐｐｍ、より好ましい
のは３００００〜５００ｏｏｐｐｍである。このような
フッ素系ガス雰囲気中での保持時間は、鋼種、ワークの
形状寸法、加熱温度等に応じて適当な時間を選べばよく
、通常は士数分ないし数十分である。
。本発明は、先に述べたように、上記フッ素系ガス雰囲
気下で、鋼材を、例えばＮＦ３の場合、２５０〜４００
″Ｃの温度に加熱保持して鋼材の表面を処理した後、公
知の窒化用ガス例えばアンモニアを用いて窒化処理（ま
たは浸炭窒化処理）を行う。また、特殊のケースでフッ
素系ガスとして、例えばＦ２ガス単独ないしはＦ２ガス
と不活性ガスとの混合ガスを使用する場合には、上記保
持温度は１００°Ｃ〜２５０°Ｃに設定される。このよ
うなフッ素系ガスにおけるＮＦ３等のフッ素源成分の濃
度は、例えば１０００〜１１０００００ｐｐであり、好
ましくは２００００〜７００００ｐｐｍ、より好ましい
のは３００００〜５００ｏｏｐｐｍである。このような
フッ素系ガス雰囲気中での保持時間は、鋼種、ワークの
形状寸法、加熱温度等に応じて適当な時間を選べばよく
、通常は士数分ないし数十分である。
上記フッ素系ガスの前処理および窒化処理について具体
的に説明すると、オーステナイト系ステンレス鋼製のね
じを例えば脱脂洗浄し、第１図に示すような熱処理炉１
に装入する。この炉１は、外殻２内に設けたヒータ３の
内側に内容器４を入れたピット炉で、ガス導入管５と排
気管６が挿入されている。ガス導入管５にはボンベ１５
．１６から流量計１７、パルプ１８等を経由してガスが
供給される。内部の雰囲気はモータ７で回転するファン
８によって撹拌される。ワ「り１０は金属製のコンテナ
１１に入れて炉内に装入される。図中、１３は真空ポン
プ、１４は除害装置である。
的に説明すると、オーステナイト系ステンレス鋼製のね
じを例えば脱脂洗浄し、第１図に示すような熱処理炉１
に装入する。この炉１は、外殻２内に設けたヒータ３の
内側に内容器４を入れたピット炉で、ガス導入管５と排
気管６が挿入されている。ガス導入管５にはボンベ１５
．１６から流量計１７、パルプ１８等を経由してガスが
供給される。内部の雰囲気はモータ７で回転するファン
８によって撹拌される。ワ「り１０は金属製のコンテナ
１１に入れて炉内に装入される。図中、１３は真空ポン
プ、１４は除害装置である。
二の炉中にフッ素を含む反応ガス、例えばＮＦ。
とＮ２の混合ガスを導入し、所定の反応温度に加熱する
。Ｎ Ｆ ３は２５０〜４００°Ｃの温度で活性基のフ
ッ素を発生し、これにより鋼材表面の有機、無機系の汚
染を除去すると同時に、このフッ素が鋼材表面のＦｅ、
クロム生地ないしはＦ ｅ Ｏ。
。Ｎ Ｆ ３は２５０〜４００°Ｃの温度で活性基のフ
ッ素を発生し、これにより鋼材表面の有機、無機系の汚
染を除去すると同時に、このフッ素が鋼材表面のＦｅ、
クロム生地ないしはＦ ｅ Ｏ。
Ｆｅ１Ｏ□、Ｃｒ、Ｏ，等の酸化物と迅速に反応して、
例えば次式に示す如く、表面にＦｅＦ２；ＦｅＦ＝ 、
ＣｒＦｚ 、ＣｒＦａ等の化合物を金属組織中に含むご
く薄いフッ化膜が形成される。
例えば次式に示す如く、表面にＦｅＦ２；ＦｅＦ＝ 、
ＣｒＦｚ 、ＣｒＦａ等の化合物を金属組織中に含むご
く薄いフッ化膜が形成される。
Ｆ ｅ Ｏ＋ ２ Ｆ −Ｆ ｅ Ｆ ｚ ＋ １ ／
２０ ｔＣｒｔ ０３ ＋４ Ｆ−’＋２ Ｃｒ Ｆ
ｚ ＋３／２０２この反応により、ワーク表面の酸化皮
膜はフッ化膜に変換され、表面に吸着されていた０□も
除去される。そして、このようなフッ化膜は、０□。
２０ ｔＣｒｔ ０３ ＋４ Ｆ−’＋２ Ｃｒ Ｆ
ｚ ＋３／２０２この反応により、ワーク表面の酸化皮
膜はフッ化膜に変換され、表面に吸着されていた０□も
除去される。そして、このようなフッ化膜は、０□。
Ｈ，、Ｈ，Ｏが存在しない場合、６００℃以下の温度で
安定であって、後続の窒化処理までの間における金属素
地への酸化皮膜の形成や０□の吸着を防止すると考えら
れる。また、このような安定なフッ化膜の形成は、炉材
表面に対してもフッ化膜が形成されることとなることか
ら、その膜によって炉材表面に対する損傷が最少限にな
る。
安定であって、後続の窒化処理までの間における金属素
地への酸化皮膜の形成や０□の吸着を防止すると考えら
れる。また、このような安定なフッ化膜の形成は、炉材
表面に対してもフッ化膜が形成されることとなることか
ら、その膜によって炉材表面に対する損傷が最少限にな
る。
このように、フッ素を含有する反応ガスで処理したワー
クは、引き続き４８０〜７００℃の窒化温度に加熱され
、ＮＨ３あるいはＮ Ｈ３と炭素源を有するガス（例え
ばＲＸガス）との混合ガスを上記加熱状態で添加すると
、フッ化膜はＦ２または微量の水分によって例えば次式
のように還元あるいは破壊され、活性な金属素地が形成
されると推測される。
クは、引き続き４８０〜７００℃の窒化温度に加熱され
、ＮＨ３あるいはＮ Ｈ３と炭素源を有するガス（例え
ばＲＸガス）との混合ガスを上記加熱状態で添加すると
、フッ化膜はＦ２または微量の水分によって例えば次式
のように還元あるいは破壊され、活性な金属素地が形成
されると推測される。
Ｃｒ Ｆ ａ ＋ ２ Ｈ！ →Ｃｒ ＋ ４ ＨＦ２
ＦｅＦｓ ＋３Ｈｚ → ２Ｆｅ＋６ＨＦこのように、
活性な金属素地が形成されると同時に活性なＮ原子が吸
着されて金属内に侵入、拡散してゆき、その結果、表面
にＣｒＮ、Ｆｅ、ＮＦｅｚ Ｎ、Ｆｅ４ Ｎ等の窒化物
を含有する化合物層（窒化層）が形成される。
ＦｅＦｓ ＋３Ｈｚ → ２Ｆｅ＋６ＨＦこのように、
活性な金属素地が形成されると同時に活性なＮ原子が吸
着されて金属内に侵入、拡散してゆき、その結果、表面
にＣｒＮ、Ｆｅ、ＮＦｅｚ Ｎ、Ｆｅ４ Ｎ等の窒化物
を含有する化合物層（窒化層）が形成される。
このようにして形成された窒化層は、第２図に示すよう
に、超硬質表面層２０とその下側の内部硬質層２１とか
ら形成されている。２２はオーステナイト系ステンレス
鋼基材（芯部）である。本発明は、ねじ頭の、超硬質表
面層２０を除去し、第３図に示すように内部硬質層２１
を表面に露呈させる。この除去は、例えば、ＨＮＯ，−
ＨＦ溶液を５０℃程度に加熱し、これに上記ステンレス
ねじの所定の部分、例えばねし頭部分をｌＯ〜１２０分
程度浸漬して超硬質表面層を溶解除去しその下側の内部
硬質層を露呈させることにより行われる。上記超硬質表
面層は、先に述べたように厚みが工５〜３０μｍであり
、この除去には上記のような酸の濃厚溶液に対する浸漬
が好適である。
に、超硬質表面層２０とその下側の内部硬質層２１とか
ら形成されている。２２はオーステナイト系ステンレス
鋼基材（芯部）である。本発明は、ねじ頭の、超硬質表
面層２０を除去し、第３図に示すように内部硬質層２１
を表面に露呈させる。この除去は、例えば、ＨＮＯ，−
ＨＦ溶液を５０℃程度に加熱し、これに上記ステンレス
ねじの所定の部分、例えばねし頭部分をｌＯ〜１２０分
程度浸漬して超硬質表面層を溶解除去しその下側の内部
硬質層を露呈させることにより行われる。上記超硬質表
面層は、先に述べたように厚みが工５〜３０μｍであり
、この除去には上記のような酸の濃厚溶液に対する浸漬
が好適である。
しかし、場合によっては、研磨具等で研磨除去するよう
にしても差し支えはない。このようにして超硬質表面層
の除去が行われ、その下側の内部硬質層が露呈する。こ
の内部硬質層は、厚みが３０〜１５０μｍ程度であり、
超硬質表面層に比べると表面硬度および強度は劣るが、
それでもステンレス鋼基材（生材）よりは、はるかに優
れた表面硬度および強度を有しており、しかも耐食性は
オーステナイト系ステンレス鋼基材と殆ど同様に優れて
いる。したがって、酸性雨等によって発錆を生じない。
にしても差し支えはない。このようにして超硬質表面層
の除去が行われ、その下側の内部硬質層が露呈する。こ
の内部硬質層は、厚みが３０〜１５０μｍ程度であり、
超硬質表面層に比べると表面硬度および強度は劣るが、
それでもステンレス鋼基材（生材）よりは、はるかに優
れた表面硬度および強度を有しており、しかも耐食性は
オーステナイト系ステンレス鋼基材と殆ど同様に優れて
いる。したがって、酸性雨等によって発錆を生じない。
すなわち、上記の方法によって得られるオーステナイト
系ステンレスねしは、タッピングや締結機能において鉄
系品と同等の性能を有し、しかも酸や塩に対して大きな
腐食抵抗を有している。
系ステンレスねしは、タッピングや締結機能において鉄
系品と同等の性能を有し、しかも酸や塩に対して大きな
腐食抵抗を有している。
以上のように、本発明の硬質オーステナイト系ステンレ
スねしは、そのねじ頭の部分において、窒化層のうち、
Ｃｒ Ｎ、 Ｃｒｚ Ｎ、 Ｆ ｅｚ−ｓ Ｎ等の
金属間化合物からなり錆を生じやすい超硬質表面層が除
去され内部硬質層が現れている。この内部硬質層は、Ｎ
、Ｃ等がステンレス鋼基地に固溶した層からなり錆を生
じにくく、しかも表面硬度および強度はかなり高い。し
たがって、上記オーステナイト系ステンレス鋼製のねじ
において、ねじ頭部分は酸性雨等にあっても鯖びない。
スねしは、そのねじ頭の部分において、窒化層のうち、
Ｃｒ Ｎ、 Ｃｒｚ Ｎ、 Ｆ ｅｚ−ｓ Ｎ等の
金属間化合物からなり錆を生じやすい超硬質表面層が除
去され内部硬質層が現れている。この内部硬質層は、Ｎ
、Ｃ等がステンレス鋼基地に固溶した層からなり錆を生
じにくく、しかも表面硬度および強度はかなり高い。し
たがって、上記オーステナイト系ステンレス鋼製のねじ
において、ねじ頭部分は酸性雨等にあっても鯖びない。
そして、ねじ山の部分は、超硬質表面層が除去されてい
ないことから、表面硬度および強度が炭素鋼製品とほぼ
同等であり、自刃でタッピング、締結できる能力を有し
ている。なお、上記オーステナイト系ステンレス鋼製の
ねじは、基材自体が耐食性に冨んでおり、かつ内部硬質
層は錆びにくいことから仮りに、窒化層超硬質表面層に
錆びが発生してもそれは全体に及ぶことがなく、強度に
は全く関係はない。
ないことから、表面硬度および強度が炭素鋼製品とほぼ
同等であり、自刃でタッピング、締結できる能力を有し
ている。なお、上記オーステナイト系ステンレス鋼製の
ねじは、基材自体が耐食性に冨んでおり、かつ内部硬質
層は錆びにくいことから仮りに、窒化層超硬質表面層に
錆びが発生してもそれは全体に及ぶことがなく、強度に
は全く関係はない。
また、本発明は、上記のような硬質オーステナイト系ス
テンレス品を窒化処理するに先だって、上記ステンレス
品をフッ素系ガス雰囲気中に保持してその表面にフッ化
膜を生成させ、その状態で窒化することから、生成する
窒化層が均一で深くなり良好な表面性能を有する硬質オ
ーステナイト系ステンレスねじを製造しうるようになる
。
テンレス品を窒化処理するに先だって、上記ステンレス
品をフッ素系ガス雰囲気中に保持してその表面にフッ化
膜を生成させ、その状態で窒化することから、生成する
窒化層が均一で深くなり良好な表面性能を有する硬質オ
ーステナイト系ステンレスねじを製造しうるようになる
。
つぎに、実施例について説明する。
〔実施例１〕
５ＵＳ３１６系ステンレス品（４Ｘ２５μｍ、十字穴付
平頭ねし）の十字穴付ドライウオールをトリクロロエタ
ン洗浄した後、第１図に示すような処理炉ｌに入れ、Ｎ
Ｆ、を５０００ｐｐｍ含有するＮ２ガス雰囲気で３００
°Ｃで１５分間保持した。その後５３０°Ｃに加熱し、
５０％ＮＨ，＋５０％Ｎ２の混合ガスを炉内に導入して
３時間窒化処理を行い、しかるのち空冷して取り出した
。
平頭ねし）の十字穴付ドライウオールをトリクロロエタ
ン洗浄した後、第１図に示すような処理炉ｌに入れ、Ｎ
Ｆ、を５０００ｐｐｍ含有するＮ２ガス雰囲気で３００
°Ｃで１５分間保持した。その後５３０°Ｃに加熱し、
５０％ＮＨ，＋５０％Ｎ２の混合ガスを炉内に導入して
３時間窒化処理を行い、しかるのち空冷して取り出した
。
得られたステンレス品の窒化層の厚みは均一で、その硬
度は、基材の部分が２５０〜２６０Ｈｖであるのに対し
、表面硬度が１０００〜１２５０〜１３５０Ｈｖであっ
た。
度は、基材の部分が２５０〜２６０Ｈｖであるのに対し
、表面硬度が１０００〜１２５０〜１３５０Ｈｖであっ
た。
つぎに、上記ステンレス品（ドライウオール）の頭部先
端より１０ｍｇ１の部分までを１５％ＨＮ０゜５％ＨＦ
溶液（５０℃）に２０分浸漬して取り出し、窒化層にお
ける超硬質表面層を除去した。
端より１０ｍｇ１の部分までを１５％ＨＮ０゜５％ＨＦ
溶液（５０℃）に２０分浸漬して取り出し、窒化層にお
ける超硬質表面層を除去した。
このようにして得られたステンレス品の表面硬度を頭部
（超硬質表面層除去部）とそれ以外の部分とに分けて測
定した。その結果はつぎのとおりであった。
（超硬質表面層除去部）とそれ以外の部分とに分けて測
定した。その結果はつぎのとおりであった。
また、上記ステンレス品の断面を顕微鏡写真によって観
察したところ、超硬質表面層の除去された頭部は、第４
図に示すように、窒化層が内部硬質層２１のみの一層か
らなっているのに対して、超硬質表面層が除去されてい
ないねじ山部は、第５図に示すように窒化層が超硬質表
面層２０とその下側の内部硬質層２１との二層構造にな
っていた。第４図において、２３は十字穴である。
察したところ、超硬質表面層の除去された頭部は、第４
図に示すように、窒化層が内部硬質層２１のみの一層か
らなっているのに対して、超硬質表面層が除去されてい
ないねじ山部は、第５図に示すように窒化層が超硬質表
面層２０とその下側の内部硬質層２１との二層構造にな
っていた。第４図において、２３は十字穴である。
さらに、上記のようにして得られたステンレス品（ドラ
イウオール）について、ねじ頭の頂部から下５ｍｍのと
ころで切断してねじ頭部分とそれ以外の部分とに分け、
それぞれについて塩水噴霧試験を施し、腐食加速試験を
実施した。その結果は、つぎのとおりであった。
イウオール）について、ねじ頭の頂部から下５ｍｍのと
ころで切断してねじ頭部分とそれ以外の部分とに分け、
それぞれについて塩水噴霧試験を施し、腐食加速試験を
実施した。その結果は、つぎのとおりであった。
すなわち、超硬質表面層が除去されたねじ頭部分では、
５００時間時間別速試験を行ってもさび等が発生しない
のに対し、ねじ山部分は８時間で赤さびが発生した。
５００時間時間別速試験を行ってもさび等が発生しない
のに対し、ねじ山部分は８時間で赤さびが発生した。
なお、上記ステンレス品（ドライウオール）は、ねじ頭
部分の表面硬度および強度は、ねじ山部に比べてやや小
さくなっているが、ねじ山部の表面硬度および強度は大
きな状態を保っていることから、軽量形鋼に対して自刃
でタッピングやねじこみ締結しうる能力を有しており、
ステンレス製ねじでは考えられない能力を奏する。
部分の表面硬度および強度は、ねじ山部に比べてやや小
さくなっているが、ねじ山部の表面硬度および強度は大
きな状態を保っていることから、軽量形鋼に対して自刃
でタッピングやねじこみ締結しうる能力を有しており、
ステンレス製ねじでは考えられない能力を奏する。
〔実施例２〕
オーステナイト系ステンレス鋼製の六角頭セルフドリリ
ングスクリュー４Ｘ２０ｗ（ＸＭ７）と５ＵＳ３１６系
の板材（２５ｘ３５ｘｌ閣１）とを複数個準備し、これ
らをアセトン洗浄した後、第１図に示す炉に入れ、ＮＦ
３を５０００ｐｐｍ含有するＮ２雰囲気下で３４０°Ｃ
で１５分間保持し、その後５３０℃に昇温してＮｚ＋９
０％Ｈ２下で３０分間保持した後、その温度において、
２０％ＮＦ３＋８０％ＲＸ雰囲気下で５時間窒化して取
り出した。
ングスクリュー４Ｘ２０ｗ（ＸＭ７）と５ＵＳ３１６系
の板材（２５ｘ３５ｘｌ閣１）とを複数個準備し、これ
らをアセトン洗浄した後、第１図に示す炉に入れ、ＮＦ
３を５０００ｐｐｍ含有するＮ２雰囲気下で３４０°Ｃ
で１５分間保持し、その後５３０℃に昇温してＮｚ＋９
０％Ｈ２下で３０分間保持した後、その温度において、
２０％ＮＦ３＋８０％ＲＸ雰囲気下で５時間窒化して取
り出した。
つぎに、ドリリングスクリューについてはねし頭先端よ
り１０閣の下の部分まで、また板材は全体を４倍希釈の
王水（温度４５°Ｃ）に２０分間浸漬して取り出し水洗
した。そして、ドリリングスクリューについては、その
後全体に潤滑を目的としてニッケルー亜鉛メツキを施し
ＪＩＳ規格に基づくねじこみテストにもとづきねじこみ
性能を求めた。
り１０閣の下の部分まで、また板材は全体を４倍希釈の
王水（温度４５°Ｃ）に２０分間浸漬して取り出し水洗
した。そして、ドリリングスクリューについては、その
後全体に潤滑を目的としてニッケルー亜鉛メツキを施し
ＪＩＳ規格に基づくねじこみテストにもとづきねじこみ
性能を求めた。
上記ドリリングスクリューのねしこみテストは、２０本
の試料について行い、厚み２．３閣の鋼板（ＳＰＣＣ）
に対してねじこみを行った。その結果、ねじこみ平均時
間は２．１２秒であった。このねじこみ時間は、ねじ頭
から１０ｍｍまでをＨＮＯ。
の試料について行い、厚み２．３閣の鋼板（ＳＰＣＣ）
に対してねじこみを行った。その結果、ねじこみ平均時
間は２．１２秒であった。このねじこみ時間は、ねじ頭
から１０ｍｍまでをＨＮＯ。
−ＨＦ溶液に浸漬しないもののそれと殆ど同じであった
。
。
また、板材については、５％Ｈ，Ｓｏ４水溶液における
アノード分極データを採取した。その結果は第６図のと
おりであり、曲線Ａに示すように、酸浸漬によって超硬
質表面層を除去した部分（表面）は、曲線Ｂに示す生材
表面とほぼ同等の耐食性を示すことがわかる。
アノード分極データを採取した。その結果は第６図のと
おりであり、曲線Ａに示すように、酸浸漬によって超硬
質表面層を除去した部分（表面）は、曲線Ｂに示す生材
表面とほぼ同等の耐食性を示すことがわかる。
〔実施例３〕
オーステナイト系ステンレスタッピングねしく４Ｘ１２
１１ｍ）と小ねじ（４ｘ１３■）を第１図に示す炉に入
れ、Ｆ２を１％含有する雰囲気で２００°Ｃで４０分間
保持した。その後５５０°Ｃまで昇温させ、３０％ＮＨ
，＋１０％ＣＯ□＋６０％ＲＸガスで５時間窒化した。
１１ｍ）と小ねじ（４ｘ１３■）を第１図に示す炉に入
れ、Ｆ２を１％含有する雰囲気で２００°Ｃで４０分間
保持した。その後５５０°Ｃまで昇温させ、３０％ＮＨ
，＋１０％ＣＯ□＋６０％ＲＸガスで５時間窒化した。
その後の処理は、実施例２と同様に行った。
これらのねじのＣＡＳＳ試験法による耐候性試験結果で
は、７００時間経過しても錆発生は認められなかった。
は、７００時間経過しても錆発生は認められなかった。
これに対して鉄浸炭品にッケル亜鉛メツキ）および１３
Ｃｒ系ステンレス品では２４時間以内でそれぞれ白錆、
赤錆が発生した。
Ｃｒ系ステンレス品では２４時間以内でそれぞれ白錆、
赤錆が発生した。
第１図は処理炉の一例を示す断面図、第２図は硬質オー
ステナイト系ステンレスねじの窒化層の状態を示す断面
図、第３図はその超硬質表面層を除去した状態を示す断
面図、第４図はドライウオールのねじ部分の窒化層の状
態を示す断面図、第５図はねじ頭部分の窒化層の状態を
示す断面図、第６図はアノード分極曲線図である。
ステナイト系ステンレスねじの窒化層の状態を示す断面
図、第３図はその超硬質表面層を除去した状態を示す断
面図、第４図はドライウオールのねじ部分の窒化層の状
態を示す断面図、第５図はねじ頭部分の窒化層の状態を
示す断面図、第６図はアノード分極曲線図である。
Claims (5)
- （１）オーステナイト系ステンレス鋼ねじ基材の表面に
、超硬質表面層とその下側の芯部に連なる内部硬質層と
からなる硬質窒化層が形成され、この層の所定の部分が
、超硬質表面層を除去され芯部に連なる内部硬質層のみ
になつていることを特徴とする硬質オーステナイト系ス
テンレスねじ。 - （２）超硬質表面窒化層の厚みが１５〜３０μｍで、内
部硬質層の厚みが３０〜１５０μｍである硬質オーステ
ナイト系ステンレスねじ。 - （３）オーステナイト系ステンレス鋼ねじ基材をフッ素
系ガス雰囲気中に保持してその表面にフッ化膜を生成し
た後、窒化雰囲気中で加熱して上記ステンレス鋼ねじ基
材の表面層を、超硬質表面層とその下側の芯部に連なる
内部硬質層とからなる硬質窒化層に形成し、その硬質窒
化層の所定の部分の超硬質表面層を除去して芯部に連な
る内部硬質層を露呈させることを特徴とする硬質オース
テナイト系ステンレスねじの製法。 - （４）超硬質表面層の除去が、強酸浸漬法によつて行わ
れる請求項（３）記載の硬質オーステナイト系ステンレ
スねじの製法。 - （５）超硬質表面層の除去が、研磨法によつて行われる
請求項（３）記載の硬質オーステナイト系ステンレスね
じの製法。
Priority Applications (11)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2267729A JP2633076B2 (ja) | 1990-10-04 | 1990-10-04 | 硬質オーステナイト系ステンレスねじおよびその製法 |
| CN91102211A CN1027908C (zh) | 1990-10-04 | 1991-04-08 | 硬质奥氏体不锈钢螺钉及其制备方法 |
| DE69103114T DE69103114T2 (de) | 1990-10-04 | 1991-04-22 | Schraube aus austenitischem rostfreien Stahl und Verfahren zu seiner Herstellung. |
| ES91303598T ES2057766T3 (es) | 1990-10-04 | 1991-04-22 | Tornillo de acero inoxidable austenitico y un metodo para su fabricacion. |
| AT91303598T ATE109252T1 (de) | 1990-10-04 | 1991-04-22 | Schraube aus austenitischem rostfreien stahl und verfahren zu seiner herstellung. |
| DK91303598.6T DK0479409T3 (da) | 1990-10-04 | 1991-04-22 | Austenitisk rustfri stålskrue og en fremgangsmåde til fremstilling heraf |
| EP91303598A EP0479409B1 (en) | 1990-10-04 | 1991-04-22 | Austenitic stainless steel screw and a method for manufacturing the same |
| KR1019910006564A KR950000307B1 (ko) | 1990-10-04 | 1991-04-23 | 경질 오스테나이트계 스테인레스 나사 및 그 제조방법 |
| US08/025,679 US5382318A (en) | 1989-06-10 | 1993-03-03 | Hard austenitic stainless steel screw and a method for manufacturing the same |
| US08/083,271 US5419948A (en) | 1990-02-12 | 1993-06-29 | Hard austenitic stainless steel screw and a method for manufacturing the same |
| US08/207,265 US5460875A (en) | 1990-10-04 | 1994-03-08 | Hard austenitic stainless steel screw and a method for manufacturing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2267729A JP2633076B2 (ja) | 1990-10-04 | 1990-10-04 | 硬質オーステナイト系ステンレスねじおよびその製法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04143263A true JPH04143263A (ja) | 1992-05-18 |
| JP2633076B2 JP2633076B2 (ja) | 1997-07-23 |
Family
ID=17448760
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2267729A Expired - Fee Related JP2633076B2 (ja) | 1989-06-10 | 1990-10-04 | 硬質オーステナイト系ステンレスねじおよびその製法 |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0479409B1 (ja) |
| JP (1) | JP2633076B2 (ja) |
| KR (1) | KR950000307B1 (ja) |
| CN (1) | CN1027908C (ja) |
| AT (1) | ATE109252T1 (ja) |
| DE (1) | DE69103114T2 (ja) |
| DK (1) | DK0479409T3 (ja) |
| ES (1) | ES2057766T3 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5360639A (en) * | 1992-09-01 | 1994-11-01 | Kenji Kawabata | Method of providing a decorative pattern on a screw head |
| US5376188A (en) * | 1992-09-16 | 1994-12-27 | Daidousanso Co., Ltd. | Method of nitriding austenitic stainless steel products |
| JP2011256412A (ja) * | 2010-06-07 | 2011-12-22 | Tanaka:Kk | ステンレス鋼製ねじ |
| JP2012062915A (ja) * | 2010-09-14 | 2012-03-29 | Ntn Corp | 転がり軸受 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5445683A (en) * | 1992-05-13 | 1995-08-29 | Daidousanso Co., Ltd. | Nickel alloy products with their surfaces nitrided and hardened |
| DE69510719T2 (de) * | 1994-04-18 | 1999-12-09 | Daido Hoxan Inc., Sapporo | Verfahren zur Aufkohlung von austenitischem Metall |
| CN100451423C (zh) * | 2007-06-22 | 2009-01-14 | 江苏海纳机电制造有限公司 | 一种管道接头卡套后卡的热处理方法 |
| EP2881492B1 (de) | 2013-12-06 | 2017-05-03 | Hubert Stüken GMBH & CO. KG | Verfahren zur Aufkohlung eines Tiefziehartikels oder eines Stanzbiegeartikels aus austenitischem nichtrostendem Edelstahl |
| PL2881493T3 (pl) * | 2013-12-06 | 2017-02-28 | Hubert Stüken GmbH & Co. KG | Sposób nitronawęglania wyrobu głęboko ciągnionego lub wytłoczki z austenitycznej, nierdzewnej stali szlachetnej |
| CN105839165B (zh) * | 2016-04-20 | 2017-12-12 | 深圳八六三计划材料表面技术研发中心 | 一种奥氏体不锈钢及提高硬度和耐蚀性的处理方法 |
| TWI714846B (zh) * | 2018-05-09 | 2021-01-01 | 國聯螺絲工業股份有限公司 | 300系列不銹鋼螺絲扣件氮化熱處理製程 |
| CN111575637B (zh) * | 2020-05-29 | 2021-12-14 | 青岛丰东热处理有限公司 | 一种奥氏体不锈钢表面低温氮碳共渗的方法 |
| CN117802477A (zh) * | 2023-12-22 | 2024-04-02 | 广西大学 | 一种金具防腐蚀处理方法及设备 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6320299A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-27 | 株式会社日立製作所 | 放熱量制御装置 |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2263527A (en) * | 1940-02-09 | 1941-11-18 | Reed & Prince Mfg Company | Fastening device and process |
| FR2155078A5 (en) * | 1971-10-06 | 1973-05-18 | Kolomensky Teplovozostro | Spheroidal cast irons - strengthening by thermal and nitriding processes |
| AU3773478A (en) * | 1977-09-27 | 1980-01-10 | Deutsher Pty Ltd | Corrosion resistant self-drilling, thread-cutting screws |
| JPS5872711A (ja) * | 1981-10-27 | 1983-04-30 | 有限会社新城製作所 | オ−ステナイト系ステンレス鋼からなるドリルねじ |
| JP2501925B2 (ja) * | 1989-12-22 | 1996-05-29 | 大同ほくさん株式会社 | 金属材の前処理方法 |
| EP0408168B1 (en) * | 1989-07-10 | 1994-06-08 | Daidousanso Co., Ltd. | Method of pretreating metallic works and method of nitriding steel |
-
1990
- 1990-10-04 JP JP2267729A patent/JP2633076B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-04-08 CN CN91102211A patent/CN1027908C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1991-04-22 DK DK91303598.6T patent/DK0479409T3/da active
- 1991-04-22 ES ES91303598T patent/ES2057766T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-22 EP EP91303598A patent/EP0479409B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-04-22 DE DE69103114T patent/DE69103114T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1991-04-22 AT AT91303598T patent/ATE109252T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-04-23 KR KR1019910006564A patent/KR950000307B1/ko not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6320299A (ja) * | 1986-07-11 | 1988-01-27 | 株式会社日立製作所 | 放熱量制御装置 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5360639A (en) * | 1992-09-01 | 1994-11-01 | Kenji Kawabata | Method of providing a decorative pattern on a screw head |
| US5376188A (en) * | 1992-09-16 | 1994-12-27 | Daidousanso Co., Ltd. | Method of nitriding austenitic stainless steel products |
| JP2011256412A (ja) * | 2010-06-07 | 2011-12-22 | Tanaka:Kk | ステンレス鋼製ねじ |
| JP2012062915A (ja) * | 2010-09-14 | 2012-03-29 | Ntn Corp | 転がり軸受 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE109252T1 (de) | 1994-08-15 |
| DE69103114D1 (de) | 1994-09-01 |
| EP0479409A2 (en) | 1992-04-08 |
| ES2057766T3 (es) | 1994-10-16 |
| DK0479409T3 (da) | 1994-11-21 |
| KR950000307B1 (ko) | 1995-01-13 |
| JP2633076B2 (ja) | 1997-07-23 |
| EP0479409A3 (en) | 1992-09-30 |
| CN1060503A (zh) | 1992-04-22 |
| KR920008210A (ko) | 1992-05-27 |
| EP0479409B1 (en) | 1994-07-27 |
| CN1027908C (zh) | 1995-03-15 |
| DE69103114T2 (de) | 1994-12-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN100370056C (zh) | 盐浴渗氮制造具有增强耐腐蚀性金属构件的方法 | |
| JP2501925B2 (ja) | 金属材の前処理方法 | |
| US5593510A (en) | Method of carburizing austenitic metal | |
| JPH04143263A (ja) | 硬質オーステナイト系ステンレスねじおよびその製法 | |
| KR20110104631A (ko) | 고내식성 및 고경도 컬러 오스테나이트계 스테인리스강재 및 그 제조방법 | |
| JPH089766B2 (ja) | 鋼の窒化方法 | |
| JP2011506762A (ja) | ニトロ化又はニトロ浸炭化された鋼製部材の耐蝕性表面の製造方法 | |
| JP3064907B2 (ja) | 浸炭硬化締結用品およびその製法 | |
| JP3023222B2 (ja) | 硬質オーステナイト系ステンレスねじおよびその製法 | |
| CN106191761B (zh) | 低温盐浴碳氮共渗剂及其在活塞杆表面处理中的应用 | |
| US5419948A (en) | Hard austenitic stainless steel screw and a method for manufacturing the same | |
| KR20190056368A (ko) | 니켈 및 아연 침투층을 이용하여 형성된 강철 표면 개질 구조 및 이의 제조 방법 | |
| RU2721730C1 (ru) | Стальной элемент с модифицированной поверхностью, образованный путем пропитки никелем и цинком, и способ его изготовления | |
| EP0534010A1 (en) | Thermochemical treatment of machinery components for improved corrosion resistance | |
| JP3005952B2 (ja) | オーステナイト系金属に対する浸炭処理方法およびそれによって得られたオーステナイト系金属製品 | |
| US5460875A (en) | Hard austenitic stainless steel screw and a method for manufacturing the same | |
| JP3064937B2 (ja) | オーステナイト系金属に対する浸炭処理方法およびそれによって得られたオーステナイト系金属製品 | |
| US5382318A (en) | Hard austenitic stainless steel screw and a method for manufacturing the same | |
| JP2686001B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス製硬質ねじ | |
| JP2881111B2 (ja) | 鋼の窒化方法 | |
| KR100213404B1 (ko) | 경질 오스테나이트계 스테인레스 나사 및 그 제조방법 | |
| KR102605141B1 (ko) | 금속기재의 표면처리용 도금방법 | |
| CN1041117C (zh) | 硬化的奥氏体不锈钢螺钉及其制造方法 | |
| EP0532806B1 (en) | A hard austenitic stainless steel screw and a method for manufacturing the same | |
| CN111020465A (zh) | 一种低温盐浴氮碳氧共渗技术表面处理剂及使用方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090425 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090425 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100425 Year of fee payment: 13 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |