JPH041487A

JPH041487A - スクリュ圧縮機

Info

Publication number: JPH041487A
Application number: JP10202890A
Authority: JP
Inventors: Akira Matsui; 松井　晧
Original assignee: Kobe Steel Ltd
Current assignee: Kobe Steel Ltd
Priority date: 1990-04-18
Filing date: 1990-04-18
Publication date: 1992-01-06
Anticipated expiration: 2010-10-11
Also published as: JPH0794827B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】（産業上の利用分野）本発明は、内部容積比（以下、Ｖｉという）可変のスク
リュ圧縮機に関するものである。

（従来の技術）従来、第１２図に示すようｌこｖｉ調節弁６１を備えた
スクリュ圧縮機が公知である。

このスクリュ圧縮機は、一方に吸込口６２を、他方に吐
出口６３を有するケーシング６４内に互いに噛み合う雌
雄一対のスクリュロータ６５を回転可能に収納して形成
しである。また、ケーシング６４には内部を仕切り壁６
６によりロータ側の第１室６７と反ロータ例の第２室６
８に分け、この第１室６７、第２室６８に圧油用の流出
入口６９Ｘ、６９Ｙ、および７０Ｘ、７０Ｙを設はタシ
リンダ７１が固定してあり、仕切り壁６６は両側のＣ形
止め輪７２により固定しである。

ロータ側の第１室６７内には摺動可能に第１ピストン７
３を、反ロータ側の第２室６８内には摺動可能に第２ピ
ストン７４を設け、第１ピストン７３により第１ピスト
ンロツド７５を介して上記ＶｉｒＡ節弁６１を上記ロー
タ６５とケーシング６４の内壁との間で進退させる一方
、第２ピストン７４により第２ピストンロツド７６を介
してスライド弁７７を上記ロータ６５とケーシング６４
の内壁との間で進退させるように形成しである。また、
Ｖｉ！ＩＩ節弁６１の後退位置規制はケーシング６４の
一部をなすストッパ７８により行っている。

さらに、第２ピストンロツド７６は第１ピストンロンド
ア５内を相対移動可能に貫通しており、スライド弁７７
はＶｉ調節弁６１の作動空間、或はその延長空間内を作
動し、スライド弁７７の後退位置規制をＶｉ調節弁６１
により行うように形成しである。

ところで、スクリュ圧縮機においては、Ｖｉ＝ｖ　１／
　ｖ　ｏ（ｖ　ｌ；閉込み後の理論最大ｇＬ　Ｖｏ：吐
出直前の理論最小容積）であり、比熱比をに。

外部圧縮比をＰｄ／Ｐｓ（Ｐｄ：吐出圧力、　Ｐｓ：吸
込圧力）と表わすと、ＶｉＫ＝Ｐｄ／Ｐｓとなる場合に、断熱効率が最大となる。

そこで、この最大効率の状態にするために、圧縮機のＶ
ｉを大きくする場合には、第１２図においてＶｉ調節弁
６１を右進させ、逆にｖｒを小さくする場合にはＶｉｔ
ＰＩＩ節弁６１を座弁６１て■１制御が行われている。

またこれとは別に、全負荷運転する場合には第１２図に
示すようにスライド弁７７を■１調節弁６１に当接させ
て、両弁間に隙間を設けない状態にして吸込口６２より
吸込んだガスを全量圧縮して吐出口６３へ吐出する一方
、部分負荷或は無負荷運転の場合には第１２図において
スライド弁７７だけを右進させて、これとＶｉ調節弁６
１との間に隙間を生じさせて、吸込口６２より吸込んだ
ガスを一部、或は全量圧縮することなく上記隙間より吸
込口６２に逃がせるようになっている。

（発明が解決しようとする課題）上記従来の装置のＶｉ！Ｉｍ節弁はスライド弁方式のも
のであり、一定の範囲内においてはＶｉを無段階に調節
することができるという長所を有している。

一方、この装置では容量調節用スライド弁７７とＶｉ調
節弁６１は同一摺動空間内に配置してあり、容量調節時
にはスライド弁７７のみを移動させれば良いが、Ｖｉを
変化させたい時は、スライド弁７７とＶｉ！ＩＩ節弁６
１とを連動させる必要がある。即ち、この場合には第１
ピストン７３．第２ピストン７４のおのおのの両側の空
間への油圧流路を開閉して各弁を操作しρければならな
い。

このようにスライド弁方式のＶｉ調節弁６１はスライド
弁７７とともに設けられることが多く、構造が極めて複
雑になり、作動が不安定である。

また、スクリュロータ６５と弁の接触、固着、ピストン
摺動部のトラブル、シリンダ封入油による液圧縮に起因
するケーシング破壊等、装置の故障が生じ易い。

また、ｖｉ調節弁６１の制御が難しく、マニュアル操作
で運転条件の圧力比に略見合ったＶｉにその都度調節し
ているのが現状である。

さらに、この装置ではｖｉを大きくした場合、Ｖｉ調節
弁６１が吐出側に移動しているため、無負荷運転時でも
スクリュロータにより吸込んだガスの圧縮を完全になく
すことはできず、このため動力損失が発生する等、種々
の問題がある。

本発明は、上記従来の問題点を課題としてなされたもの
で、単純な構造で、故障原因も最小限に止め、かつ取扱
いが容易な■ｉ調節弁を備えたスクリュ圧縮機を提供し
ようとするものである。

（課題を解決するための手段）上記課題を解決するために、第１発明は、一方が吸込口
に、他方が吐出口に開口し、互いに噛み合う雌雄一対の
スクリュロータを回転可能に収納したロータ室を有する
ケーシングの吐出側に、端がロータ側移動限にあるとき
にはロータ室の壁面の一部となり、反ロータ側移動限に
あるときには吐出口の壁面の一部となる昇降式の内部容
積比調節弁と、この内部容積比調節弁の反ロータ側の圧
力室内の圧力を、吐出直前圧力が吐出圧力より高い場合
には略吸込圧力に、吐出圧力が吐出直前圧力より高い場
合には略吐出圧力になるように流路切換え可能に形成し
た制御弁とを設けて形成した。

また、第２発明は、上記内部容積比調節弁の弁部が、断
面Ｖ字形で、この７字の各辺を上記ロータの歯先線に沿
わせて形成したもので、上記内部容積比調節弁のピスト
ン部が上記弁部より外側に張出した反吐出側の断面輪郭
部を円弧形状に形成した。

（作用）上記第１発明のように構成することにより、Ｖｉ！Ｉｉ
節弁は外部からの操作なしで装置の運転中の吐出圧力、
吐出直前圧力に適合したｖｒの状態を作り出すように自
動的に作動し、また昇降式のＶｉ調節弁を用いているた
め、弁座で弁のロータ側への移動限を確実かつ容易に定
めることができ、弁とロータとの接触、摩耗等の不具合
はなくなる。

さらに、ロータの歯溝圧力が異常に高くなるとＶｉｔＡ
節弁は自動的かつ速やかに全開となるので、例えばロー
タ室内に液体（例：冷媒液、油等）が入り液圧縮が発生
した場合の異常圧による装置の損傷事故の発生を未然に
回避できるようになる。

また、第２発明のように構成することにより、必要とす
る弁座面積の確保が容易となり、かつｖｉ調節弁および
その摺動空間の高精度の加工が容易になる。

（実施例）次に、本発明の一実施例を図面にしたがって説明する。

第１図は第１発明の第１実施例に係るスクリュ圧縮機を
示し、一方が吸込口ｌに、他方が吐出ボート２を介して
吐出口３に開口し、互いに噛み合う雌雄一対のスクリュ
ロータ４を回転可能に収納したロータ室５を有するケー
シング６の吐出側に昇降式のＶｉｔｌ１節弁７が設けで
ある。このＶｉ８節弁７は、弁部８とピストン部９とか
らなり、ばね１０により常時ロータ側に付勢され、ロー
タ側への移動時にはピストン部９がケーンング側の弁座
１１に当接するようになっている。そして、Ｖｉ調節弁
７の一端１２はロータ側移動限にあるときにはロータ室
５の壁面の一部となり、反ロータ側移動限にあるときに
は吐出口３の壁面の一部となる。吐出口３に続く吐出流
路１３には、例えば図示しない油分離回収器が設けてあ
り、ここで吐出ガスは油分を除かれて送り出され、除か
れた油は油分離回収蓋下部の油溜め部に一旦溜められる
ようになっている。さらに、二〇油溜ぬ部には図示しな
い油クーラ、油フィルタ等を経てロータ室５゜軸受軸封
部等の給油箇所に至る油流路が接続しである。

Ｖｉ！Ｆ１節弁７の反ロータ側の圧力室１４には流路１
５．流路１６が連通させてあり、流路１５は内部が吐出
圧力Ｐｄに略等しい上記油分離回収器の油溜ぬ部に連通
ずるとともに、中間部に急激な油の流動による■ｉ調節
弁７のハンチングを防止するための絞り弁１７を備えて
おり、流路１６は制御弁２Ｉを介して吸込口１に連通し
ている。

この制御弁２１はダイヤフラム２２により仕切られた第
１室２３と第２室２４とを備え、第１室２３は流路２５
によりＸ点にてロータ室５内の吐出直前空間に連通し、
第２室２４は流路２６により吐出流路１３に連通してい
る。また、ダイヤフラム２２には流路１６を開閉する弁
体２７を作動させる弁棒２８を第２室２４と流路１６と
の間の仕切り壁を貫いて取付けるとともに、第２室２４
内に設けたばね２９によりダイヤフラム２２．弁棒２８
を介して弁体２７を流路１６が閉じる側へ常時付勢する
ように形成しである。

次に、上記装置の作動について説明する。

吸込圧力Ｐｓのガスが回転中のスクリュロータ４により
吸込口１から吸込まれ、圧縮されて、吐出ポート２を経
て、吐出口３より吐出圧力Ｐｄの吐出流路１３に吐出さ
れる。また、吐出直前空間に連通ずる第１室２３は吐出
直前圧力Ｐ。、吐出流路１３に連通ずる第２室２４は吐
出圧力Ｐｄとなる。

そして、Ｐｏ＞Ｐｄ（厳密には、ばね２９による圧力を
αとするとＰａ＞Ｐｄ＋α）の場合には、ダイヤフラム
２２とともに弁棒２８が流路１６側に移動させられて、
弁体２７が流路１６を開く。このため、流路１５により
圧力室１４に導かれた吐出圧力Ｐｄに略等しい圧力の油
は吸込圧力Ｐｓに略等しい流路１６の方へ抜けて、圧力
室１４内の圧力は吸込圧力Ｐｓに近づく。

一方、Ｖ＋ｍ節弁７の一端１２には、ロータ側移動限に
ある時には吐出圧力Ｐｄに略等しい圧力が作用している
から、■ｉ調節弁７は反ロータ側へ移動させられる。こ
の結果、吐出ボート２の吸込側は、第１図に示すように
Ｖｉ調節弁７のロータ側移動限にある時にはＡの位置で
あったのがＢの位置となり、ＶｉはＡの位置でｖｉ最大
（以下、ｖｉ■ａＫという）であったのが、Ｖｉ最小（
以下、Ｖｉ禦ｉｎという）となる。

これに対して、上記以外の場合には、ｖｉ調節弁７は流
路１６を閉じ、圧力室１４内の圧力は吐出圧力Ｐｄに略
等しく、Ｖｉ調節弁７はロータ側移動限の位置に保たれ
、上述したように吐出ボート２の吸込側の位置はＡとな
り、Ｖ　ｉｍａｘの状態（第１図に示す状態）となる。

そして、このように吐出圧力Ｐｄが変化する場合、無駄
な動力を消費しないように吐出圧力Ｐｄに合わせて自動
的１こＶ】の調節が行なわれる。

なお、吸込圧力ＰＧが一定の場合は吐出圧力Ｐｄの変化
は、そのまま外部圧縮比の変化を意味している。第２図
は、この外部圧縮比と断軌効率との関係を示し、実線に
よる曲線Ｉが本装置の場合、二点鎖線による曲線■、■
が、Ｖｉ固定の装置で、Ｖ　ｉｍａｘ、Ｖ　１ｍ１ｎの
場合で、本装置では断熱効率の高い状態が維持されるこ
とを示している。

また、このように昇降式の■ｉ調節弁７を用いて、弁座
ＩＩによりロータ側への移動限を確実に定めることによ
り、ｖｉ調節弁７とスクリュロータ４との接触、摩耗等
の不具合も生じないようになっている。

さらに、万一ロータ室５内に液体（例：冷媒液。

油等）が入って、液圧縮が発生し、歯溝空間の圧力が異
常に高くなっても、制御弁２１が自動的に作動して、吐
出ボート２をＢ点まで拡げて歯溝空間を速やかに吐出口
３側に開口させて、液圧縮によるスクリュロータの破損
事故を防ぐようになっている。

ここで、Ｖｉ調節弁７の大きさはＶ　ｊｍａｒ、　Ｖ　
１ａｉｎの値により定まる。また、流路２５のロータ例
の位置Ｘは、第１図に示すように最も吐出側の歯先ｇＡ
（本明細書では、スクリュロータの歯の頂部に沿った螺
線を意味する）が点Ｂに達した場合において、スクリュ
ロータ４の歯先部の一歯分の軸方向の間隔をＬとすると
、Ｂ点より距離（Ｌ−β）（βの意味については後述す
る）だけ吸込側の位置が望ましい。吐出直前空間が吐出
ボート２に開口した瞬間に吐出圧力Ｐｄに等しくなろう
とする現象が表われる理想的な条件下では上記βは雰と
なる。

しかしながら、現実には流動抵抗があり、吐出直前空間
が吐出ボート２に開口した後、さらに吐出側へ少し進ん
だ時点で上記現象が表われ始める。

上記βはこの少し進んだ距離を意味している。

さらに、ばね１０を設けであるのは現実にはＶｉｍａｘ
の状態において吐出直前圧力Ｐ０は吐出圧力Ｐｄより若
干高くなるので、この高くなる圧力を打消すためである
。

第３図〜第５図は第１発明の第２実施例に係るスクリュ
圧縮機を示し、第１図に示す装置とは、制御弁２１に代
えて制御弁２１ｇを設けた点およびこれに接続した流路
構成を除き、他は実質的？二同−であり、互いに対応す
る部分には同一番号を付して説明を省略する。

本実施例における制御弁２１ａは対向する２面にａ、ｂ
、Ｃボート、およびこの２面に直交する２面に第１駆動
流体流出入口ｙ、第２駆動流体流出入口２を有するケー
シング３１内に摺動可能にスプール３２を嵌挿して形成
しである。このスプール３２には常時Ｃボート１こ連通
する長溝３３およびこの長溝３３を介して、ａポート或
はｂボートをＣボートに連通させる貫通孔３４が形成し
てあり、ａポートは流路３５により吸込口１に、ｂボー
トは流路３６により上記油分離回収器に、Ｃボートは流
路３７により圧力室１４に連通ずるとともに、第１駆動
流体流出入口ｙは流路３８により吐出流路１３に、第２
駆動流体流出入口Ｚは流路３９により吐出直前空間に連
通している。

そして、Ｐ、＞Ｐｄ（厳密には、Ｐ　ｏ　＞　Ｐ　ｄ＋
α）の場合には、第４図に示すように、スプール３２は
同図中左側に移動させられて、８ボートとＣポートとが
連通状態となり、圧力室１４内の圧力は略吸込圧力Ｐｓ
に略等しくなる。このため、第１実施例の場合と同様に
■ｉ調節弁７が反ロータ側に移動して、装置はＶ　１ｍ
１ｎの状態となる。

これに対して、ｐ、＜Ｐｄの場合には第５図に示すよう
に、スプール３２は同図中右側に移動させられて、ｂポ
ートとＣボートとが連通状態となり、圧力室１４内の圧
力は吐出圧力Ｐｄに略等しくなる。

このため、第１実施例の場合と同様にＶｊ調節弁７がロ
ータ側に移動して装置はＶ　ｉｍａｘの状！！（第３図
に示す状態）となる。

なお、本実施例においてはＰ。＝Ｐｄの場合はスプール
３２は移動しない故に、装置は直前の状態をそのまま維
持することになる。

第６図、第７図は第１発明の第３実施例に係るスクリュ
圧縮機を示し、第１図に示す装置とは新たに第１容量制
御弁４１．第２容量制御弁４２を設けた点およびそれら
に接続した流路構成を除き、他は実質的に同一であり、
互いに対応する部分には同一番号を付して説明を省略す
る。

なお、第６図に示すように、スペース上互いに干渉する
ことがないようにｖｉ調節弁７．第１容量制御弁４１．
第２容量制御弁４２をそれぞれ適宜位置をずらして設け
であるため、正確には第６図中の■−■線断面において
各弁のロータ側の面は、それぞれ異なった高さで表われ
るが、図面が複雑になる故、第７図では便宜上上記各面
の高さを同一とし、簡単化して表わしである。

本実施例は一例として、３段階に容量制御可能としたも
ので、第１容量制御弁４１．第２容量制御弁４２はそれ
ぞれ一端がロータ室５に開口した貫通孔内に摺動可能に
設けてあり、その反ロータ側の圧力室４３．４４は流路
４５，４６を介して第１三方切換４７のＣボート第２三
方切換弁４８のｈボートに連通している。また、第１三
方切換弁４７のｄポート、第２三方切換弁４８のｇポー
トは流路４９を介して吐出圧力Ｐｄに略等しい上記油回
収分離の油溜め部に連通し、第１三方切換弁４７のｆポ
ート第２三方切換弁４８のｉボートは流路５０を介して
吸込口１に連通している。

また、上記各貫通孔の下方側部に開口したバイパス流路
５１を設けて各貫通孔同志を連通させるとともに、第２
容量制御弁４２の貫通孔を吸込口ｌに連通させである。

そして、例えば吐出流路１３に圧力スイッチ或は温度ス
イッチ等の検出器を設けて、これによる検出信号に基づ
いて第１三方切換弁４７．第２三方切換弁４８を制御す
るようになっている。

さらに具体的に、全負荷状１！（１００％）に対して例
えば６５％、３０％負荷の状態で運転させるようになっ
ている場合について説明する。

全負荷運転状態のときは、第１三方切換弁４７のｄ、Ｃ
ボート、第２三方切換弁４８のｇ、ｈボートが連通して
、圧力室４３．４４内の圧力は吐出圧力Ｐｄに略等しく
、対応するロータ室内の歯溝空間の圧力より高く、第１
容量制御弁４１．第２容量制御弁４２はロータ側移動端
まで押しやられた状態にあって、ロータ室５とバイパス
流路５１とは遮断されている。

このため、スクリュロータ４により吸込口ｌから吸込ま
れたガスはバイパスさせられることなく全量圧縮される
。

そこで、本実施例ではこの場合にはＸ点での歯溝空間の
圧力が吐出圧力Ｐｄより若干高くなるようにスクリュロ
ータ４の寸法等を定めて、ＶｉＥＱ１節弁７が反ロータ
側に移動してＶ　１ｍ１ｎの状態になるように形成しで
ある。第８図は、この全負荷運転状態における指圧線図
で、過圧縮を殆ど行っていないことを示している。

ついで、６５％負荷の運転状態のときは、第１三方切換
弁４７のｄ、Ｃボート、第２三方切換弁４８のり、ｉボ
ートが連通して、圧力室４３内の圧力は吐出圧力Ｐｄに
略等しく、第１容量制御弁４１はロータ側に移動し、圧
力室４４内の圧力は吸込圧力Ｐｓに略等しく、対応する
ロータ室内歯溝空間内の圧力より低く、反ロータ側に移
動した状態となる。この結果、第２容量制御弁４２の位
置にて吸込ガスはバイパス流路５１から吸込口ｌに戻さ
れ、６５％の部分負荷運転が行われる。

また、この場合にはＸ点での歯溝空間の圧力は吐出圧力
Ｐｄより低く、■ｉ調節弁７はロータ側に移動してＶ　
ｉｍａｘの状態にあって吸込ガスは吐出圧力Ｐｄを若干
超えた圧力まで圧縮されて吐出される。

第９図は、この６５％負荷の運転状態における指圧線図
で、殆ど過圧縮は行われないことを示している。

さらに、３５％負荷の状態のときは、第１三方切換弁４
７のｅＪボート、第２三方切換弁４８のり。

ｉボートが連通して、圧力室４３．４４内の圧力は吸込
圧力Ｐｓに略等しくなり、第１容量制御弁４１、第２容
量制御弁４２とも反ロータ側に移動して、それぞれの位
置から吸込ガスはバイパス流路５Ｉを介して吸込口１に
戻され、３５％負荷の運転が行われる。

また、この場合にはＶｉＵ＠節弁７はロータ側に移動し
てＶｉｍａｘの状態にあって、吸込ガスは吐出圧力Ｐｄ
の近くまで圧縮された後、吐出される。

第１０図は、この３５％負荷の運転状態における指圧線
図で、圧縮ガスが吐出圧力Ｐｄより低い圧力で吐出され
る破線で示す場合に比べて本装置の方がハツチングを付
した■部だけ動力低減になることを示している。

即ち、この種の装置では１００％負荷の運転状態を基準
にして形成されるのが一般的であるため、Ｖｉ調節弁７
を備えていない装置では、第７図を基にして説明すると
、第１容量制御弁４１．第２容量制御弁４２がロータ側
Ｊこ移動した１００％負荷の運転状態で、吐出ボート２
の吸込側端部のＢ点より若干吸込側に寄った位置での吐
出直前圧力Ｐｏが吐出圧力Ｐｄに略等しくなるようＩこ
なる。このたぬ、例えば第１８量制御弁４１．第２容量
制御弁４２が反ロータ側Ｊこ移動した６５％負荷の運転
状態では、第１０図中破線で示すように吸込ガスは殆ど
圧縮されず、この吐出直前圧力Ｐ。がかなり低い状態で
吐出されることになり、動力消費が増大する。

これに対して、本実施例では第１容量制御弁４Ｉ、第２
容量制御弁４２とともにｖｉ８節弁７を併用しているた
め、部分負荷運転時にはＶ　ｉｍａｘの状態となり、吸
込ガスを吐出圧力Ｐｄに略等しい圧力まで圧縮後、吐出
するようになり、部分負荷運転時の高効率運転が可能と
なる。

また、第１容量制御弁４１はＶｉ調節弁７がなければ運
転圧力条件によってはこの第１容量制御弁４１に対応す
る位置の歯溝空間の圧力が吐出圧力Ｐｄを上まわり、第
１容量制御弁４１のハンチング現象が発生する可能性が
あるが、本実施例の場合はｖｉＨ節弁子弁７用している
ため、斯る現象の発生は防止される。

これに対して、Ｖｉ調節弁７を備えていない装置を上記
の場合とは異なり、部分負荷運転時の状態を基準にして
形成すると、全負荷運転時に過圧縮となり、無駄な動力
消費が生じることになる。

なお、上記実施例ではＶｉ調節弁７を制御するため制御
弁２１を用いたものを示したが、これに代えて第３図に
示す流路構成のもとで制御弁２１ａを用いてもよい。

また、上記各実施例において吐出圧力Ｐｄに略等しい弁
作動用の流路は油分離回収器に代えて吐出口３或は吐出
流路１３に連通させてもよく、吸込圧力Ｐｓに略等しい
弁作動用流路は吸込口１に代えて、ガス閉込み直後即ち
圧縮を開始した直後の歯溝部に連通させてもよい。

さらに、上記各実施例では油入りスクリュ圧縮機の場合
について説明したが、本発明はこれに限ることなくオイ
ルフリー式スクリュ圧縮機にも適用できるものである。

但し、この場合には吐出圧力Ｐｄに略等しい弁作動用の
流路は吐出口３或は吐出流路１３に連通させることにな
る。

次に、第２発明について説明する。

上記第１発明の説明は第２発明についてもそのまま当て
はまる。したがって、第１図〜第１０図も第２発明を示
すものとして流用する。

さらに、第１１図に示すように第２発明に係るスクリュ
圧縮機では、ｖｉ調節弁７の弁部８は断面Ｖ字形で、こ
のＶ字形の各辺５２ｇ、５２ｂをスクリュロータ４の歯
先線に沿わせて形成してあり、ピストン部９は弁部８よ
り外側に張出した吸込側の断面輪郭部５３を円弧形状に
形成しである。

ここで、ピストン部９は圧油または圧縮ガスによる圧力
が作用する受圧部であるので、高い寸法精度が要求され
る。したがって、円筒状のピストンが考えられるが、構
造上、スペース上、作用上好ましい形状のものとは言え
ない。これに対して、本発明ではピストン部９を輪郭円
弧状にしであるので、高精度の加工が可能になるととも
に、Ｖｉ調節弁７が下降した状態でＶ　１ｍ１ｎ時の吐
出ボート２まで完全に塞ぎ、かつ弁座１１の面積も十分
に確保でき、ピストンの機能を問題なく果たせるように
なっている。

なお、本実施例では上記βとして、上記境界線上におけ
るロータ軸方向の■ｉ調節弁７の厚みをＭ（第１Ｌ図参
照）とした場合、（１／２）Ｍにしである。

（発明の効果）以上の説明より明らかなように、第１発明によれば、一
方が吸込口に、他方が吐出口に開口し、互いに噛み合う
雌雄一対のスクリュロータを回転可能に収納したロータ
室を有するケーシングの吐出側に、一端がロータ側移動
限にあるときにはロータ室の壁面の一部となり、反ロー
タ側移動限にあるときには吐出口の壁面の一部となる昇
降式の内部容積比調節弁と、この内部容積比調節弁の反
ロータ側の圧力室内の圧力を、吐出直前圧力が吐出圧力
より高い場合には略吸込圧力に、吐出圧力が吐出直前圧
力より高い場合には略吐出圧力になるように流路切換え
可能に形成した制御弁とを設けて形成しである。

このため、ｖｉ調節弁は外部からの操作なしで装置の運
転中の吐出圧力、吐出直前圧力に適合したＶｉの状態を
作り出すようになり、簡単な構成でｖｉ調節の自動制御
が可能となり、また昇降式のＶｉ調節弁を用いているた
め、弁座で弁のロータ側への移動限を確実かつ容易に定
めることができ、弁とロータとの接触、摩耗等の不具合
も解消できる。

さらに、ロータの歯溝圧が異常に高くなると■ｉ調節弁
は自動的かつ速やかに全開となるので、例えばロータ室
内に液体油が入り液圧縮が発生した場合の異常圧による
装置の損傷事故もなくせる。

なお、現状の圧縮機の損傷の８０〜９０％は液圧縮が原
因になっている。

また、第２発明によれば、上記内部容積比調節弁の弁部
が、断面Ｖ字形で、この７字の各辺を上記ロータの歯先
線に沿わせて形成したもので、上記内部容積比調節弁の
ピストン部が上記弁部より外側に張出した反吐出側の断
面輪郭部を円弧形状に形成しである。

このため、必要とする弁座面積の確保が容易となり、か
つ■ｉ調節弁およびその摺動空間の加工精度の向上も可
能となり、装置の性能を改善することができる等の効果
を奏する。

【図面の簡単な説明】

第１図は第１発明の第１実施例、第２発明に係るスクリ
ュ圧縮機の断面図、第２図は外部圧縮比と断熱効率との
関係を示す図、第３図は第１発明の第２実施例、第２発
明に係るスクリュ圧縮機の断面図、第４図、第５図は第
３図に示す装置の制御弁の断面図、第６図は第１発明の
第３実施例。第２発明に係るスクリュ圧縮機の断面図、第７図は第６
図の■−■線断面図、第８図〜第１０図は、第６図、第
７図に示す装置における歯溝部のガス吸込容態と圧力と
の関係を示す指圧線図、第１１図は第２発明に係る装置
の断面図、第１２図は従来のスクリュ圧縮機の断面図で
ある。１・・・吸込口、３・・吐出口、４・・・スクリュロー
タ、５・・ロータ室、６・・・ケーシング、７・・・Ｖ
ｉｔｌ１節弁、８・・・弁部、９・・ピストン部、２１
．２１ａ・・・制御弁。特　許　出　願　人　株式会社神戸製鋼所代　理　人　
弁理士　前出　葆　ほか１名第１図第２図第６図第７図第３図第４図第５図第８図第９図第１０図

Claims

【特許請求の範囲】

（１）一方が吸込口に、他方が吐出口に開口し、互いに
噛み合う雌雄一対のスクリュロータを回転可能に収納し
たロータ室を有するケーシングの吐出側に、一端がロー
タ側移動限にあるときにはロータ室の壁面の一部となり
、反ロータ側移動限にあるときには吐出口の壁面の一部
となる昇降式の内部容積比調節弁と、この内部容積比調
節弁の反ロータ側の圧力室内の圧力を、吐出直前圧力が
吐出圧力より高い場合には略吸込圧力に、吐出圧力が吐
出直前圧力より高い場合には略吐出圧力になるように流
路切換え可能に形成した制御弁とを設けたことを特徴と
するスクリュ圧縮機。
（２）上記内部容積比調節弁の弁部が、断面Ｖ字形で、
このＶ字の各辺を上記ロータの歯先線に沿わせて形成し
たもので、上記内部容積比調節弁のピストン部が上記弁
部より外側に張出した反吐出側の断面輪郭部を円弧形状
に形成したものであることを特徴とする特許請求の範囲
第１項に記載のスクリュ圧縮機。