JPH04150401A - モード結合型方向性結合器 - Google Patents
モード結合型方向性結合器Info
- Publication number
- JPH04150401A JPH04150401A JP27378390A JP27378390A JPH04150401A JP H04150401 A JPH04150401 A JP H04150401A JP 27378390 A JP27378390 A JP 27378390A JP 27378390 A JP27378390 A JP 27378390A JP H04150401 A JPH04150401 A JP H04150401A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- waveguide
- mode
- holes
- sub
- coupling
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- Waveguide Switches, Polarizers, And Phase Shifters (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
この発明は、核融合実験装置でのプラズマ加熱に用いら
れる大電力ミリ波発振器ジャイロトロンの出力をモニタ
するのに利用するモード結合型方向性結合器に関する。
れる大電力ミリ波発振器ジャイロトロンの出力をモニタ
するのに利用するモード結合型方向性結合器に関する。
第３図は従来のモード結合型方向性結合器を示す一部破
断斜視図であり、図において、１は大電力高周波のＴＥ
ｍｎモードを伝搬可能な円形主導波管、２は結合孔、３
は結合孔２を通してＴＥｍｎモードを結合する副導波管
である。第４図は第３図に示した従来のモード結合型方
向性結合器の断面図であり、図において、４ａは円形主
導波管１のＴＥｍｎモードの入射口、４ｂは円形主導波
管ｌのＴＥｍｎモードの出口、５ａ及び５ｂは副導波管
３の開口端である。そして同一形状の結合孔２が等間隔
βで複数個設けられている。第５図はモード結合型方向
性結合器の円形主導波管１の中心軸に垂直な面での断面
図であり、図において、副導波管３の形状は開口部の縦
横内寸法がａＸｂの方形導波管であることを示している
。 次に動作について説明する。まず、円形主導波管１内の
ＴＥｍｎモードの管内波長をλｇ＋とした場内波長λｇ
２をλｇ、に等しくなる様に副導波管の内寸を定める。 これによって円形主導波管１の入射口４ａより入射した
７８ｍｎモードは、副導波管３内のＴＥ、。モードと結
合孔２を通して結合するが、副導波管３内のＴＥ、。モ
ードは、開口端５ｂ方向へは７８ｍｎモードとは位相的
に加わるため伝搬するが、開口端５ａ方向へは位相が打
消されるため伝搬せず、従って方向性を有することとな
る。また、結合孔２の個数は、周波数特性を良くするた
めには少ない方が良いが、低出力の掃引発振器による方
向性の測定等を精度良く行うためには、結合度が４００
ｄＢ程度より大きい方が望ましく、従って結合孔２の個
数はある程度多くしている。
断斜視図であり、図において、１は大電力高周波のＴＥ
ｍｎモードを伝搬可能な円形主導波管、２は結合孔、３
は結合孔２を通してＴＥｍｎモードを結合する副導波管
である。第４図は第３図に示した従来のモード結合型方
向性結合器の断面図であり、図において、４ａは円形主
導波管１のＴＥｍｎモードの入射口、４ｂは円形主導波
管ｌのＴＥｍｎモードの出口、５ａ及び５ｂは副導波管
３の開口端である。そして同一形状の結合孔２が等間隔
βで複数個設けられている。第５図はモード結合型方向
性結合器の円形主導波管１の中心軸に垂直な面での断面
図であり、図において、副導波管３の形状は開口部の縦
横内寸法がａＸｂの方形導波管であることを示している
。 次に動作について説明する。まず、円形主導波管１内の
ＴＥｍｎモードの管内波長をλｇ＋とした場内波長λｇ
２をλｇ、に等しくなる様に副導波管の内寸を定める。 これによって円形主導波管１の入射口４ａより入射した
７８ｍｎモードは、副導波管３内のＴＥ、。モードと結
合孔２を通して結合するが、副導波管３内のＴＥ、。モ
ードは、開口端５ｂ方向へは７８ｍｎモードとは位相的
に加わるため伝搬するが、開口端５ａ方向へは位相が打
消されるため伝搬せず、従って方向性を有することとな
る。また、結合孔２の個数は、周波数特性を良くするた
めには少ない方が良いが、低出力の掃引発振器による方
向性の測定等を精度良く行うためには、結合度が４００
ｄＢ程度より大きい方が望ましく、従って結合孔２の個
数はある程度多くしている。
従来のモード結合型方向性結合器は以上のように構成さ
れているので、周波数が、プラズマ加熱に用いられる大
電力ミリ波発振器ジャイロトロンにおけるように１００
Ｇ）ｌｚ以上に高周波化が進められると、伝送電力を大
きくするため円形主導波管１の直径ｄを小さくできない
ので、円形主導波管１内の７８ｍｎモードの管内波長λ
ｇ＋が自由空間波長λに近くなり、副導波管３内の基本
モードでアルＴ Ｅ ＋ ｏモードの管内波長λｇ２を
これに等しくすると、副導波管３の寸法ａの値が大きく
なり、副導波管３がオーバーサイズとなってしまい、基
本モード以外のモードも発生し、方向性結合器として出
力のモニタをすることが困難になるなどの課題があった
。 この発明は上記のような課題を解消するためになされた
もので、１００ＧＨｚを越えるような高い周波数に対し
ても、副導波管の寸法を大きくせずに円形主導波管上の
結合度を大きくし、しかも、すぐれた方向性を持たせて
円形主導波管に対する入力電力及び反射電力を正確にモ
ニタしうる新規なモード結合型方向性結合器を得ること
を目的とする。
れているので、周波数が、プラズマ加熱に用いられる大
電力ミリ波発振器ジャイロトロンにおけるように１００
Ｇ）ｌｚ以上に高周波化が進められると、伝送電力を大
きくするため円形主導波管１の直径ｄを小さくできない
ので、円形主導波管１内の７８ｍｎモードの管内波長λ
ｇ＋が自由空間波長λに近くなり、副導波管３内の基本
モードでアルＴ Ｅ ＋ ｏモードの管内波長λｇ２を
これに等しくすると、副導波管３の寸法ａの値が大きく
なり、副導波管３がオーバーサイズとなってしまい、基
本モード以外のモードも発生し、方向性結合器として出
力のモニタをすることが困難になるなどの課題があった
。 この発明は上記のような課題を解消するためになされた
もので、１００ＧＨｚを越えるような高い周波数に対し
ても、副導波管の寸法を大きくせずに円形主導波管上の
結合度を大きくし、しかも、すぐれた方向性を持たせて
円形主導波管に対する入力電力及び反射電力を正確にモ
ニタしうる新規なモード結合型方向性結合器を得ること
を目的とする。
この発明に係るモード結合型方向性結合器は、基本モー
ドおよびこの基本モード以外のモードを伝搬する円形主
導波管と、この円形主導波管の周方向において互いに離
間し、円形主導波管の径方向と同一方向における寸法ａ
が円形主導波管の直径ｄより短く、かつその管軸方向に
配設された複数個の副導波管とを備え、各副導波の空胴
に電磁的に結合する複数個の結合孔を１組とし、これら
の粗間の距離を等間隔とした結合孔の複数組を円形主導
波管の管壁に設け、各副導波管において粗間の距離を互
いに異ならせるようにしたものである。
ドおよびこの基本モード以外のモードを伝搬する円形主
導波管と、この円形主導波管の周方向において互いに離
間し、円形主導波管の径方向と同一方向における寸法ａ
が円形主導波管の直径ｄより短く、かつその管軸方向に
配設された複数個の副導波管とを備え、各副導波の空胴
に電磁的に結合する複数個の結合孔を１組とし、これら
の粗間の距離を等間隔とした結合孔の複数組を円形主導
波管の管壁に設け、各副導波管において粗間の距離を互
いに異ならせるようにしたものである。
この発明における複数個の結合孔からなる１組は、各副
導波管内のモードについて一方向へは位相が打消される
ように設けられ、それによってその位相を打消す方向へ
は副導波管内のモードを伝搬させないようにして方向性
を持たせることを可能にする。また、複数個の副導波管
を設けて結合孔の複数組の粗間の距離を互いに異ならせ
ることによって円形主導波管を伝搬する基本モード以外
のモードをもモニタすることが可能になる。
導波管内のモードについて一方向へは位相が打消される
ように設けられ、それによってその位相を打消す方向へ
は副導波管内のモードを伝搬させないようにして方向性
を持たせることを可能にする。また、複数個の副導波管
を設けて結合孔の複数組の粗間の距離を互いに異ならせ
ることによって円形主導波管を伝搬する基本モード以外
のモードをもモニタすることが可能になる。
以下、この発明の一実施例を図について説明する。第１
図において、３，３ａは円形主導波管１に対して対称的
に配置された副導波管であり、方の副導波管３側におい
て、２は結合孔であり、これらは間隔！１をもって設け
られた２個が１組となり、等間隔Ｉ１２ごとにＮ組、合
計２Ｎ個設けられている。また、他方の副導波管３ａ側
においても、２ａは結合孔であり、これらは間隔１３を
もって設けられた２個がＩＭｉとなり、等間隔１４ごと
にＮ組設けられている。ここで、間隔２．と間隔ｉ！、
３とは異なり、また、間隔１２と間隔ｉ４とは異なるよ
うに構成される。なお、その他の第４図に示したものと
同一の構成部分には同一符号を付して重複説明を省略す
る。 ところで、例えば一方の副導波管３における１個の結合
孔２による７８ｍｎモードの結合度をＣ８とすると、間
隔２で設けた２個の結合孔２による、円形主導波管１の
入射口４ａより入射したＴＥｍｎモードの、副導波管３
の開口端５ｂ方向への結合係数■、および副導波管３の
開口端５ａ方向への結合係数■、は、それぞれ次式で表
わせる。 ■。 Ｃ０ （１＋ｅｘｐ（ ４ｚｚ：、） λ。 Ｖｂ −〇〇 、 ４ π Ｚ （１＋ｅｘｐ（ｊ・ λ、） ２πｚ 、２πＺ Ｃ２Ｃ＠ ｃｏｓ ２ｅｘｐ（ｊ °）ハ
れ ただし、λ ＝ ２Ａｇ・−Ａｇ・ λｇ２−λｇ１ λ、−２λｇ＋・７ｇ２ λｇ２−］−λｇ ここで、λｇ、および７ｇ２はそれぞれ円形主導波管１
および副導波管３での管内波長である。よって、方向性
を良くするためには、 Ｚ＝ ２ ｍ−ニュλｂ （ｍ＋ Ｃ１，２，３，・
−・・−）とすれば、ｌ Ｖｂ ｌ−０とすることが
できるので、一方の副導波管３内における例えば、ＴＥ
、。モードは、開口端５ａ方向へは位相が打消されるた
め、そのＴ Ｅ ＋。モードを伝搬させず、従って方向
性を持たせることができる。また、 ｚ ｍｍ ｚ λｔ （ｍｚ Ｃ１，２１３１−−
−−−−） −−（ｘ）とすると１■、１が最大となり
、少ない結合孔２で大きな結合度が得られる。よって、 １１Ｊユビ１λｂ＋ｉ！、！−ヤス、 −−−（２）の
関係が得られるように２Ｎ個の結合孔２を設ければ、１
００ＧＩ（ｚを越えるような高周波に対しても方向性の
良いモード結合型方向性結合器が得られる。 同様に、他方の副導波管３ａにおいても、例えばＴ Ｅ
＋ ＋モードに対して今度は開口端５ａｂ方向へは伝
搬されずに開口端５ｂｂ方向に伝搬するように方向性を
持たせ、また結合孔２ａで大きな結合度が得られるよう
に、上記（１）式、（２）式と同様にして間隔Ｑｓ、ｅ
、を設定することができる。 このような構成によって、円形主導波管１の伝搬モード
をＴＥｏａモードとすると一方の副導波管３によって上
記（１）式、（２）式を満足する間隔２１゜１２により
′「Ｅｌ。モードを開口端５ｂにて入射電力をモニタす
ることができる。他方、円形主導波管ｌに反射してくる
ミリ波は導波量の不連続や曲がり、あるいは負荷等から
の反射であり、そのモードは変わっている。しかし、他
方の副導波管３ａを設けることによって、例えばＴ Ｅ
＋ ＋モードとして反射電力をもモニタすることが可
能となる。 −例として、円形主導波管１の伝搬モードをＴＥ、、モ
ード、周波数を１２０ＧＩｉｚ、円形主導波管１の直径
ｄを３７ｍｍ、副導波管３の縦内寸法ａを２．０３２ｍ
ｍ、横内寸法すを１ 、０１６ ｍｍとすると、円形主
導波管１でのＴＥ、、モードの管内波長λｇ１ば２．６
０７ ｍｍ、副導波管３でのＴＥ、。モードの管内波長
λｇ２は３．１６７ ｍｍとなり、前述の弐でｍ、Ｃ２
゜Ｃ２−１とすることにより、１＋ Ｃ２，１５１１
ｍ＋、 ｊ２ｚ−１４，７５ｍｍとなる。このように、
結合孔２の間隔を設定すると、方向性は計算上ばｄＢ表
示で無限大となり、また結合度Ｃは、結合孔２の組の数
Ｎを４０．１個の結合孔２による結合度Ｃ８を７７ｄＢ
とすると、 ２πｉ。 Ｃ＝−２０１ｏｇ＋ｏ（２ＮＣｏｃｏｓ Ａ、 ）
Ｃ４０（ｄＢ）となる。これにより、低出力の掃引発振
器による方向性の測定を精度良く行えるようになる。 また、不要モードに対するモード弁別度は、円形主導波
管１内の管内波長の違いを利用して、結合孔２の組の数
を適当に選ぶことにより、良好なモード弁別度となる。 なお、上記実施例では２個を１組とするＮ組の結合孔２
によりモード結合型方向性結合器を得たが、第２図に示
すように、間Ｒｅ ｌで設けた２個の結合孔２および間
隔！３で設けた２個の結合孔２ａを、前述の式を用いて
、結合孔の数を増すことにより結合係数が小さくならな
いようにして求めたある間隔りおよび間隔２．をもって
複数組設け、これらを１＆ｌｌとしてさらにＮ＆ｌｌの
結合孔を設けてもよい。 また、上記実施例では、２個の結合孔２によって方向性
を持たせるようにしたが、結合孔２は３個以上であって
もよく、結合孔２の間隔を、方向性を持たせるように設
定することにより上記実施例と同様の効果を奏する。 そして、」二記実施例では、円形主導波管１に対して２
個の副導波管３，３ａを設けたものを示したが、対称的
に４個以上の副導波管を設け、反射してくる異なったモ
ードについてもモニタするようにして反射電力をより正
確にモニタすることも可能である。 ｒ発明の効果】 以上のように、この発明によれば円形主導波管に対して
複数個の副導波管を設け、各副導波管において複数の結
合孔を１組として複数組設ける構成としたので、１００
ＧＨ２を越えるような高い周波数に対しても、副導波管
の寸法を大きくせずに円形主導波管との結合度を大きく
し、かつ方向性を持たせて円形主導波管に対する入射電
力および反射電力を正確にモニタできるものが得られる
効果がある。
図において、３，３ａは円形主導波管１に対して対称的
に配置された副導波管であり、方の副導波管３側におい
て、２は結合孔であり、これらは間隔！１をもって設け
られた２個が１組となり、等間隔Ｉ１２ごとにＮ組、合
計２Ｎ個設けられている。また、他方の副導波管３ａ側
においても、２ａは結合孔であり、これらは間隔１３を
もって設けられた２個がＩＭｉとなり、等間隔１４ごと
にＮ組設けられている。ここで、間隔２．と間隔ｉ！、
３とは異なり、また、間隔１２と間隔ｉ４とは異なるよ
うに構成される。なお、その他の第４図に示したものと
同一の構成部分には同一符号を付して重複説明を省略す
る。 ところで、例えば一方の副導波管３における１個の結合
孔２による７８ｍｎモードの結合度をＣ８とすると、間
隔２で設けた２個の結合孔２による、円形主導波管１の
入射口４ａより入射したＴＥｍｎモードの、副導波管３
の開口端５ｂ方向への結合係数■、および副導波管３の
開口端５ａ方向への結合係数■、は、それぞれ次式で表
わせる。 ■。 Ｃ０ （１＋ｅｘｐ（ ４ｚｚ：、） λ。 Ｖｂ −〇〇 、 ４ π Ｚ （１＋ｅｘｐ（ｊ・ λ、） ２πｚ 、２πＺ Ｃ２Ｃ＠ ｃｏｓ ２ｅｘｐ（ｊ °）ハ
れ ただし、λ ＝ ２Ａｇ・−Ａｇ・ λｇ２−λｇ１ λ、−２λｇ＋・７ｇ２ λｇ２−］−λｇ ここで、λｇ、および７ｇ２はそれぞれ円形主導波管１
および副導波管３での管内波長である。よって、方向性
を良くするためには、 Ｚ＝ ２ ｍ−ニュλｂ （ｍ＋ Ｃ１，２，３，・
−・・−）とすれば、ｌ Ｖｂ ｌ−０とすることが
できるので、一方の副導波管３内における例えば、ＴＥ
、。モードは、開口端５ａ方向へは位相が打消されるた
め、そのＴ Ｅ ＋。モードを伝搬させず、従って方向
性を持たせることができる。また、 ｚ ｍｍ ｚ λｔ （ｍｚ Ｃ１，２１３１−−
−−−−） −−（ｘ）とすると１■、１が最大となり
、少ない結合孔２で大きな結合度が得られる。よって、 １１Ｊユビ１λｂ＋ｉ！、！−ヤス、 −−−（２）の
関係が得られるように２Ｎ個の結合孔２を設ければ、１
００ＧＩ（ｚを越えるような高周波に対しても方向性の
良いモード結合型方向性結合器が得られる。 同様に、他方の副導波管３ａにおいても、例えばＴ Ｅ
＋ ＋モードに対して今度は開口端５ａｂ方向へは伝
搬されずに開口端５ｂｂ方向に伝搬するように方向性を
持たせ、また結合孔２ａで大きな結合度が得られるよう
に、上記（１）式、（２）式と同様にして間隔Ｑｓ、ｅ
、を設定することができる。 このような構成によって、円形主導波管１の伝搬モード
をＴＥｏａモードとすると一方の副導波管３によって上
記（１）式、（２）式を満足する間隔２１゜１２により
′「Ｅｌ。モードを開口端５ｂにて入射電力をモニタす
ることができる。他方、円形主導波管ｌに反射してくる
ミリ波は導波量の不連続や曲がり、あるいは負荷等から
の反射であり、そのモードは変わっている。しかし、他
方の副導波管３ａを設けることによって、例えばＴ Ｅ
＋ ＋モードとして反射電力をもモニタすることが可
能となる。 −例として、円形主導波管１の伝搬モードをＴＥ、、モ
ード、周波数を１２０ＧＩｉｚ、円形主導波管１の直径
ｄを３７ｍｍ、副導波管３の縦内寸法ａを２．０３２ｍ
ｍ、横内寸法すを１ 、０１６ ｍｍとすると、円形主
導波管１でのＴＥ、、モードの管内波長λｇ１ば２．６
０７ ｍｍ、副導波管３でのＴＥ、。モードの管内波長
λｇ２は３．１６７ ｍｍとなり、前述の弐でｍ、Ｃ２
゜Ｃ２−１とすることにより、１＋ Ｃ２，１５１１
ｍ＋、 ｊ２ｚ−１４，７５ｍｍとなる。このように、
結合孔２の間隔を設定すると、方向性は計算上ばｄＢ表
示で無限大となり、また結合度Ｃは、結合孔２の組の数
Ｎを４０．１個の結合孔２による結合度Ｃ８を７７ｄＢ
とすると、 ２πｉ。 Ｃ＝−２０１ｏｇ＋ｏ（２ＮＣｏｃｏｓ Ａ、 ）
Ｃ４０（ｄＢ）となる。これにより、低出力の掃引発振
器による方向性の測定を精度良く行えるようになる。 また、不要モードに対するモード弁別度は、円形主導波
管１内の管内波長の違いを利用して、結合孔２の組の数
を適当に選ぶことにより、良好なモード弁別度となる。 なお、上記実施例では２個を１組とするＮ組の結合孔２
によりモード結合型方向性結合器を得たが、第２図に示
すように、間Ｒｅ ｌで設けた２個の結合孔２および間
隔！３で設けた２個の結合孔２ａを、前述の式を用いて
、結合孔の数を増すことにより結合係数が小さくならな
いようにして求めたある間隔りおよび間隔２．をもって
複数組設け、これらを１＆ｌｌとしてさらにＮ＆ｌｌの
結合孔を設けてもよい。 また、上記実施例では、２個の結合孔２によって方向性
を持たせるようにしたが、結合孔２は３個以上であって
もよく、結合孔２の間隔を、方向性を持たせるように設
定することにより上記実施例と同様の効果を奏する。 そして、」二記実施例では、円形主導波管１に対して２
個の副導波管３，３ａを設けたものを示したが、対称的
に４個以上の副導波管を設け、反射してくる異なったモ
ードについてもモニタするようにして反射電力をより正
確にモニタすることも可能である。 ｒ発明の効果】 以上のように、この発明によれば円形主導波管に対して
複数個の副導波管を設け、各副導波管において複数の結
合孔を１組として複数組設ける構成としたので、１００
ＧＨ２を越えるような高い周波数に対しても、副導波管
の寸法を大きくせずに円形主導波管との結合度を大きく
し、かつ方向性を持たせて円形主導波管に対する入射電
力および反射電力を正確にモニタできるものが得られる
効果がある。
第１図はこの発明の一実施例によるモード結合型方向性
結合器を示す断面図、第２図はこの発明の他の実施例に
よるモード結合型方向性結合器を示す断面図、第３図は
従来のモード結合型方向性結合器を示す一部破断斜視図
、第４図は第３図に示すモード結合型方向性結合器を示
す断面図、第５図は第３図に示すモード結合型方向性結
合器の円形主導波管の軸に垂直な面での断面図である。 １は円形主導波管、２，２ａは結合孔、３，３ａは副導
波管。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。 代 理 人 大 岩 増 雄 第 図
結合器を示す断面図、第２図はこの発明の他の実施例に
よるモード結合型方向性結合器を示す断面図、第３図は
従来のモード結合型方向性結合器を示す一部破断斜視図
、第４図は第３図に示すモード結合型方向性結合器を示
す断面図、第５図は第３図に示すモード結合型方向性結
合器の円形主導波管の軸に垂直な面での断面図である。 １は円形主導波管、２，２ａは結合孔、３，３ａは副導
波管。 なお、図中、同一符号は同一、又は相当部分を示す。 代 理 人 大 岩 増 雄 第 図
Claims (1)
- 大電力高周波の基本モードおよびこの基本モード以外
の伝搬が可能な円形主導波管と、この円形主導波管の周
方向で互いに離間し、前記円形主導波管の径方向と同一
方向における寸法が前記円形主導波管の直径より短く、
かつ前記円形主導波管の管軸方向に配設された複数の副
導波管とを備え、これら各副導波管の空胴に電磁的に結
合する複数個の結合孔を１つの組とし、組間の距離を等
間隔とした複数の前記組における前記各結合孔を、前記
円形主導波管の前記副導波管に対向する管壁に設け、前
記各副導波管について前記組間の距離を互いに異ならせ
たモード結合型方向性結合器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2273783A JPH0810802B2 (ja) | 1990-10-12 | 1990-10-12 | モード結合型方向性結合器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2273783A JPH0810802B2 (ja) | 1990-10-12 | 1990-10-12 | モード結合型方向性結合器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04150401A true JPH04150401A (ja) | 1992-05-22 |
| JPH0810802B2 JPH0810802B2 (ja) | 1996-01-31 |
Family
ID=17532522
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2273783A Expired - Lifetime JPH0810802B2 (ja) | 1990-10-12 | 1990-10-12 | モード結合型方向性結合器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0810802B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2002035642A1 (en) * | 2000-10-27 | 2002-05-02 | Saabtech Electronics Ab | Directional coupler |
| EP1476915B1 (en) * | 2002-01-23 | 2007-04-11 | Ericsson AB | Hollow waveguide directional coupler |
| CN102790255A (zh) * | 2012-08-10 | 2012-11-21 | 成都赛纳赛德科技有限公司 | 主副矩形波导尺寸不同的定向耦合器 |
| CN112201917A (zh) * | 2020-12-04 | 2021-01-08 | 四川斯艾普电子科技有限公司 | 小型化波导转微带耦合装置及实现方法 |
| CN115684741A (zh) * | 2022-10-19 | 2023-02-03 | 中国人民解放军国防科技大学 | 一种紧凑型高功率微波在线测量装置 |
Citations (2)
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| JPS60144301U (ja) * | 1984-03-05 | 1985-09-25 | 日本電気株式会社 | モ−ド結合型方向性結合器 |
-
1990
- 1990-10-12 JP JP2273783A patent/JPH0810802B2/ja not_active Expired - Lifetime
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Also Published As
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|---|---|
| JPH0810802B2 (ja) | 1996-01-31 |
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