JPH04163252A - エアーバッグ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は自動車用のエアーバッグに関する。更に詳しく
は、耐接炎性を有し、軽量であって適度の通気性と折り
畳み性とを有する織物を袋体に縫製してなるアエーバッ
グに関する。

（従来技術） 従来のエアーバッグはナイロン６、ナイロン６６゜ポリ
エステルなどの熱可塑性１ｉｌｉ！ｉ維からなる総繊度
４００〜１０００デニールの高強力フィラメントを平織
またはリップストップ組織の織物に織成し、該織物にク
ロロプレンまたはシリコーンなどのエラストマーをコー
ティングして、第４図に示すような袋体に縫製したもの
が使用されてきた。また第７図に示すような装置として
実用化もされている（特公昭４８−３０２９３号公報、
実開昭４８−８１５４３号公報、実開昭５１−１７９３
６号公報など）。すなわちこれらのエアーバッグ用布帛
はいずれも耐熱性、耐接炎性を有するものであり、航空
機や自動車が衝突事故を起こしたとき、第７図に示すよ
うにインフレータ−■の電源コード■に電流が流れ、イ
ンフレータ−が燃焼してエアーバッグ■が球状に膨脂す
る際、燃焼ガス噴射口■から噴出される高温の爆風と火
炎とに耐えることができるように設計されている。すな
わちエアーバッグに関する安全基準をクリアーするため
にエラストマーがかなり高い目付で被覆されており、エ
アーバッグを高重量で粗剛なものにし、縫製時の取扱性
を著しく低下せしめている他、折り畳んだときの容積を
大きくし、車両に取りつける際の障害になっている。ず
なわちエアーバッグを内蔵したエアーバッグ装置はその
性格上運転者の前部に配置する必要があり、−方前部に
はハンドルや各種計器および窓があるためスペース的に
余裕がなく、少しでもコンパクトなエアーバッグ装置が
望まれている。またハンドルなどに装着された場合など
は、その操作上、少しでも軽量なエアーバッグが望まれ
ている。

（発明の目的） 本発明は、従来技術におりるかかる課題を解決するため
になされたもである。すなわちクロロプレンやシリコン
などのエラストマーで被覆されていない織物であって、
かつ衝突の際、インフレータ−から噴出される高温の爆
風と火炎とに耐えることの出来る織物を袋体に縫製した
エアーバッグの提供を目的としている。

（発明の構成） 「（１）単糸繊度２６ｅ以下、強度１６ｇ／ｄｅ以上、
熱分解温度３００℃以上の高強力耐熱性繊維を含む繊維
糸条Ａ１を用いて製織したカバーファクター１９００以
上、繊維充填率０．５以上の織物Ａ２を袋状に縫製して
本体となし、さらにインフレータ−取付は部は該高強力
耐熱性繊維を糸条Ａ１以上に含む糸条Ｂ１を用いて製織
したカバーファクター１９００以上、繊維充填率０．５
０以上の織物Ｂ２を少なくとも１枚以上積層縫製してエ
プロンとなしたことを特徴とするエアーバッグ。

（２）糸条Ａ１より少なくとも５重量％以上高強力耐熱
性繊維を多く混繊してなる糸条Ｂ１を用いて製織した織
物Ｂ２を、少なくとも１枚、バッグの内面側にエプロン
として積層縫製してなる請求項（１）に記載のエアーバ
ッグ。

（３）糸条Ａ１が、単糸繊度５ｄｅ以下、ヤング率１３
００ｋｇ／１Ｉｌ１２以下の熱可塑性合成繊維を３０〜
９０重量％混繊してなる請求項（１）または（２）に記
載のエアーバッグ。

（４）高強力耐熱性繊維がパラ系芳香族ポリアミド繊維
である請求項（１）〜（３）のいずれかに記載のエアー
バッグ。

（５）糸条Ａ１で織成された織物の耐接炎性が５秒以上
である請求項（１）〜（４）のいずれかに記載のエアー
バッグ。

（６）糸条Ａ１およびＢ１が牽切方式による牽切紡績糸
である請求項（１）〜（５）のいずれかに記載のエアー
バッグ。

（７）糸条Ａ１およびＢ１が単糸繊度２ｄｅ以下、熱分
解温度３００℃以上の高強力耐熱性繊維を含む繊維を、
供給ローラーと牽切ローラーとの間で繊維の乱れを防ぎ
ながら引きちぎった後、空気ノズルで抱合することによ
って得られな糸条である請求項（１）〜（６）のいずれ
かに記載のエアーバッグ。」である。

本発明における高強力耐熱性繊維とは熱分解温度が３０
０℃以上の繊維であり、例えばメタ系あるいはパラ系の
全芳香族ポリアミド！Ｉｊｌｌｉ！ｆ（アラミド繊維）
、具体的にはポリメタフェニレンイソフタルアミド繊維
、ポリパラフェニレンテレフタルアミドｍ紺、パラ系ア
ラミドとメタ系アラミドとの共重合体繊維、または芳香
族エーテル、たとえば３．４゛−ジアミノジフェニルエ
ーテルを共重合したパラ系アラミド繊維、さらにポリパ
ラフェニレンスルフォン繊維、ポリパラフェニレンスル
フィド繊維、全芳香族ポリエステル繊維、ポリイミド繊
維、ポリエーテルイミド繊維、ポリエーテルエーテルケ
トン繊維など、またはこれらの混合繊維をいう。このう
ち、ポリパラフェニレンテレフタルアミド繊維や３，４
゛−ジアミノジフェニルエーテルを共重合したパラ系ア
ラミド繊維であるポリパラフェニレンオキシジフェニレ
ンテレフタルアミド繊維がとくに好ましい。

本発明者らはこの様な高強力耐熱性繊維を含む織物から
なるエアーバッグはエラストマーなとで被覆しくても、
インフレータ−から噴出される高温の爆風や火炎に対し
て溶融破損したり燃え上がったりしないことを見出した
。

高強力耐熱性繊維の単糸繊度は２６ｅ以下にする必要が
ある。本来エアーバックは小さく折り畳む必要性から柔
軟であることが極めて重要である。

２ｄｅを越えると得られるエアーバッグは極めて粗剛な
ものになり、エラストマーを被覆したものとなんら変わ
らなくなってしまう。さらに糸条を構成する繊維本数が
少なくなることや繊維間隙が広くなることから織物の通
気度が大きくなり、インフレータ−から噴出される高温
の爆風や火炎を充分に遮断しきれなくなる。さらに単糸
繊度が小さく、構成繊維本数が多い方が耐接炎性があり
、この点からも高強力耐熱性繊維の単糸繊度は２ｄｅ以
下であることが必要である。

本発明における織物の繊維充填率とは織物の嵩比重を真
比重で除した値をいう。繊維充填率が０．５０未満では
織物としての隠蔽効果が低くインフレータ−から噴出さ
れる高温の爆風や火炎を充分に遮断しきれなくなる。し
たがって繊維充填率は０．５０以上が必要である。また
繊維充填率が０．８７を越えると、織物の柔軟性が失わ
れ、得られるエアーバッグは極めてフィルムライクなも
のになってしまう。したがって繊維充填率は０．５０以
上、０，８７以下が好ましく、０．５５以上、０．８２
以下が更に好ましい。該繊維充填率は高密度に織成され
た織物を上下１対以上の金属／弾性ローラーカレンダあ
るいは金属／金属ローラーカレンダにより熱圧加工する
ことにより達成することができる。このときの金属ロー
ラーの表面温度は１５０〜３００℃。またカレンダ圧力
は１００ｋｑ　／ｃ１以上が好ましい。充分な熱圧効果
を達成するには、織物を予熱するか、低速で加工するこ
とが望ましい。

本発明における織物のカバーファクターとは糸条繊度の
平方根とインチあたりの糸条数の積の経と緯との和をい
う。カバーファクターが１９００未満では織物としての
隠蔽効果が低く、たとえカレンダ加工を施しても上記繊
維充填率を達成することはできない、従ってインフレー
タ−から噴出される高温の爆風や火炎を充分に遮断しき
れなくなる。

したがってカバーファクターは１９００以上が好ましい
。またカバーファクターが３９００を越えると、織物の
柔軟性が失われ得られるエアーバッグは極めて粗剛なも
のになり、エラストマーを被覆したものとなんら変わら
なくなってしまう。したがってカバーファクターは１９
００以上、３９００以下が好ましく、２０００以上、３
５００以下が更に好ましい。

本発明における繊維充填率とカバーファクターとはエア
ーバッグの性能を決定する重要な因子であり、共に上記
値を満足することにより、ｌ１ｉＩｌｉ物の通気度を低
減しつつ、柔軟でコンパクトなエアーバッグとすること
ができる。

本発明における熱可塑性合成繊維とは、通常の熱可塑性
合成樹脂からなる繊維糸条であり、ポリエステル繊維、
ナイロン繊維、アクリル繊維、ポリプロピレン繊維など
からなるものである。

本発明における高強力耐熱性繊維を含む繊維は上記の熱
可塑性合成繊維を単１ｍ維のオーダーで混繊されていて
もよい。熱可塑性合成繊維の単糸繊度は高強力耐熱性繊
維と同様の理由および単糸繊度が大きいと糸条を構成す
る繊維本数が少なくなり均一な混繊が得られにくいとい
う理由により５ｄｅ以下、好ましくは２５ｄｅ以下にす
ることが好ましい。

また、熱可塑性合成繊維のヤング率は１３００ｋｇ／Ｔ
ａ１ｌ　　以下にするのが好ましい。１３００ｋｇ／１
ｌＴ１２を越えると他の成分である高強力耐熱性繊維が
高ヤング率のものが多いため、混繊した後の糸条のヤン
グ率が高くなり、織成後の布帛が粗剛なものになるので
好ましくない。したがって熱可塑性合成繊維のヤング率
は１３００ｋｇ／ｎｕｎ２以下、好ましくは１２００ｋ
ｇ／　ｉｎ”以下である。

本発明における糸条Ａ１は高強力耐熱性ｍ＋維（ｂ）に
熱可塑性合成繊維（ａ）が単繊維のオーダーで混繊され
ていてもよい。このときの比率ａ　／　ｂは９０：１０
〜３０　：　７０　（好ましくは８０：２（１〜４０：
６０）の範囲が好ましい。ａ／ｂが９０／１０を越える
と織物Ａ２の耐熱性と耐接炎性とが低下する。また糸条
の太さをかなり太くしないと充分な強度が得られないた
め、肉厚な織物となり好ましくない。またａ／ｂが３０
／　７０未満では、高強力耐熱性繊維のヤング率が高い
なめｍ’ｓの感触が粗剛となり柔軟性が乏しくなり風合
が悪化する。また熱可塑性合成繊維の熱収縮が制限され
、通気性の少ない緻密な織物が得られにくい。

本発明に於けるエアーバッグのエプロンとはインフレー
タ−挿入孔周囲の部分に積層＠製した当て布のことをい
う。エプロンはインフレータ−から急激に噴射される高
温ガスや火炎が最初に衝突する部分を補強するものであ
る。

本発明のエアーバッグは糸条Ａ１より少なくとも５重量
％以上高強力耐熱性繊維を多く混繊してなる糸条Ｂ１を
用いて製織された織物Ｂ２を少なくとも１枚、バッグの
内面側にエプロンとして積層縫製してなるものが好まし
い。５重量％未満ではエプロン部を構成する織物Ｂ２は
インフレータ−から噴出される高温の爆風や火炎を充分
に遮断しきれなくなる。したがって５重量％以上、好ま
しくは１０重量％以上が好ましい。エプロンは何枚でも
良いがあまり積層枚数が多いと折り畳みが悪化する。好
ましい枚数は１〜４枚であり、２〜３枚がさらに好まし
い。

またエプロンのサイズはバッグ内側はど大きい方が好ま
しい。

またエプロンの構成としては、インフレータ−からのガ
スが直接接触するバッグの内面側にいくほど高強力耐熱
性繊維が多く混繊されてなる織物を配することが好まし
い。すなわち、バッグの内面側に織物Ｂ２からなるエプ
ロンを少なくとも１枚積層し、また織物Ｂ２とバッグ本
体との間は織物Ｂ１からなるエプロンを少なくとも１枚
積層縫製する。本発明におけるエアーバッグは高強力耐
熱性繊維の混繊率を増加したエプロンＳ逍を採用するこ
とで、特にエプロンにおける耐熱性が著しく増大し、信
頼性が向上する。

また高強力耐熱性繊維の強度は１６ｇ／ｄｅ以上である
。１６ｇ／ｄｅ未満では織物としたときに充分な強度が
得られないため、インフレーション時にエアーバッグが
破損することが多い。とくに熱可塑性合成繊維との混繊
糸条の場合には、高強力耐熱性繊維の強度は１６ｇ／ｄ
ｅ以上、好ましくは１８ｇ／ｄｅ以上の強度が良好であ
る。゛ また本発明における１ｌ１１′！ＩＪは耐接炎性が５秒
以上であることが好ましい。耐接炎性が５秒未満である
と、例えその他の性能が満たされていても、インフレー
タ−から噴出される高温の火炎を充分に遮断しきれずに
エアーバッグが燃焼破損する。したがって、耐接炎性は
５秒以上が好ましく、１０秒以上がさらに好ましい。

本発明における織物の糸条は牽切方式による牽切紡績糸
からなることが好ましい。牽切紡績糸は糸形態上に毛羽
を有し繊維がランダマイズされているため、連続フィラ
メントに比べてとくに織物組織間隙を小さくして通気度
を低減できる。また繊維間の摩擦抵抗が大きく、縫製部
の縫い目スリップが生じにくい。一方、従来の紡績糸に
比べて繊維の配列度が高く、かつ牽切で極限延伸される
うえ繊維長がより長いので高強力の糸条となり、＝　１
４− エアーバッグ用として極めて好適である。

次に耐熱性繊維の牽切紡績糸の製造方法の１例を図面と
共に説明する。

第１図は混繊装置を示す。Ａはニップローラー、２はシ
ュータ−１３は牽切ニップローラー、４は吸引性空気ノ
ズル、５は旋回流による抱合ノズル、６はデリベリ−ロ
ーラー、７は糸条である。耐熱性繊維は供給ニップロー
ラー１の前で引き揃え重ね合わされながら供給ニップロ
ーラーを通過したのちシュータ−２の中で牽切ニップロ
ーラーにより同時に引きちぎられ、ドラフトされながら
均一に牽切される。ついで、吸引性空気ノズル４で牽切
ローラーから引きちぎられ、ついで旋回性抱合ノズル５
によってからみや毛羽巻き付きによる抱合性を付与され
たのちデリベリ−ローラー６により引きちぎられ、短繊
維の毛羽が繊維東側面にランダムに巻き付いた糸条７と
なる。

得られた糸条を適度に撚糸後これを経糸と緯糸とに用い
て高織密度で平繊に織成し、精練、熱セット、リラック
ス、カレンダー加工を施した後、第４図に示すような袋
体にＩＩ製してエアーバッグ■とする。なお、図中の■
はインフレーション挿入孔、■はインフレータ−燃焼ガ
スの排気口を示す。

（発明の効果） 本発明におけるエアーバッグは高強力耐熱性繊維を含み
エラストマーの被覆がないなめに、従来の被覆品のエア
ーバッグに比べて下記の効果を有する。

＋１）　ｍ１ｌｌ物が柔軟で折り畳み性が優れている。

（２）折り畳んだときの容積が小さい。

（３）軽量である。

（４）　ｍ物自身が高温の爆風と火炎とに耐える耐熱性
と強力とを有する。

（５）膨張時の衝撃、擦過抵抗が小さく破損しない。

（６）縫製が容易である。

（７）金属片やガラス片などで損傷されにくい。

（８）長期間経ても、エアーバッグ織物の性能変化が少
ない。

（実施例） 以下に実施例により本発明を説明する。なお、実施例に
おける各評価項目はそれぞれ下記の方法に従って評価し
た。

インフレーションテスト； エアーバッグの形状に縫製し、これをエアーバッグ装置
に取付けてインフレータ−を燃焼させ、その際のエアー
バッグの破損の有無を評価した。

接炎テスト； 枠に取りつけられた織物試料を水平にして下から約７８
０℃の炎を当てたとき燃焼して穴が明くまでの時間を測
定した。

目付； Ｊ　Ｉ　Ｓ　　Ｌ−１０９６の方法で測定した。

厚み： Ｊ　Ｉ　Ｓ　　Ｌ−１０９６の方法で測定した。

引張強力； Ｊ　Ｉ　Ｓ　　Ｌ−１０９６のストリップ法で測定した
。

破裂強力； Ｊ　Ｉ　Ｓ　　Ｌ−１０９６のミューシン法で測定した
。

通気性； ＪＩＳ　　Ｌ−１０９６のフラジール法で測定した。

収納性； エアーバッグを第５図（イ）、（ロ）に示す点線４に沿
って折り畳んで（ハ）に示す形状にし、これに第６図に
示すように５に！＋の荷重５を付加して厚さ′ｔを測定
した。

風合； 織物表面の感触と柔軟性とについて、衝突事故の際エア
ーバッグに顔面が強く当たることを想定して官能評価を
行い、柔軟なものと粗剛なものに区分した。

実施例１ 第１図に示す装置を用いて、単糸繊度０．５デニール、
強度６ｇ／ｄｅ、全繊度４０００デニールのポリエステ
ル繊維ａ（テトロン■：帝人■製）と、単糸繊度０．７
５デニール、強度２８ｇ／ｄａ、全繊度１０００デニー
ルのバラ系芳香族ポリアミド繊維ｂ（テクノーラ■：帝
人■製）とを重ね合わせて引き揃え、ローラー間の距離
が１００ｃｎの供給ニップローラー１とシュータ−２と
牽切ローラ−３との間で約１６倍で３００ｍ／分の速度
で同時に引きちぎり、細い単繊維束とした。続けて吸引
性を有する空気ノズル４と旋回流を有する抱合ノズル５
とに、牽切ニップローラー３とデリベリ−ローラー６と
の速度比１００：９７で通して絡み付与および単繊維の
毛羽を繊維東側面にランダムに巻付け、３００デニール
の糸条７（ＡＩ）を得な。得られた糸条のポリエステル
繊維とパラ系芳香族ポリアミド繊維との比率は８０：２
０であった。これらの糸条の平均繊維長はポリエステル
繊維が４２ｃ■、パラ系芳香族ポリアミド繊維が３７ｃ
ｎであった。また本糸条の強伸度はそれぞれ８．２　ｇ
　／　ｄ’ｅ、４．５％（いずれも４００Ｔ　／ｍ撚糸
後に測定）であった。次いで本糸条に４００Ｔ　／　ｍ
の撚りを施して経６７本／インチ、緯６２本／インチの
織密度で平織に織成し、熱セット、精練加工を実施した
。次に、金属ローラー表面温度が１８０℃の一対の金属
／弾性ローラーカレンダを用い線圧４００ｋＧ／Ｃｌｌ
１．１０ｍ／分の速度でカレンダ加工を施した織物（Ａ
２）を得た。

また同様の方法で供給デニールの比率を変更し−１９＝ て、３００デニールの糸条７（８１，）を得た。得られ
た糸条のポリエステル繊維とパラ系芳香族ポリアミド繊
維との比率は６０：４０であった。また強伸度はそれぞ
れ９２ｇ／ｄｅ、４１％くいずれも４００’ｒ’／ｍ撚
糸後に測定）であった。次いでこの糸条Ｂ１を用いて同
様の方法で織物Ｂ２を織成した。

次に織物Ａ２を本体とし、またバッグの内側の表面から
順に織物Ｂ２を１枚、織物Ａ２を１枚の合ａｔ　２枚を
エプロンとしてバッグの内側に積層縫製することにより
第４図に示すようなエアーバッグを作成した。得られた
エアーバッグの評価結果をその糸条、織物と比較して第
１表に示しな。

実施例２ 実施例１と同様の方法で、３００デニールの糸条７　（
ＡＩ、Ｂｌ）を得た。得られた糸条のポリエステル１ｍ
雌とパラ系芳香族ポリアミド繊維との比率は共に８０：
２０であった。これらの糸条の平均繊維長はポリエステ
ル繊維が４２ｃｌ、パラ系芳香族ポリアミド繊維が３７
ｃｌであった。また本糸条の強伸度はそれぞれ８．２ｇ
／ｄｅ、４．５％（いずれも４００Ｔ　／　ｍ撚糸後に
測定）であった。次いで本糸条に４００Ｔ／ｍの撚りを
施して経６７本／インチ、緯６２本／インチの織密度で
平織に織成し、熱セット、精練加工を実施した。次に、
金属ローラー表面温度が１９０℃の一対の金属／弾性ロ
ーラーカレンダを用い、線圧４００ｋＱ／ａ■、１２ｍ
／分の速度でカレンダ加工を施した織物Ａ２を得た。ま
た経７０本／インチ、緯６４本／インチの織密度で平織
に織成し同様の方法で織物Ｂ２を得た。

次に織物Ａ２を本体とし、またエプロンとしてバッグの
内側の表面から順に織物Ｂ２を１枚、織物Ａ２を２枚の
合計２枚をバッグの内側に積層縫製することにより第４
図に示すようなエアーバッグを作成した。得られたエア
ーバッグの評価結果をその糸条、織物と比較して第１表
に示した。

実施例３ 実施例１と同様の方法で、３００デニールの糸条７　（
Ａ１．Ｂｌ）を得た。得られた糸条のポリエステル繊維
とパラ系芳香族ポリアミド繊維との比率はＡ１が８０：
２０、Ｂ１がｏ　：　ｉｏｏであった。また本糸条の強
伸度はそれぞれＡ１が８．２ｇ／ｄｅ、４．５％（いず
れも４００Ｔ／ｍ撚糸後に測定）、またＢ１が２２ｇ／
ｄｅ、３．８％（いずれも４００Ｔ　／　ｍ撚糸後に測
定）であった。次いでＡＩ、Ｂｌに４００Ｔ／ｍの撚り
を施して、Ａ１は経６７本／インヂ、緯６２本／インチ
の織密度で平紐に織成し、熱セット、精練加工を実施し
た。次に、金属ローラー表面温度が１９０℃の一対の金
属／弾性ローラーカレンダを用い、線圧４００ｋｇ／　
ｃｉ、１２ｍ／分の速度でカレンダ加工を施した織物Ａ
２を得た。またＢ１を経７９本／インチ、緯７２本／イ
ンチの織密度で平織に織成し同様の方法で織物Ｂ２を得
た。

次に織物Ａ２を本体とし、またバッグの内側に織物Ｂ２
を１枚だけエプロンとして積層縫製することにより第４
図に示すようなエアーバッグを作成した。得られたエア
ーバッグの評価結果をその糸条、織物と比較して第１表
に示した。

実施例４ 第２図に示す装置を用いて、単糸繊度２，１デニール、
強度８．５ｇ／ｄｅ、全繊度３００デニールのボリエス
テル繊維ａと、単糸繊度１．５デニール、強度２８ｇ／
ｄｅ、全繊度１００デニールのパラ系芳香族ポリアミド
繊維ｂ（テクノーラ■）とを、張力が同一になるように
調整して引き揃え、水付着ローラー１に接触走行させる
ことによって水分を付与した後、供給ローラー２とデリ
ベリ−ローラー４との間で混線空気ノズル３を通して両
繊維を単繊維のオーダーで均一に混繊させて、４００デ
ニールの糸条５（糸条Ａｔ）を得た。得られな糸条のポ
リエステル繊維とパラ系芳香族ポリアミド繊維との比率
は７５：２５であった。また強度は８．３ｇ／ｄｅ（３
５０Ｔ／Ｍ撚糸後測定）であった。次いで、本糸条に３
５０Ｔ／Ｍの撚りを施して経５８本／インチ、緯５４本
／インチの織密度で平織に織成し、熱セット、精練、カ
レンダー加工などを実施例１と同様に施して織ｅＩＡ２
を得な。

次に第３図に示すトウ紡績装置を用い、単糸繊度１．５
デニール、全繊度９万デニールのポリエステル繊維束を
トータルドラフト７倍で牽切して得た平均繊維長１００
Ｉ１１、トータルデニール１．３万デニールのスライバ
ーと、単糸繊度１．５デニール、全繊度９万デニールの
バラ系芳香族ポリアミド繊維束（デクノーラ■）をトー
タルドラフト７倍で牽切して得な平均繊維長８９ｉｉ、
全繊度１．３万デニール、ヤング率７１００ｋＭ　ｌ１
ｎ１２のスライバーとを、組み合わせてギル■程に通し
た。さらに粗紡、精紡の各１稈を通してポリエステル繊
維とパラ系芳香族ポリアミド繊維との比率５０：５０で
１０．６番手（５００デニール）の紡績糸条Ｂ１を得た
。本糸条を用いて経４８本／インチ、緯４６本／インチ
の平織＃Ｉｌ繊の織物に織成し、熱セット、精練、カレ
ンダー加工等を実施例１と同様に施した後、ａ物Ｂ２を
得た。

次に織物Ａ２を本体とし、またバッグの内側の表面から
順に織物Ｂ２を１枚、織物Ａ２を２枚の合計３枚をエプ
ロンとしてバッグの内側に積層縫製することにより第４
図に示すようなエアーバッグを作成しな。得られたエア
ーバッグの評価結果をその糸条、織物と比較して第１表
に示しな。

比較例１ 単糸繊度６デニール、全繊度８４０デニールのナイロン
６６フィラメント糸からなる糸条Ｃ１およびＤｌを経糸
と緯糸とに用い、経緯２５本／インチで平織に織成して
厚さ０．３８ｎ＋ｍの織物を得な。

次にクロロプレンゴムをドイツＡ、ＵＭＡのＲｏｌｌｅ
ｒ−Ｈｅａｄ、　Ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓ　ｖｕｌｃａｎ
ｉｚｉｎｇ　ｍａｃｈｉｎｅにて上記織物の片面に約Ｉ
ＧＯｇ／ｍ”塗工して厚さ０．４３１ａｍの基布Ｃ２を
得た。このときの加硫条件は１８０℃で１．５分間であ
った。

次にクロロプレンゴムの代りにシリコンゴムを同様に塗
工して厚さ０．４３ｎｕｎの基布Ｄ２を得た。このとき
の加硫条件は１８０℃で１．０分間であった。

次に基布Ｃ２を本体とし、またバッグの内側の表面から
順に基布Ｄ２を１枚、基布Ｃ２を２枚の合計３枚をエプ
ロンとしてバッグの内側に積層縫製することにより第４
図に示すようなエアーバッグを作成した。得られたエア
ーバッグの評価結果をその糸条、織物と比較して第２表
に示す。

比較例２ 単糸繊度２．５デニール、強度８．５ｇ／ｄｅ、全繊度
５００デニールのポリエステルフィラメントとからなる
糸条Ｃ１およびＤｌに２００Ｔ／Ｍの撚りを施して経５
０本／インチ、緯４９本／インチの織密度で平織に織成
した。次にクロロプレンゴムを同様に約１００ｇ／ｍ”
塗工して厚さ０．２６ｍｎ＋ノ基布Ｃ２を得た。このと
きの加硫条件は１８０℃で１．５分間であった。

次にクロロプレンゴムの代りにシリコンゴムを同様に塗
工して厚さ０．２６ｉｎの基布Ｄ２を得た。このときの
加硫条件は１８０°Ｃで１．１分間であった。

次に基布Ｃ２を本体とし、またバックの内側の表面から
順に基布Ｄ２を１枚、基布Ｃ２を２枚の合計３枚をエプ
ロンとしてバッグの内側に積層縫製することにより第４
図に示すようなエアーバッグを作成した。得られたエア
ーバッグの評価結果をその糸条、織物と比較して第２表
に示す。

比較例３ 実施例１と同様の方法でポリエステル繊維ａとパラ系芳
香族ポリアミド繊維すとからなる４５０デニールの牽切
紡績糸条７（Ａ１とＢｌ）を得た。

次いでＡ１は３００　Ｔ　／　ｍの撚りを施して経４０
本／インチ、緯４０本／インチの織密度で平織に織成し
、熱セット、精練加工を実施した。次に、金属ローラー
表面温度が１８０℃の一対の金属／弾性ローラーカレン
ダを用い線圧４００ｋｇ／ｃｌ、５ｍ／分の速度でカレ
ンダ加工を施して、織物Ａ２を得た。

またＢ１は経９２本／インチ、緯９９本／インチの＃密
度で平織に織成し、熱セット、精練加工、カレンダ加工
を施して織物Ｂ２を得た。

次に織物Ａ２を本体とし、またバッグの内側の表面から
順に織物Ｂ２を１枚、織物Ａ２を２枚の合計３枚をエプ
ロンとしてバッグの内側に積層縫製することにより第４
図に示すようなエアーバッグを作成した。得られたエア
ーバッグの評価結果をその糸条、織物と比較して第２表
に示す。

比較例４ 実施例１と同様の方法でポリエステル繊維ａとバラ系芳
香族ポリアミド繊維すとからなる４５０デニールの牽切
紡績糸条７（ＡＩとＢｌ）を得た。

次いでＡ１は３００Ｔ／ｍの撚りを施して経５０本／−
２７〜 インチ、緯５０本／インチの織密度で平織に織成し、熱
セット、精練加工を実施した。次に、金属ローラー表面
温度が１８０℃の一対の金属／弾性ローラーカレンダを
用い線圧８０ｋｇ／　ｃＩＩｌ、１１ｍ／分の速度でカ
レンダ加工を施して、織物Ａ２を得た。またＢ１は経５
５本／インチ、緯５４本／インチの織密度で平織に織成
し、熱セット、精練加工を実施した。

次に金属ローラー表面温度が２２０℃の一対の金属／弾
性ローラーカレンダを用い線圧６００ｋｇ／　ｃｒｎ、
２ｍ／分の速度でカレンダ加工を施して、織物Ａ２を得
た。

次に織物Ａ２を本体とし、またバッグの内側の表面から
順に織物Ｂ２を１枚、織物Ａ２を２枚の合計３枚をエプ
ロンとしてバッグの内側に積層縫製することにより第４
図に示すようなエアーバッグを作成した。得られたエア
ーバッグの評価結果をその糸条、織物と比較して第２表
に示す。

比較例５ 実施例１と同様の方法で、単糸繊度１デニール、強度８
．１　ｇ／ｄｅ、全繊度６０００デニールのポリニスチ
ル繊維ａ（テトロン■：帝人■製）と、単糸繊度１．５
デニール、強度２７ｇ／ｄｅ、全繊度５００デニールの
パラ系芳香族ポリアミド繊維ｂ（テクノーラ■：帝人■
製）とを重ね合わせ引き揃えて１４倍に牽切し、４５０
デニールの糸条７（糸条Ａｌ）を得た。得られた糸条の
ポリエステル繊維とパラ系芳香族ポリアミド＃維との比
率は９２：８であった。

また平均繊維長はポリエステル繊維が４６０１、バラ系
芳香族ポリアミド繊維が３４ＣＩＩｌであった。また本
糸条の強伸度は５．６ｇ／ｄｅ、１０．８％（いずれも
３００Ｔ／ｍ撚糸後に測定）であった。次いで本糸条に
３００　Ｔ　／　ｍの撚りを施して経５４本／インチ、
緯５０本／インチの織密度で平織に織成し、熱セット、
精練加工を実施した。次に、実施例１と同様にカレンダ
加工を施して織物Ａ２を得た。

同様の方法で、単糸繊度６デニール、強度８．１ｇ／ｄ
ｅ、全繊度４０００デニールのポリニスデル繊維ａ（テ
トロン■：帝人■製）と、単糸繊度３デニール、強度２
８ｇ／ｄｅ、全繊度３０００デニールのパラ系芳香族ポ
リアミドｌＩＡ維ｂ（テクノーラ■：帝人■製）とを重
ね合わせ引き揃えて牽切し、４５０デニールの糸条７（
糸条Ａｌ＞を得た。

得られたポリエステル繊維とパラ系芳香族ポリアミドｍ
ｋｔｉとの比率は５７：４３であった。また平均ｍ維長
はポリエステル繊維が４０ｃｎ、パラ系芳香族ポリアミ
ドＩＩＩＡ維が３５ｃｏであった。また本糸条の強伸度
は８．０ｇ／ｄｅ、４．８％（いずれも３００　Ｔ　／
　ｍ撚糸後に測定）であった。次いで本糸条に３００Ｔ
／ｍの撚りを施して経５４本／インチ、緯５０本／イン
チの織密度で平織に織成し、熱セラ１〜、精練加工を実
施した。次に、実施例１と同様にカレンダ加工を施して
織物Ｂ２を得た。

次に織物Ａ２を本体とし、またバッグの内側の表面から
順に織物Ｂ２を１枚、１ｌｅｌＡ２を２枚の合計３枚を
エプロンとしてバッグの内側に積層縫製することにより
第４図に示すようなエアーバッグを作成した。得られた
エアーバッグの評価結果をその糸条、織物と比較して第
２表に示す。

【図面の簡単な説明】

第１図は牽切方式直接紡績装置の側面図、Ａは繊維糸条
、１は供給ニップローラー、２はシュータ−１３は牽切
ニップローラー、４は吸引性空気ノズル、５は旋回性抱
合ノズル、６はデリベリ−ローラー、７は糸条である。 第２図はフィシメン１〜混繊装置の側面図、Ａ。 Ｂは繊維糸条、１は水付着ローラー、２．４はニップロ
ーラー、３は混繊空気ノズル、５は混繊糸条である。 第３図はトウ紡績装置の側面図、１は供給トウ、３．４
．５．６．７．８．９はニップローラー、２はセットヒ
ーター、１０はクリンパ−５１１はスライバー、１２は
収納缶である。 第４図はエアーバッグ１の該略図で、（イ）は正面図、
（ロ）はＸ−Ｘ“面の断面図、２はインフレータ−挿入
孔、３はインフレータ−の燃焼ガスの排気孔である。 第５図（イ）、（ロ）はエアーバッグ１の収納性を評価
する際のエアーバッグ１の折り畳み方を説明する概略図
で、点線４に沿って折り畳むことを示す。（ハ）は折り
畳んだエアーバッグを示す。 また第６図は第５図で折り畳んだエアーバッグの厚さを
測定する方法を説明する概略図で、■は折り畳んだエア
ーバッグ、５は負荷重、■は折り畳んだエアーバッグの
厚さを示す。 第７図はエアーバッグ装置の概略図で１は折り畳まれた
エアーバッグ、６はインフレータ−１７は燃焼ガス噴射
孔、８は電源コード、９はケース、１′はエアーバッグ
１が膨張したときの形状である。

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. （１）単糸繊度２ｄｅ以下、強度１６ｇ／ｄｅ以上、熱
   分解温度３００℃以上の高強力耐熱性繊維を含む繊維糸
   条Ａ１を用いて製織したカバーファクター１９００以上
   、繊維充填率０．５以上の織物Ａ２を袋状に縫製して本
   体となし、さらにインフレーター取付け部は該高強力耐
   熱性繊維を糸条Ａ１以上に含む糸条Ｂ１を用いて製織し
   たカバーファクター１９００以上、繊維充填率０．５０
   以上の織物Ｂ２を少なくとも１枚以上積層縫製してエプ
   ロンとなしたことを特徴とするエアーバッグ。
2. （２）糸条Ａ１より少なくとも５重量％以上高強力耐熱
   性繊維を多く混繊してなる糸条Ｂ１を用いて製織した織
   物Ｂ２を、少なくとも１枚、バッグの内面側にエプロン
   として積層縫製してなる請求項（１）に記載のエアーバ
   ッグ。
3. （３）糸条Ａ１が、単糸繊度５ｄｅ以下、ヤング率１３
   ００ｋｇ／ｍｍ＾２以下の熱可塑性合成繊維を３０〜９
   ０重量％混繊してなる請求項（１）または（２）に記載
   のエアーバッグ。
4. （４）高強力耐熱性繊維がパラ系芳香族ポリアミド繊維
   である請求項（１）〜（３）のいずれかに記載のエアー
   バッグ。
5. （５）糸条Ａ１で織成された織物の耐接炎性が５秒以上
   である請求項（１）〜（４）のいずれかに記載のエアー
   バッグ。
6. （６）糸条Ａ１およびＢ１が牽切方式による牽切紡績糸
   である請求項（１）〜（５）のいずれかに記載のエアー
   バッグ。
7. （７）糸条Ａ１およびＢ１が単糸繊度２ｄｅ以下、熱分
   解温度３００℃以上の高強力耐熱性繊維を含む繊維を、
   供給ローラーと牽切ローラーとの間で繊維の乱れを防ぎ
   ながら引きちぎった後、空気ノズルで抱合することによ
   って得られた糸条である請求項（１）〜（６）のいずれ
   かに記載のエアーバッグ。