JPH04164039A - トリクロロペンタフルオロプロパンの連続製造プロセス - Google Patents
トリクロロペンタフルオロプロパンの連続製造プロセスInfo
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- JPH04164039A JPH04164039A JP2287323A JP28732390A JPH04164039A JP H04164039 A JPH04164039 A JP H04164039A JP 2287323 A JP2287323 A JP 2287323A JP 28732390 A JP28732390 A JP 28732390A JP H04164039 A JPH04164039 A JP H04164039A
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- Japan
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- trichloropentafluoropropane
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- reactor
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
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- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明はトリクロロペンタフルオロプロパン（Ｒ２１５
）の製造法に関するものである。含水素クロロフルオロ
プロパン類は、従来から用いられてきたフロン類と同様
に発泡剤、冷媒、洗浄剤等の用途が期待される。
）の製造法に関するものである。含水素クロロフルオロ
プロパン類は、従来から用いられてきたフロン類と同様
に発泡剤、冷媒、洗浄剤等の用途が期待される。
［従来の技術及び発明が解決しようとする課題］トリク
ロロペンタフルオロプロパン（Ｒ２１５）の製造法とし
ては、従来塩化アルミニウムの存在下にテトラフルオロ
エチレン（４Ｆ）にトリクロロフルオロメタン（Ｒ１１
）を付加させて、下式に示すように３．３．３− トリ
クロロ−１，ｌ、 ｌ。
ロロペンタフルオロプロパン（Ｒ２１５）の製造法とし
ては、従来塩化アルミニウムの存在下にテトラフルオロ
エチレン（４Ｆ）にトリクロロフルオロメタン（Ｒ１１
）を付加させて、下式に示すように３．３．３− トリ
クロロ−１，ｌ、 ｌ。
２．２−ペンタフルオロプロパン（Ｒ２１５ｃｂ）およ
び１．３．３−トリクロロ−１，１，２，２，３−ペン
タフルオロプロパン（Ｒ２１５ｃａ）を合成する方法が
知られている。
び１．３．３−トリクロロ−１，１，２，２，３−ペン
タフルオロプロパン（Ｒ２１５ｃａ）を合成する方法が
知られている。
ＣＦｘ ＝ＣＦ、 ＋ＣＣ１，Ｆ
（Ｄ、Ｄ、Ｃｏｆｆｍａｎ ｅｔ ａｌ、、 Ｊ、 Ａ
ｍ、 Ｃｈｅ＋＋、 Ｓａｃ、。
ｍ、 Ｃｈｅ＋＋、 Ｓａｃ、。
７１、 ９７９ （１９４９）） （０，Ｐａ１ｅ
ｔａ ｅｔ ａｌ、 Ｃｏ１１ｅｃｔ。
ｔａ ｅｔ ａｌ、 Ｃｏ１１ｅｃｔ。
Ｃｚｅｃｈ、 Ｃｈｅｍ、 Ｃｏａｏｎｕｎ、、
３！ＬＬ１８６７ （１９７１） ）しかしなが
ら、この反応においては、下式に示すようにトリクロロ
フルオロメタン（Ｒ１１）が不均化して、蒸留等通常の
方法では分離困難な反応副生物の四塩化炭素（ＲＩＯ） を多量に生成するため、純度の高い製品を得るには多段
の精製工程が必要であるという欠点を有している。
３！ＬＬ１８６７ （１９７１） ）しかしなが
ら、この反応においては、下式に示すようにトリクロロ
フルオロメタン（Ｒ１１）が不均化して、蒸留等通常の
方法では分離困難な反応副生物の四塩化炭素（ＲＩＯ） を多量に生成するため、純度の高い製品を得るには多段
の精製工程が必要であるという欠点を有している。
［課題を解決するための手段］
本発明者は トリクロロペンタフルオロプロパン（Ｒ２
１５）の効率的製造法について鋭意検討を行なった結果
、テトラフルオロエチレン（４Ｆ）にトリロロフルオロ
メタン（Ｒ１１）を付加させる際に、Ｒ１１の不均化生
成物である四塩化炭素を副生ずることなく、高収率でＲ
２１５が得られる反応条件を見いだし本発明を提供する
に至ったものである。
１５）の効率的製造法について鋭意検討を行なった結果
、テトラフルオロエチレン（４Ｆ）にトリロロフルオロ
メタン（Ｒ１１）を付加させる際に、Ｒ１１の不均化生
成物である四塩化炭素を副生ずることなく、高収率でＲ
２１５が得られる反応条件を見いだし本発明を提供する
に至ったものである。
以下本発明の詳細について実施例とともに説明する。
すなわちルイス酸触媒の存在下テトラフルオロエチレン
（４Ｆ）にトリクロロフルオロメタン（Ｒ１１）を付加
反応させ、トリクロロペンタフルオロプロパンを得るに
際し、４ＦとＲ１１の存在モル比が１≦４Ｆ／Ｒ１１で
ある反応条件下で反応を行うことにより、Ｒ１１の不均
化反応が大幅におさえられ、３．３．３− トリクロロ
−１，１，１゜２．２−ペンタフルオロプロパン（Ｒ２
１５ｃｂ） 、および１，３．３−トリクロロ−１，１
，２，２，３−ペンタフルオロプロパン（Ｒ２１５ｃａ
）が高収率で得られ、又、不均化により少量副生ずる四
塩化炭素は過剰に存在するテトラフルオロエチレンと反
応し、下式に示すように１．３．３．３−テトラクロロ
−１，１，２，２−テトラフルオロプロパン（Ｒ２１４
ｃｂ）を与える。
（４Ｆ）にトリクロロフルオロメタン（Ｒ１１）を付加
反応させ、トリクロロペンタフルオロプロパンを得るに
際し、４ＦとＲ１１の存在モル比が１≦４Ｆ／Ｒ１１で
ある反応条件下で反応を行うことにより、Ｒ１１の不均
化反応が大幅におさえられ、３．３．３− トリクロロ
−１，１，１゜２．２−ペンタフルオロプロパン（Ｒ２
１５ｃｂ） 、および１，３．３−トリクロロ−１，１
，２，２，３−ペンタフルオロプロパン（Ｒ２１５ｃａ
）が高収率で得られ、又、不均化により少量副生ずる四
塩化炭素は過剰に存在するテトラフルオロエチレンと反
応し、下式に示すように１．３．３．３−テトラクロロ
−１，１，２，２−テトラフルオロプロパン（Ｒ２１４
ｃｂ）を与える。
ｃＦａ ＝ＣＦａ ＋ＣＣｌ４
ルイス 酸触媒
ＣＣＩＦ、ＣＦ２ＣＣ１゜
Ｒ２１４ｃａはＲ２１５と沸点が異なり蒸留により容易
に分離することが可能である。
に分離することが可能である。
要するに、反応混合物中にＲ１１が存在すると、不均化
が起こり四塩化炭素などの副生物が生成するため、常に
Ｒ１１の濃度を最小限に抑えることが、所期反応の選択
率を向上させるのに必須であると考え本発明に至ったも
のである。
が起こり四塩化炭素などの副生物が生成するため、常に
Ｒ１１の濃度を最小限に抑えることが、所期反応の選択
率を向上させるのに必須であると考え本発明に至ったも
のである。
すなわち本発明では、反応器中のＲ１１の濃度を最小限
にするため、原料のＲ１１，４Ｆ及び触媒を連続的に反
応器にフィードし、反応混合物を連続的に抜き出すこと
により、各成分濃度を一定に保つことができ、かつ４Ｆ
を過剰に用いれば、Ｒ１１の濃度は最小限に抑えられる
ためこのような操作が好ましい。連続操作に用いる反応
器は、いわゆる連続反応器であればよく、完全混合槽型
、ピストンフロー式のいずれを用いてもよい。
にするため、原料のＲ１１，４Ｆ及び触媒を連続的に反
応器にフィードし、反応混合物を連続的に抜き出すこと
により、各成分濃度を一定に保つことができ、かつ４Ｆ
を過剰に用いれば、Ｒ１１の濃度は最小限に抑えられる
ためこのような操作が好ましい。連続操作に用いる反応
器は、いわゆる連続反応器であればよく、完全混合槽型
、ピストンフロー式のいずれを用いてもよい。
加えるテトラフルオロエチレンの量はルイス酸の量にも
左右されるがＲ１１に対して等モル以上加えるのが適当
であり、好ましくは、４ＦとＲ１１の存在モル比が１．
０１≦４Ｆ／Ｒ１１≦ＩＯ５特には１．Ｏ１≦４Ｆ／Ｒ
１１≦５、更に好ましくはｌ。
左右されるがＲ１１に対して等モル以上加えるのが適当
であり、好ましくは、４ＦとＲ１１の存在モル比が１．
０１≦４Ｆ／Ｒ１１≦ＩＯ５特には１．Ｏ１≦４Ｆ／Ｒ
１１≦５、更に好ましくはｌ。
ｌ≦４Ｆ／Ｒ１１≦３である。４Ｆと（Ｒ１１）の供給
方法は、最終的に４ＦがＲ１１に対して等量好ましくは
過剰量存在する反応条件下であれば特に限定されないが
、Ｒ１１の不均化反応をおさえるためには４ＦとＲ１１
の供給モル比を１≦４Ｆ ／ Ｒ１１、好ましくは、１
．０１≦４針／Ｒ１１≦ｌＯ１特には１．０１≦４Ｆ／
Ｒ１１≦５、更に好ましくは１．１≦４Ｆ／Ｒ１１≦３
に保ちながら連続的に反応器に供給し、Ｒ２１５を含む
反応生成物を連続的に反応器から抜き出す事が特に好ま
しい。
方法は、最終的に４ＦがＲ１１に対して等量好ましくは
過剰量存在する反応条件下であれば特に限定されないが
、Ｒ１１の不均化反応をおさえるためには４ＦとＲ１１
の供給モル比を１≦４Ｆ ／ Ｒ１１、好ましくは、１
．０１≦４針／Ｒ１１≦ｌＯ１特には１．０１≦４Ｆ／
Ｒ１１≦５、更に好ましくは１．１≦４Ｆ／Ｒ１１≦３
に保ちながら連続的に反応器に供給し、Ｒ２１５を含む
反応生成物を連続的に反応器から抜き出す事が特に好ま
しい。
過剰量用いた４Ｆは反応後回収することが可能であり、
１０倍モル以上大過剰に用いてもよいが、経済的な操作
とは言えない。
１０倍モル以上大過剰に用いてもよいが、経済的な操作
とは言えない。
ルイス酸触媒は、予め反応器に存在させておいても良く
、４ＦとＲ１１と同時に連続的に反応器に供給し、Ｒ２
１５を含む反応生成物と同時に連続的に反応器から抜き
出す操作でも良い。この場合、抜き出されたルイス酸触
媒は、リサイクルが可能である。
、４ＦとＲ１１と同時に連続的に反応器に供給し、Ｒ２
１５を含む反応生成物と同時に連続的に反応器から抜き
出す操作でも良い。この場合、抜き出されたルイス酸触
媒は、リサイクルが可能である。
また、反応開始時に反応溶媒を仕込む必要があるが、連
続操作の場合には、連続的に反応が進行するに伴ない、
反応溶媒は徐々に反応生成物に置換されるので、反応溶
媒は主反応を妨害しないものであれば特に限定されない
。
続操作の場合には、連続的に反応が進行するに伴ない、
反応溶媒は徐々に反応生成物に置換されるので、反応溶
媒は主反応を妨害しないものであれば特に限定されない
。
反応開始時の反応溶媒としては、例えばパーフルオロオ
クタン、パーフルオロブチルテトラヒドロフラン等のＲ
ＦＣｌｌ、１．２−）ジクロロトリフルオロエタン（Ｒ
１１３） 、 １，１．１−トリクロロペンタフルオロ
プロパン（Ｒ２１５ｃｂ）、１，１．３−トリクロロペ
ンタフルオロプロパン（Ｒ２１５ｃａｌ、１．１，１．
３−テトラクロロテトラフルオロペンタン（Ｒ２１４ｃ
ｂ）等のＣＦＣｌｌ、１．１−トリフルオロ−２，２−
ジクロロエタン（Ｒ１２３） 、 １．１−ジクロロ−
１−フルオロエタン（Ｒ１４１ｂ）等のＨＣＦＣなどが
好適であるが無溶媒で行なう事ももちろん可能である６
反応部度は通常−８０〜２００℃、好ましくは一２０〜
１００℃の温度範囲で行なわれ、反応圧は０〜２０ｋｇ
／ｃｍ”が適当であり、特には０〜ｌｏｋｇ／ｃｍ″が
好ましい。
クタン、パーフルオロブチルテトラヒドロフラン等のＲ
ＦＣｌｌ、１．２−）ジクロロトリフルオロエタン（Ｒ
１１３） 、 １，１．１−トリクロロペンタフルオロ
プロパン（Ｒ２１５ｃｂ）、１，１．３−トリクロロペ
ンタフルオロプロパン（Ｒ２１５ｃａｌ、１．１，１．
３−テトラクロロテトラフルオロペンタン（Ｒ２１４ｃ
ｂ）等のＣＦＣｌｌ、１．１−トリフルオロ−２，２−
ジクロロエタン（Ｒ１２３） 、 １．１−ジクロロ−
１−フルオロエタン（Ｒ１４１ｂ）等のＨＣＦＣなどが
好適であるが無溶媒で行なう事ももちろん可能である６
反応部度は通常−８０〜２００℃、好ましくは一２０〜
１００℃の温度範囲で行なわれ、反応圧は０〜２０ｋｇ
／ｃｍ”が適当であり、特には０〜ｌｏｋｇ／ｃｍ″が
好ましい。
連続操作の場合、反応液の滞留時間は、反応温度やルイ
ス酸触媒の種類にもよるが、通常（１，１分〜２４時間
、特には１分〜１０時間が適当である。
ス酸触媒の種類にもよるが、通常（１，１分〜２４時間
、特には１分〜１０時間が適当である。
ルイス酸触媒の量はＲ１１に対して０．１〜５０ｍｏ１
％が適当であり、特には０．１〜ｌＯａ＋ｏ１％が好ま
しい。本反応に用いる触媒としてはルイス酸であれば特
に限定されないが、Ａｌ、 Ｓｂ、 Ｎｂ、 Ｔａ、
Ｗ。
％が適当であり、特には０．１〜ｌＯａ＋ｏ１％が好ま
しい。本反応に用いる触媒としてはルイス酸であれば特
に限定されないが、Ａｌ、 Ｓｂ、 Ｎｂ、 Ｔａ、
Ｗ。
Ｒｅ、 Ｂ、 Ｓｎ、 Ｇａ、 Ｉｎ、 Ｚｒ、 Ｈｆ
、及びＴｉからなる群から選ばれる少なくとも１個の元
素を含むハロゲン化物が好ましい。
、及びＴｉからなる群から選ばれる少なくとも１個の元
素を含むハロゲン化物が好ましい。
例えば、ＧａＣ１，、ＧａＣ１５，ＺｒＣｌ４．ＢＣｌ
ｓ、ＡｌＣ１ａ。
ｓ、ＡｌＣ１ａ。
ＨｆＣｌ４． ＩｎＣ１，、ＴｉＣｌ４等の塩化物又は
これらの化合物が一部フッ素化されたもの、ＧａＢｒ５
．Ｇａｌ５゜＋（ｆＢｒ４． ＨｆＩ４． ＩｎＢｒ５
． Ｉｎ１ｚ、ＴｉＢＩｓ等の臭化物、ヨウ化物又はこ
れらの化合物が一部塩素化、フッ素化されたもの例えば
ＴｉＣＩＪｘ、ＴｉＣＩＦ５．ＺｒＣＩＪ２等が使用可
能である。
これらの化合物が一部フッ素化されたもの、ＧａＢｒ５
．Ｇａｌ５゜＋（ｆＢｒ４． ＨｆＩ４． ＩｎＢｒ５
． Ｉｎ１ｚ、ＴｉＢＩｓ等の臭化物、ヨウ化物又はこ
れらの化合物が一部塩素化、フッ素化されたもの例えば
ＴｉＣＩＪｘ、ＴｉＣＩＦ５．ＺｒＣＩＪ２等が使用可
能である。
又、例えば５ｂＣｊ２ ｓ、 ＮｂＣＪ２ ｓ、 Ｔａ
Ｃ９Ｓ、 ＭｏＣＩ２．ｓ。
Ｃ９Ｓ、 ＭｏＣＩ２．ｓ。
ＷＣｆｉ ＩＩ、 ＲｅＣＡ １，１３ｃｘ ｓ、 ５
ｎＣＩ２４等の塩化物及びこれらの化合物が一部フッ素
化されたもの、５ｂＦｉ、ＮｂＦｓ、ＴａＦ５．ＭｏＦ
＋、ＢＦｓ等のフッ化物及びこれらの化合物が一部塩素
化されたもの、ＴａＢｒ＠。
ｎＣＩ２４等の塩化物及びこれらの化合物が一部フッ素
化されたもの、５ｂＦｉ、ＮｂＦｓ、ＴａＦ５．ＭｏＦ
＋、ＢＦｓ等のフッ化物及びこれらの化合物が一部塩素
化されたもの、ＴａＢｒ＠。
ＡρＢｒｓ、 Ａｊ２ Ｉｓ、ＢＢｒｓ、ＢＩｓ等の臭
化物、ヨウ化物およびこれらの化合物が一部塩素化、フ
ッ素化されたもの等が使用可能である ［実施例］ 以下、本発明の実施例を示す。
化物、ヨウ化物およびこれらの化合物が一部塩素化、フ
ッ素化されたもの等が使用可能である ［実施例］ 以下、本発明の実施例を示す。
実施例１
１ＯλのハステロイＣ製オートクレーブを減圧脱気した
後、Ｒ２１５ｃｂ （ＣＦ、ＣＦ、ＣＧｌｍ） １０ｋ
ｇを初期溶媒として仕込んだ。オートクレーブを１０℃
にした後、反応温度を５℃〜１５℃に保ちながら、テト
ラフルオロエチレン１２３０ｇ／ｈｒ、Ｒ１１１３００
ｇ／ｈｒ、塩化アルミニウム２５ｇ／ｈｒ（２，０モル
％）の速度で加え続けた。仕込量と同量の反応混合物を
連続的に抜き出して反応を行ない、反応粗液１５．５ｋ
ｇを回収した。ガスクロ及びｌ”Ｆ−ＮＭＲを用いて分
析した結果を第１表に示す。
後、Ｒ２１５ｃｂ （ＣＦ、ＣＦ、ＣＧｌｍ） １０ｋ
ｇを初期溶媒として仕込んだ。オートクレーブを１０℃
にした後、反応温度を５℃〜１５℃に保ちながら、テト
ラフルオロエチレン１２３０ｇ／ｈｒ、Ｒ１１１３００
ｇ／ｈｒ、塩化アルミニウム２５ｇ／ｈｒ（２，０モル
％）の速度で加え続けた。仕込量と同量の反応混合物を
連続的に抜き出して反応を行ない、反応粗液１５．５ｋ
ｇを回収した。ガスクロ及びｌ”Ｆ−ＮＭＲを用いて分
析した結果を第１表に示す。
第１表
反応粗液を蒸留精製することにより、Ｒ２１５（トリク
ロロペンタフルオロプロパン）が１３．８ｋｇ得られた
（収率８９％） 実施例２ テトラフルオロエチレン、Ｒ１１及び塩化アルミニウム
のフィード量を２倍とする以外は、実施例１と同様に反
応を行ない反応粗液１３．５ｋｇを回収した。ガスクロ
及び”Ｆ−ＮＭＲヲ用いて分析した結果を第２表に示す
。
ロロペンタフルオロプロパン）が１３．８ｋｇ得られた
（収率８９％） 実施例２ テトラフルオロエチレン、Ｒ１１及び塩化アルミニウム
のフィード量を２倍とする以外は、実施例１と同様に反
応を行ない反応粗液１３．５ｋｇを回収した。ガスクロ
及び”Ｆ−ＮＭＲヲ用いて分析した結果を第２表に示す
。
第２表
反応相液を蒸留精製することにより、Ｒ２１５（トリク
ロロペンタフルオロプロパン）が１１．２ｋｇ得られた
（収率８３％） 実施例３ 塩化アルミニウムのフィード量を６３ｇ／ｈｒ（５，０
モル％）とする以外は、実施例１と同様に反応を行ない
反応粗液１２． Ｏｋｇを回収した。ガスクロ及び”Ｆ
−ＮＭＲを用いて分析した結果を第３表に示す。
ロロペンタフルオロプロパン）が１１．２ｋｇ得られた
（収率８３％） 実施例３ 塩化アルミニウムのフィード量を６３ｇ／ｈｒ（５，０
モル％）とする以外は、実施例１と同様に反応を行ない
反応粗液１２． Ｏｋｇを回収した。ガスクロ及び”Ｆ
−ＮＭＲを用いて分析した結果を第３表に示す。
第３表
反応粗液を蒸留精製することにより、Ｒ２１５（トリク
ロロペンタフルオロプロパン）が１０．０ｋｇ得られた
（収率８４％） 実施例４ 反応温度を１５〜２５℃にする以外は、実施例１と同様
に反応を行ない反応粗液１３．２ｋｇ回収した。ガスク
ロ及び”Ｆ−ＮＭＲを用いて分析した結果を第４表に示
す。
ロロペンタフルオロプロパン）が１０．０ｋｇ得られた
（収率８４％） 実施例４ 反応温度を１５〜２５℃にする以外は、実施例１と同様
に反応を行ない反応粗液１３．２ｋｇ回収した。ガスク
ロ及び”Ｆ−ＮＭＲを用いて分析した結果を第４表に示
す。
第４表
反応粗液を蒸留精製することにより、Ｒ２１５（トリク
ロロペンタフルオロプロパン）が１１．０ｋｇ得られた
（収率８３％） 比較例 １０Ｉ２のハステロイＣ製オートクレーブに無水塩化ア
ルミニウム、 ０．０２ｋｇ （０，１５ｍｏｌ
）を加えて減圧脱気した後、オートクレーブを２０’Ｃ
に設定し、Ｒ１１（ＣＣ１，Ｆ ）を５ ｋｇ （’３
６．４ ａｎａｌ）加えた。反応温度を１５〜２０’Ｃ
Ｇこ保ちながらテトラフルオロエチレンを８００ｇ／ｈ
ｒの供給速度で加え続けた。反応圧の上限を５ ｋｇ／
ｃｍ″とし、必要に応じてガスをパージしながら反応
を続けた。８時間後に反応を止め、常圧に戻した後反応
液を濾別し、反応粗液５．２ｋｇを回収した。ガスクロ
及び”Ｆ−ＮＭＲを用いて分析した結果を第５表に示す
。
ロロペンタフルオロプロパン）が１１．０ｋｇ得られた
（収率８３％） 比較例 １０Ｉ２のハステロイＣ製オートクレーブに無水塩化ア
ルミニウム、 ０．０２ｋｇ （０，１５ｍｏｌ
）を加えて減圧脱気した後、オートクレーブを２０’Ｃ
に設定し、Ｒ１１（ＣＣ１，Ｆ ）を５ ｋｇ （’３
６．４ ａｎａｌ）加えた。反応温度を１５〜２０’Ｃ
Ｇこ保ちながらテトラフルオロエチレンを８００ｇ／ｈ
ｒの供給速度で加え続けた。反応圧の上限を５ ｋｇ／
ｃｍ″とし、必要に応じてガスをパージしながら反応
を続けた。８時間後に反応を止め、常圧に戻した後反応
液を濾別し、反応粗液５．２ｋｇを回収した。ガスクロ
及び”Ｆ−ＮＭＲを用いて分析した結果を第５表に示す
。
第５表
この方法では、蒸留等通常の方法では分離困難な副生物
である四塩化炭素（ＲＩＯ）が多量に生成した。
である四塩化炭素（ＲＩＯ）が多量に生成した。
［発明の効果〕
本発明は、実施例に示した如（、従来高純度品の入手が
困難であったトリクロ口ペンタフルオロブロバン（Ｒ２
１５）を高収率で製造し得るという効果を有する。
困難であったトリクロ口ペンタフルオロブロバン（Ｒ２
１５）を高収率で製造し得るという効果を有する。
すなわち、比較例に示すように、Ｒ１１の濃度に高い状
態があると、不均化反応により副生物を生成するので８
２１５の収率が低下してしまうが、これに対し、本発明
の方法は常にＲ１１の濃度を低く維持できるので、実施
例に示したように％Ｒ２１５を高収率で製造しつる。
態があると、不均化反応により副生物を生成するので８
２１５の収率が低下してしまうが、これに対し、本発明
の方法は常にＲ１１の濃度を低く維持できるので、実施
例に示したように％Ｒ２１５を高収率で製造しつる。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ルイス酸触媒の存在下テトラフルオロエチレン（４
Ｆ）にトリクロロフルオロメタン（Ｒ１１）を付加させ
、トリクロロペンタフルオロプロパンを得るのに際し、
４ＦとＲ１１の存在モル比が１≦４Ｆ／Ｒ１１である反
応条件下で反応を行うことを特徴とするトリクロロペン
タフルオロプロパンの製造法。 ２、４ＦとＲ１１の存在モル比が １．０１≦４Ｆ／Ｒ１１≦１０ である請求項１に記載の製造法。 ３、ルイス酸触媒がＡｌＣｌ＿３である請求項１に記載
の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2287323A JPH04164039A (ja) | 1990-10-26 | 1990-10-26 | トリクロロペンタフルオロプロパンの連続製造プロセス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2287323A JPH04164039A (ja) | 1990-10-26 | 1990-10-26 | トリクロロペンタフルオロプロパンの連続製造プロセス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04164039A true JPH04164039A (ja) | 1992-06-09 |
Family
ID=17715874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2287323A Pending JPH04164039A (ja) | 1990-10-26 | 1990-10-26 | トリクロロペンタフルオロプロパンの連続製造プロセス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04164039A (ja) |
-
1990
- 1990-10-26 JP JP2287323A patent/JPH04164039A/ja active Pending
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