JPH04168255A - 連続溶融めっき用めっき槽 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は、連続溶融亜鉛めっき等の連続溶融めっきに
おいて用いられるめっき槽に関する。

〔従来の技術〕

鋼帯の連続溶融めっき設備では、第４図に示すように、
鋼帯２１はスナウト２７を通じてぬっき槽２３内に導入
され、槽内を通過する間に鋼帯表面に溶融めっき金属２
４が付着する。鋼帯２１はシンクロール２２およびスタ
ビライジングロール２５を通過した後、めっき槽２３か
ら垂直に引き上げら九、エアナイフ２６で過剰のめっき
金属が払拭され、溶融めっき層厚が調整される。前記ス
ナウト２７は前工程の還元炉とめっき槽２３とをつなぎ
、還元炉内に外部から空気が侵入することを防止してい
る。また、一般に、従来のめっき槽は箱型の形状をして
おり、底部は水平となっている。

〔発明が解決しようとする課題〕

このような従来の連続溶融めっき槽には次のような問題
がある。

例えば溶融亜鉛めっきの場合、めっき槽で生成されるド
ロス（ＦｅＺｎ、）は、その生成初期においては粒径が
数μｍと小さく槽内を浮遊しているが、徐々に成長して
数百μｍの大きさになる。そして、このように大きくな
ったドロスは槽底部に堆積し、所謂ボトムドロスとなる
。このボトムドロスの堆積量が多くなると、鋼帯の走行
により発生するめっき金属随伴流により上方に巻き上げ
られ、この巻き上げられたボトムドロスが鋼帯表面に付
着し、溶融亜鉛めっき鋼帯の表面品質を著しく劣化させ
る。

したがって、このような問題を生じさせないためには、
定期的（はぼ１週間ごと）に清浄なめっき金属を満たし
ためっき槽に切り換える必要があり、この切り換えに伴
い約４時間程度のライン停止を余儀なくされ、また、再
開後ラインが安定的に操業されるまでに約５０トン程度
の不良品が発生するという問題があった。

また、鋼帯とシンクロールで囲まれる部分は、その外側
との間でのめっき金属の流通性が悪く、この部分で粒径
の大きいドロスによるめっき欠陥が生じやすいという問
題がある。

本発明はこのような従来の問題を解決するためになされ
たもので、ドロスを効果的に沈降除去させるとともに、
めっき金属流によるドロスの巻き上げが効果的に防止で
き、しかも、鋼帯とシンクロールとに囲まれた部分等で
のドロスによるめっき欠陥の発生をも効果的に防止する
ことができる構造の連続溶融めっき用めっき槽を提供し
ようとするものである。

〔課題を解決するための手段〕

このような目的を達成するため、本発明のめっき槽は次
のような構成を有している。

めっき槽はその内部に設けられためっき金属整流構造体
により、めっき部とめっき金属溶解部とに仕切られ、こ
れらめっき部とめっき金属溶解部は、めっき金属整流構
造体の下方で連通している。

被めっき鋼帯がめつき金属溶解部側の斜め上方からめっ
き部内に進入するようめっき部内にシンクロールが配さ
れ、また、めっき部の底面はめつき金属溶解部方向に下
向きに傾斜している。

前記めっき金属整流構造体は、シンクロールおよびその
上方の被めっき鋼帯通板ラインと適当な間隔で対向する
傾斜した面部を有している。

さらに、前記めっき槽の上方には、吸入口が溶解部内に
位置するめっき金属の汲上部と、汲み上げられためっき
金属からドロスを分離除去するドロス分離部と、ドロス
が分離されためつき金属をめっき部内に進入した鋼帯の
上部側および下部側に供給する供給部とからなるドロス
除去装置が配されている。

以上のような基本構造に対し、より好ましい構造におい
ては、ドロス除去装置の汲上部は、下端開口が溶解部内
に位置する汲上管と、該汲上管内下部に気体を供給する
ための気体供給手段とからなるバブルリフターにより構
成される。

また、ドロス除去装置にドロス沈降分離槽が付設され、
ドロス除去装置には汲み上げられためっき金属をドロス
分離部側とドロス沈降分離槽側とに選択的に供給するた
めの切換手段が設けられ、且つバブルリフター下端の吸
入口が上下方向位置調整可能に構成されている。

さらに、前記めっき金属整流構造体は、めっき金属溶解
部に面する第１の面部と、シンクロールおよびその上方
の被めっき鋼帯通板ラインと対向する傾斜した第２の面
部と、めっき部の前記底面と対向する第３の面部とを有
してる。

前記第１の面部は、垂直面または凹状湾曲面。

若しくは下部側がめつき部側に傾斜するかまたは湾曲し
た面に構成される。

また、前記第２の面部は、被めっき鋼帯の通板ラインと
平行であるか、またはシンクロールと対向した下部側に
おける被めっき鋼帯通板ラインとの間隔が、上部側にお
ける被めっき鋼帯通板ラインとの間隔よりも狭くなるよ
うに構成される。

さらに、前記第３の面部は、めっき部の前記底面と平行
であるか、または該底面との間隔がめつき部側よりもめ
っき金属溶解部側が広くなるように構成される。

また、前記第２の面部は、その下部をシンクロールの下
方に延出させ、この第２の面部と鋼帯通板ラインとの間
隔が前記延出部において最も狭くなるような構造とする
ことができる。

また、めっき金属溶解部の上部に溶融めっき金属の加熱
装置を配することができる。

〔作用〕

本発明のめっき槽は、めっき金属整流構造体により槽内
がめつき処理が行なわれるめっき部と２めっき金属を溶
解するめっき金属溶解部（以下、単に「溶解部」という
）とに二分される。これらめっき部と溶解部とは、めっ
き金属整流構造体の下方において連通している。めっき
部内には、シンクロールの上方にスタビライジングロー
ルが設けられ、また、被めっき鋼帯を溶解部側の斜め上
方からめっき部内に導くためのスナウトが設けられる。

溶解部の上部ではドロス除去装置の汲上部からめっき金
属が汲み上げられ、汲み上げられためっき金属はドロス
分離部でドロスが分離除去された後、供給部からめっき
部、具体的にはめっき部に進入した鋼帯の上部側および
下部側に供給される。

めっき部内では、進入した被めっき鋼帯によってめっき
金属の随伴流が生じており、前記供給部からはこの随伴
流によるめっき金属の移動量と同じ量のめっき金属が供
給される。このようにしてめっき部に供給されためっき
金属は、スナウト下側→めっき金属整流構造体の面部と
被めっき鋼帯との間→シンクロール下方→スタビライジ
ングロール下方→めっき浴面へと流れ、さらに、めっき
部壁面を伝わって下降した後、下向きに傾斜しためっき
部底面に沿って流れ、連通部を通じて溶解部へと流れる
。

ここで、上記のようにしてめっき金属が流れるめっき部
内の通路のうち、特に、被めっき鋼帯通板ラインおよび
これと対向するめっき金属整流構造体の面部との間の通
路の断面は、溶解部の流路断面よりも十分に小さいため
、めっき部内でのめっき金属の流量が制限され、この結
果、溶解部でのめっき金属の線流速（めっき金属の上昇
速度）は、めっき部での流速に較べ極端に遅くなる。

ドロスは被めっき鋼帯と溶融金属との反応によって生成
されるが、亜鉛めっきの場合、鉄と亜鉛との反応により
鋼帯との密着性に劣るζ相（ＦｅＺｎ工３）が鋼帯から
剥離し、このようにして生じたドロスは、さらに熱力学
的に安定なδ相（ＦｅＺｎ、）へと変化しながら成長し
ていく。数μｍ程度のドロスはめっき槽中に浮遊するが
、このような微粒のドロスはめっき皮膜中に取り込まれ
てもめっき皮膜厚（４〜３０μｍ）と同じレベルである
ためドロス欠陥とはならない。一方、数１０μｍ〜数１
００μｍにドロスが成長すると、沈降速度が速くなり、
溶解部下部に堆積し、所謂ボトムドロスとなって浮遊し
なくなる。そして、上述したように本発明のめっき槽で
は、溶解部でのめっき金属の線流速がめつき部での流速
に較べ極端に遅くなるため、めっき部から溶解部に入っ
ためっき金属に含まれる粒径の大きいドロスは、効果的
に槽底部（溶解部底部）に沈降除去され、また、溶解部
に入っためっき金属の流速が極端に遅くなるため、めっ
き金属流による沈降したドロスの巻き上げも効果的に防
止される。

このようにして粒径の大きいドロスが沈降除去されため
っき金属は、溶解部内を上昇してドロス除去装置を通じ
て再びめっき部に供給されるが、このドロス除去装置で
もドロスの除去が行なわれるため、極めて清浄なドロス
をめっき部に供給することができる。

また、めっき部へのめっき金属の供給は、鋼帯の上側部
分、すなわち、ドロス欠陥の発生し易い鋼帯とシンクロ
ールに囲まれる部分に対しもなされ、この部分が常に新
鮮なめっき金属で更新される。

ドロス除去装置の汲上部がバブルリフタ〜により構成さ
れている場合には、気体供給手段から汲上管内に不活性
ガス等のガスを供給すると、汲上管内に気泡ポンプが形
成され、これによって汲上管の下端からめっき金属が汲
み上げられ、ドロス分離部に送られる。

また、ドロス除去装置にドロス沈降分離槽が付設され、
且つバブルリフター下端の吸入口が上下方向位置調整可
能である構造の場合には、溶解部の底部に沈降したボト
ムドロスを適宜回収することができる。

すなわち、ボトムドロスを回収する場合、上述のように
ドロス除去装置により溶解部上部のめっき金属を汲み上
げ、これをめっき部に供給するという通常の状態から、
バブルリフターを下降させる等して、バブルリフターの
下端を溶解部の底部近傍に位置させるとともに、切換手
段により、汲み上げためっき金属がドロス沈降分離槽に
供給されるように切り換える。この状態で汲上管内に気
体を供給してドロス除去装置を作動させると、ボトムド
ロスがめつき金属とともに吸い上げられ、ドロス沈降分
離槽に供給される。このドロス沈降分離槽では、ボトム
ドロスの沈降分離が行なわれる。

前記めっき金属整流構造体の第１の面部は、垂直面また
は凹状湾曲面、若しくは下部側がめつき部側に傾斜する
かまたは湾曲した面に構成されることが好ましいが、こ
れは、溶解部の断面をなるべく大きくし、その内部での
線流速を小さくするためである。

また、前記第２の面部は、被めっき鋼帯の通板ラインと
平行であるか、またはシンクロールと対向した下部側に
おける被めっき鋼帯通板ラインとの間隔が、上部側にお
ける被めっき鋼帯通板ラインとの間隔よりも狭くなるよ
うに構成されることが好ましいが、これは、第２の面部
の上部側の鋼帯通板ラインとの間隔が下部側よりも狭い
と、上部側におけるめっき金属の線流速が高くなり、浴
面に浮遊するドロスを巻き込んでしまうからである。

また、前記第３の面部は、めっき部の前記底面と平行で
あるか、または該底面との間隔がめつき部側よりも溶解
部側が広くなるように構成されることが好ましいが、こ
れは、第３の面部の溶解部側部分のめっき部底面との間
隔がめつき部側部分よりも狭いと、溶解部入側でのめっ
き金属の線流速が高まり、溶解部の底部に沈降したドロ
スを巻き上げてしまうからである。

また、前記第２の面部の下部をシンクロールの下方に延
出させ、第２の面部と鋼帯通板ラインとの間隔がこの延
出部において最も狭くなるような構造とした場合には、
通板する鋼帯によるめっき金属の随伴流の流れがよりス
ムーズとなり、加えて、めっき金属のめっき部内での流
量がより制限され、この結果、溶解部でのめっき金属の
上昇速度がより遅くなり、溶解部での浮遊ドロスの沈降
除去がより効果的に行われる。

また、溶解部の上部にめっき金属の加熱装置を配した構
造においては、溶解部内を上昇しためっき金属は加熱装
置により加熱され、この結果、めっき金属中の小粒径ド
ロスに溶解反応が起ってドロス粒径がさらに小さくなり
、ドロス欠陥がより生じにくい粒径レベルに達する。

ドロスの成長にはめっき槽中のめっき金属の温度変化が
大きく関与しており、次のような反応が考えられる。

・めっき金属中への鉄の溶解（高温側へ温度変化した場
合）・ドロスの成長（低温側へ温度変化した場合）（３
）Ｆｅ＋７Ｚｎ−＋ＦｅＺｎ、　　・−・鉄の溶解度の
減少（４）ＦｅＺｎｉ、→Ｆｅｒｎ、＋６２ｎしたがっ
て、溶解される亜鉛インゴットに起因する低温（４２０
℃付近）の亜鉛によって溶解部の底部の温度がめつき金
属温度（４６０℃程度）よりも低下し、上記（３）また
は（４）の式の反応が進行してめっき金属中の鉄溶解度
が低下するとともに、ドロスが成長し、このようなドロ
スは溶解部の底部に沈降する。

そして、鉄溶解度の減少しためっき金属は、溶解部の底
部から上部へと流れていき、溶解部の上部に設けられた
加熱装置により再加熱（４６０℃程度）されるため、前
記（１）または（２）式の反応が進行してめっき金属中
に含まれる浮遊ドロスが溶解し、浮遊ドロスの粒径は小
さくなる。そしてさらに、小粒径ドロスを含むめっき金
属はドロス除去装置により清浄化されるため、めっき皮
膜のドロス欠陥はほとんど発生しなくなる。

〔実施例〕

第１図及び第２図は本発明の一実施例を示すものである
。

めっき槽１内にはめっき金属整流構造体４が設けられ、
槽内はこのめっき金属整流構造体４により、めっき部５
と溶解部６とに仕切られている。

これらめっき部５と溶解部６は、めっき金属整流構造体
４の下方で連通２している。

めっき槽１の上方には、被めっき鋼帯がめつき金属溶解
部６側の斜め上方からめっき部５内に進入するようスナ
ウト１８が配され、また、めっき部５内にはシンクロー
ル７が配されている。

また、めっき部５の底面１０は溶解部６方向に下向きに
傾斜している。この底面１０の勾配は、小さ過ぎるとボ
トムドロスが滞留し、一方大き過ぎるとめっき槽内体の
容積が必要以上に大きくなり、経済的でない。このため
上記勾配は３０〜４５°程度が好ましい。

前記めっき金属整流構造体４は、めっき槽の輻方向に亘
って設けられるもので、溶解部６に面する第１の面部４
１と、シンクロール７およびその上方の被めっき鋼帯通
板ラインと適当な間隔で対向する傾斜した第２の面部４
２と、めっき部の前記傾斜した底面１０と対向する第３
の面部４３とを有している。

前記第１の面部４１は、全体がめつき部５側に傾斜した
構成となっている。なお、この第１の面部４１は、溶解
部６の流路断面をなるべく大きくし、その内部での線流
速を小さくするため、溶解部６側に張り出さないような
構成であればよく、したがって例えば、全体が垂直面ま
たは凹状湾曲面、若しくは下部側がめつき部５側に傾斜
または湾曲した構成とすることもできる。

前記第２の面部４２は、通板する鋼帯との間で形成され
るめっき金属の通路の断面が、溶解部６の流路断面より
も十分小さくなるよう、シンクロール７およびその上方
の被めっき鋼帯通板ラインに対し適当な間隔で対向して
いる。また、この面部４２は、シンクロール７と対向し
た下部側における被めっき鋼帯通板ラインとの間隔が、
上部側における被めっき鋼帯通板ラインとの間隔よりも
狭くなるように構成されている。この第２の面部４２は
、その上部側の鋼帯通板ラインとの間隔が下部側よりも
狭いと、上部側におけるめっき金属の線流速が高くなり
、浴面に浮遊するドロス１９を巻き込んでしまうため、
好ましくない。したがって、この第２の面部４２は、被
めっき鋼帯の通板ラインと平行とすることもできる。

さらに、前記第３の面部４３は、めっき部の前記底面１
０とほぼ平行に構成されている。この第３の面部４３と
底面１０との間隔が、めっき部５側よりも溶解部６側の
方が狭いと、溶解部６の入側でのめっき金属の線流速が
高まり、溶解部６の底面１５に沈降したドロスを巻き上
げてしまう。

したがって、この第３の面部４３は、めっき部の底面１
０との間隔がめつき部５側よりも溶解部６側が広くなる
ように構成することもでき、このようにすることにより
、溶解部６の入側でのめっき金属の線流速が低下し、上
述したドロスの巻き上げをより確実に防止できる。

一方、溶解部６の上方には、溶解部６の上部からめっき
金属を汲み上げ、このめっき金属からドロスを除去した
後、めっき部に供給するドロス除去装置Ａが設けられて
いる。

本実施例では、このドロス除去装置Ａは、めっき金属を
汲み上げるためのバブルリフター２８と、汲み上げられ
ためっき金属からドロスを分離除去するドロス分離装置
２９と、ドロスが分離されためっき金属をめっき部５内
に供給するための供給管３３とから構成されている。

前記バブルリフター２８は、下端開口が溶解部内に位置
する汲上管３１と、該汲上管内に気体を供給するための
気体供給管３２とを有している。

また、前記汲上管３１の上部には大径の液溜３４が設け
られている。なお、このバブルリフター２８は、水平方
向に移動可能に構成したり、或いは複数設けることもで
きる。

また１本実施例では、前記バブルリフター２８の下端部
の吸入口は上下方向で位置調整可能となっている。この
よう−な構成は１例えばバブルリフター全体を上下昇降
可能としたり、或いは汲上管３１の下部を伸縮自在にす
ることにより可能である。

前記ドロス分離装置２９は、汲み上げられためっき金属
からドロスのみを分離するもので、連結管３６によりバ
ブルリフター２と接続されている。

なお、このドロス分離装置２９のドロス分離形式は、重
力或いは慣性力を利用したもの、或いはフィルタを利用
したもの等、適宜な方式とすることができる。

前記供給管３３は、ドロス分離装置２９からめっき部５
の鋼帯通板ラインの上部側（鋼帯とシンクロールに囲ま
れる部分）と下部側とにそれぞれ延出している。

また、ドロス除去装置Ａにはドロス沈降分離槽３０が付
設され、このドロス沈降分離槽３ｏは連結管３５により
バブルリフター２８と接続されている。

さらに、連結管３５．３６には、汲み上げられためっき
金属をめっき部５（ドロス除去装置り側とドロス沈降分
離槽３０側に選択的に供給するための例えばバルブ等の
切換手段（図示せず）が設けられている。

また、溶解部６の上部で且つ前記バブルリフター２８の
吸入口よりも下方の位置には、めっき金属の加熱装置１
７（例えば、インダクションヒータ等）が配されている
。

その地図面において、９はスタビライジングロール、１
６は溶解されるめっき地金である。

第３図は本発明の他の実施例を示すもので、めっき金属
整流構造体４の第２の面部４２の下部をシンクロール７
の下方に延出２０させ、第２の面部４２と鋼帯通板ライ
ンとの間隔が、この延出部２０において最も狭くなるよ
うな構造としたものである。

前記延出部２０とシンクロール７との間隔は、溶解部６
での浮遊ドロスの沈降分離を確実なものとするため、３
００■以下、より好ましくは１００１ＩＩＩｌ以下とす
ることが望ましい。

なお、その他の構成は第１図に示す実施例と同様である
。

以下、上記実施例に示されるめっき槽の作用を説明する
。

めっき槽１内に導かれた鋼帯８は、めっき部５でめっき
金属が両面に付着し、シンクロール７およびスタビライ
ジングロール９を経て、垂直方向に引き上げられる。

溶融亜鉛めっきの場合、めっき部５では鋼帯８の鉄と溶
融亜鉛とが反応し、浮遊ドロス（ＦｅＺｎ□３）が生成
される。このドロスは、生成された初期には粒径が数μ
ｍと小さいが、槽内を浮遊している間に相変化（ＦｅＺ
ｎ工、→ＦｅＺｎ、）を起こしながら徐々に成長する。

そして、粒径が数１０〜数１００μｍになると槽底部に
沈降してボトムドロスとなる。

めっき金属は溶解部６の上部からドロス除去装置Ａを構
成するバブルリフター２８により汲み上げられ、ドロス
分離装Ｍ２９でドロスが除去された後、供給管３３を通
じてめっき部５内の鋼帯８の上部側および下部側に供給
される。

上記ドロス除去装置Ａでは、バブルリフター２８を構成
する汲上管３１内に気体供給管３２から不活性ガスが供
給され、この供給ガスにより形成される気泡ポンプによ
り、汲上管３１の下端からめっき金属が吸い上げられる
。そして、汲上管３１内を上昇するめっき金属は、その
上昇途中でドロス除去装置［２９に流入する。

上記のようにしてめっき部５内に供給されためっき金属
は、鋼帯８とシンクロール７とに囲まれた部分を清浄に
保ち、また、鋼帯８の下側に流されためっき金属は鋼帯
８の走行によって発生する随伴流になる。この随伴流は
、図中の矢印１１゜１４で示すように、スナウト１８下
側→めっき金属整流構造体の第２の面部４２と鋼帯８と
の間→シンクロール７の下方→スタビライジングロール
９の下方→めっき浴面へと流れ、さらに、めっき部壁面
１３を伝わって下降した後、下向きに傾斜しためっき部
底面１ｏに沿って流れ、さらに、めっき金属整流構造体
の第３の面部４３とめっき部底面１ｏとの間を通って連
通部２から溶解部６へと流れる。

このようにめっき金属が溶解部６→めっき部５→連通部
２と流れる過程で、めっき部５内のめっき金属の随伴流
中には浮遊ドロスが累積する。めっき金属はめっき部５
の壁面１３．底面１０および溶解部の底面１５に沿って
流れる過程で冷却され、さらに溶解部６では、めっき地
金１６を溶解させてめっき金属を補充するため、４２０
℃近傍の低温のめっき金属が溶解部の底部１５に流れ込
む。

これらの結果、ドロスの成長が促進される。そして、め
っき金属の下降流１４が溶解部６に到達すると、この溶
解部６の底部に成長した粒径の大きいドロスが沈降し、
めっき金属から分離される。

ここで、めっき部５内におけるめっき金属整流構造体４
の第２の面部４２と鋼帯８間のめっき金属の通路断面は
、溶解部６の流路断面よりも十分に小さいため、めっき
部５内でのめっき金属の流量が制限され、この結果、溶
解部６でのめっき金属の線流速（めっき金属の上昇速度
）はめっき部５での流速に較べ極端に遅くなる。このた
め、めっき部５から溶解部６に入っためっき金属に含ま
れる比較的粒径の大きいドロスは、効果的に槽底部（溶
解部底部）に沈降除去される。また、溶解部６に入った
めっき金属の流速が極端に遅くなるため、めっき金属流
による沈降したドロスの巻き上げも効果的に防止される
。

また、本実施例では、上記のように冷却され。

且つ粒径の大きいドロスが沈降分離されためっき金属は
、溶解部６を上昇し、加熱装置１７により所定のめっき
温度、例えば４６０℃程度に加熱される。この結果、溶
解部６を上昇してきためっき金属中の小粒径浮遊ドロス
に溶解反応が起り、ドロス粒径がさらに小さくなって、
よりドロス欠陥が生じにくい粒径となる。このようにし
て小粒径化したドロスを含むめっき金属は、ドロス除去
装置Ａに汲み上げられ、清浄化された後再びめっき部５
に供給される。

また、連続操業中、溶解部６の底部にボトムドロスがあ
る程度堆積した段階で、このボトムドロス回収を行なう
ことができる。

これには、バブルリフター２８を下降させる等して、バ
ブルリフター２８の下端を溶解部６の底部近傍に位置さ
せるとともに、バルブ等の切換手段を汲み上げためっき
金属がドロス沈降分離槽３０に供給されるように切り換
える。この状態で汲上管３１内に気体を供給してドロス
除去装置Ａを作動させると、ボトムドロスがめつき金属
とともに吸い上げられ、ドロス沈降分離槽３ｏに供給さ
れる。

また、第３図に示す実施例のように、第２の面部４２の
下部がシンクロール下方に延出２０した構造のめっき槽
では、延出部２０によりめっき金属の随伴流１１の流れ
がよりスムーズとなり、加えて、めっき金属のめっき部
内での流量がより制限され、この結果、溶解部６でのめ
っき金属の上昇速度がより遅くなり、溶解部６での浮遊
ドロスの沈降除去がより効果的に行われる。

なお、図において、１９は、ドロスとめっき浴中Ａ１と
の反応で生成したＦｅ２Ａｌ、や亜鉛の酸化によって生
成したＺｎ○を含むトップドロスである。

めっき部５の底面１０の勾配を３０°とした第１図に示
すような構造の連続溶融亜鉛めっき槽を用い、ライン速
度５０〜１７０ｍ／分で鋼帯の連続めっきを実施し、そ
のめっき表面を検査したところ、ドロス欠陥が全くない
高品質の溶融亜鈴めっき鋼帯が得られ、まためっき密着
性も安定して得られることが判明した。

〔発明の効果〕

以上述べた本発明によれば、ドロス欠陥となるような溶
融めっき金属中のドロスを効果的に分離除去できるとと
もに、めっき金属流によるドロス巻き上げも適切に防止
することができ、さらに、めっき部内に常に清浄なめっ
き金属を供給し、特に、ドロスによるめっき欠陥を生じ
ゃすい鋼帯とシンクロール囲まれる部分を、大粒径のド
ロスを含まない新鮮なめっき金属で常に満たすことがで
き、これらにより、ドロス付着によるめっき欠陥を防止
し、しかも優れためっき密着性を有する溶融めっき鋼板
を製造することができる。

また、特に本願の請求項（２）の構成によれば、溶解部
からのめっき金属の汲み上げを破損しやすい一般のポン
プ類を使用することなく行なうことができ、また、機構
も簡単であるためメンテナンスも容易である。

また、本願の請求項（３）の構成によれば、ボトムドロ
スの回収も簡単に行なうことができる。

また、本願の請求項（４）、（５）の構成によれば、め
っき部におけるめっき金属の流れを規制することにより
、溶解部におけるドロスの沈降分離をより適切に行なう
ことができる。

さらに、本願の請求項（６）の構成によれば、めっき部
に流入するドロスの粒径を小さくし、めっき欠陥の発生
をより確実に防止することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は本発明の一実施例を示すもので、
第１図は側面からみた説明図、第２図は平面からみた説
明図である。第３図は本発明の他の実施例を示すもので
、側面からみた説明図である。第４図は従来の連続溶融
めっき用のめっき槽を示す説明図である。 図において、１はめっき槽、２は連通部、４はめっき金
属整流構造体、５はめつき部、６は溶解部、７はシンク
ロール、１０は底面、１７は加熱装置、２０は延出部、
２８はバブルリフター、２９はドロス分離装置、３０は
ドロス沈降分離槽、３１は汲上管、３２は気体供給管、
３３は供給管、３５．３６は連結管、４１．４２．４３
は面部、Ａはドロス除去装置である。 第１図 第４図

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）めっき槽がその内部に設けられためっき金属整流
   構造体により、該めっき金属整流構造体の下方で連通す
   るめっき部とめっき金属溶解部とに仕切られ、被めっき
   鋼帯がめっき金属溶解部側の斜め上方からめっき部内に
   進入するようめっき部内にシンクロールが配され、めっ
   き部の底面はめっき金属溶解部方向に下向きに傾斜し、
   前記めっき金属整流構造体が、シンクロールおよびその
   上方の被めっき鋼帯通板ラインと適当な間隔で対向する
   傾斜した面部を有し、めっき槽の上方に、吸入口が溶解
   部内に位置するめっき金属の汲上部と、汲み上げられた
   めっき金属からドロスを分離除去するドロス分離部と、
   ドロスが分離されためっき金属をめっき部内に進入した
   鋼帯の上部側および下部側に供給する供給部とからなる
   ドロス除去装置が配された連続溶融めっき用めっき槽。
2. （２）汲上部が、下端開口が溶解部内に位置する汲上管
   と、該汲上管内下部に気体を供給するための気体供給手
   段とからバブルリフターにより構成されている請求項（
   １）に記載の連続溶融めっき用めっき槽。
3. （３）ドロス除去装置にドロス沈降分離槽が付設され、
   ドロス除去装置には汲み上げられためっき金属をドロス
   分離部側とドロス沈降分離槽側とに選択的に供給するた
   めの切換手段が設けられ、且つバブルリフター下端の吸
   入口が上下で位置調整可能である請求項（２）に記載の
   連続溶融めっき用めっき槽。
4. （４）めっき金属整流構造体が、めっき金属溶解部に面
   する第１の面部と、シンクロールおよびその上方の被め
   っき鋼帯通板ラインと適当な間隔で対向する傾斜した第
   ２の面部と、めっき部の前記底面と対向する第３の面部
   とを有し、前記第１の面部は、垂直面または凹状湾曲面
   、若しくは下部側がめっき部側に傾斜するかまたは湾曲
   した面であり、前記第２の面部は、被めっき鋼帯通板ラ
   インと平行であるか、またはシンクロールと対向した下
   部側における被めっき鋼帯通板ラインとの間隔が、上部
   側における被めっき鋼帯通板ラインとの間隔よりも狭く
   なるように構成され、前記第３の面部は、めっき部の前
   記底面と平行であるか、または該底面との間隔がめっき
   部側よりもめっき金属溶解部側が広くなるように構成さ
   れてなる請求項（１）、（２）または（３）に記載の連
   続溶融めっき用めっき槽。
5. （５）めっき金属整流構造体の第２の面部の下部が、シ
   ンクロールの下方に延出し、該第２の面部と鋼帯通板ラ
   インとの間隔が前記延出部において最も狭くなるよう構
   成されてなる請求項（１）、（２）、（３）または（４
   ）に記載の連続溶融めっき用めっき槽。
6. （６）めっき金属溶解部の上部に溶融めっき金属の加熱
   装置を配してなる請求項（１）、（２）、（３）、（４
   ）または（５）に記載の連続溶融めっき用めっき槽。