JPH04172102A - Ｈ形鋼の圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、圧延ロールのロール摩耗にかかわずウェブ
高さの一定したＨ形鋼を連続して圧延する場合や、同一
の圧延設備でサイズの異なる種々のＨ形鋼を圧延する場
合に有利な圧延方法に関するものである。

（従来の技術） 一般に、Ｈ形鋼は、第５図（ａ）、（ｂ）に示すように
ブレークダウン圧延機ｌの下流に粗ユニバーサル圧延機
会、エツジヤ−圧延機３そして仕上ユニバーサル圧延機
４を配設したラインにおいて、第６図（ａ）、　（ｂｌ
及び（Ｃ）に示すような種々の断面形状を有する素材５
，６または７を熱間圧延することによって製造されてい
る。

上記第６図（ａｌ、　（ｂ）及びｆｃ）に示す各素材（
符号５はスラブ、符号６は矩形鋼片、符号７はＨ形鋼用
鋼片）は、まずブレークダウン圧延機１にて所定形状に
まで粗造形されるが、その際に使用される圧延機として
は、通常第７図（ａ）、（ｂ）に示すような開孔形８あ
るいは閉孔形９を刻設した上下ロールを有する２重式ブ
レークダウン圧延機が適用されている。

ブレークダウン圧延機１による圧延は、複数個の孔形を
使用して順次各複数パスによる圧延にて素材を以後の中
間圧延に適合した形状にまで加工する工程である。

上記の圧延を経て粗造形された素材は、つぎに第８図（
ａ）に示す如き形状になるロールを備えた１基以上の粗
ユニバーサル圧延機ｌＯと第８図（ｂ）に示す如き形状
になるロールを備えた１基以上のエツジヤ−圧延機１１
とによって、ｌパスあるいは複数パスにて中間圧延され
、次いで第８図（Ｃ）に示す如き形状になるロールを備
えた仕上ユニバーサル圧延機１２にて、通常は１パスで
Ｈ形鋼製品に圧延される。従って、製品寸法が決まれば
、仕上ユニバーサル圧延機１２のロール寸法とそれ以前
の圧延機のロール寸法が決まるのであり、第７図（ａ）
における寸法（イ）、第８図（ａ）〜（Ｃ）における寸
法（ロ）〜（ニ）はほぼ等し寸法となるように設計され
ている。

Ｈ形鋼の圧延においては、上述のように特にブレークダ
ウン圧延後の素材の形状変化は限定されたものとなり、
特定のシリーズ（例えばＨ６００ｘ　３００等）のＨ形
鋼を圧延する場合にはそれに適合した特定幅の水平ロー
ルか使用されるのか一般的である。

このような特定幅になる水平ロールによって圧延された
Ｈ形鋼はウェブ内幅が一定になるか、例えは一つのシリ
ーズにおいて、厚さの異なる数種類の形鋼を同一の圧延
ロールを用いて圧延するには、通常、水平ロールと垂直
ロールのロール間隔を変えて圧延することにより製造さ
れ、この場合、形鋼製品のフランジ厚の最大のものと最
小のものとの厚み差は一例を示せば片側で１０ｍｍ前後
、両側ではその２倍の３２ｍｍ程度ウェブ高さか変化す
ることになる。

同一シリーズ内でのウェブ高さの変化は、このように従
来の圧延法では避けられないものであり、これを、建築
材として用いる場合には次に述べるような問題があった
。

すなわち、梁を同一シリーズ内の数サイズのＨ形鋼を複
数接合して造る場合において、Ｈ形鋼のウェブ高さにば
らつきがあると、それらの一方のフランジ外面を合わせ
ると他方に大きな（フランジ厚み差の２倍）ずれを生じ
、施工上問題となる。

また、通常、建築物の構造を設計する場合は、外側から
内側へと寸法が順次決定されていくが、ウェブ内幅の寸
法が一定で、フランジ厚の分だけウェブ高さ（外のり寸
法）が変わるＨ形鋼においては施工個所での他との寸法
の取り合いに厳密さを要求される場合には非常に問題と
なる。

圧延によって製造されるＨ形鋼には以上のような問題が
あるため、特に建築用には、フランジ厚が変化してもウ
ェブ高さが一定になるようにプレートを溶接して製造し
たＨ形鋼が用いられていて、この場合圧延Ｈ形鋼より製
造コストが高くなる不利があった。

このような問題を解決する技術として、特開昭５９−２
０２１０１号公報には、仕上圧延前の粗形鋼片を、圧延
方向に対して斜めに傾けた片持ちの斜行ロールを備えた
特殊な圧延機にてウェブ部を拡幅する圧延を行い、ウェ
ブ高さの調整を行う方法が提案されている（第９図参照
）。しかしながら、かかる圧延方法は、ウェブ拡幅用の
圧延機を別途設置する必要があり、設備コストが高くな
ること、また肉厚の薄いウェブ部を拡幅する場合にはウ
ェブ部が破断するおそれがあった。

この点に関し、特開平２−８４２０３号公報には、ユニ
バーサル圧延機の水平ロールの幅を製品寸法のウェブ部
の内幅よりも小さくし、該ユニバーサル圧延機の垂直ロ
ールによってウェブ高さ圧下を行う方法（第１Ｏ図参照
）が、また特開平２−１４７１０２号、特開平２−１４
７１１２号各公報には、ユニバーサル圧延機の垂直ロー
ルのロール開度を、水平ロールのロール幅と両側のフラ
ンジ厚みの和より小さくしても該水平ロールと垂直ロー
ルが干渉しないように垂直ロールを圧延機の出側にシフ
トさせてウェブ高さの圧下を行う方法が提案されている
（第１１図）。これらの方法は、通常、使用されている
圧延ロールを適用することができ圧延機にも特殊な改造
を必要としないので、非常に簡便であるという利点を有
する。

ところが、この方法はウェブ内幅の縮小調整量が大きく
なるとＲ部の折れ込みやウェブの座屈、あるいはウェブ
の中心偏りがしばしば発生することがあった。

ここに、発明者等は、特開平２−８０１０２号公報にて
、ブレークダウン圧延および粗圧延を経たウェブ及びフ
ランジを有する粗形鋼片を、仕上圧延段階で、水平ロー
ル（ロール幅の変更可能なロール〉のロール幅を粗圧延
段階のロール幅より小さく設定して、該粗鋼片のフラン
ジ部の角度起こしとウェブ高さおよびフランジ部の厚み
圧下を伴う仕上圧延を施し、ウェブ内幅寸法を自在に縮
小調整する圧延方式を提案しく第１２図参照）、この圧
延方式によって、フランジ厚を変更するような圧延をほ
どこしてもウェブ高さが一定のＨ形鋼を能率よく製造す
ることが可能になった。しかしながら、この圧延方式に
おいてもウェブ高さの縮小量には以下に述べるように限
界があり、より大きな縮小が実現できる圧延方式の開発
が望まれていたのである。

すなわち、仕上ユニバーサル圧延機の水平ロールのロー
ル幅を粗圧延を経た粗形鋼片のウェブ内幅よりも小さく
設定してウェブ高さを圧下縮小する場合には、圧延ロー
ルと粗形鋼片の接触状態は、第１３図に示したような状
態になる。

ここでウェブ内幅Ｂｗｏの縮小は垂直ロールＶによって
行われることになるから、通常のロール径、圧下率のも
とでは垂直ロールＶが水平ロールＨに先行して粗形鋼片
りに接触し、次いで水平ロールＨの側面が接触するまで
ウェブ高さの圧下が行われる。このようにウェブ内幅Ｗ
。の縮小は主として圧延機の水平ロールＨと粗形鋼片り
のウェブ部ｈａとの接触部によりやや入側の領域で行わ
れるが、ウェブ部ｈａの圧下が始まる前の領域では上下
水平ロールＨのすきまが第１４図（ａｌに示すようにウ
ェブ厚より大きいことから、場合によっては第１４図（
ｂ）。

（ｅ）に示すようにウェブ部ｈａの座屈やねじれが発生
する。粗形鋼片りのウェブ部ｈａは水平ロールＨによっ
て圧下されるから、圧延機の入側でウェブｈａの座屈が
生じても圧延後はほぼロールの隙間通りの形状となる。

しかしながら、水平ロールＨの圧下によって座屈を矯正
する際にウェブと水平ロール面間で局部的に接触圧力が
高くなって、製品のウェブ面に傷を発生させるという問
題がある。

また、圧延機の入側におけるウェブのねじれは、フラン
ジｈｂの幅方向の中心が水平ロールＨの隙間から外れた
状態で圧延機を通過することになるから、第１５図（ａ
）、　（ｂ）に示すようなウェブ中心の偏りやウェブの
付は替え現象などの不具合が発生する。

このような不具合は、仕上圧延機前の粗形鋼片のウェブ
の厚みが薄いほど、ウェブの幅が大きいほど顕著であり
、また縮小調整量が大きいほど発生しやすい。

なお、仕上圧延前の粗形鋼片のウェブ厚みはユニバーサ
ル圧延での適正圧下量から決定され、また圧延前のウェ
ブ内幅は同一圧延チャンス内で最もフランジ厚みの薄い
サイズになる粗形鋼片のウェブ内幅と同等の値となる。

このことから仕上圧延における上述のような品質不良を
防止するためには、ウェブの厚みとその内幅寸法に応じ
て、ｌパス当りの縮小量に限界を設けて、必要縮小量が
この限界値を越える場合には２パス以上に分割する必要
があったのである。

ところで、この座屈限界に対し、前述した従来の技術に
ついて検討してみると、発明者らが先に提示した方法（
特開平２−８０１０２号公報）と、その他の方法（特開
平２−８４２０３号、特開平２−１４７１０２号、特開
平２−１１７１１２号各公報）との根本的な違いは、発
明者らが先に提案した方法は、ウェブ高さ圧下とほぼ同
時にフランジの厚み圧下も行う点にあり、この方法によ
れば、仕上ユニバーサル圧延段階ではウェブの圧下率よ
りもフランジの圧下率を大きくとれるので、結果的に圧
延中のつ、ニブ面にはフランジの伸張による圧延方向へ
の引っ張り応力が作用し、それと直角な方向における幅
方向圧縮による座屈の限界は大幅に向上させることがで
き、従って、本発明者らが先に提示した方法においては
、幅可変の水平ロールを必要とするものの、ウェブ高さ
の調整量の限界を他の方法に比べて３倍以上も向上させ
ることができたのである。

しかしそれでも必要なウェブ高さ調整量が、限界をこえ
る場合には２パス以上に分割してウェブ高さを縮小する
必要がある。

ここに、仕上圧延で２パス以上の圧延を行うことは圧延
材の温度低下によって、ウェブ波等の形状不良や材質の
劣化を招くばかりでなく、生産能率の低下を生じるから
通常は１パスで行うことが望ましく、また実操業ではさ
らに高い縮小限界が必要となる場合があることが明らか
となった。

なお、ウェブ高さの圧下を伴う圧延方式においては、圧
延機の入側にウェブガイドなどの拘束手段を配置するこ
とにより座屈や断面形状の劣化を防止することができる
が、■パス当たりの縮小調整量を大幅に拡大することは
できない。

（発明が解決しようとする課題） この発明の目的は、ウェブ高さ圧下を伴う圧延において
発生し易い座屈やねじれを起こすことなしにウェブ内幅
縮小量の限界をさらに向上させ得る圧延方法を提案する
ところにある。

（課題を解決するための手段） 通常のユニバーサル圧延機は、１対の水平ロールとｌ対
の垂直ロールの４本の中心軸が、圧延方向と直交する一
つの平面内にあるように構成されているが、発明者らは
前記ウェブ高さ圧下を伴う圧延方式において、かかる圧
延機のロール配置状況について種々実験と検討を重ねた
結果、ウェブ内幅の縮小限界量を拡大するためには、圧
延機に組み込まれた垂直ロールもしくは水平ロールを圧
延方向に沿ってシフトさせることが極めて有効であるこ
とを見いだした。

この発明は、上記の知見に立脚するものである。

すなわち、この発明は、粗圧延を施したウェブ部および
フランジ部を有する粗形鋼片に、該粗形鋼片のフランジ
部を左右に挟む一対の垂直ロールと該粗形鋼片のウェブ
部を上下に挟み粗圧延段階よりも小さなロール幅になる
一対の水平ロールを備えたユニバーサル圧延機にて、該
形鋼片のフランジ部の角度起こしを行いつつウェブ高さ
とフランジ部の厚み圧下を行う仕上げ圧延を施してウェ
ブ内幅寸法を縮小調整するＨ形鋼の圧延方法において、
上記垂直ロールの対のロール軸心を、水平ロールの対の
ロール軸心よりも圧延機出側で、かつ該形鋼片のウェブ
高さ圧下と同時にフランジ厚み圧下を行い得る領域を有
する範囲内にシフトした状態で圧延することを特徴とす
るＨ形鋼の圧延方法である。

（作　用） 仕上ユニバーサル圧延機の水平ロールのロール幅を、粗
圧延を経た粗形鋼片のウェブ内幅よりも小さく設定して
ウェブ内幅の縮小調整を行う場合のロールと粗形鋼片の
接触状態およびウェブ面に作用する垂直ロールからの反
力を模式的に第１図、第２図に示す。このうち第１図は
垂直ロールＶを圧延機出側にシフトした場合について、
第２図は、垂直ロールＶと水平ロール（中心軸の位置の
み表示）が同一平面内にある場合について示している。

従来の圧延方式に従う第２図において、水平ロールの幅
を粗圧延を経た粗形鋼片りのウェブ内幅Ｂｗｏよりも小
さいＢｗ、とした場合、粗形鋼片りのフランジ部ｈｂお
よびウェブ部ｈａと、垂直ロールＶ及び水平ロール（図
示せず）の接触状態は、以下に説明するような状況にな
る。すなわち、圧延機の入側から進入した粗形鋼片りは
、まずそのフランジ部ｈｂの外面が垂直ロールＶに接触
する。このときフランジ部ｈｂの内面は未だ水平ロール
のロール端面に接触していないので結果的にウェブ高さ
の圧下のみが行われる（領域Ｉ）。次にフランジ部ｈｂ
の内面が水平ロールの側面と接触する。この時点ではウ
ェブ高さの圧下はもはや行われず、フランジ部ｈｂの厚
み圧下が行われる。また通常のロール径、圧延条件のも
とでは水平ロール表面は未だウェブ部ｈａの表面に接触
していない（領域Ｊ）。

次いで水平ロールの表面がウェブ部ｈａに接触し、ウェ
ブ部ｈａの厚み圧下が行われると同時にフランジ部ｈｂ
の厚み圧下も進行する（領域Ｋ）。このようにウェブ部
ｈａの高さ圧下は圧延機の入側の領域■で進行する。

次に領域Ｉにおいてウェブ部ｈａに作用するロールから
の反力について説明する。この部分ではウェブ部ｈａの
高さ圧下が行われているから、当然垂直ロールＶからの
ウェブ高さ方向の圧縮力Ｐｗが作用する。この反力Ｐは
領域Ｉにおいてウェブの高さ方向に作用し、かつ水平ロ
ールは未だウェブ部ｈａに接触していないから、ここで
ウェブ部ｈａが座屈したり、ねじれたりすると考えられ
る。ただし領域Ｉは比較的ウェブが拘束されている領域
Ｋに近く、反力Ｐだけではそれほど座屈限界は低くない
。ところがウェブ部ｈａには、垂直ロールＶより圧延方
向の反力も作用する。その理由は、通常のユニバーサル
圧延機では水平ロールのみが駆動され、垂直ロールＶは
駆動されないことによる。

ここで、第２図に示すような圧延状況のもとでは、水平
ロールのみが駆動される場合に粗形鋼片りに与えられる
圧延方向の推進力は、ウェブ部ｈａについてはウェブ厚
み圧下が行われる領域Ｋにおいて、フランジ部ｈｂにつ
いては厚み圧下が行われ、かつ水平ロールと接触してい
る領域ＪおよびＫにおいてであり、領域Ｉにおいてはフ
ランジ部ｈｂの外面が垂直ロールＶに接触しているもの
の、垂直ロールＶには駆動力がないので組径鋼片りには
推進力が作用しない。すなわち、領域Ｉでは材料が、そ
れより下流にある材料に引っ張られて推進することにな
る。しかるに領域Ｉではウェブ高さ圧下が行われている
から圧延方向への推進に対して抵抗力が作用し、これに
よって前方の材料から引っ張られる力の反作用として垂
直ロールＶからの圧延方向反力Ｐ「が作用する。この結
果、領域Ｉにおいてウェブ部ｈｂには垂直ロールＶから
の反力として前記ウェブ高さ方向の反力Ｐｗと圧延方向
の反力Ｐｆの合力である反力Ｐが第２図に示すような斜
めの向きに作用することになる。この反力Ｐは、その大
きさが前記反力Ｐｗよりも大きく、領域Ｉよりさらに圧
延機入側の部分にあるウェブを座屈させるように働く。

このために、ウェブの拘束されている領域Ｋから遠く離
れて拘束の小さい部分に大きな圧縮力が作用する結果と
なり、ウェブ高さ圧下量の限界値は低くなるのである。

そこでこの発明においては、第１図に示すように垂直ロ
ールＶを圧延機出側にシフトさせ、ウェブ高さの圧下が
行われる領域１と水平ロールによって拘束される領域に
とが重なるように、かつ領域Ｉよりさらに入側にあって
前記反力Ｐの作用するウェブ面もウェブ拘束のある領域
Ｋに近くなるようにして、ウェブ高さ縮小限界量を大幅
に拡大した。

なお、発明者らの実験によれば、垂直ロールのシフト量
には好ましい範囲があり、それは圧延素材の寸法や圧延
条件によっても異なるが、実際の圧延機においてはほぼ
３〜３０ｍｍ程度である。また、上記の例では垂直ロー
ルＶを圧延機出側にシフトした場合について説明したが
、水平ロールを圧延機入側にシフトした場合でも同じ効
果が得られることは勿論である。

第３図は、ウェブ高さ圧下を伴わない通常のユニバーサ
ル圧延における圧延状況を示したものである。この場合
はウェブ高さ圧下がないため、前記の領域Ｉは存在しな
い。ただし、仕上ユニバーサル圧延の場合には、フラン
ジの角度起こしがあるため、領域Ｉに類似の部分が存在
するが、この場合の垂直ロールからの反力はウェブ高さ
圧下を伴う場合に比べて非常に小さいので問題にならな
い。従ってウェブ部ｈａにウェブ高さ方向の反力が作用
することはなく、前述の問題は生じないから、あえて垂
直ロールをシフトすることはそれほど意味がないのであ
る。

ちなみに、特開昭６１−５６０１号公報には、ユニバー
サル圧延機の垂直ロールのシフトを行う圧延法が提案さ
れているが、この技術はウェブ高さ圧下を伴わないので
、ウェブ厚みの極めて薄いＨ形鋼片を圧延するときに発
生するウェブ波をある程度防止できる程度の効果しかな
い。

また、前述した特開平２−１４７１０２号、特開平２−
１４７１１２号各公報に開示の如き圧延要領にしたがっ
た場合には、ウェブ高さの圧下時にフランジ厚みの圧下
ができないためにウェブが座屈しやすくなるばかりでな
く、水平ロールによるウェブ座屈の防止効果がほとんど
なく、従ってウェブ高さ調整限界は非常に低く、実用に
はほど遠いものである。

（実施例） 代表的な呼称寸法である、Ｈ７５０ｘ　２００、Ｈ６０
０Ｘ２００、およびＨ４５０ｘ　２００になる各Ｈ形鋼
を製造する場合において、ウェブ厚みを６〜１６ｍｍの
範囲で種々変更する幅縮小圧延を行った場合の圧延状況
について調査した。

仕上圧延前のウェブ厚をＴｗ（ｍｍ）、ウェブ内幅をＢ
ｗ、ウェブ内幅の縮小量を６８ｗ、ウェブ中心の偏りの
増加量ΔＣとし、横軸にΔＢｗ−Ｂｗ／Ｔｗの値を、縦
軸にΔＣ／Ｔｗの値をとってプロットしたものが第４図
である。第４図において○、・のプロット点は従来の圧
延方法による実施結果であり、△、ムのプロット点はこ
の発明に従って垂直ロールのロール軸心を２０ｍｍ圧延
機出側にシフトした場合の実験結果である。なお、図中
の白抜きのプロット点は圧延後のウェブ面に傷模様が発
生しなかったことを示し、また黒塗りのプロット点は傷
模様が発生したことを示すものである。

第４図から、横軸の値が大きくなるほど、すなわち、あ
るウェブ厚みの値に対し、ウェブの内幅縮小量が大きく
、かつウェブの内幅が大きくなるほどウェブ中心の偏り
の値が指数関数的に増加し、これとともにウェブ面で傷
の発生する確率が高くなっていることがわかる。しかし
ながらこの発明に従う要領に従った圧延においては、従
来法に比べて同じ横軸の値に対してウェブ中心の偏り量
、および傷発生の確率が大幅に小さくなっていることが
わかる。

ここで、ウェブ中心の偏りは建築向けＨ形鋼の場合でＪ
ＩＳ　６３１９２より厳しい±２ｍｍを目標とし、現行
のＨ形鋼の圧延で最も薄い６ｍｍサイズになる製品を考
慮すると第４図における縦軸ΔＣ／Ｔｗは０．３３の値
が限界である。またウェブ面の傷は発生させないことを
目標とすると、従来法においては第４図における横軸Δ
Ｂｗ−Ｂｗ／Ｔｗ２は８０が限度である。すなわちｌパ
ス当りの幅縮小量は下記式６式％ で与えられる。一方、この発明に従えば上記横軸の値は
約１２０程度が限界であり、従って限界幅縮小量は下記
式 ％式％ で与えられる。よってこの発明よれば限界幅縮小量は、
従来法に比べて約１．３倍程度拡大することができた。

なお、この実施例では、水平ロール、垂直ロールが同時
駆動形式になる圧延機を適用した場合の例であるが、こ
の発明においては、例えば水平ロールは無駆動、垂直ロ
ールのみ駆動という方式でも、それがウェブ内幅縮小を
伴う圧延であれば実施可能である。さらにこの発明では
圧延機の水平ロールとしては種々のサイズになるＨ形鋼
を圧延する場合に対応できるように、従来知られている
ロール幅の変更可能なロール（例えば　特開平１−３１
７６０７号公報参照）を適用するが、該ロール幅が仕上
圧延前の粗形鋼片のウェブ部内幅より狭く、かつ左右の
垂直ロールの隙間が粗形鋼片のウェブ高さより小さく設
定されていてウェブ内幅が縮小されるような圧延方法に
おいて適用できるのはいうまでもない。

（発明の効果） かくしてこの発明によれば、粗ユニバーサル圧延段階で
は通常の圧延を行い、仕上ユニバーサル圧延段階では水
平ロールのロール外幅寸法を調整してウェブ高さの積極
的な圧下を行ってウェブ内幅を縮小調整するにあたり、
縮小調整量の限界を大幅に拡大することができ、従って
圧延パス回数を増やしたり、ロール交換を最小限にとど
めることが可能で生産効率をより一層改善することがで
きる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの発明に従うＨ形鋼の圧延要領の説明図 第２図、第３図は従来方式に従うＨ形鋼の圧延要領の説
明図 第４図はＨ形鋼の圧延過程で生じる形状不良、表面欠陥
の発生限界を調査したグラフ 第５図（ａ）、（ｂ）はＨ形鋼の圧延ラインの設備例を
模式的に示した図 第６図は（ａ）、　（ｂ）、　（ｃ）はＨ形調圧延用素
材の断面を示した図 第７図（ａ）、（ｂ）はブレークダウン圧延における圧
延ロールのカリバー形状を示した因 業８図（ａ）、　（ｂ）、　（Ｃ）はＨ形鋼の圧延に従
来用いられている圧延ロールの断面を示した図第９図（
ａ）、（ｂ）　、第１Ｏ図および第１１図（ａ）、（ｂ
）は従来技術を示した模式図、 第１２図（ａ）、（ｂ）は従来技術を示した模式図、第
１３図は圧延ロールと粗形鋼片の接触状態を示した図 第１４図（ａ）、　（ｂ）、　（ｃ）はウェブの高さ圧
下を伴う圧延方式における形状不良の発生状況を説明し
た図 第１５図（ａ）、（ｂ）は不適切な圧延によって得られ
たＨ形鋼の断面を示した図である。 ｌ・・・スラブ　　　　　　２・・・矩形鋼片３・・・
Ｈ形鋼用鋼片　　　４・・・オープンカリバー５・・・
クローストカリバー ６・・・ブレークダウン圧延機 ７・・・粗ユニバーサル圧延機 ８・・・エツジヤ−圧延機 ９・・・仕上ユニバーサル圧延機 ｈ・・・粗形鋼片　　　　　ｈａ・・・粗形鋼片ウェブ
部ｈｂ・・・粗形鋼片フランジ部 Ｈ・・・水平ロール ■・・・垂直ロール 第１ＷＪ 第２図 第３図 １１（平ロールＯロール秦ｄｌｌｕＹ 別５ 第５図 （ａ） （ｂ） ｒａ）　　　　（ｂ）（Ｃ） 第７図 第８図 第９図 （ａ） 第１２図 （ａ　） （ｂ） 第１３図 第１４図

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １、粗圧延を施したウェブ部およびフランジ部を有する
   粗形鋼片に、該粗形鋼片のフランジ部を左右に挟む一対
   の垂直ロールと該粗形鋼片のウェブ部を上下に挟み粗圧
   延段階よりも小さなロール幅になる一対の水平ロールを
   備えたユニバーサル圧延機にて、該形鋼片のフランジ部
   の角度起こしを行いつつウェブ高さとフランジ部の厚み
   圧下を行う仕上げ圧延を施してウェブ内幅寸法を縮小調
   整するＨ形鋼の圧延方法において、 上記一対の垂直ロールを、該垂直ロールのロール軸心が
   水平ロールのロール軸心よりも圧延機出側に位置し、か
   つ該形鋼片のウェブ高さ圧下と同時にフランジ厚み圧下
   を行い得る領域を有する範囲内にシフトした状態で圧延
   することを特徴とするＨ形鋼の圧延方法。