JPH04175417A - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents
内燃機関の排気浄化装置Info
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- JPH04175417A JPH04175417A JP2283352A JP28335290A JPH04175417A JP H04175417 A JPH04175417 A JP H04175417A JP 2283352 A JP2283352 A JP 2283352A JP 28335290 A JP28335290 A JP 28335290A JP H04175417 A JPH04175417 A JP H04175417A
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- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
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- F01N3/20—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust characterised by methods of operation; Control specially adapted for catalytic conversion
- F01N3/2006—Periodically heating or cooling catalytic reactors, e.g. at cold starting or overheating
- F01N3/2033—Periodically heating or cooling catalytic reactors, e.g. at cold starting or overheating using a fuel burner or introducing fuel into exhaust duct
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- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、希薄燃焼可能な内燃機関の排気系に、酸化雰
囲気中ＨＣ存在下でＮＯｘを還元するゼオライト系触媒
を装着した排気浄化装置に関する。
囲気中ＨＣ存在下でＮＯｘを還元するゼオライト系触媒
を装着した排気浄化装置に関する。
遷移金属或いは貴金属を担持せしめたゼオライトから成
り、酸化雰囲気中、ＨＣ存在下で排気ガス中のＮｏｗを
還元する触媒、いわゆるリーンＮＯｘ触媒は知られてい
る（たとえば、特開平１−１３０７３５号公報）。
り、酸化雰囲気中、ＨＣ存在下で排気ガス中のＮｏｗを
還元する触媒、いわゆるリーンＮＯｘ触媒は知られてい
る（たとえば、特開平１−１３０７３５号公報）。
リーンＮＯｘ触媒がＮＯｘを還元するにはＨＣが必要な
ため、良好なＮＯｘ浄化作用を果せるように、リーンＮ
Ｏｘ触媒の上流にＨＣ供給装置を設けることも知られて
いる（たとえば、特開昭６３−２８３７２７号公報）、
たとえば、ディーゼル機関では、排気中のＨＣが少ない
ので二ＨＣを添加することが望まれる。
ため、良好なＮＯｘ浄化作用を果せるように、リーンＮ
Ｏｘ触媒の上流にＨＣ供給装置を設けることも知られて
いる（たとえば、特開昭６３−２８３７２７号公報）、
たとえば、ディーゼル機関では、排気中のＨＣが少ない
ので二ＨＣを添加することが望まれる。
しかし、従来は一定種類のＨＣを一律にリーンＮＯｘ触
媒上流に供給するだけなので、ＨＣの種類およびリーン
ＮＯｘ触媒の温度によっては、高いＮＯｘ浄化率が得ら
れないことがある。
媒上流に供給するだけなので、ＨＣの種類およびリーン
ＮＯｘ触媒の温度によっては、高いＮＯｘ浄化率が得ら
れないことがある。
たとえば、排気温が低い領域（４００℃以下）では、注
入されるＨＣが高沸点ＨＣの場合、ＮＯｘの浄化率が向
上しない。
入されるＨＣが高沸点ＨＣの場合、ＮＯｘの浄化率が向
上しない。
また、逆に排気温が高い領域では、注入されるＨＣが低
沸点ＨＣの場合、ＨＣの部分酸化により生成された活性
種がすぐに酸化されてＣ０１ＣＯｔになるため、ＮＯｘ
浄化率が低下する。
沸点ＨＣの場合、ＨＣの部分酸化により生成された活性
種がすぐに酸化されてＣ０１ＣＯｔになるため、ＮＯｘ
浄化率が低下する。
本発明は、触媒床温或いは排気温度が比較的高い領域に
あろうが比較的低い領域にあろうが、高いＮＯｘ浄化率
を示すことのできる内燃機関の排気浄化装置を提供する
ことを目的とする。
あろうが比較的低い領域にあろうが、高いＮＯｘ浄化率
を示すことのできる内燃機関の排気浄化装置を提供する
ことを目的とする。
上記目的は以下の本発明に係る内燃機関の排気浄化装置
によって達成される。すなわち、内燃機関の排気系に設
けられ、酸化雰囲気中、炭化水素存在下のもとで窒素酸
化物を還元する触媒を備えた内燃機関の排気浄化装置に
おいて、上記機関とは別体に設けられ、炭化水素を上記
機関に供給する炭化水素供給源と、上記触媒の触媒床温
、或いは、排気温度を検出する温度検出手段と、該温度
検出手段によって、触媒床温、或いは、排気温度が高い
と検出されるときには、上記炭化水素供給源からの炭化
水素を炭化水素中に高沸点炭化水素が多（含まれるよう
にして上記触媒の上流に供給し、触媒床温、或いは、排
気温度が低いと検出されるときには、上記炭化水素供給
源からの炭化水素を炭化水素中に低沸点炭化水素が多く
含まれるようにして上記触媒の上流に供給する炭化水素
供給手段とを設けたことを特徴とする内燃機関の排気浄
化装置。
によって達成される。すなわち、内燃機関の排気系に設
けられ、酸化雰囲気中、炭化水素存在下のもとで窒素酸
化物を還元する触媒を備えた内燃機関の排気浄化装置に
おいて、上記機関とは別体に設けられ、炭化水素を上記
機関に供給する炭化水素供給源と、上記触媒の触媒床温
、或いは、排気温度を検出する温度検出手段と、該温度
検出手段によって、触媒床温、或いは、排気温度が高い
と検出されるときには、上記炭化水素供給源からの炭化
水素を炭化水素中に高沸点炭化水素が多（含まれるよう
にして上記触媒の上流に供給し、触媒床温、或いは、排
気温度が低いと検出されるときには、上記炭化水素供給
源からの炭化水素を炭化水素中に低沸点炭化水素が多く
含まれるようにして上記触媒の上流に供給する炭化水素
供給手段とを設けたことを特徴とする内燃機関の排気浄
化装置。
上記本発明の内燃機関の排気浄化装置において、触媒床
温、或いは、排気温度が高い時は、高沸点炭化水素が多
く含まれるように炭化水素が供給されるが、高沸点炭化
水素は、リーンＮＯｘ触媒上でのＨＣ→活性種→Ｃｏ、
ｃｏ、の変換速度が遅く、活性種が存在する時間が長（
なり、この活性種とＮＯｘが反応するため、ＮＯｘ浄化
率が向上する。また、触媒床温、或いは排気温度が低い
時は、低沸点炭化水素が多く含まれるように炭化水素が
供給されるが、低沸点炭化水素は、リーンＮＯｘ触媒上
で比較的早く酸化されるので、比較的低温であっても、
炭化水素の部分酸化による活性種の生成が生じ、ＮＯｘ
浄化率が向上する。かくして、低温側でも、高温側でも
、高いＮＯｘ浄化率が得られ、高いＮＯｘ浄化率の得ら
れる温度領域が拡げられる。
温、或いは、排気温度が高い時は、高沸点炭化水素が多
く含まれるように炭化水素が供給されるが、高沸点炭化
水素は、リーンＮＯｘ触媒上でのＨＣ→活性種→Ｃｏ、
ｃｏ、の変換速度が遅く、活性種が存在する時間が長（
なり、この活性種とＮＯｘが反応するため、ＮＯｘ浄化
率が向上する。また、触媒床温、或いは排気温度が低い
時は、低沸点炭化水素が多く含まれるように炭化水素が
供給されるが、低沸点炭化水素は、リーンＮＯｘ触媒上
で比較的早く酸化されるので、比較的低温であっても、
炭化水素の部分酸化による活性種の生成が生じ、ＮＯｘ
浄化率が向上する。かくして、低温側でも、高温側でも
、高いＮＯｘ浄化率が得られ、高いＮＯｘ浄化率の得ら
れる温度領域が拡げられる。
以下に、本発明に係る内燃機関の排気浄化装置の望まし
い実施例を、図面を参照して説明する。
い実施例を、図面を参照して説明する。
第１実施例
第１図〜第４図は本発明の第１実施例に係る。
第１図に示すように、第１実施例は、内燃機関ｌの排気
系２に設けられ、酸化雰囲気中、炭化水素存在下のもと
で窒素酸化物を還元する触媒３を備えた内燃機関の排気
浄化装置において、上記機関１とは別体に設けられ、沸
点の異なる複数種類の炭化水素を上記機関に供給する炭
化水素供給源５ａ、６ｂと、上記触媒３の触媒床温、或
いは、排気温度を検出する温度検出手段４と、該温度検
出手段４によって、触媒床温、或いは、排気温度が高い
と検出されるときには、上記炭化水素供給源６ａ、６ｂ
からの炭化水素のうち高沸点炭化水素を低沸点炭化水素
よりも多く含まれるよう上記触媒の上流に供給し、触媒
床温、或いは、排気温度が低いと検出されるときには、
上記炭化水素供給源からの炭化水素のうち低沸点炭化水
素を高沸点炭化水素よりも多（含まれるよう上記触媒の
上流に供給する炭化水素供給手段５とを設けた内燃機関
の排気浄化装置から成る。
系２に設けられ、酸化雰囲気中、炭化水素存在下のもと
で窒素酸化物を還元する触媒３を備えた内燃機関の排気
浄化装置において、上記機関１とは別体に設けられ、沸
点の異なる複数種類の炭化水素を上記機関に供給する炭
化水素供給源５ａ、６ｂと、上記触媒３の触媒床温、或
いは、排気温度を検出する温度検出手段４と、該温度検
出手段４によって、触媒床温、或いは、排気温度が高い
と検出されるときには、上記炭化水素供給源６ａ、６ｂ
からの炭化水素のうち高沸点炭化水素を低沸点炭化水素
よりも多く含まれるよう上記触媒の上流に供給し、触媒
床温、或いは、排気温度が低いと検出されるときには、
上記炭化水素供給源からの炭化水素のうち低沸点炭化水
素を高沸点炭化水素よりも多（含まれるよう上記触媒の
上流に供給する炭化水素供給手段５とを設けた内燃機関
の排気浄化装置から成る。
第１実施例を第１図〜第４図を参照してさらに詳しく説
明する。ただし、以下においては、上記触媒３をリーン
ＮＯｘ触媒、炭化水素をＨＣと記す。
明する。ただし、以下においては、上記触媒３をリーン
ＮＯｘ触媒、炭化水素をＨＣと記す。
内燃機関１の排気通路２には、リーンＮＯｘ触媒３を入
れた触媒コンバータが設けられている。
れた触媒コンバータが設けられている。
ここで、リーンＮＯｘ触媒は、遷移金属或いは貴金属を
担持せしめたゼオライトからなり、酸化雰囲気中、ＨＣ
存在下で排気ガス中のＮＯｘを還元する触媒である。
担持せしめたゼオライトからなり、酸化雰囲気中、ＨＣ
存在下で排気ガス中のＮＯｘを還元する触媒である。
リーンＮＯｘ触媒３上流には、ＨＣ供給手段５が設けら
れており、ＨＣ供給手段５は、沸点の異なる複数種のＨ
Ｃの供給ｆ！１６ａ、６ｂ、・・・・・・からの何れか
の種類のＨＣを供給すべく切替える切替弁７を有する。
れており、ＨＣ供給手段５は、沸点の異なる複数種のＨ
Ｃの供給ｆ！１６ａ、６ｂ、・・・・・・からの何れか
の種類のＨＣを供給すべく切替える切替弁７を有する。
ｌ（Ｃ供給手段５は、さらに、切替弁７を駆動する切替
弁駆動装置８と、選択された種類のＨＣの流量を制御す
る流量制御弁９と、流量制御弁９を駆動する流量制御弁
駆動装置１０を有する。
弁駆動装置８と、選択された種類のＨＣの流量を制御す
る流量制御弁９と、流量制御弁９を駆動する流量制御弁
駆動装置１０を有する。
ＨＣの供給源６ａ、６ｂは、低沸点ＨＣの供給源６ａと
高沸点ＨＣの供給源６ｂを有する。低沸点ＨＣは炭素数
の数が５以下の炭化水素から成り、高沸点ＨＣは炭素数
の数が６以上の炭化水素から成る。
高沸点ＨＣの供給源６ｂを有する。低沸点ＨＣは炭素数
の数が５以下の炭化水素から成り、高沸点ＨＣは炭素数
の数が６以上の炭化水素から成る。
リーンＮＯｘ触媒３の直ぐ上流には、リーンＮＯｘ触媒
３への入りガス塩を検出して出力する、温度検出手段と
しての排気温センサ４が設置されている。温度検出手段
は、リーンＮＣ３ｘ触媒３の触媒床温を検出する温度セ
ンサであるかもしれない、要は、触媒温度或いはそれに
相関する温度（たとえば排気温）を検出できるものであ
ればよい、温度検出手段としての排気温センサ４の出力
はエンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）１１に入力
される。
３への入りガス塩を検出して出力する、温度検出手段と
しての排気温センサ４が設置されている。温度検出手段
は、リーンＮＣ３ｘ触媒３の触媒床温を検出する温度セ
ンサであるかもしれない、要は、触媒温度或いはそれに
相関する温度（たとえば排気温）を検出できるものであ
ればよい、温度検出手段としての排気温センサ４の出力
はエンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）１１に入力
される。
ＥＣＵＩＩは、切替弁駆動装置８の切替を制御し、流量
制御弁駆動装置１０の駆動を制御し、したがってＨＣの
供給を制御するＨＣ供給手段制御手段を構成する。
制御弁駆動装置１０の駆動を制御し、したがってＨＣの
供給を制御するＨＣ供給手段制御手段を構成する。
ＥＣＬＩＩＩは、マイクロコンピュータから成り、入出
力インターフェイス、セントラルプロセッサユニット（
ＣＰＵ）、リードオンリメモリ （ＲＯＭ）、ランダム
アクセスメモリ （ＲＡＭ）を有する。排気温センサ４
の出力信号は入力インターフェイスに入力され、アナロ
グ／ディジタル変換器を介してディジタル信号に変換さ
れてＲＡＭに一時的に格納され、必要時にＣＰＵに読出
されて、演算に用いられる。ＥＣＵＩＩには、エンジン
回転速度Ｎｅ、トルクＴの信号も入力される。
力インターフェイス、セントラルプロセッサユニット（
ＣＰＵ）、リードオンリメモリ （ＲＯＭ）、ランダム
アクセスメモリ （ＲＡＭ）を有する。排気温センサ４
の出力信号は入力インターフェイスに入力され、アナロ
グ／ディジタル変換器を介してディジタル信号に変換さ
れてＲＡＭに一時的に格納され、必要時にＣＰＵに読出
されて、演算に用いられる。ＥＣＵＩＩには、エンジン
回転速度Ｎｅ、トルクＴの信号も入力される。
ＥＣＵＩＩは、ＲＯＭに、第２図に示したプログラムを
格納しており、この演算ルーチンは、ＣＰＵに読出され
て、一定時間間隔で実行される。第２図において、ステ
ップ１０１で、触媒温度または排気温度ＴＥＸ、エンジ
ン回転速度Ｎｅ、）ルクＴを読込む。
格納しており、この演算ルーチンは、ＣＰＵに読出され
て、一定時間間隔で実行される。第２図において、ステ
ップ１０１で、触媒温度または排気温度ＴＥＸ、エンジ
ン回転速度Ｎｅ、）ルクＴを読込む。
続いて、ステップ１Ｇ２で、触媒温度または排気温度Ｔ
ＥＸが、予め定められた所定温度ＴＥＸＯ（たとえば、
４００℃）以下が否かを判別し、ＴＥｘＯ以下であれば
ステップ１０３に進み、ＴＥＸＯを越えればステップ１
０４に進む、ステップ１０３では、切替弁７を低沸点Ｈ
Ｃ供給側に切替える信号を切替弁駆動装置８に送り、低
沸点ＨＣの供給実行処理をする。一方、ステップ１０４
では、切替弁７を高沸点ＨＣ供給側に切替える信号を切
替弁駆動装置８に送り、高沸点ＨＣの供給実行処理をす
る。
ＥＸが、予め定められた所定温度ＴＥＸＯ（たとえば、
４００℃）以下が否かを判別し、ＴＥｘＯ以下であれば
ステップ１０３に進み、ＴＥＸＯを越えればステップ１
０４に進む、ステップ１０３では、切替弁７を低沸点Ｈ
Ｃ供給側に切替える信号を切替弁駆動装置８に送り、低
沸点ＨＣの供給実行処理をする。一方、ステップ１０４
では、切替弁７を高沸点ＨＣ供給側に切替える信号を切
替弁駆動装置８に送り、高沸点ＨＣの供給実行処理をす
る。
ステップ１０３．１０４がらステップ１０５に進み、供
給ＨＣの流量制御を行なう、すなわち、ステップ１０５
で、エンジン回転速度Ｎｅ、トルクＴより、排気ガスの
状態（排気ガス量、Ｈｃｓ度）を演算し、注入すべき必
要ＨＣ量を求め、その必要ＨＣ量を供給する流量制御弁
目標開度を求める。続いて、ステップ１０６に進んで、
流量制御弁９の開度をステップ１０５で求めた、目標開
度にする指令信号を流量制御弁駆動装置１ｏに送り、流
量制御弁９の開度制御実行処理をする。そして、次のス
テップに移って、終了する。
給ＨＣの流量制御を行なう、すなわち、ステップ１０５
で、エンジン回転速度Ｎｅ、トルクＴより、排気ガスの
状態（排気ガス量、Ｈｃｓ度）を演算し、注入すべき必
要ＨＣ量を求め、その必要ＨＣ量を供給する流量制御弁
目標開度を求める。続いて、ステップ１０６に進んで、
流量制御弁９の開度をステップ１０５で求めた、目標開
度にする指令信号を流量制御弁駆動装置１ｏに送り、流
量制御弁９の開度制御実行処理をする。そして、次のス
テップに移って、終了する。
つぎに、第１実施例の作用を説明する。
まず、リーンＮＯｘ触媒３のＮＯｘ浄化メカニズムは、
第４図に示したようになると推定される。
第４図に示したようになると推定される。
すなわち、排気中のＨＣ・は、大部分は直接（完全）酸
化されてＣＯ８とＨｘＯになるが、一部は部分酸化され
て活性種（Ｃｏ−のようなものと推定される）になり、
この活性種の一部がＮＯｘと反応してＮＯｘを還元し、
浄化する。活性種の残りは酸化されてＣ０１ｃｏ、にな
る、−船釣には、高温（たとえば、５００℃以上）にな
ると、ＨＣは殆どが完全酸化されてＣＯｘ 、Ｈｚ Ｏ
になり、部分酸化される割合が少なくなって活性種の量
が減少し、かつ活性種ができてもｃｏ、ｃｏｔ と酸化
される割合が多くなってＮＯｘとの反応に用いられる活
性種量が少なくなるので、Ｎ０ｗ浄化率が低減する。ま
た、低温（約３５０ ’Ｃ以下）になると、リーンＮＯ
ｘ触媒自体の活性が低減して（るので、やはりＮＯｘ浄
化率が低下してくる。したがって、ＮＯｘ浄化率−温度
特性は、３５０ ℃と５００ ’ｅとの間のある温度で
山を持つ山形の曲線となる。そして、この山がどの温度
で表われるかは、ＨＣの種類に依存する。
化されてＣＯ８とＨｘＯになるが、一部は部分酸化され
て活性種（Ｃｏ−のようなものと推定される）になり、
この活性種の一部がＮＯｘと反応してＮＯｘを還元し、
浄化する。活性種の残りは酸化されてＣ０１ｃｏ、にな
る、−船釣には、高温（たとえば、５００℃以上）にな
ると、ＨＣは殆どが完全酸化されてＣＯｘ 、Ｈｚ Ｏ
になり、部分酸化される割合が少なくなって活性種の量
が減少し、かつ活性種ができてもｃｏ、ｃｏｔ と酸化
される割合が多くなってＮＯｘとの反応に用いられる活
性種量が少なくなるので、Ｎ０ｗ浄化率が低減する。ま
た、低温（約３５０ ’Ｃ以下）になると、リーンＮＯ
ｘ触媒自体の活性が低減して（るので、やはりＮＯｘ浄
化率が低下してくる。したがって、ＮＯｘ浄化率−温度
特性は、３５０ ℃と５００ ’ｅとの間のある温度で
山を持つ山形の曲線となる。そして、この山がどの温度
で表われるかは、ＨＣの種類に依存する。
第３図は、低沸点ＨＣのＮＯｘ浄化率特性、高沸点ＨＣ
のＮＯｘ浄化率特性、および本発明のＮＯｘ浄化率特性
を示している。すなわち、低沸点ＨＣの場合は、分子が
小さく早く酸化（部分酸化も）が進むので、低温域（４
００℃以下）でも活性種が生成し、高温域４００℃以上
ではもはや完全酸化が進んで活性種が残らなくなるので
、高いＮＯｘ浄化率を示す山は、第３図の曲線Ａのよう
に、低温側（４００℃以下）に表われる。一方、高沸点
ＨＣの場合は、分子が太きくＨＣ−活性種量ＣＯ，ＣＯ
□の反応も遅く、高温域（４００℃以上）でも活性種が
相当に残っており、これがＮＯＸと反応してくれるから
、高いＮＯｘ浄化率を示す山は、第３図の曲線Ｂのよう
に、高温側（４００℃以上）に表われる０本発明は、低
温域（４００℃以下）では切替弁７を低沸点ＨＣ側に切
替え、高温域（４００℃以上）では切替弁７を高沸点Ｈ
Ｃ側に切替えて使用するものであるから、本発明におけ
るＮＯｘ浄化率特性は、第３図の曲線Ｃに示すように、
曲線Ａ、Ｂの包絡線となり、低温側でも、高温側でも高
いＮＯｘ浄化率を示すことができるようになる。別の言
い方をすれば、本発明でも、高いＮＯｘ浄化率を示すこ
とのできる領域（山の部分）がより広い温度域に拡げら
れたことになる。
のＮＯｘ浄化率特性、および本発明のＮＯｘ浄化率特性
を示している。すなわち、低沸点ＨＣの場合は、分子が
小さく早く酸化（部分酸化も）が進むので、低温域（４
００℃以下）でも活性種が生成し、高温域４００℃以上
ではもはや完全酸化が進んで活性種が残らなくなるので
、高いＮＯｘ浄化率を示す山は、第３図の曲線Ａのよう
に、低温側（４００℃以下）に表われる。一方、高沸点
ＨＣの場合は、分子が太きくＨＣ−活性種量ＣＯ，ＣＯ
□の反応も遅く、高温域（４００℃以上）でも活性種が
相当に残っており、これがＮＯＸと反応してくれるから
、高いＮＯｘ浄化率を示す山は、第３図の曲線Ｂのよう
に、高温側（４００℃以上）に表われる０本発明は、低
温域（４００℃以下）では切替弁７を低沸点ＨＣ側に切
替え、高温域（４００℃以上）では切替弁７を高沸点Ｈ
Ｃ側に切替えて使用するものであるから、本発明におけ
るＮＯｘ浄化率特性は、第３図の曲線Ｃに示すように、
曲線Ａ、Ｂの包絡線となり、低温側でも、高温側でも高
いＮＯｘ浄化率を示すことができるようになる。別の言
い方をすれば、本発明でも、高いＮＯｘ浄化率を示すこ
とのできる領域（山の部分）がより広い温度域に拡げら
れたことになる。
第１実施例によれば、興なる沸点をもつ複数種類のＨＣ
を選択的に、リーンＮＯｘ触媒上流に、供給するように
し、リーンＮＯｘ触媒の触媒温度または排気温度に応じ
て、低温時には低沸点ＨＣを、高温時には高沸点ＨＣを
供給するようにしたので、低温側でも高温側でも、リー
ンＮＯｘ触媒に高いＮｏ浄化率を示させることができる
。したがって、高いＮＯｘ浄化率を示せる温度領域が拡
げられる。
を選択的に、リーンＮＯｘ触媒上流に、供給するように
し、リーンＮＯｘ触媒の触媒温度または排気温度に応じ
て、低温時には低沸点ＨＣを、高温時には高沸点ＨＣを
供給するようにしたので、低温側でも高温側でも、リー
ンＮＯｘ触媒に高いＮｏ浄化率を示させることができる
。したがって、高いＮＯｘ浄化率を示せる温度領域が拡
げられる。
第２実施例
第５図〜第９図は本発明の第２実施例に係る。
ただし、第３図、第４図は第２実施例にも適用される。
第２実施例は、第５図、第６図に示すように、内燃機関
２１の排気系２２に設けられ、酸化雰囲気中、炭化水素
存在下のもとで窒素酸化物を還元する触媒２３を備えた
内燃機関の排気浄化装置において、上記機関２１とは別
体に設けられ、炭化水素を上記機関に供給する炭化水素
供給源２６と、上記触媒の触媒床温、或いは、排気温度
を検出する温度検出手段２０１．２０２と、該温度検出
手段によって、触媒床温、或いは、排気温度が高いと検
出されるときには、上記炭化水素供給源２６からの炭化
水素を内燃機関の吸気系２４に排気系２２よりも多く供
給し、触媒床２温、或いは、排気温度が低いと検出され
るときには、上記炭化水素供給源２６からの炭化水素を
内燃機関の排気系２２に吸気系２４よりも多く供給する
炭化水素供給手段２５とを設けた内燃機関の排気浄化装
置から成る。
２１の排気系２２に設けられ、酸化雰囲気中、炭化水素
存在下のもとで窒素酸化物を還元する触媒２３を備えた
内燃機関の排気浄化装置において、上記機関２１とは別
体に設けられ、炭化水素を上記機関に供給する炭化水素
供給源２６と、上記触媒の触媒床温、或いは、排気温度
を検出する温度検出手段２０１．２０２と、該温度検出
手段によって、触媒床温、或いは、排気温度が高いと検
出されるときには、上記炭化水素供給源２６からの炭化
水素を内燃機関の吸気系２４に排気系２２よりも多く供
給し、触媒床２温、或いは、排気温度が低いと検出され
るときには、上記炭化水素供給源２６からの炭化水素を
内燃機関の排気系２２に吸気系２４よりも多く供給する
炭化水素供給手段２５とを設けた内燃機関の排気浄化装
置から成る。
第２実施例を、第５図〜第９図、および第３図、第４図
を参照して、さらに詳しく説明する。ただし、以下にお
いて、上記触媒２３をリーンＮＯｘ触媒、炭化水素をＨ
Ｃと記す。
を参照して、さらに詳しく説明する。ただし、以下にお
いて、上記触媒２３をリーンＮＯｘ触媒、炭化水素をＨ
Ｃと記す。
第２実施例においては、第５図に示すように、内燃機関
２１の排気通路２２には、リーンＮＯｘ触媒２３を入れ
た触媒コンバータが設けられている。
２１の排気通路２２には、リーンＮＯｘ触媒２３を入れ
た触媒コンバータが設けられている。
リーンＮＯｘ触媒２３より上流の排気系２２および吸気
系２４には、ＨＣ供給手段がら供給比可変にＨＣが供給
される。ＨＣ供給手段２５は、ＨＣ供給源２６からのＨ
ＣをリーンＮＯｘ触媒２３の上流の排気系２２および吸
気系２４に導＜ＨＣ供給通路２７と、このＨＣ供給道路
２７上に設けられた第１ＨＣ制御バルブ２Ｂおよび第２
ＨＣ制御バルブ２９と、第１Ｈｃ制御バルブ２８を駆動
する第１ＨＣ制御バルブ駆動装置３０および第２ＨＣ＠
御バルブ２９を駆動する第２ＨＣ制御バルブ駆動装置３
１とを有する。ここで、ＨＣ供給源２６から供給される
ＨＣは、１分子あたりの炭素数が６以上の（ＣｍＨｎの
ｍが６以上）ＩＣで、たとえば軽油である。第１ＨＣ制
御バルブ駆動装置３０および第２ＨＣ制御パルプ駆動装
置３１は、たとえば第７図、第８図に示す関係を呈する
ように第１ＨＣＩＩｉ１１御バルブ２８および第２ＨＣ
制御バルブ２９を駆動する。したがって、リーンＮ。
系２４には、ＨＣ供給手段がら供給比可変にＨＣが供給
される。ＨＣ供給手段２５は、ＨＣ供給源２６からのＨ
ＣをリーンＮＯｘ触媒２３の上流の排気系２２および吸
気系２４に導＜ＨＣ供給通路２７と、このＨＣ供給道路
２７上に設けられた第１ＨＣ制御バルブ２Ｂおよび第２
ＨＣ制御バルブ２９と、第１Ｈｃ制御バルブ２８を駆動
する第１ＨＣ制御バルブ駆動装置３０および第２ＨＣ＠
御バルブ２９を駆動する第２ＨＣ制御バルブ駆動装置３
１とを有する。ここで、ＨＣ供給源２６から供給される
ＨＣは、１分子あたりの炭素数が６以上の（ＣｍＨｎの
ｍが６以上）ＩＣで、たとえば軽油である。第１ＨＣ制
御バルブ駆動装置３０および第２ＨＣ制御パルプ駆動装
置３１は、たとえば第７図、第８図に示す関係を呈する
ように第１ＨＣＩＩｉ１１御バルブ２８および第２ＨＣ
制御バルブ２９を駆動する。したがって、リーンＮ。
Ｘ触媒２３より上流の排気系２２に供給されるＨＣの供
給量と、吸気系２４に供給されるＨＣ供給比は可変とさ
れている。このような供給比可変には、−方をＯＮ、他
方をＯＦＦとするような、選択的な供給も含むものとす
る。第１ＨＣ制御バルブ２８、第２ＨＣ制御バルブ２９
は、ＨＣの流量を制御する流量制御弁も兼ねる。第１Ｈ
Ｃ制御バルブ駆動装置３０および第２ＭＣｌ４御パルプ
駆動装置３１は、エンジンコントロールユニット（ＥＣ
Ｕ）３２からの指令によりて、その作動を制御される。
給量と、吸気系２４に供給されるＨＣ供給比は可変とさ
れている。このような供給比可変には、−方をＯＮ、他
方をＯＦＦとするような、選択的な供給も含むものとす
る。第１ＨＣ制御バルブ２８、第２ＨＣ制御バルブ２９
は、ＨＣの流量を制御する流量制御弁も兼ねる。第１Ｈ
Ｃ制御バルブ駆動装置３０および第２ＭＣｌ４御パルプ
駆動装置３１は、エンジンコントロールユニット（ＥＣ
Ｕ）３２からの指令によりて、その作動を制御される。
したがって、ＥＣＵ３２は、さらに正確にはＥＣＵ３２
に格納されたプログラムの一部分は、Ｈｃ供給手段２５
を制御するＨＣ供給手段制御手段を構成する。ＥＣＵ３
２には、エンジン回転速度Ｎｅ、）ルクＴの信号も入力
される。
に格納されたプログラムの一部分は、Ｈｃ供給手段２５
を制御するＨＣ供給手段制御手段を構成する。ＥＣＵ３
２には、エンジン回転速度Ｎｅ、）ルクＴの信号も入力
される。
ＥＣＵ３２は、ＲＯＭに、第６図に示したプログラムを
格納しており、この演算ルーチンは、ｃＰＵに読出され
て、一定時間間隔で実行される。・第６図において、ス
テップ２０１で、エンジン回転速度Ｎｅｓ ）ルクＴを
読込む。
格納しており、この演算ルーチンは、ｃＰＵに読出され
て、一定時間間隔で実行される。・第６図において、ス
テップ２０１で、エンジン回転速度Ｎｅｓ ）ルクＴを
読込む。
続いてステップ２０２でエンジン回転速度Ｎｅ、トルク
Ｔと排気温度（触媒温度に相関する温度）の第９図のマ
ツプから、触媒温度または排気温度ＴＥＸを算出する。
Ｔと排気温度（触媒温度に相関する温度）の第９図のマ
ツプから、触媒温度または排気温度ＴＥＸを算出する。
排気温度はリーンＮＯｘ触媒２３のすぐ上流に排気温セ
ンサを設けてその出力を用いてもよい。
ンサを設けてその出力を用いてもよい。
続いて、ステップ２０３で、触媒温度または排気温度Ｔ
ＥＸが、予め定められた所定温度ＴＥＸＯ（たとえば、
４００℃）以下か否かを判別し、ＴＥＸｏ以下であれば
ステップ２０４に進み、ＴＥＸＯを越えればステップ２
０５に進む。
ＥＸが、予め定められた所定温度ＴＥＸＯ（たとえば、
４００℃）以下か否かを判別し、ＴＥＸｏ以下であれば
ステップ２０４に進み、ＴＥＸＯを越えればステップ２
０５に進む。
ステップ２０４では、第１ＨＣ制御バルブ２８の開度を
大にし、第２ＨＣＭｍバルブ２９の開度を小にして吸気
系２４に供給されるＨＣ量が排気系２２に供給されるＨ
Ｃ量より大になるように供給比を変え、かつ各県２４．
２２へのＨＣ量を必要ＨＣ量に流量制御するように、駆
動装置３０．３１に指令信号を出力して、バルブ開閉の
実行処理をする。
大にし、第２ＨＣＭｍバルブ２９の開度を小にして吸気
系２４に供給されるＨＣ量が排気系２２に供給されるＨ
Ｃ量より大になるように供給比を変え、かつ各県２４．
２２へのＨＣ量を必要ＨＣ量に流量制御するように、駆
動装置３０．３１に指令信号を出力して、バルブ開閉の
実行処理をする。
また、ステップ２０５では、第１ＨＣ制御バルブ２８の
開度を小にし、第２ＨＣ制御バルブ２９の開度を大にし
て排気系２２に供給されるＨＣ量が吸気系２４に供給さ
れるｆ（Ｃ量より大になるように供給比を変え、かつ各
県２２．２４へのＨＣ量を必要ＨＣ量に流量制御するよ
うに、駆動装置３０．３１に指令信号を出力して、パル
プ開閉の実行処理をする。上記において、ステップ２０
３．２０４．２０５はＨＣ供給手段制御手段を構成する
。
開度を小にし、第２ＨＣ制御バルブ２９の開度を大にし
て排気系２２に供給されるＨＣ量が吸気系２４に供給さ
れるｆ（Ｃ量より大になるように供給比を変え、かつ各
県２２．２４へのＨＣ量を必要ＨＣ量に流量制御するよ
うに、駆動装置３０．３１に指令信号を出力して、パル
プ開閉の実行処理をする。上記において、ステップ２０
３．２０４．２０５はＨＣ供給手段制御手段を構成する
。
ステップ２０４．２０５から次のステップに進んで演算
を終了する。
を終了する。
つぎに、第２実施例の作用を説明する。
第２実施例においては、低温域（たとえば、４００℃以
下）では、高沸点ＨＣが吸気系２４に排気系２２より多
く注入され、それが燃焼室における燃焼で一部が分解、
部分酸化されて炭素数の少ない（Ｃ５０）ＨＣにされ、
それがリーンＮＯｘ触媒２３に流れていくので、低沸点
ＨＣがリーンＮＯｘ触媒２３のすぐ上流に注入されたと
同じ効果があられれる。すなわち、低温域では第３図の
曲線への特性に準じた特性が得られる。一方、高温域（
たとえば、４００℃以上）では、高沸点ＨＣが排気系２
２に吸気系２４より多く注入され、リーンＮＯｘ触媒２
３上で遅く反応して多量の活性種を生じる。したがって
、高温域では、第３図の曲線Ｂの特性が得られる。この
結果、本発明におけるＮＯｘ浄化率特性は、第３図の曲
線Ｃに示すように、曲線Ａ、Ｂの包絡線となり、低温側
でも、高温側でも高いＮＯｘ浄化率を示すことができる
ようになる。別の言い方をすれば、本発明では、高いＮ
Ｏｘ浄化率を示すことのできる領域（山の部分）がより
広い温度域に拡げられたことになる。
下）では、高沸点ＨＣが吸気系２４に排気系２２より多
く注入され、それが燃焼室における燃焼で一部が分解、
部分酸化されて炭素数の少ない（Ｃ５０）ＨＣにされ、
それがリーンＮＯｘ触媒２３に流れていくので、低沸点
ＨＣがリーンＮＯｘ触媒２３のすぐ上流に注入されたと
同じ効果があられれる。すなわち、低温域では第３図の
曲線への特性に準じた特性が得られる。一方、高温域（
たとえば、４００℃以上）では、高沸点ＨＣが排気系２
２に吸気系２４より多く注入され、リーンＮＯｘ触媒２
３上で遅く反応して多量の活性種を生じる。したがって
、高温域では、第３図の曲線Ｂの特性が得られる。この
結果、本発明におけるＮＯｘ浄化率特性は、第３図の曲
線Ｃに示すように、曲線Ａ、Ｂの包絡線となり、低温側
でも、高温側でも高いＮＯｘ浄化率を示すことができる
ようになる。別の言い方をすれば、本発明では、高いＮ
Ｏｘ浄化率を示すことのできる領域（山の部分）がより
広い温度域に拡げられたことになる。
第２実施例によれば、ＨＣ供給手段によって供給される
ＨＣを低温域で吸気系に排気系より多く供給し、高温域
で排気系に吸気系より多く供給するようにしたので、吸
気系に供給されたＨＣは燃焼室で分解されて低沸点ＨＣ
となってリーンＮＯＸ触媒に流れ、排気系に供給された
ＨＣはそのままリーンＮ０ｗ触媒に流れ、低温側でも高
温側でも、多量の活性種を生じさせることができ、リー
ンＮＯＸ触媒に高いＮｏ浄化率を示させることができる
。したがって、高いＮＯｘ浄化率を示せる温度領域が拡
げられる。
ＨＣを低温域で吸気系に排気系より多く供給し、高温域
で排気系に吸気系より多く供給するようにしたので、吸
気系に供給されたＨＣは燃焼室で分解されて低沸点ＨＣ
となってリーンＮＯＸ触媒に流れ、排気系に供給された
ＨＣはそのままリーンＮ０ｗ触媒に流れ、低温側でも高
温側でも、多量の活性種を生じさせることができ、リー
ンＮＯＸ触媒に高いＮｏ浄化率を示させることができる
。したがって、高いＮＯｘ浄化率を示せる温度領域が拡
げられる。
第３実施例〜第５実施例
第３實施例〜第５実施例は内燃機関４１．６１．８１の
排気系４２．６２．８２に設けられ、酸化雰囲気中、炭
化水素存在下のもとで窒素酸化物を還元する触媒４３．
６３．８３を備えた内燃機関の排気浄化装置において、
上記機関とは別体に設けられ、高沸点炭化水素を上記機
関に供給する炭化水素供給源４６．６６．８６と、該炭
化水素供給源からの高沸点炭化水素を低沸点炭化水素に
分解して上記機関に供給する炭化水素分解手段４７．６
７．８７と、上記触媒の触媒床温、或いは、排気温度を
検出する温度検出手段４４．６４．８４と、該温度検出
手段によって、触媒床温、或いは、排気温度が高いと検
出されるときには、上記炭化水素供給源からの高沸点炭
化水素を上記炭化水素分解手段からの低沸点炭化水素よ
りも多く含まれるよう上記触媒の上流に供給し、触媒床
温、或いは、排気温度が低いと検出されるときには、上
記炭化水素分解手段からの低沸点炭化水素を上記炭化水
素供給源からの高沸点炭化水素よりも多く含まれるよう
に供給する炭化水素供給手段４５．６５．８５を設けた
内燃機関の排気浄化装置から成る。
排気系４２．６２．８２に設けられ、酸化雰囲気中、炭
化水素存在下のもとで窒素酸化物を還元する触媒４３．
６３．８３を備えた内燃機関の排気浄化装置において、
上記機関とは別体に設けられ、高沸点炭化水素を上記機
関に供給する炭化水素供給源４６．６６．８６と、該炭
化水素供給源からの高沸点炭化水素を低沸点炭化水素に
分解して上記機関に供給する炭化水素分解手段４７．６
７．８７と、上記触媒の触媒床温、或いは、排気温度を
検出する温度検出手段４４．６４．８４と、該温度検出
手段によって、触媒床温、或いは、排気温度が高いと検
出されるときには、上記炭化水素供給源からの高沸点炭
化水素を上記炭化水素分解手段からの低沸点炭化水素よ
りも多く含まれるよう上記触媒の上流に供給し、触媒床
温、或いは、排気温度が低いと検出されるときには、上
記炭化水素分解手段からの低沸点炭化水素を上記炭化水
素供給源からの高沸点炭化水素よりも多く含まれるよう
に供給する炭化水素供給手段４５．６５．８５を設けた
内燃機関の排気浄化装置から成る。
各実施例をさらに詳細に説明すると次のようになる。た
だし、以下の説明では上記触媒４３．６３．８３をリー
ンＮＯｘ触媒、炭化水素をＨＣと記す。
だし、以下の説明では上記触媒４３．６３．８３をリー
ンＮＯｘ触媒、炭化水素をＨＣと記す。
第３実施例
第１０図〜第１４図は第３実施例に係り、第３図、第４
図は第３実施例にも適用される。第３実施例においては
、第１Ｏ図に示すように、内燃機関４１の排気通路４２
に、リーンＮ０ｗ触媒４３が設けられる。
図は第３実施例にも適用される。第３実施例においては
、第１Ｏ図に示すように、内燃機関４１の排気通路４２
に、リーンＮ０ｗ触媒４３が設けられる。
リーンＮＯｘ触媒４３の上流には、ＨＣ供給手段４５に
より、ＨＣ供給源４６からのＨＣが、供給されるように
なっている。リーンＮＯｘ触媒４３の下流には排気温を
検出する排気温センサ４４が設けられている。
より、ＨＣ供給源４６からのＨＣが、供給されるように
なっている。リーンＮＯｘ触媒４３の下流には排気温を
検出する排気温センサ４４が設けられている。
ＨＣ供給源４６のＨＣには、引火点の高いＨＣ。
すなわち比較的高沸点のＨＣｌあるいは燃料の軽油、ガ
ソリンを用い適当な濃度（たとえば、２０％）になるよ
う、エアあるいは窒素との混合ガスを用いる。
ソリンを用い適当な濃度（たとえば、２０％）になるよ
う、エアあるいは窒素との混合ガスを用いる。
ＨＣ供給手段４５は、ＨＣの供給量を制御するＨＣ制御
井４８およびそのアクチエエータ４９を有する。
井４８およびそのアクチエエータ４９を有する。
アクチエエータ４９はエンジン回転速度Ｎｅが大になる
程、またトルクＴが大になる程弁開度を大にする（第１
２図、第１３図参照）、アクチエエータ４９はエンジン
コントロールコンピュータ（ＥＣＵ）５２の指令によっ
て、開閉制御される。
程、またトルクＴが大になる程弁開度を大にする（第１
２図、第１３図参照）、アクチエエータ４９はエンジン
コントロールコンピュータ（ＥＣＵ）５２の指令によっ
て、開閉制御される。
ＨＣ供給手段４５の、ＨＣ制御井４８より下流のＨＣ供
給通路途上には、ＨＣ分解手段４７が設けられる。この
ＨＣ分解手段４７には、たとえばＨ型モルデナイト、Ｙ
型ゼオライト、Ｈ型ＺＳＭ−５等のゼオライト系分解、
部分酸化触媒５０が装填されている。触媒５０は、また
、加熱ヒータ５１によって加熱されるようになっている
。加熱し−タ５１は、触媒出口の排気温ＴＥＸが高い程
、ヒータ電圧が小となるようになっており（第１４図参
照）、加熱度合は、エンジンコントロールコンピュータ
５２によって制御される。
給通路途上には、ＨＣ分解手段４７が設けられる。この
ＨＣ分解手段４７には、たとえばＨ型モルデナイト、Ｙ
型ゼオライト、Ｈ型ＺＳＭ−５等のゼオライト系分解、
部分酸化触媒５０が装填されている。触媒５０は、また
、加熱ヒータ５１によって加熱されるようになっている
。加熱し−タ５１は、触媒出口の排気温ＴＥＸが高い程
、ヒータ電圧が小となるようになっており（第１４図参
照）、加熱度合は、エンジンコントロールコンピュータ
５２によって制御される。
エンジンコントロールコンピュータ５２は、マイクロコ
ンピュータから成り、ＲＯＭに第１１図に示したような
プログラムを格納しており、このプロダラムはＣＰＵに
呼出されて、演算を実行する。
ンピュータから成り、ＲＯＭに第１１図に示したような
プログラムを格納しており、このプロダラムはＣＰＵに
呼出されて、演算を実行する。
まず、ステップ３０１で、触媒床温、または排気温ＴＥ
Ｘ、エンジン回転速度Ｎｅ、トルクＴを読込む。
Ｘ、エンジン回転速度Ｎｅ、トルクＴを読込む。
続いて、ステップ３０２に進んで、エンジン回転速度Ｎ
ｅ、トルクＴよりＨＣ制御井４８の開度を、第１２図、
第１３図の１次元マツプに基づいて演算し、この演算さ
れた値にＨＣ＠＠弁開度がなるように、ステップ３０３
にてアクチュエータ４９により、Ｈｃ制御弁開度制御の
実行処理をする。
ｅ、トルクＴよりＨＣ制御井４８の開度を、第１２図、
第１３図の１次元マツプに基づいて演算し、この演算さ
れた値にＨＣ＠＠弁開度がなるように、ステップ３０３
にてアクチュエータ４９により、Ｈｃ制御弁開度制御の
実行処理をする。
続いて、ステップ３０４に進み、触媒床温、またに、排
気温ＴＥＸより、ヒーター５１の目標電圧を、第１４図
に示すような１次元マツプに基づいて演算し、この演算
させた電圧になるように、ステップ３０５にてヒータ電
圧制御の実行処理をする。
気温ＴＥＸより、ヒーター５１の目標電圧を、第１４図
に示すような１次元マツプに基づいて演算し、この演算
させた電圧になるように、ステップ３０５にてヒータ電
圧制御の実行処理をする。
つぎに、第３実施例の作用を説明する。
触媒床温、または、排気温ＴＥＸが低い（たとえば、４
００℃以下）時には、ヒータ電圧が高くされ、分解触媒
５０はＨＣ供給源４６からの比較的高沸点ＩＣの分解を
促進して、炭素数が３〜６のオレフィン系ＨＣを多く含
むＨＣとして、リーンＮＯｘ触媒４３の上流に供給する
。したがって、第３図のへの特性にマツチし、低温域に
拘らず、良好なＮＯｘ浄化率が得られる。
００℃以下）時には、ヒータ電圧が高くされ、分解触媒
５０はＨＣ供給源４６からの比較的高沸点ＩＣの分解を
促進して、炭素数が３〜６のオレフィン系ＨＣを多く含
むＨＣとして、リーンＮＯｘ触媒４３の上流に供給する
。したがって、第３図のへの特性にマツチし、低温域に
拘らず、良好なＮＯｘ浄化率が得られる。
逆に、触媒床温、または、排気ＴＥＸが高い（たとえば
、４００℃以上）の時には、ヒータ電圧が低くされ、分
解触媒５０によるＨＣの分解を抑え、炭素数の比較的大
きいＨＣを多く含む状態にして、ＨＣ供給源４６からの
ＨＣを、リーンＮＯｘ触媒４３の上流に供給する。炭素
数の小さいＨＣは排気高温時には殆んどが直接酸化され
てＮＯｘ還元に有効に利用されないが、排気高温時には
炭素数の大きいＨＣの状態にして供給するので、ＨＣは
り一ンＮＯｘ触媒４３で部分酸化されて、多量の活性種
を生じ、第３図のＢにマツチし、高温域に拘らず、良好
なＮＯｘ浄化率が得られる。か（して、第３図のＣに示
すように、低温域でも、高温域ても、良好なＮＯｘ浄化
率が得られるようになる。
、４００℃以上）の時には、ヒータ電圧が低くされ、分
解触媒５０によるＨＣの分解を抑え、炭素数の比較的大
きいＨＣを多く含む状態にして、ＨＣ供給源４６からの
ＨＣを、リーンＮＯｘ触媒４３の上流に供給する。炭素
数の小さいＨＣは排気高温時には殆んどが直接酸化され
てＮＯｘ還元に有効に利用されないが、排気高温時には
炭素数の大きいＨＣの状態にして供給するので、ＨＣは
り一ンＮＯｘ触媒４３で部分酸化されて、多量の活性種
を生じ、第３図のＢにマツチし、高温域に拘らず、良好
なＮＯｘ浄化率が得られる。か（して、第３図のＣに示
すように、低温域でも、高温域ても、良好なＮＯｘ浄化
率が得られるようになる。
第３実施例によれば、ＨＣ分解手段４７を設け、触媒床
温、排気温低温域では、ＨＣ分解手段４７によるＨＣ分
解を促進して低炭素数ＨＣにしてリーンＮ（３ｘ触媒上
流にＨＣを供給し、触媒床温、排気温高温域では、ＨＣ
分解手段４７によるＨＣ分解を抑制して高炭素数ＨＣに
してリーンＮＯｘ触媒上流にＨＣを供給するようにした
ので、低温域でも高温域でも、良好なＮＯｘ浄化率が得
られるという効果を得る。
温、排気温低温域では、ＨＣ分解手段４７によるＨＣ分
解を促進して低炭素数ＨＣにしてリーンＮ（３ｘ触媒上
流にＨＣを供給し、触媒床温、排気温高温域では、ＨＣ
分解手段４７によるＨＣ分解を抑制して高炭素数ＨＣに
してリーンＮＯｘ触媒上流にＨＣを供給するようにした
ので、低温域でも高温域でも、良好なＮＯｘ浄化率が得
られるという効果を得る。
第４実施例
第１５図〜第１７図は第４実施例に係り、第３図、第４
図、第１２図、第１３図は第４実施例にも適用される。
図、第１２図、第１３図は第４実施例にも適用される。
第４実施例においては、第１５図に示すように、内燃機
関６１の排気通路６２に、リーンＮＯｘ触媒６３が設け
られる。リーンＮＯｘ触媒６３の上流には、ＨＣ供給手
段６５により、ＨＣ供給源６６からのＨＣが供給される
ようになっている。また、リーンＮＯｘ触媒６３の下流
には、排気温を検出する排気温センサ６４が設けられて
いる。
関６１の排気通路６２に、リーンＮＯｘ触媒６３が設け
られる。リーンＮＯｘ触媒６３の上流には、ＨＣ供給手
段６５により、ＨＣ供給源６６からのＨＣが供給される
ようになっている。また、リーンＮＯｘ触媒６３の下流
には、排気温を検出する排気温センサ６４が設けられて
いる。
ＨＣ供給１ｌ１６６のＨＣには、比較的高沸点のＨＣｌ
たとえば軽油等が用いられる。ＨＣ供給源６６からのＨ
Ｃ供給通路は途中に並列経路を有し、その−方の通路に
ＨＣ分解手段としてのＨＣ分解触媒６７が設けられてい
る。ＨＣ分解触媒６７としては、Ｈ型モルデナイト、Ｙ
型ゼオライト、Ｈ型ＺＳＭ−５等のゼオライト系分解、
部分酸化触媒が用いられる。
たとえば軽油等が用いられる。ＨＣ供給源６６からのＨ
Ｃ供給通路は途中に並列経路を有し、その−方の通路に
ＨＣ分解手段としてのＨＣ分解触媒６７が設けられてい
る。ＨＣ分解触媒６７としては、Ｈ型モルデナイト、Ｙ
型ゼオライト、Ｈ型ＺＳＭ−５等のゼオライト系分解、
部分酸化触媒が用いられる。
ＨＣ供給源６６からのＨＣをリーンＮＯｘ触媒６３の上
流に供給するＨＣ供給手段６５は、ＨＣ源６６からのＨ
Ｃ流量を制御するＨＣ制御弁７０およびそのアクチュエ
ータ７１、並びに、前記並列経路の分岐点に設けられた
切替パルプ６８およびそのアクチュエータ６９を有する
。アクチエエータ７１は、第１２図、第１３図に示すよ
うに、エンジン回転速度Ｎｅが大になる程、またトルク
Ｔが大になる程、ＨＣＩＩＩＪｍ弁７０の開度を大にす
る。また、アクチエエータ６９は排気温が高い程、切替
パルプ７０の分解触媒側開度を小にする。そして、アク
チエエータ６９．７１は、エンジンコントロールコンピ
ュータ（ＥＣＵ）７２からの指令によって作動する。
流に供給するＨＣ供給手段６５は、ＨＣ源６６からのＨ
Ｃ流量を制御するＨＣ制御弁７０およびそのアクチュエ
ータ７１、並びに、前記並列経路の分岐点に設けられた
切替パルプ６８およびそのアクチュエータ６９を有する
。アクチエエータ７１は、第１２図、第１３図に示すよ
うに、エンジン回転速度Ｎｅが大になる程、またトルク
Ｔが大になる程、ＨＣＩＩＩＪｍ弁７０の開度を大にす
る。また、アクチエエータ６９は排気温が高い程、切替
パルプ７０の分解触媒側開度を小にする。そして、アク
チエエータ６９．７１は、エンジンコントロールコンピ
ュータ（ＥＣＵ）７２からの指令によって作動する。
エンジンコントロールコンピュータ７２は、マイクロコ
ンピュータから成り、ＲＯＭに第１６図に示すプログラ
ムを格納している。このプログラムはＣＰＵに呼出され
て、演算が実行される。
ンピュータから成り、ＲＯＭに第１６図に示すプログラ
ムを格納している。このプログラムはＣＰＵに呼出され
て、演算が実行される。
まず、ステップ４０１で、触媒床温、または排気温ＴＥ
Ｘ、エンジン回転達度Ｎｅ、）ルクＴを読込む。
Ｘ、エンジン回転達度Ｎｅ、）ルクＴを読込む。
続いて、ステップ４０２に進んで、エンジン回転速度Ｎ
ｅ ％ ＦルクＴよりＨＣ制御弁７ｏの開度を、第１
２図、第１３図の！次元マツプに基づいて演算し、この
演算された値にＨＣ制御弁開度がなるように、ステップ
４０３にて、アクチエエータ７１により、ＨＣＩ制御弁
開度制御の実行処理をする。
ｅ ％ ＦルクＴよりＨＣ制御弁７ｏの開度を、第１
２図、第１３図の！次元マツプに基づいて演算し、この
演算された値にＨＣ制御弁開度がなるように、ステップ
４０３にて、アクチエエータ７１により、ＨＣＩ制御弁
開度制御の実行処理をする。
続いて、ステップ４０４に進み、触媒床温、または、排
気温ＴＥＸより、切替パルプ６８の分解触媒側開度を、
第１７図に示すような１次元マツプに基づいて演算し、
この演算された開度になるように、ステップ４０５にて
、切替パルプ６８の開度制御の実行処理をする。その後
リターンする。
気温ＴＥＸより、切替パルプ６８の分解触媒側開度を、
第１７図に示すような１次元マツプに基づいて演算し、
この演算された開度になるように、ステップ４０５にて
、切替パルプ６８の開度制御の実行処理をする。その後
リターンする。
つぎに第４実施例の作用を説明する。
触媒床温、または、排気温ＴＥＸが低い（たとえば、４
００℃以下）時には、切替パルプ６８の分解触媒側開度
が大とされ、分解触媒６７はＨＣ源６６からの比較的高
沸点ＨＣを分解して、炭素数が３〜６のオレフィン系Ｈ
Ｃを多く含むようにした状態で、リーンＮＯｘ触媒６３
の上流に供給する。したがって、第３図のＡの特性にマ
ツチし、低温域に拘らず、高いＮＯｘ浄化率を得られる
。
００℃以下）時には、切替パルプ６８の分解触媒側開度
が大とされ、分解触媒６７はＨＣ源６６からの比較的高
沸点ＨＣを分解して、炭素数が３〜６のオレフィン系Ｈ
Ｃを多く含むようにした状態で、リーンＮＯｘ触媒６３
の上流に供給する。したがって、第３図のＡの特性にマ
ツチし、低温域に拘らず、高いＮＯｘ浄化率を得られる
。
逆に、触媒床温、または排気温ＴＥＸが高い（たとえば
、４００℃以上）の時には、切替パルプ６８が分解触媒
と反対側の開度が大とされ、ＨＣ源６６からのＨＣはほ
とんど分解されることなく、リーンＮＯｘ触媒６３の上
流に供給される。したがって、炭素数の比較的大きいＨ
ＣがリーンＮＯｘ触媒６３の上流に供給され、はとんど
完全酸化されることなくリーンＮＯｘ触媒６３に至り、
そこで部分酸化されて活性種を生じる。したがって、第
３図のＢの特性が生じ、高温域に拘らず、高いＮＯｘ浄
化率が得られる。かくして、第３図のＣに示すように、
低温域でも、高温域でも、良好なＮＯｘ浄化率が得られ
る。
、４００℃以上）の時には、切替パルプ６８が分解触媒
と反対側の開度が大とされ、ＨＣ源６６からのＨＣはほ
とんど分解されることなく、リーンＮＯｘ触媒６３の上
流に供給される。したがって、炭素数の比較的大きいＨ
ＣがリーンＮＯｘ触媒６３の上流に供給され、はとんど
完全酸化されることなくリーンＮＯｘ触媒６３に至り、
そこで部分酸化されて活性種を生じる。したがって、第
３図のＢの特性が生じ、高温域に拘らず、高いＮＯｘ浄
化率が得られる。かくして、第３図のＣに示すように、
低温域でも、高温域でも、良好なＮＯｘ浄化率が得られ
る。
第４実施例によれば、ＨＣ分解手段６７を設けるととも
に切替ハルプロ８を設け、触媒床温、排気温低温域では
、切替バルブ６８をＨＣ分解触媒６７側に多く流すよう
に切替え、低炭素数ＨＣを多く含むようにしてＨＣをリ
ーンＮＯｘ触媒６３の上流に供給し、触媒床温、排気温
高温域では、切替バルブ６８をＨＣ分解触媒６７と反対
１１番こ多く流すように切替え、高炭素数ＨＣを多く含
むようにしてＨＣをリーンＮＯｘ触媒６３の上流に供給
するようにしたので、低温域でも高温域でも、良好なＮ
Ｏｘ浄化率が得られるという効果を得る。
に切替ハルプロ８を設け、触媒床温、排気温低温域では
、切替バルブ６８をＨＣ分解触媒６７側に多く流すよう
に切替え、低炭素数ＨＣを多く含むようにしてＨＣをリ
ーンＮＯｘ触媒６３の上流に供給し、触媒床温、排気温
高温域では、切替バルブ６８をＨＣ分解触媒６７と反対
１１番こ多く流すように切替え、高炭素数ＨＣを多く含
むようにしてＨＣをリーンＮＯｘ触媒６３の上流に供給
するようにしたので、低温域でも高温域でも、良好なＮ
Ｏｘ浄化率が得られるという効果を得る。
第５実施例
第１８図〜第２３図は第５実施例に係り、第３図、第４
図は第５実施例にも適用される。第５実施例においては
、第１８図に示すように、内燃機関８１の排気通路８２
に、リーンＮＯｘ触媒８３が設けられる。
図は第５実施例にも適用される。第５実施例においては
、第１８図に示すように、内燃機関８１の排気通路８２
に、リーンＮＯｘ触媒８３が設けられる。
リーンＮＯｘ触媒８３の上流には、ＨＣ供給手段８５に
より、ＨＣ供給源８６からのＨＣが供給されるようにな
っている。また、リーンＮＯｘ触媒８３の下流には排気
温センサ８４が、上流には排気圧力センサ９３が、それ
ぞれ設けられている。
より、ＨＣ供給源８６からのＨＣが供給されるようにな
っている。また、リーンＮＯｘ触媒８３の下流には排気
温センサ８４が、上流には排気圧力センサ９３が、それ
ぞれ設けられている。
ＨＣ供給源６６のＨＣには、比較的高沸点のＨＣｌたと
えば、燃料の軽油が用いられる。ＨＣ供給手段８５は軽
油を圧送するマイクロポンプ８８、軽油をパイプ９４（
第１９図）内に噴射するノズル（第１９図）９４、パイ
プ９４内で噴射された軽油と混合させるためのエアを送
るエアポンプ８９を有する。
えば、燃料の軽油が用いられる。ＨＣ供給手段８５は軽
油を圧送するマイクロポンプ８８、軽油をパイプ９４（
第１９図）内に噴射するノズル（第１９図）９４、パイ
プ９４内で噴射された軽油と混合させるためのエアを送
るエアポンプ８９を有する。
ＨＣ供給手段８５のＨＣ供給通路途中には、ＨＣを分解
、部分酸化するＨＣ分解手段としてのＨＣ分解触媒８７
が設けられている。このＨＣ分解触媒８７は、・望まし
くは、パイプ９４内に装填されている。
、部分酸化するＨＣ分解手段としてのＨＣ分解触媒８７
が設けられている。このＨＣ分解触媒８７は、・望まし
くは、パイプ９４内に装填されている。
パイプ９４の外周には、第１９図に示すように、軽油供
給導管が巻き付けてあり、それを加熱可能なようにヒー
タ９１が設置されている。ヒータ９１の電圧はスライダ
ック９０によって可変とされている。
給導管が巻き付けてあり、それを加熱可能なようにヒー
タ９１が設置されている。ヒータ９１の電圧はスライダ
ック９０によって可変とされている。
マイクロポンプ８８による軽油供給量、エアポンプ８９
によるエア供給量、スライダック９０によるヒータ電圧
は、エンジンコントロールコンピュータ９２により制御
され得る。エンジンコントロールコンピュータ９２はマ
イクロコンピュータから成り、そのＲＯＭには第２０図
のプログラムが格納されており、ＣＰＵに呼出されて、
演算が実行される。
によるエア供給量、スライダック９０によるヒータ電圧
は、エンジンコントロールコンピュータ９２により制御
され得る。エンジンコントロールコンピュータ９２はマ
イクロコンピュータから成り、そのＲＯＭには第２０図
のプログラムが格納されており、ＣＰＵに呼出されて、
演算が実行される。
演算ルーチンは、第２０図に示すように、まず、ステッ
プ５０１で、触媒床温、または、排気温ＴＥｘ１エンジ
ン回転速度Ｎｅ、アクセル開度Ｔ１排気圧力ＰＭを読込
む。
プ５０１で、触媒床温、または、排気温ＴＥｘ１エンジ
ン回転速度Ｎｅ、アクセル開度Ｔ１排気圧力ＰＭを読込
む。
続いて、ステップ５０２で、Ｎｅ％Ｔより必要ＨＣ噴射
量を演算して求め、このＨＣ噴射量だけの軽油がパイプ
９４内にノズル９５を介して噴射されるように、マイク
ロポンプ８８の軽油圧送量を演算する。また、ステップ
５０４で、排気圧力に抗してＨＣとエアとの混合物を排
気管に注入できるように、ＰＭよりエアポンプ出力を演
算する。続いて、ステップ５０５で、ＨＣ、エアの供給
実行処理をする。
量を演算して求め、このＨＣ噴射量だけの軽油がパイプ
９４内にノズル９５を介して噴射されるように、マイク
ロポンプ８８の軽油圧送量を演算する。また、ステップ
５０４で、排気圧力に抗してＨＣとエアとの混合物を排
気管に注入できるように、ＰＭよりエアポンプ出力を演
算する。続いて、ステップ５０５で、ＨＣ、エアの供給
実行処理をする。
上記ステップにより、ＨＣとエアの混合物がリーンＮＯ
ｘ触媒８３の上流に供給されるが、この場合、ＨＣを排
気温ＴＥＸに応じた最適の炭素数のＨＣを多く含む成分
として供給するために、ステップ５０６にて、ＴＥＸよ
り第２３図の１次元マツプに基づいて最適ヒータ電圧を
演算し、続いてステップ５０７ にて、スライダック９
０により、ヒータ９１の電圧を最適にする。そしてリタ
ーンする。
ｘ触媒８３の上流に供給されるが、この場合、ＨＣを排
気温ＴＥＸに応じた最適の炭素数のＨＣを多く含む成分
として供給するために、ステップ５０６にて、ＴＥＸよ
り第２３図の１次元マツプに基づいて最適ヒータ電圧を
演算し、続いてステップ５０７ にて、スライダック９
０により、ヒータ９１の電圧を最適にする。そしてリタ
ーンする。
つぎに、第５実施例の作用を説明する。
触媒床温、または、排気温ＴＥＸが低い（たとえば、４
００℃以下）時には、スライダック９０によりヒータ９
１の電圧を大にし、ＨＣ分解触媒８７におけるＨＣ分解
作用を促進させ、炭素数が３〜６のオレフィン系ＨＣを
多く含む状態にして、ＨＣをリーンＮＯｘ触媒８３の上
流に供給する。したがって、第３図のＡのように、低温
域に拘らず、高いＮＯｘ浄化率が得られる。
００℃以下）時には、スライダック９０によりヒータ９
１の電圧を大にし、ＨＣ分解触媒８７におけるＨＣ分解
作用を促進させ、炭素数が３〜６のオレフィン系ＨＣを
多く含む状態にして、ＨＣをリーンＮＯｘ触媒８３の上
流に供給する。したがって、第３図のＡのように、低温
域に拘らず、高いＮＯｘ浄化率が得られる。
逆に、触媒床温、または排気温ＴＥＸが高い（たとえば
４００℃以上）時には、スライダック９０によりヒータ
９１の電圧を小にし、ＨＣ分解触媒８７によりＨＣ分解
作用を抑え、比較的高炭素数のＨＣを多く含む状態にし
て、ＨＣをリーンＮｏｘ触媒上流に供給する。したがっ
て、第３図のＢのように、高温域に拘らず、高いＮＯｘ
浄化率が得られる。かくして、第３図のＣに示すように
、低温域でも、高温域でも、高いＮ０ｗ浄化率が得られ
るようになる。
４００℃以上）時には、スライダック９０によりヒータ
９１の電圧を小にし、ＨＣ分解触媒８７によりＨＣ分解
作用を抑え、比較的高炭素数のＨＣを多く含む状態にし
て、ＨＣをリーンＮｏｘ触媒上流に供給する。したがっ
て、第３図のＢのように、高温域に拘らず、高いＮＯｘ
浄化率が得られる。かくして、第３図のＣに示すように
、低温域でも、高温域でも、高いＮ０ｗ浄化率が得られ
るようになる。
第５実施例によれば、ＨＣ分解手段８７を設けるととも
に、ヒータ９１の電圧を変えてＨＣ分解速度を変えるこ
とができるようにし、触媒床温、排気温低温域では、ヒ
ータ電圧を上げて低炭素数ＨＣを多く含むようにしてＨ
ＣをリーンＮＯｘ触媒８３上流に供給し、触媒床温、排
気温高温域ではヒータ電圧を下げて高炭素数ＨＣを多く
含むようにしてＨＣをリーンＮＯｘ触媒８３上流に供給
するようにしたので、低温域でも、高温域でも、高いＮ
ＯＸ浄化率が得られるという効果を得る。
に、ヒータ９１の電圧を変えてＨＣ分解速度を変えるこ
とができるようにし、触媒床温、排気温低温域では、ヒ
ータ電圧を上げて低炭素数ＨＣを多く含むようにしてＨ
ＣをリーンＮＯｘ触媒８３上流に供給し、触媒床温、排
気温高温域ではヒータ電圧を下げて高炭素数ＨＣを多く
含むようにしてＨＣをリーンＮＯｘ触媒８３上流に供給
するようにしたので、低温域でも、高温域でも、高いＮ
ＯＸ浄化率が得られるという効果を得る。
本発明によれは触媒床温、或いは、排気温が低い時は、
低沸点炭化水素が多く含まれるようにして炭化水素がリ
ーンＮＯｘ触媒上流に供給され、触媒床温、或いは、排
気温が高い時は、高沸点炭化水素が多く含まれるように
して炭化水素がリーンＮＯｘ触媒上流に供給されるので
、低温域でも高温域でも高いＮＯｘ浄化率が得られる。
低沸点炭化水素が多く含まれるようにして炭化水素がリ
ーンＮＯｘ触媒上流に供給され、触媒床温、或いは、排
気温が高い時は、高沸点炭化水素が多く含まれるように
して炭化水素がリーンＮＯｘ触媒上流に供給されるので
、低温域でも高温域でも高いＮＯｘ浄化率が得られる。
また、炭化水素供給源からの炭化水素を盲動に利用でき
、ＨＣ消費を低減できる、ＨＣの排出量を低減すること
ができる、排気温度のコントロールが不要となる、等の
効果も得られる。
、ＨＣ消費を低減できる、ＨＣの排出量を低減すること
ができる、排気温度のコントロールが不要となる、等の
効果も得られる。
第１図は本発明の第１実施例に係る内燃機関の排気浄化
装置の系統図、 第２図は第１図のＥＣ１Ｊに格納された）（Ｃ供給制御
演算ルーチンのフローチャート、 第３図はリーンＮＯｘ触媒床温（または排気温）−ＮＯ
ｘ浄化率特性図、 第４図はリーンＮＯｘ触媒のＮＯｘ浄化メカニズムを示
すブロック図、 第５図は本発明の第２実施例に係る内燃機関の排気浄化
装置の系統図、 第６図は第５図のＥＣＵに格納されたＨＣＣ供給制御演
算ルーチンフローチャート、 第７図は排気温度−第１ＨＣ制御バルブ開度特性図・ 第８図は排気温度−第２ＨＣＩｌｉｉバルブ開度特性図
・ 第９図はエンジン回転速度−トルクー排気温度マツプ図
、 第１０図は本発明の第３実施例に係る内燃機関の排気浄
化装置の系統図、 第１１−は第１０図の装置のＥＣＵに格納されたＨＣ供
ｍ ＠ １１演算ルーチンのフローチャート、第１２図
はエンジン回転速度−ＨＣｆ［１１弁開度特性図、 第１３図はトルク−ＨＣ＠＠弁開度特性図、第１４図は
排気温（触媒出ガス温）−ヒータ電圧特性図、 第１５図は本発明の第４実施例に係る内燃機関の排気浄
化装置の系統図、 ＄１６図は第１５図の装置のＥＣＵに格納されたＨＣ供
給制御演算ルーチンのフローチャート、第１７図は排気
温（触媒出ガス温）′−切替バルブの分解触媒側開度特
性図、 １３１８図は本発明の第５実施例に係る内燃機関の排気
浄化装置の系統図、 第１９図は第１８図の装置のＨＣ分解触媒近傍の拡大図
、 第２０図は第１８図の装置のＥＣｔＪに格納されたＨＣ
供給制御演算ルーチンのフローチャート、第２１図は燃
料噴射量−マイクロポンプ圧送量特性図、 第２２図は排気圧カーエアポンプ出力特性図、第２３図
は排気温（触媒出ガス温）−ヒータ電圧特性図、 である。 １．２１．４１．６１．８１・・・・・・内燃機関２．
２２．４２．６２．８２・・・・・・排気通路３．２３
．４３．６３．８３・・・・・・リーンＮＯｘ触媒４．
２４．４４．６４．８４・・・・・・温度検出手段（た
とえば、排気温センサ） ５．２５．４５．６５．８５・・・・・・ＨＣ供給手段
６．２６．４６．６６．８６・・・・・・ＨＣ供給源１
１．３２．５２．７２．９２・・・・・・エンジンコン
トロールコンピュータ（ＥＣＵ） ４７．６７．８７・・・・・・ＨＣ分解触媒第２図 第３図 ＠、：ｌｔ、温度又：亡排気温度ＴＥＸ’Ｃ−−→−第
４図 第１５図 触謀出ガス旦 ＴＥＸ 嘴 −）−第１８図 第１９図 ニア− □ 第２０図
装置の系統図、 第２図は第１図のＥＣ１Ｊに格納された）（Ｃ供給制御
演算ルーチンのフローチャート、 第３図はリーンＮＯｘ触媒床温（または排気温）−ＮＯ
ｘ浄化率特性図、 第４図はリーンＮＯｘ触媒のＮＯｘ浄化メカニズムを示
すブロック図、 第５図は本発明の第２実施例に係る内燃機関の排気浄化
装置の系統図、 第６図は第５図のＥＣＵに格納されたＨＣＣ供給制御演
算ルーチンフローチャート、 第７図は排気温度−第１ＨＣ制御バルブ開度特性図・ 第８図は排気温度−第２ＨＣＩｌｉｉバルブ開度特性図
・ 第９図はエンジン回転速度−トルクー排気温度マツプ図
、 第１０図は本発明の第３実施例に係る内燃機関の排気浄
化装置の系統図、 第１１−は第１０図の装置のＥＣＵに格納されたＨＣ供
ｍ ＠ １１演算ルーチンのフローチャート、第１２図
はエンジン回転速度−ＨＣｆ［１１弁開度特性図、 第１３図はトルク−ＨＣ＠＠弁開度特性図、第１４図は
排気温（触媒出ガス温）−ヒータ電圧特性図、 第１５図は本発明の第４実施例に係る内燃機関の排気浄
化装置の系統図、 ＄１６図は第１５図の装置のＥＣＵに格納されたＨＣ供
給制御演算ルーチンのフローチャート、第１７図は排気
温（触媒出ガス温）′−切替バルブの分解触媒側開度特
性図、 １３１８図は本発明の第５実施例に係る内燃機関の排気
浄化装置の系統図、 第１９図は第１８図の装置のＨＣ分解触媒近傍の拡大図
、 第２０図は第１８図の装置のＥＣｔＪに格納されたＨＣ
供給制御演算ルーチンのフローチャート、第２１図は燃
料噴射量−マイクロポンプ圧送量特性図、 第２２図は排気圧カーエアポンプ出力特性図、第２３図
は排気温（触媒出ガス温）−ヒータ電圧特性図、 である。 １．２１．４１．６１．８１・・・・・・内燃機関２．
２２．４２．６２．８２・・・・・・排気通路３．２３
．４３．６３．８３・・・・・・リーンＮＯｘ触媒４．
２４．４４．６４．８４・・・・・・温度検出手段（た
とえば、排気温センサ） ５．２５．４５．６５．８５・・・・・・ＨＣ供給手段
６．２６．４６．６６．８６・・・・・・ＨＣ供給源１
１．３２．５２．７２．９２・・・・・・エンジンコン
トロールコンピュータ（ＥＣＵ） ４７．６７．８７・・・・・・ＨＣ分解触媒第２図 第３図 ＠、：ｌｔ、温度又：亡排気温度ＴＥＸ’Ｃ−−→−第
４図 第１５図 触謀出ガス旦 ＴＥＸ 嘴 −）−第１８図 第１９図 ニア− □ 第２０図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、内燃機関の排気系に設けられ、酸化雰囲気中、炭化
水素存在下のもとで窒素酸化物を還元する触媒を備えた
内燃機関の排気浄化装置において、上記機関とは別体に
設けられ、炭化水素を上記機関に供給する炭化水素供給
源と、上記触媒の触媒床温、或いは、排気温度を検出す
る温度検出手段と、該温度検出手段によって、触媒床温
、或いは、排気温度が高いと検出されるときには、上記
炭化水素供給源からの炭化水素を炭化水素中に高沸点炭
化水素が多く含まれるようにして上記触媒の上流に供給
し、触媒床温、或いは、排気温度が低いと検出されると
きには、上記炭化水素供給源からの炭化水素を炭化水素
中に低沸点炭化水素が多く含まれるようにして上記触媒
の上流に供給する炭化水素供給手段とを設けたことを特
徴とする内燃機関の排気浄化装置。 ２、内燃機関の排気系に設けられ、酸化雰囲気中、炭化
水素存在下のもとで窒素酸化物を還元する触媒を備えた
内燃機関の排気浄化装置において、上記機関とは別体に
設けられ、沸点の異なる複数種類の炭化水素を上記機関
に供給する炭化水素供給源と、上記触媒の触媒床温、或
いは、排気温度を検出する温度検出手段と、該温度検出
手段によって、触媒床温、或いは、排気温度が高いと検
出されるときには、上記炭化水素供給源からの炭化水素
のうち高沸点炭化水素を低沸点炭化水素よりも多く含ま
れるよう上記触媒の上流に供給し、触媒床温、或いは、
排気温度が低いと検出されるときには、上記炭化水素供
給源からの炭化水素のうち低沸点炭化水素を高沸点炭化
水素よりも多く含まれるよう上記触媒の上流に供給する
炭化水素供給手段とを設けたことを特徴とする内燃機関
の排気浄化装置。 ３、内燃機関の排気系に設けられ、酸化雰囲気中、炭化
水素存在下のもとで窒素酸化物を還元する触媒を備えた
内燃機関の排気浄化装置において、上記機関とは別体に
設けられ、炭化水素を上記機関に供給する炭化水素供給
源と、上記触媒の触媒床温、或いは、排気温度を検出す
る温度検出手段と、該温度検出手段によって、触媒床温
、或いは、排気温度が高いと検出されるときには、上記
炭化水素供給源からの炭化水素を内燃機関の吸気系に排
気系よりも多く供給し、触媒床温、或いは、排気温度が
低いと検出されるときには、上記炭化水素供給源からの
炭化水素を内燃機関の排気系に吸気系よりも多く供給す
る炭化水素供給手段とを設けたことを特徴とする内燃機
関の排気浄化装置。 ４、内燃機関の排気系に設けられ、酸化雰囲気中、炭化
水素存在下のもとで窒素酸化物を還元する触媒を備えた
内燃機関の排気浄化装置において、上記機関とは別体に
設けられ、高沸点炭化水素を上記機関に供給する炭化水
素供給源と、該炭化水素供給源からの高沸点炭化水素を
低沸点炭化水素に分解して上記機関に供給する炭化水素
分解手段と、上記触媒の触媒床温、或いは、排気温度を
検出する温度検出手段と、該温度検出手段によって、触
媒床温、或いは、排気温度が高いと検出されるときには
、上記炭化水素供給源からの高沸点炭化水素を上記炭化
水素分解手段からの低沸点炭化水素よりも多く含まれる
よう上記触媒の上流に供給し、触媒床温、或いは、排気
温度が低いと検出されるときには、上記炭化水素分解手
段からの低沸点炭化水素を上記炭化水素供給源からの高
沸点炭化水素よりも多く含まれるように供給する炭化水
素供給手段とを設けたことを特徴とする内燃機関の排気
浄化装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2283352A JP2785471B2 (ja) | 1990-08-10 | 1990-10-23 | 内燃機関の排気浄化装置 |
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Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0737802A3 (en) * | 1995-04-10 | 1997-03-05 | Nippon Soken | Hydrocarbon addition device mounted in an exhaust purification device of an internal combustion engine |
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-
1990
- 1990-10-23 JP JP2283352A patent/JP2785471B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0737802A3 (en) * | 1995-04-10 | 1997-03-05 | Nippon Soken | Hydrocarbon addition device mounted in an exhaust purification device of an internal combustion engine |
| US5806310A (en) * | 1995-04-10 | 1998-09-15 | Nippon Soken, Inc. | Exhaust purification apparatus |
| FR2753485A1 (fr) * | 1996-09-17 | 1998-03-20 | Denso Corp | Systeme d'epuration des gaz d'echappement pour moteur a combustion interne |
| JP2010059833A (ja) * | 2008-09-02 | 2010-03-18 | Mitsubishi Motors Corp | 排気浄化装置 |
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