JPH0417658B2 - - Google Patents
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- JPH0417658B2 JPH0417658B2 JP58039908A JP3990883A JPH0417658B2 JP H0417658 B2 JPH0417658 B2 JP H0417658B2 JP 58039908 A JP58039908 A JP 58039908A JP 3990883 A JP3990883 A JP 3990883A JP H0417658 B2 JPH0417658 B2 JP H0417658B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- acoustic
- transducer
- acoustic impedance
- ultrasonic transducer
- radiation
- Prior art date
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- Investigating Or Analyzing Materials By The Use Of Ultrasonic Waves (AREA)
- Ultra Sonic Daignosis Equipment (AREA)
- Transducers For Ultrasonic Waves (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
(A) 発明の技術分野
本発明は、超音波トランスデユーサ、特に例え
ば人体の超音波診断などに用いる超音波トランス
デユーサにおいて、被検体から反射されて戻つて
きた音波と当該音波がトランスデユーサ内部にお
いて再反射されて放射される音波との音圧比が例
えば−15dB以下である如き形で、被検体表面の
音響インピーダンスと被検体側からトランスデユ
ーサをみた音響インピーダンスとを実質上等しく
構成し、前記再反射を実質上なくした超音波トラ
ンスデユーサに関するものである。
ば人体の超音波診断などに用いる超音波トランス
デユーサにおいて、被検体から反射されて戻つて
きた音波と当該音波がトランスデユーサ内部にお
いて再反射されて放射される音波との音圧比が例
えば−15dB以下である如き形で、被検体表面の
音響インピーダンスと被検体側からトランスデユ
ーサをみた音響インピーダンスとを実質上等しく
構成し、前記再反射を実質上なくした超音波トラ
ンスデユーサに関するものである。
(B) 技術の背景と問題点
従来から、圧電素子にて構成される超音波変換
子をそなえた超音波トランスデユーサにおいて
は、変換子の例えば放射側にλ／４の厚さの音響
整合層を配置し、放射された超音波を被検体に対
して効率よく挿入せしめ、また放射される超音波
パルスの継続時間を調整せしめるべくすることが
知られている（特公昭55−33020公報）。
子をそなえた超音波トランスデユーサにおいて
は、変換子の例えば放射側にλ／４の厚さの音響
整合層を配置し、放射された超音波を被検体に対
して効率よく挿入せしめ、また放射される超音波
パルスの継続時間を調整せしめるべくすることが
知られている（特公昭55−33020公報）。
しかし、被検体側に放射されて反射して戻つて
きた音波がトランスデユーサ内部で再反射されて
被検体側に再放射されることが生じる。再放射さ
れた音は検体の組織から再びトランスデユーサに
受信されにせの像を作る。このような現象を多重
反射と呼ぶことにするが、当該多重反射を改善す
るものとして例えば特開昭54−21082号公報に示
されるものが提案されている。
きた音波がトランスデユーサ内部で再反射されて
被検体側に再放射されることが生じる。再放射さ
れた音は検体の組織から再びトランスデユーサに
受信されにせの像を作る。このような現象を多重
反射と呼ぶことにするが、当該多重反射を改善す
るものとして例えば特開昭54−21082号公報に示
されるものが提案されている。
これは次の如き構成をもつている。即ち変換子
の放射側、即ち変換子と被検体との間に、音響イ
ンピーダンスが連続的に変化する連続変化層をも
うけ、当該連続変化層における上記被検体側表面
の音響インピーダンスを被検体の音響インピーダ
ンスと等しく選定し、かつ当該連続変化層におけ
る上記変換子側面の音響インピーダンスを変換子
の音響インピーダンスに等しく選定するようにさ
れている。
の放射側、即ち変換子と被検体との間に、音響イ
ンピーダンスが連続的に変化する連続変化層をも
うけ、当該連続変化層における上記被検体側表面
の音響インピーダンスを被検体の音響インピーダ
ンスと等しく選定し、かつ当該連続変化層におけ
る上記変換子側面の音響インピーダンスを変換子
の音響インピーダンスに等しく選定するようにさ
れている。
当該構成によつて上記多重反射を多少軽減する
ことは可能であるが、変換子の背面側の表面に一
般に音響ダンパ材が配置されることから、変換子
と音響ダンパ材との音響インピーダンスの違いに
起因する反射のために、十分な効果を上げ得な
い。
ことは可能であるが、変換子の背面側の表面に一
般に音響ダンパ材が配置されることから、変換子
と音響ダンパ材との音響インピーダンスの違いに
起因する反射のために、十分な効果を上げ得な
い。
(C) 発明の目的と構成
本発明は上記の点を解決することを目的として
おり、本発明の超音波トランスデユーサは、圧電
素子にて構成される超音波変換子をそなえると共
に、該超音波変換子の放射側に配置される放射側
音響整合層と上記超音波変換子の背面側に配置さ
れる背面側音響整合層との両者あるいはいずれか
一方をそなえ、かつ背面側の最外層に音響ダンパ
を有する超音波トランスデユーサにおいて、当該
トランスデユーサに放射側表面から当該トランス
デユーサ側を最外層の音響ダンパまでみた音響イ
ンピーダンスが、所望の周波数帯域において、上
記放射側表面に接触される音響媒体の音響インピ
ーダンスと実質上等しくなるよう構成されてなる
ことを特徴としている。以下図面を参照しつつ説
明する。
おり、本発明の超音波トランスデユーサは、圧電
素子にて構成される超音波変換子をそなえると共
に、該超音波変換子の放射側に配置される放射側
音響整合層と上記超音波変換子の背面側に配置さ
れる背面側音響整合層との両者あるいはいずれか
一方をそなえ、かつ背面側の最外層に音響ダンパ
を有する超音波トランスデユーサにおいて、当該
トランスデユーサに放射側表面から当該トランス
デユーサ側を最外層の音響ダンパまでみた音響イ
ンピーダンスが、所望の周波数帯域において、上
記放射側表面に接触される音響媒体の音響インピ
ーダンスと実質上等しくなるよう構成されてなる
ことを特徴としている。以下図面を参照しつつ説
明する。
(D) 発明の実施例
第１図は超音波トランスデユーサを用いて被検
体からのエコーを検出する態様を説明する説明
図、第２図および第３図は本発明が適用される原
理を説明する説明図、第４図ないし第８図は夫々
本発明の一実施例を示す。
体からのエコーを検出する態様を説明する説明
図、第２図および第３図は本発明が適用される原
理を説明する説明図、第４図ないし第８図は夫々
本発明の一実施例を示す。
第１図において、１は変換子、２は放射側λ／
４の厚さの音響整合層、５は音響ダンパ、６は被
検体（音響媒体）、７は被検体内部の反射体、９
は超音波トランスデユーサを表わしている。
４の厚さの音響整合層、５は音響ダンパ、６は被
検体（音響媒体）、７は被検体内部の反射体、９
は超音波トランスデユーサを表わしている。
変換子１からの超音波は整合層２を介して被検
体６内部に向つて放射され、反射体７によつて反
射された音波が整合層２を介して変換子１に受取
られ、時間差を求めて反射体１の存在を検出する
ようにされる。一方、変換子１から背面側に向う
超音波は好ましくは音響ダンパ５によつて吸収さ
れるようにされる。
体６内部に向つて放射され、反射体７によつて反
射された音波が整合層２を介して変換子１に受取
られ、時間差を求めて反射体１の存在を検出する
ようにされる。一方、変換子１から背面側に向う
超音波は好ましくは音響ダンパ５によつて吸収さ
れるようにされる。
上述の如く、特開昭54−21082号公報に開示さ
れるものは、第１図図示の放射側音響整合層２を
上述の連続変化層にて構成しているものと考えて
よい。この場合、検体６からの受信波に対し、当
該開示されるものにおいては、変換子１の放射側
表面（２との境界）からの反射を防ぐことは可能
であるが、音響ダンパ５と変換子１との境界から
の反射を防止することが出来ない。
れるものは、第１図図示の放射側音響整合層２を
上述の連続変化層にて構成しているものと考えて
よい。この場合、検体６からの受信波に対し、当
該開示されるものにおいては、変換子１の放射側
表面（２との境界）からの反射を防ぐことは可能
であるが、音響ダンパ５と変換子１との境界から
の反射を防止することが出来ない。
音波の反射について第２図を参照して考察す
る。今第２図図示の如く、音響インピーダンスZ1
をもつ媒体と音響インピーダンスZ3をもつ媒体と
の間に、音波の波長λの1/4の厚さで音響インピ
ーダンスZ2をもつ平板を配置した状態を考える。
この状態で音響インピーダンスZ3をもつ媒体側か
ら平板を音波が透過することを考えるとき、平板
が音響インピーダンスZ3をもつ媒体を接している
面（図において鎖線にて示す）から矢印側にみた
入力音響インピーダンスZioは、 Zio＝Z2 2／Z1 ……(1) で表わすことができ、音響インピーダンスZ3をも
つ媒体側に反射される音波の音圧は、 Zio＝Z3 なる条件の下で最小となる。これは、インピーダ
ンスZ2とZ3との境界からの反射成分と、インピー
ダンスZ2とZ1との境界からの反射成分とが打消し
合う形となるからと考えてよい。
る。今第２図図示の如く、音響インピーダンスZ1
をもつ媒体と音響インピーダンスZ3をもつ媒体と
の間に、音波の波長λの1/4の厚さで音響インピ
ーダンスZ2をもつ平板を配置した状態を考える。
この状態で音響インピーダンスZ3をもつ媒体側か
ら平板を音波が透過することを考えるとき、平板
が音響インピーダンスZ3をもつ媒体を接している
面（図において鎖線にて示す）から矢印側にみた
入力音響インピーダンスZioは、 Zio＝Z2 2／Z1 ……(1) で表わすことができ、音響インピーダンスZ3をも
つ媒体側に反射される音波の音圧は、 Zio＝Z3 なる条件の下で最小となる。これは、インピーダ
ンスZ2とZ3との境界からの反射成分と、インピー
ダンスZ2とZ1との境界からの反射成分とが打消し
合う形となるからと考えてよい。
このことを、第３図に示す如く、変換子１の放
射側に、音響インピーダンスがZT1，ZT2，……，
ZTNをもち夫々λ／４の厚みをもつＮ層の放射側
音響整合層と、変換子１の背面側に、音響インピ
ーダンスがZB1，ZB2，……，ZBMをもち夫々λ／
４の厚みをもつＭ層の背面側音響整合層と、音響
インピーダンスZBをもつ音響ダンパ５をもつ超音
波トランスデユーサに適合せしめてみる。なお、
第３図図示の放射側表面層８が、音響インピーダ
ンスZTをもつ被検体６と接触すると考える。この
場合の入力インピーダンスZioは、 loZio＝２N 〓i=0 （−１）(N-i)loZTi＋２M 〓j=0 （−１）(N+j-1)loZBj＋（−１）(M+N)loZB （但しZTi(i=0)＝ZBj(j=0)＝１ ……(3) と表わすことができ、音響インピーダンスZTをも
つ媒体側から入射される受信音波は、 loZio＝loZT ……(4) なる関係が成立するときに、トランスデユーサか
ら反射される音波の音圧が最も小さくなる。
射側に、音響インピーダンスがZT1，ZT2，……，
ZTNをもち夫々λ／４の厚みをもつＮ層の放射側
音響整合層と、変換子１の背面側に、音響インピ
ーダンスがZB1，ZB2，……，ZBMをもち夫々λ／
４の厚みをもつＭ層の背面側音響整合層と、音響
インピーダンスZBをもつ音響ダンパ５をもつ超音
波トランスデユーサに適合せしめてみる。なお、
第３図図示の放射側表面層８が、音響インピーダ
ンスZTをもつ被検体６と接触すると考える。この
場合の入力インピーダンスZioは、 loZio＝２N 〓i=0 （−１）(N-i)loZTi＋２M 〓j=0 （−１）(N+j-1)loZBj＋（−１）(M+N)loZB （但しZTi(i=0)＝ZBj(j=0)＝１ ……(3) と表わすことができ、音響インピーダンスZTをも
つ媒体側から入射される受信音波は、 loZio＝loZT ……(4) なる関係が成立するときに、トランスデユーサか
ら反射される音波の音圧が最も小さくなる。
第４図ａは本発明の一実施例を示し、図中の符
号１，２，５は第１図に対応し、３は放射側の
λ／４の厚さの音響整合層、４は背面側のλ／４
の厚さの音響整合層を表わしている。図示の場
合、放射側に２枚、背面側に１枚の整合層をもう
けた場合に対応している。この場合、各λ／４整
合層１，２，３，４，５の夫々の音響インピーダ
ンスを順に、34×106，8.5×106，２×106，12.8
×106，7.5×106（各単位Kg／s.m2）としたとき、
3.5±0.5MHzの帯域で従来のトランスデユーサ
（第１図図示のもの）にくらべて約20dB程度反射
の少ないトランスデユーサが得られた。
号１，２，５は第１図に対応し、３は放射側の
λ／４の厚さの音響整合層、４は背面側のλ／４
の厚さの音響整合層を表わしている。図示の場
合、放射側に２枚、背面側に１枚の整合層をもう
けた場合に対応している。この場合、各λ／４整
合層１，２，３，４，５の夫々の音響インピーダ
ンスを順に、34×106，8.5×106，２×106，12.8
×106，7.5×106（各単位Kg／s.m2）としたとき、
3.5±0.5MHzの帯域で従来のトランスデユーサ
（第１図図示のもの）にくらべて約20dB程度反射
の少ないトランスデユーサが得られた。
この時の、測定系の概略を第４図ｂに、また得
られた反射波のスペクトルを第４図ｃ，ｄに示
す。測定系は、トランスデユーサａに対向させた
完全反射体ｂを、水ｃ中に設置し、図示しない送
信回路によりトランスデユーサを駆動し、１回目
の反射波及び２回目の反射波を受信し、受信
波を図示しない受信回路を経由してスペクトル解
析器で各々の受信波のスペクトルを得る様に構成
してある。この測定系を用い、従来のトランスデ
ユーサについて測定した１回目の受信波、２回
目の受信波を第４図ｃに、同様に、本発明によ
る前記トランスデユーサの１回目の受信波、２
回目の受信波を第４図ｄに示す、本発明による
ものの場合２回目の受信波のレベルが大きく低下
している。第５図ａは本発明の一実施例を示し、
図中の符号１，２，５は第１図に対応している。
この場合、λ／４整合層２，５の夫々の音響イン
ピーダンスを順に3.8×106，11.5×106（単位Kg／s.
m2）としたトランスデユーサは、第５図ｂに示し
た如く送受信スペクトルと１回目多重反射スペク
トルとの比は所望周波数帯域において−15dB以
下であり、所望の条件を満足する。
られた反射波のスペクトルを第４図ｃ，ｄに示
す。測定系は、トランスデユーサａに対向させた
完全反射体ｂを、水ｃ中に設置し、図示しない送
信回路によりトランスデユーサを駆動し、１回目
の反射波及び２回目の反射波を受信し、受信
波を図示しない受信回路を経由してスペクトル解
析器で各々の受信波のスペクトルを得る様に構成
してある。この測定系を用い、従来のトランスデ
ユーサについて測定した１回目の受信波、２回
目の受信波を第４図ｃに、同様に、本発明によ
る前記トランスデユーサの１回目の受信波、２
回目の受信波を第４図ｄに示す、本発明による
ものの場合２回目の受信波のレベルが大きく低下
している。第５図ａは本発明の一実施例を示し、
図中の符号１，２，５は第１図に対応している。
この場合、λ／４整合層２，５の夫々の音響イン
ピーダンスを順に3.8×106，11.5×106（単位Kg／s.
m2）としたトランスデユーサは、第５図ｂに示し
た如く送受信スペクトルと１回目多重反射スペク
トルとの比は所望周波数帯域において−15dB以
下であり、所望の条件を満足する。
第６図ａは本発明の一実施例を示し、図中の符
号１，２，４，５は第４図に対応している。この
場合、整合層２，４，５の夫々の音響インピーダ
ンスを順に3.8×106，9.4×106，7.5×106（単位
Kg／s.m2）としたトランスデユーサは第６図ｂに
示した如く送受信スペクトルと１回目多重反射ス
ペクトルとの比は所望周波数帯域において−
15dB以下であり、所望の条件を満足する。
号１，２，４，５は第４図に対応している。この
場合、整合層２，４，５の夫々の音響インピーダ
ンスを順に3.8×106，9.4×106，7.5×106（単位
Kg／s.m2）としたトランスデユーサは第６図ｂに
示した如く送受信スペクトルと１回目多重反射ス
ペクトルとの比は所望周波数帯域において−
15dB以下であり、所望の条件を満足する。
第７図ａは本発明の一実施例を示し、図中の符
号１，２，３，５は第４図に対応している。この
場合、整合層２，３，５の夫々の音響インピーダ
ンスを順に8.4×106，2.0×106，21.8×106（単位
Kg／s.m2）としたトランスデユーサは第７図ｂに
示した如く送受信スペクトルと１回目多重反射ス
ペクトルとの比は所望周波数帯域において−
15dB以下であり、所望の条件を満足する。
号１，２，３，５は第４図に対応している。この
場合、整合層２，３，５の夫々の音響インピーダ
ンスを順に8.4×106，2.0×106，21.8×106（単位
Kg／s.m2）としたトランスデユーサは第７図ｂに
示した如く送受信スペクトルと１回目多重反射ス
ペクトルとの比は所望周波数帯域において−
15dB以下であり、所望の条件を満足する。
第８図ａは本発明の更に他の一実施例を示し、
図中の符号１，４，５は第４図に対応し、１０は
本明細書にいう連続変化層を表わしている。この
場合、連続変化層１０の音響インピーダンスを被
検体の音響インピーダンスZTから変換子１の音響
インピーダンスまで連続的に変化するように選
び、層４，５の夫々の音響インピーダンスを順に
3.0×106，7.5×106（単位Kg／s.m2）としたトラン
スデユーサは第８図ｂに示した如く送受信スペク
トルと１回目多重反射スペクトルとの比は所望周
波数帯域において−15dB以下であり、所望の条
件を満足する。
図中の符号１，４，５は第４図に対応し、１０は
本明細書にいう連続変化層を表わしている。この
場合、連続変化層１０の音響インピーダンスを被
検体の音響インピーダンスZTから変換子１の音響
インピーダンスまで連続的に変化するように選
び、層４，５の夫々の音響インピーダンスを順に
3.0×106，7.5×106（単位Kg／s.m2）としたトラン
スデユーサは第８図ｂに示した如く送受信スペク
トルと１回目多重反射スペクトルとの比は所望周
波数帯域において−15dB以下であり、所望の条
件を満足する。
上記各音響インピーダンスをもつ媒体は、次の
如きものの中から選択することができる。
如きものの中から選択することができる。
Ａ 音響インピーダンスが2.0×106ないし3.2×
106〔Kg／s.m2〕の範囲では、ポリウレタン、ナ
イロン、エポキシ等（商標名）の合成樹脂に該
当するものが存在する。
106〔Kg／s.m2〕の範囲では、ポリウレタン、ナ
イロン、エポキシ等（商標名）の合成樹脂に該
当するものが存在する。
Ｂ 音響インピーダンスが10.0×106ないし13.5×
106〔Kg／s.m2〕の範囲では、ガラス、水晶、石
英等に該当するものが存在する。
106〔Kg／s.m2〕の範囲では、ガラス、水晶、石
英等に該当するものが存在する。
Ｃ 音響インピーダンスが3.3×106ないし10.0×
106〔Kg／s.m2〕の範囲では、一般に単一の組成
物で適合するものが少ない。したがつて、上記
エポキシやポリウレタン等の合成樹脂に、アル
ミニウムや鉄等の金属粉を混入せしめた材料を
用いるようにする。このようにすれば、金属粉
の量を増減することによつて、音響インピーダ
ンスを最大20×106〔Kg／s.m2〕程度まで調整す
ることが可能となる。特に上記エポキシ樹脂に
金属粉を混入したものはそれ自体が良好な接着
性をもつているために、上記ガラスを用いる場
合に必要とする接着剤が不要となり、接着層に
よる特性劣化を防止することができる。
106〔Kg／s.m2〕の範囲では、一般に単一の組成
物で適合するものが少ない。したがつて、上記
エポキシやポリウレタン等の合成樹脂に、アル
ミニウムや鉄等の金属粉を混入せしめた材料を
用いるようにする。このようにすれば、金属粉
の量を増減することによつて、音響インピーダ
ンスを最大20×106〔Kg／s.m2〕程度まで調整す
ることが可能となる。特に上記エポキシ樹脂に
金属粉を混入したものはそれ自体が良好な接着
性をもつているために、上記ガラスを用いる場
合に必要とする接着剤が不要となり、接着層に
よる特性劣化を防止することができる。
なお上述の超音波トランスデユーサ自体による
反射がどの程度以下であれば許容できるかについ
てチエツクしてみた。心臓の各組織からの反射レ
ベルを第９図に示す。図に示した様に体表20mmぐ
らいまでに強い反射を示す組織○イがあり、この組
織からの反射波が、従来の反射の多いトランスデ
ユーサを使うと、超音波トランスデユーサで再度
反射し、再び組織○イで反射され超音波トランスデ
ユーサで受信され、これが、多重反射○イ′として
現われ、体表下40mmぐらいにある中隔○ロの像は多
重反射像のオーバーラツプにより著しく劣化する
ことが判つた。強い反射を示す組織○イは反射レベ
ルが−25dB程度で、中隔○ロは−60dB程度であ
る。超音波トランスデユーサの反射率をαdBとす
れば、中隔○ロのレベルが組織○イの多重反射レベル
より大きいためには （−25）×２＋α＜−60 が成立すればよく、反射率は−10dBより低いこ
とが条件となる。このように−15dB以下の反射
率を有するトランスデユーサを用いると、多重反
射の影響がない十分鮮明な像が得られることが確
められた。従来の振動子は−６〜10dB程度の反
射率であり、これでは良い画像は望めなかつたわ
けである。
反射がどの程度以下であれば許容できるかについ
てチエツクしてみた。心臓の各組織からの反射レ
ベルを第９図に示す。図に示した様に体表20mmぐ
らいまでに強い反射を示す組織○イがあり、この組
織からの反射波が、従来の反射の多いトランスデ
ユーサを使うと、超音波トランスデユーサで再度
反射し、再び組織○イで反射され超音波トランスデ
ユーサで受信され、これが、多重反射○イ′として
現われ、体表下40mmぐらいにある中隔○ロの像は多
重反射像のオーバーラツプにより著しく劣化する
ことが判つた。強い反射を示す組織○イは反射レベ
ルが−25dB程度で、中隔○ロは−60dB程度であ
る。超音波トランスデユーサの反射率をαdBとす
れば、中隔○ロのレベルが組織○イの多重反射レベル
より大きいためには （−25）×２＋α＜−60 が成立すればよく、反射率は−10dBより低いこ
とが条件となる。このように−15dB以下の反射
率を有するトランスデユーサを用いると、多重反
射の影響がない十分鮮明な像が得られることが確
められた。従来の振動子は−６〜10dB程度の反
射率であり、これでは良い画像は望めなかつたわ
けである。
(E) 発明の効果
以上説明した如く、本発明によれば、多重反射
による影響を実質上なくすることができる。
による影響を実質上なくすることができる。
第１図は超音波トランスデユーサを用いて被検
体からのエコーを検出する態様を説明する説明
図、第２図および第３図は本発明が適用される原
理を説明する説明図、第４図ａは本発明の一実施
例であつて、第４図ｂ、第４図ｃ、および第４図
ｄは、第４図ａに示す実施例に関連する説明図、
第５図ａは本発明の他の一実施例であつて、第５
図ｂは第５図ａに示す実施例に関連する説明図、
第６図ａは本発明の他の一実施例であつて第６図
ｂは第６図ａに示す実施例に関連する説明図、第
７図ａは本発明の他の一実施例であつて第７図ｂ
は第７図ａに示す実施例に関連する説明図、第８
図ａは本発明の他の一実施例であつて、第８図ｂ
は第８図ａに示す実施例に関連する説明図を示
す。また第９図は心臓部位における反射の状態の
一例を示す。 図中、１は変換子、２，３は夫々放射側音響整
合層、４は背面側音響整合層、５は音響ダンパ、
６は被検体（音響媒体）、７は反射体、９はトラ
ンスデユーサを表わす。
体からのエコーを検出する態様を説明する説明
図、第２図および第３図は本発明が適用される原
理を説明する説明図、第４図ａは本発明の一実施
例であつて、第４図ｂ、第４図ｃ、および第４図
ｄは、第４図ａに示す実施例に関連する説明図、
第５図ａは本発明の他の一実施例であつて、第５
図ｂは第５図ａに示す実施例に関連する説明図、
第６図ａは本発明の他の一実施例であつて第６図
ｂは第６図ａに示す実施例に関連する説明図、第
７図ａは本発明の他の一実施例であつて第７図ｂ
は第７図ａに示す実施例に関連する説明図、第８
図ａは本発明の他の一実施例であつて、第８図ｂ
は第８図ａに示す実施例に関連する説明図を示
す。また第９図は心臓部位における反射の状態の
一例を示す。 図中、１は変換子、２，３は夫々放射側音響整
合層、４は背面側音響整合層、５は音響ダンパ、
６は被検体（音響媒体）、７は反射体、９はトラ
ンスデユーサを表わす。
Claims (1)
- １ 圧電素子にて構成される超音波変換子をそな
えると共に、該超音波変換子の放射側に配置され
る放射側音響整合層と上記超音波変換子の背面側
に配置される背面側音響整合層との両者あるいは
いずれか一方をそなえ、かつ背面側の最外層に音
響ダンパを有する超音波トランスデユーサにおい
て、当該トランスデユーサの放射側表面から当該
トランスデユーサ側を最外層の音響ダンパまでみ
た音響インピーダンスが、所望の周波数帯域にお
いて、上記放射側表面に接触される音響媒体の音
響インピーダンスと実質上等しくなるよう構成さ
れてなることを特徴とする超音波トランスデユー
サ。
Priority Applications (6)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3990883A JPS59166139A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | 超音波トランスデュ−サ |
| EP83308028A EP0113594B1 (en) | 1982-12-30 | 1983-12-29 | Ultrasonic diagnostic apparatus using an electro-sound transducer |
| EP89123763A EP0366161B1 (en) | 1982-12-30 | 1983-12-29 | Electro-sound transducer, and a probe unit or ultrasonic diagnostic apparatus using such a transducer |
| DE8383308028T DE3382209D1 (de) | 1982-12-30 | 1983-12-29 | Ultraschall-diagnosegeraet mit einem elektro-akustischen wandler. |
| DE89123763T DE3382720T2 (de) | 1982-12-30 | 1983-12-29 | Elektroakustischer Wandler und eine Sonde oder ein diagnostisches Ultraschallgerät mit einem solchen Wandler. |
| US06/567,372 US4552021A (en) | 1982-12-30 | 1983-12-30 | Electro-sound transducer eliminating acoustic multi-reflection, and ultrasonic diagnostic apparatus applying it |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3990883A JPS59166139A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | 超音波トランスデュ−サ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59166139A JPS59166139A (ja) | 1984-09-19 |
| JPH0417658B2 true JPH0417658B2 (ja) | 1992-03-26 |
Family
ID=12566051
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3990883A Granted JPS59166139A (ja) | 1982-12-30 | 1983-03-10 | 超音波トランスデュ−サ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59166139A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2551611B1 (fr) * | 1983-08-31 | 1986-10-24 | Labo Electronique Physique | Nouvelle structure de transducteur ultrasonore et appareil d'examen de milieux par echographie ultrasonore comprenant une telle structure |
| JPS61201599A (ja) * | 1985-03-05 | 1986-09-06 | Tokyo Keiki Co Ltd | 音響変換装置 |
| JPH08140973A (ja) * | 1994-11-25 | 1996-06-04 | Toshiba Ceramics Co Ltd | 超音波発生装置 |
| JP4731145B2 (ja) * | 2004-09-21 | 2011-07-20 | リコーエレメックス株式会社 | 超音波センサおよび超音波流量計 |
| KR101173277B1 (ko) | 2010-03-15 | 2012-08-13 | 주식회사 휴먼스캔 | 후면 음향 정합층을 이용한 초음파 프로브 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS527237A (en) * | 1975-06-26 | 1977-01-20 | Minolta Camera Co Ltd | Light amount control device in the flash shooting |
| JPS5818095B2 (ja) * | 1977-07-18 | 1983-04-11 | アロカ株式会社 | 超音波診断用探触子 |
-
1983
- 1983-03-10 JP JP3990883A patent/JPS59166139A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59166139A (ja) | 1984-09-19 |
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