JPH04176840A - 高耐摩耗ロール材およびその製造法 - Google Patents
高耐摩耗ロール材およびその製造法Info
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- JPH04176840A JPH04176840A JP2338913A JP33891390A JPH04176840A JP H04176840 A JPH04176840 A JP H04176840A JP 2338913 A JP2338913 A JP 2338913A JP 33891390 A JP33891390 A JP 33891390A JP H04176840 A JPH04176840 A JP H04176840A
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- outer layer
- mold
- roll material
- roll
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21H—MAKING PARTICULAR METAL OBJECTS BY ROLLING, e.g. SCREWS, WHEELS, RINGS, BARRELS, BALLS
- B21H8/00—Rolling metal of indefinite length in repetitive shapes specially designed for the manufacture of particular objects, e.g. checkered sheets
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B32—LAYERED PRODUCTS
- B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
- B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
- B32B15/01—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic
- B32B15/011—Layered products comprising a layer of metal all layers being exclusively metallic all layers being formed of iron alloys or steels
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C37/00—Cast-iron alloys
- C22C37/06—Cast-iron alloys containing chromium
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、複合ロールの圧延使用層たる外層に使用され
るロール材に関する。
るロール材に関する。
（従来の技術と課題）
従来、耐摩耗性が特に要求される鉄鋼圧延用ロールの圧
延使用層の材質として、高クロム鋳鉄材や耐焼付性を改
善した黒鉛晶出型高クロム鋳鉄材が使用されていた。
延使用層の材質として、高クロム鋳鉄材や耐焼付性を改
善した黒鉛晶出型高クロム鋳鉄材が使用されていた。
近年の圧延条件の苛酷化に伴ない、より高い耐摩耗性が
要求されるようになり、前記鋳鉄中にＮｂ。
要求されるようになり、前記鋳鉄中にＮｂ。
■の一種又は二種を合計で２％以下添加して、その微細
炭化物を結晶核として生成させ、これによって組織の微
細化緻密化を図り、もって耐摩耗性を改善する試みも行
われているが、耐摩耗性の向上要求に十分対応している
とはいえないのが実情である。
炭化物を結晶核として生成させ、これによって組織の微
細化緻密化を図り、もって耐摩耗性を改善する試みも行
われているが、耐摩耗性の向上要求に十分対応している
とはいえないのが実情である。
一方、熱間圧延における耐摩耗性を大幅に改善するには
、材質中にＷを多量に添加すればよい。
、材質中にＷを多量に添加すればよい。
しかしながら４、複合ロールの外層は、主として遠心力
鋳造によって鋳造されることから、Ｗが比重差により分
離し、周方向に偏析が生じて均一な材質が得難いという
問題がある。
鋳造によって鋳造されることから、Ｗが比重差により分
離し、周方向に偏析が生じて均一な材質が得難いという
問題がある。
本発明はかかる問題に鑑みなされたもので、均一な材質
が容易に得られ、かつ耐摩耗性に優れたロール材および
その鋳造法を提供することを目的とする。
が容易に得られ、かつ耐摩耗性に優れたロール材および
その鋳造法を提供することを目的とする。
（課題を解決するための手段）
上記目的を達成するためになされた本発明のロール材は
、化学組成を重量％で、 Ｃ：１．Ｏ〜３．０％、 Ｓｉ：０．１〜２．０％Ｍｎ
： ０．１〜２．０％、 Ｃｒ ： ３．０−１０
．０％Ｍｏ ： ０．１〜９．０％、 Ｗ： １．
５〜１０．０％Ｖ、ＮｂＯ内一種又は二種の合計＝３．
０〜１０，０％残部Ｆｅおよび不純物によって構成した
ものである。
、化学組成を重量％で、 Ｃ：１．Ｏ〜３．０％、 Ｓｉ：０．１〜２．０％Ｍｎ
： ０．１〜２．０％、 Ｃｒ ： ３．０−１０
．０％Ｍｏ ： ０．１〜９．０％、 Ｗ： １．
５〜１０．０％Ｖ、ＮｂＯ内一種又は二種の合計＝３．
０〜１０，０％残部Ｆｅおよび不純物によって構成した
ものである。
この際、Ｆｅの一部に代えて、ＡＩ 、 Ｔ ｉＯ内一
種又は二種をそれぞれ０．０１〜０．５０％添加しても
よい。
種又は二種をそれぞれ０．０１〜０．５０％添加しても
よい。
又鋳造方法としては立型遠心力鋳造を適用するのがよい
。
。
（作 用）
本発明の高耐摩耗ロール材の化学組成は以下の理由によ
り限定される。単位は重量％である。
り限定される。単位は重量％である。
Ｃ：１．Ｏ〜３．０％
Ｃは主としてＦｅおよびＣｒと結合してＭ−、Ｃ，型の
高硬度複合炭化物を形成すると共に、ＣｒｌＭｏ、 Ｖ
＋ Ｎｂ＋Ｗと結合して肛型の高硬度複合炭化物をも
形成する。この高硬度複合炭化物形成のために１，０％
以上の０％が必要である。一方、３．０％を越えてＣが
含有されると炭化物量が増すと共に脆くなり、耐クラツ
ク性が劣化するため、３．０％以下とする。
高硬度複合炭化物を形成すると共に、ＣｒｌＭｏ、 Ｖ
＋ Ｎｂ＋Ｗと結合して肛型の高硬度複合炭化物をも
形成する。この高硬度複合炭化物形成のために１，０％
以上の０％が必要である。一方、３．０％を越えてＣが
含有されると炭化物量が増すと共に脆くなり、耐クラツ
ク性が劣化するため、３．０％以下とする。
Ｓｉ：０．１〜２．０％
Ｓｉは本発明材が鋳造合金であるため、湯流れ性の確保
のために必要な元素であり、同時に又、使用原材料から
０．１％程度は不可避的に含有される。
のために必要な元素であり、同時に又、使用原材料から
０．１％程度は不可避的に含有される。
しかし、２．０％を越えると靭性の低下を招くため好ま
しくない。
しくない。
Ｍｎ ： Ｏ，１〜２．０％
Ｍｎは硬化能を増し、また、Ｓと結合してＭｎＳを生成
し、Ｓによる脆化を防ぐ元素であり、同時に使用原材料
から０．１％程度は不可避的に含有される。しかし、２
．０％を越えると靭性の低下を招くため好ましくない。
し、Ｓによる脆化を防ぐ元素であり、同時に使用原材料
から０．１％程度は不可避的に含有される。しかし、２
．０％を越えると靭性の低下を招くため好ましくない。
Ｃｒ ： ３．０〜１０．０％
ＣｒはＦｅ、 Ｍｏ、 Ｖ、 Ｎｂ、 Ｗと共にＣと
結合して、高硬度複合炭化物を形成して高温に於ける耐
摩耗性の向上に寄与する。また、一部は基地中に固溶し
て焼入れ性および耐摩耗性を改善する。３．０％未満で
はこれらの効果が少なく、耐摩耗性改善が期待できない
。一方、１０．０％を越えて含有されると靭性の劣化を
来すため好ましくない。
結合して、高硬度複合炭化物を形成して高温に於ける耐
摩耗性の向上に寄与する。また、一部は基地中に固溶し
て焼入れ性および耐摩耗性を改善する。３．０％未満で
はこれらの効果が少なく、耐摩耗性改善が期待できない
。一方、１０．０％を越えて含有されると靭性の劣化を
来すため好ましくない。
Ｍｏ ： ０．１〜９．０％
ＭｏはＦｅ、 Ｃｒ、 Ｖ、 Ｎｂ、 Ｗと共にＣと
容易に結合して、主としてＭＣ型複合炭化物を形成し、
常温および高温硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する
。
容易に結合して、主としてＭＣ型複合炭化物を形成し、
常温および高温硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する
。
ＭｏはＷに比較して少量添加でその効果を発揮する。
このさい、０．１％未満では所期の耐摩耗性を得ること
ができず、一方、９．０％を越えると靭性の低下を来し
好ましくない。
ができず、一方、９．０％を越えると靭性の低下を来し
好ましくない。
Ｗ： １．Ｓ〜１０．０％
Ｗも同様にＦｅ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｖ、 Ｎｂと共
に容易に結合して複合炭化物を形成し、常温および高温
硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する。１．５％未満
では所期の耐摩耗性を得ることができず、一方、１０．
０％を越えると靭性の低下を来し、耐ヒートクランク性
を悪化させる。また、遠心力鋳造の際、マクロ偏析を生
成し易くさせる。このため１０．０％以下とする。
に容易に結合して複合炭化物を形成し、常温および高温
硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与する。１．５％未満
では所期の耐摩耗性を得ることができず、一方、１０．
０％を越えると靭性の低下を来し、耐ヒートクランク性
を悪化させる。また、遠心力鋳造の際、マクロ偏析を生
成し易くさせる。このため１０．０％以下とする。
Ｖ、ＮｂＯ内一種又は二種の合計：３．０〜１０．０％
■はＮｂと同様にＦｅ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｗと共にＣ
と容易に結合して、主としてＭＣ型の複合炭化物を形成
し、常温および高温硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与
する。また、このＭＣ型複合炭化物は厚さ方向に枝状に
生成するために、基地の塑性変形を抑止し、機械的性質
、さらには耐クランク性の向上にも寄与する。単独また
は二種を複合して３．０％以上添加しないとかかる効果
は現れにくい。しかし、添加量が１０．０％を越えると
靭性の低下を招来すると共に、遠心力鋳造の際、マクロ
偏析を生成し易くなる。このため、１０．０％以下とす
る。
■はＮｂと同様にＦｅ、 Ｃｒ、 Ｍｏ、 Ｗと共にＣ
と容易に結合して、主としてＭＣ型の複合炭化物を形成
し、常温および高温硬度を高めて耐摩耗性の向上に寄与
する。また、このＭＣ型複合炭化物は厚さ方向に枝状に
生成するために、基地の塑性変形を抑止し、機械的性質
、さらには耐クランク性の向上にも寄与する。単独また
は二種を複合して３．０％以上添加しないとかかる効果
は現れにくい。しかし、添加量が１０．０％を越えると
靭性の低下を招来すると共に、遠心力鋳造の際、マクロ
偏析を生成し易くなる。このため、１０．０％以下とす
る。
本発明の第一のロール材は以上の成分のほか残部がＦｅ
および不純物で形成される。尚、Ｐ、Ｓは原料より不可
避的に混入するが、材質を脆（するので少ない程望まし
く、Ｐ：０．２％以下、Ｓ：０．１％以下に止めておく
のがよい。
および不純物で形成される。尚、Ｐ、Ｓは原料より不可
避的に混入するが、材質を脆（するので少ない程望まし
く、Ｐ：０．２％以下、Ｓ：０．１％以下に止めておく
のがよい。
本発明の第二のロール材は、第一のロール材の合金元素
の他、Ｆｅの一部に代えて、ＡＺ ： ０．０１〜０．
５０％、 Ｔｉ ： ０．０１〜０．５０％の一種又は
二種を含有させたものである。ＭおよびＴｉは溶湯中で
酸化物を生成して、溶湯中の酸素含有量を低下させ、製
品の健全性を向上させると共に、生成した酸化物が結晶
核として作用するために凝固組織の微細化に効果がある
。０．０１％未満ではこの効果は十分ではなく、０．５
０％を越えて含有されると介在物となって残留し、好ま
しくない。尚、Ａｊ、７ｉは、本発明では主として鋳造
組織の微細化による耐摩耗性改善のために添加されるも
のであり、単に脱ガスを目的として添加されるものでは
ない。
の他、Ｆｅの一部に代えて、ＡＺ ： ０．０１〜０．
５０％、 Ｔｉ ： ０．０１〜０．５０％の一種又は
二種を含有させたものである。ＭおよびＴｉは溶湯中で
酸化物を生成して、溶湯中の酸素含有量を低下させ、製
品の健全性を向上させると共に、生成した酸化物が結晶
核として作用するために凝固組織の微細化に効果がある
。０．０１％未満ではこの効果は十分ではなく、０．５
０％を越えて含有されると介在物となって残留し、好ま
しくない。尚、Ａｊ、７ｉは、本発明では主として鋳造
組織の微細化による耐摩耗性改善のために添加されるも
のであり、単に脱ガスを目的として添加されるものでは
ない。
本発明のロール材は、複合ロールの外層として遠心力鋳
造されるのが通例であるが、横型遠心力鋳造に比べて立
型遠心力鋳造はＧの変動、遠心力鋳造用金型の振動が小
さいので、金型内に鋳込まれた溶湯の成分の移動が起り
にくいため、組織均一性に優れたロール材が容易に得ら
れる。このため、立型遠心力鋳造すると、横型遠心力鋳
造する場合に比べて、鋳込温度を高くすることができ、
鋳込作業に時間的余裕が出来るため作業の容易化が図ら
れ、場面に形成された酸化酸等の巻き込みによる鋳造欠
陥をも防止しうる。
造されるのが通例であるが、横型遠心力鋳造に比べて立
型遠心力鋳造はＧの変動、遠心力鋳造用金型の振動が小
さいので、金型内に鋳込まれた溶湯の成分の移動が起り
にくいため、組織均一性に優れたロール材が容易に得ら
れる。このため、立型遠心力鋳造すると、横型遠心力鋳
造する場合に比べて、鋳込温度を高くすることができ、
鋳込作業に時間的余裕が出来るため作業の容易化が図ら
れ、場面に形成された酸化酸等の巻き込みによる鋳造欠
陥をも防止しうる。
（実施例）
複合ロールは、圧延使用層たる外層に軸芯部を溶着した
ものや、外層内面に内層を溶着した複合スリーブをロー
ル軸に焼きばめ等により固着したものがあるが、本発明
のロール材はいずれのタイプについても、その外層材と
して使用可能である。
ものや、外層内面に内層を溶着した複合スリーブをロー
ル軸に焼きばめ等により固着したものがあるが、本発明
のロール材はいずれのタイプについても、その外層材と
して使用可能である。
尚、外層から軸芯部や内層に合金元素が混入し、軸芯材
等の強靭性が劣化するのを防止するために、その間に中
間層を鋳造形成することもある。前記軸芯材や内層材と
しては下記第１表（溶湯組成）に例示した高級鋳鉄、ダ
クタイル鋳鉄、黒鉛鋼等の強靭材が使用され、中間層材
としてはアダマイト材が使用される。
等の強靭性が劣化するのを防止するために、その間に中
間層を鋳造形成することもある。前記軸芯材や内層材と
しては下記第１表（溶湯組成）に例示した高級鋳鉄、ダ
クタイル鋳鉄、黒鉛鋼等の強靭材が使用され、中間層材
としてはアダマイト材が使用される。
（次 葉）
前記複合ロールの外層は、遠心力鋳造によって形成され
る。第１図は横型遠心力鋳造装置を示しており、遠心力
鋳造用金型１は回転ローラ２，２によって回転自在に支
持されており、外層材溶湯は堰体３から注湯樋４を介し
て金型内に鋳込まれる。
る。第１図は横型遠心力鋳造装置を示しており、遠心力
鋳造用金型１は回転ローラ２，２によって回転自在に支
持されており、外層材溶湯は堰体３から注湯樋４を介し
て金型内に鋳込まれる。
５は湯止め用砂型である。軸芯部を鋳込むときは、外Ｎ
６を内存した遠心力鋳造用金型１を起立させ、その両端
に軸芯部形成用の上型、下型を連設して、静置鋳型を構
成し、その内部に軸芯材溶湯を鋳込めばよい。該横型遠
心力鋳造装置においては、金型内に鋳込まれた溶湯の各
部は金型の回転毎に上下動するため、Ｇの変動があり、
またローラや金型の偏心や傷により振動が発生し易く、
鋳込まれた溶湯中の成分は移動し易い。このため、成分
の移動により偏析が生じ易くなるので、通常、凝固開始
温度＋７０″Ｃ程度以下として比較的低温で鋳込むのが
よい。
６を内存した遠心力鋳造用金型１を起立させ、その両端
に軸芯部形成用の上型、下型を連設して、静置鋳型を構
成し、その内部に軸芯材溶湯を鋳込めばよい。該横型遠
心力鋳造装置においては、金型内に鋳込まれた溶湯の各
部は金型の回転毎に上下動するため、Ｇの変動があり、
またローラや金型の偏心や傷により振動が発生し易く、
鋳込まれた溶湯中の成分は移動し易い。このため、成分
の移動により偏析が生じ易くなるので、通常、凝固開始
温度＋７０″Ｃ程度以下として比較的低温で鋳込むのが
よい。
第２図は立型遠心力鋳造装置を示しており、遠心力鋳造
用金型１１の上下端には上型１２、下型１３が組み立て
られており、該鋳型は回転する基盤１４に同心状に機械
的に固定されている。このため、堰体１５を介して鋳型
内に鋳込まれ、遠心力の作用で金型１１内面に上昇し付
着した外層材溶湯１６は、Ｇの変動や振動を受けにくい
。尚、遠心力鋳造用金型１１のみ基盤１４に固定し、外
層鋳造後、上型、下型を組み立て、軸芯部を静置鋳造し
てもよいことは勿論である。
用金型１１の上下端には上型１２、下型１３が組み立て
られており、該鋳型は回転する基盤１４に同心状に機械
的に固定されている。このため、堰体１５を介して鋳型
内に鋳込まれ、遠心力の作用で金型１１内面に上昇し付
着した外層材溶湯１６は、Ｇの変動や振動を受けにくい
。尚、遠心力鋳造用金型１１のみ基盤１４に固定し、外
層鋳造後、上型、下型を組み立て、軸芯部を静置鋳造し
てもよいことは勿論である。
本発明のロール材は、複合ロール又は複合スリーブの外
層として鋳造後、ロール全体を焼入れ温度（オーステナ
イト化温度）から４００〜６５０°Ｃまでの温度域を２
５０°Ｃ／ Ｈｒ以上の冷却速度で焼入れることにより
、良好な焼入れ組織を得ることができる。尚、焼戻しは
５００〜６００°Ｃの温度で１回ないし数回行なうとよ
い。
層として鋳造後、ロール全体を焼入れ温度（オーステナ
イト化温度）から４００〜６５０°Ｃまでの温度域を２
５０°Ｃ／ Ｈｒ以上の冷却速度で焼入れることにより
、良好な焼入れ組織を得ることができる。尚、焼戻しは
５００〜６００°Ｃの温度で１回ないし数回行なうとよ
い。
本発明でいうロール材とは、上記説明した圧延用ロール
のみならず圧延付帯設備におけるローラに適用可能な材
質であることを意味し、圧延用ロールの外層材に限らず
、例えばホットランテーブルローラ等の中空円筒状ロー
ラの外層材としても適用できる。
のみならず圧延付帯設備におけるローラに適用可能な材
質であることを意味し、圧延用ロールの外層材に限らず
、例えばホットランテーブルローラ等の中空円筒状ロー
ラの外層材としても適用できる。
次に本発明のロール材を圧延使用層たる外層に適用した
複合ロールの具体的製造実施例について説明する。
複合ロールの具体的製造実施例について説明する。
実施例Ａ
（］）第２表に外層材溶湯を横型遠心力鋳造用金型（内
径φ４２０■）に凝固開始温度＋５０″Ｃの鋳込温度で
鋳込んだ。鋳込量は肉厚で６５鵬分とした。
径φ４２０■）に凝固開始温度＋５０″Ｃの鋳込温度で
鋳込んだ。鋳込量は肉厚で６５鵬分とした。
同表中、従来例は耐摩耗性を改善した高クロム鋳鉄材で
ある。
ある。
（次 葉）
（２）外層鋳造後、外層を内存した金型を垂直に立てて
、両端に上型および下型を連設して、その内部に軸芯材
（高級鋳鉄）溶湯を鋳込んだ。
、両端に上型および下型を連設して、その内部に軸芯材
（高級鋳鉄）溶湯を鋳込んだ。
（３）後日、鋳型を解体し、ロール素材を取出し、粗加
工後、１０００″Ｃで２時間保持後、４２０″Ｃ／Ｈｒ
で４５０°Ｃまで冷却し、５０”Ｃ／Ｈｒで常温まで冷
却した後、５５０°ＣＸ１０Ｈｒ保持の焼戻し熱処理を
２回繰り返した。熱処理後の外層表面硬度は下記第３表
通りであった。
工後、１０００″Ｃで２時間保持後、４２０″Ｃ／Ｈｒ
で４５０°Ｃまで冷却し、５０”Ｃ／Ｈｒで常温まで冷
却した後、５５０°ＣＸ１０Ｈｒ保持の焼戻し熱処理を
２回繰り返した。熱処理後の外層表面硬度は下記第３表
通りであった。
第３表
（４）外層端部断面を目視観察したところ、成分の偏析
は認められなかった。また、外層より板状試験片を採取
し、固定した試験片に回転輪を押し付けて比摩耗量を測
定した。試験結果を第４表に示す。
は認められなかった。また、外層より板状試験片を採取
し、固定した試験片に回転輪を押し付けて比摩耗量を測
定した。試験結果を第４表に示す。
・試験条件
回転輪材質・・・ＳＵＪ ２浸炭焼入（Ｈ，ｌＣ６０〜
６２）初期荷重 ・・・１８．０ｋｇｆ すべり速度・・・３．４＋ｎ／秒 すべり距離・・・２００ｍ 第４表 第４表より、実施例は従来例に比べて２〜５倍、耐摩耗
性が優れていることが認められた。
６２）初期荷重 ・・・１８．０ｋｇｆ すべり速度・・・３．４＋ｎ／秒 すべり距離・・・２００ｍ 第４表 第４表より、実施例は従来例に比べて２〜５倍、耐摩耗
性が優れていることが認められた。
実施例Ｂ
（１）横型遠心力鋳造によって内径φ６００Ｍの金型に
第５表の外層材を鋳造した後、外層が完全に凝固した後
に引き続いて、同表のアダマイ目容湯を中間層として遠
心力鋳造して、外層と中間層を冶金学的に完全に溶着さ
せた。中間層が完全に凝固するのを待って、回転を止め
、予め設置した下型と上型に遠心力鋳造用金型をセント
した後、上部から軸芯材溶湯を鋳込んで、中間層と溶着
させた。鋳込量は肉厚で外層７０鵬、中間層２５髄とし
た。また、外層鋳込温度は凝固開始温度＋５０°Ｃとし
た。
第５表の外層材を鋳造した後、外層が完全に凝固した後
に引き続いて、同表のアダマイ目容湯を中間層として遠
心力鋳造して、外層と中間層を冶金学的に完全に溶着さ
せた。中間層が完全に凝固するのを待って、回転を止め
、予め設置した下型と上型に遠心力鋳造用金型をセント
した後、上部から軸芯材溶湯を鋳込んで、中間層と溶着
させた。鋳込量は肉厚で外層７０鵬、中間層２５髄とし
た。また、外層鋳込温度は凝固開始温度＋５０°Ｃとし
た。
（２）上記ロールを粗加工後、１０５０℃で５時間保持
後、４５０’Ｃ／Ｈｒで５５０°Ｃまで冷却し、その後
、常温迄２０°Ｃ／Ｈｒで徐冷した。その後、５５０°
Ｃで、２０時間保持の焼戻し熱処理を２回繰り返した。
後、４５０’Ｃ／Ｈｒで５５０°Ｃまで冷却し、その後
、常温迄２０°Ｃ／Ｈｒで徐冷した。その後、５５０°
Ｃで、２０時間保持の焼戻し熱処理を２回繰り返した。
上記熱処理後の外層表面硬度は、実施例１１・・・Ｈｓ
８３、実施例１２−・Ｈｓ８６、実施例１３−Ｈｓ８５
であった。
８３、実施例１２−・Ｈｓ８６、実施例１３−Ｈｓ８５
であった。
（３） 胴表面を仕上加工した後、超音波探傷試験に
よって溶着状況を確認したところ、溶着は良好であった
。また、実施例１１〜１３の製品軸芯材を分析したとこ
ろ、全て、外層と軸芯材を直接溶着させた時に予想され
る濃度の２以下に抑えられており、中間層の効果が認め
られた。
よって溶着状況を確認したところ、溶着は良好であった
。また、実施例１１〜１３の製品軸芯材を分析したとこ
ろ、全て、外層と軸芯材を直接溶着させた時に予想され
る濃度の２以下に抑えられており、中間層の効果が認め
られた。
（４）外層を断面観察したところ、成分の偏析は認めら
れなかった。また、外層より試験片を採取し、実施例Ａ
と同様にして摩耗試験を行ったところ、 実施例１１・・・３７Ｘ１０−９ｍｍ” ／ｋｇ実施例
１２・・・２９Ｘ１０−９１１ＩＩｎ” ／ｋｇ実施例
１３−２９Ｘ１０−９ａｎ２／ｋｇであった。
れなかった。また、外層より試験片を採取し、実施例Ａ
と同様にして摩耗試験を行ったところ、 実施例１１・・・３７Ｘ１０−９ｍｍ” ／ｋｇ実施例
１２・・・２９Ｘ１０−９１１ＩＩｎ” ／ｋｇ実施例
１３−２９Ｘ１０−９ａｎ２／ｋｇであった。
実施例Ｃ
（１）下記第６表の外層材溶湯を横型又は立型遠心力鋳
造用金型（内径φ４２０ｍｍ）に肉厚で５０薗分鋳込ん
だ。金型回転数は共にＧＮαで１００とした。
造用金型（内径φ４２０ｍｍ）に肉厚で５０薗分鋳込ん
だ。金型回転数は共にＧＮαで１００とした。
鋳造種別、鋳込温度は下記の通りである。尚、外層材の
凝固開始温度は、各実施例とも約１３３０°Ｃである。
凝固開始温度は、各実施例とも約１３３０°Ｃである。
実施例２１・・・横型、１４３０°Ｃ
実施例２２・・・横型、１３８０°Ｃ
実施例２３・・・立型、１４３０°Ｃ
実施例２４・・・立型、１４３０”Ｃ
（次 葉）
（２）鋳造後、型ばらしし、外層素材を１０００°Ｃで
３Ｈｒ保持した後、冷却し、５５０°Ｃで１０Ｈｒ焼鈍
した。
３Ｈｒ保持した後、冷却し、５５０°Ｃで１０Ｈｒ焼鈍
した。
（３）熱処理後、外層素材を軸方向全長に亘って切断し
、縦断面を目視観察した。実施例２２〜２４は偏析は皆
無であったが、実施例２１は部分的に軽度の偏析が認め
られた。
、縦断面を目視観察した。実施例２２〜２４は偏析は皆
無であったが、実施例２１は部分的に軽度の偏析が認め
られた。
（発明の効果）
以上説明した通り、本発明のロール材は、Ｍｏ：０．１
〜９．０％、Ｗ：１．５〜１０．０％を含み、Ｖ、Ｎｂ
Ｏ内一種又は二種の合計３．０〜１０．０％を含有させ
たので、Ｖ、Ｎｂ炭化物の特殊形態とあいまって、耐摩
耗性を飛躍的に向上させることができた。また、遠心力
鋳造してもマクロ偏析は生じにくく、組織の均一性に優
れる。特に、立型遠心力鋳造すれば、より高温で鋳込む
ことができるため、作業性の向上、異物の混入による鋳
造欠陥の防止に効果的である。
〜９．０％、Ｗ：１．５〜１０．０％を含み、Ｖ、Ｎｂ
Ｏ内一種又は二種の合計３．０〜１０．０％を含有させ
たので、Ｖ、Ｎｂ炭化物の特殊形態とあいまって、耐摩
耗性を飛躍的に向上させることができた。また、遠心力
鋳造してもマクロ偏析は生じにくく、組織の均一性に優
れる。特に、立型遠心力鋳造すれば、より高温で鋳込む
ことができるため、作業性の向上、異物の混入による鋳
造欠陥の防止に効果的である。
第１図は横型遠心力鋳造装置の主要部断面図、第２図は
立型遠心力鋳造装置の主要部断面図である。
立型遠心力鋳造装置の主要部断面図である。
Claims (3)
- （１）化学組成が重量％で Ｃ：１．０〜３．０％、Ｓｉ：０．１〜２．０％Ｍｎ：
０．１〜２．０％、Ｃｒ：３．０〜１０．０％Ｍｏ：０
．１〜９．０％、Ｗ：１．５〜１０．０％Ｖ、Ｎｂの内
一種又は二種の合計：３．０〜１０．０％残部Ｆｅおよ
び不純物よりなることを特徴とする高耐摩耗ロール材。 - （２）化学組成が重量％で Ｃ：１．０〜３．０％、Ｓｉ：０．１〜２．０％Ｍｎ：
０．１〜２．０％、Ｃｒ：３．０〜１０．０％Ｍｏ：０
．１〜９．０％、Ｗ：１．５〜１０．０％Ｖ、Ｎｂの内
一種又は二種の合計：３．０〜１０．０％Ｍ：０．０１
〜０．５０％、Ｔｉ：０．０１〜０．５０％の内一種又
は二種 残部Ｆｅおよび不純物よりなることを特徴とする高耐摩
耗ロール材。 - （３）請求項（１）又は（２）の高耐摩耗ロール材を立
型遠心力鋳造することを特徴とする高耐摩耗ロール材の
鋳造法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2338913A JP2898749B2 (ja) | 1990-07-04 | 1990-11-30 | 高耐摩耗ロール材およびその製造法 |
| AU79482/91A AU7948291A (en) | 1990-07-04 | 1991-07-01 | Abrasion-resistant cast iron material for rolling rolls, and composite rolls |
| DE69118455T DE69118455T2 (de) | 1990-07-04 | 1991-07-02 | Verschleissfester Gusseisenwerkstoff für eine Arbeitswalze und Verbundwalze |
| EP91110962A EP0464780B1 (en) | 1990-07-04 | 1991-07-02 | Abrasion-resistant cast iron material for rolling rolls and composite rolls |
| KR1019910011245A KR930012181B1 (ko) | 1990-07-04 | 1991-07-03 | 압연로울용 복합로울 |
Applications Claiming Priority (3)
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|---|---|---|---|
| JP2-178038 | 1990-07-04 | ||
| JP17803890 | 1990-07-04 | ||
| JP2338913A JP2898749B2 (ja) | 1990-07-04 | 1990-11-30 | 高耐摩耗ロール材およびその製造法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31652498A Division JP3234577B2 (ja) | 1990-07-04 | 1998-11-06 | 高耐摩耗ロール材の製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04176840A true JPH04176840A (ja) | 1992-06-24 |
| JP2898749B2 JP2898749B2 (ja) | 1999-06-02 |
Family
ID=26498349
Family Applications (1)
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Country Status (5)
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|---|---|
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| JP (1) | JP2898749B2 (ja) |
| KR (1) | KR930012181B1 (ja) |
| AU (1) | AU7948291A (ja) |
| DE (1) | DE69118455T2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JP2010075978A (ja) * | 2008-09-26 | 2010-04-08 | Jfe Steel Corp | 複合ロールの製造方法 |
| KR20160060061A (ko) * | 2013-09-25 | 2016-05-27 | 히타치 긴조쿠 가부시키가이샤 | 원심 주조제 복합 롤 및 그 제조 방법 |
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| CN114395666A (zh) * | 2021-12-31 | 2022-04-26 | 安徽华聚新材料有限公司 | 一种双金属复合衬板的淬火工艺 |
| CN117066470A (zh) * | 2023-07-31 | 2023-11-17 | 江苏凯达重工股份有限公司 | 万能轧机立辊环及其制备方法 |
| PL447215A1 (pl) * | 2023-12-21 | 2025-06-23 | Kigema Spółka Z Ograniczoną Odpowiedzialnością | Wytop odlewniczy, sposób odśrodkowego odlewania tulei i tuleja otrzymana tym sposobem |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| DE3643257A1 (de) * | 1986-12-18 | 1988-07-07 | Gontermann Peipers Gmbh | Arbeitswalze aus verbundguss fuer ein walzwerk |
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| FR2625226B1 (fr) * | 1987-12-23 | 1990-06-08 | Chavanne Ketin | Cylindre de travail composite bimetallique |
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-
1990
- 1990-11-30 JP JP2338913A patent/JP2898749B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-07-01 AU AU79482/91A patent/AU7948291A/en not_active Abandoned
- 1991-07-02 DE DE69118455T patent/DE69118455T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-02 EP EP91110962A patent/EP0464780B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-03 KR KR1019910011245A patent/KR930012181B1/ko not_active Expired - Lifetime
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| EP0464780A1 (en) | 1992-01-08 |
| KR930012181B1 (ko) | 1993-12-24 |
| DE69118455T2 (de) | 1996-10-31 |
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| EP0464780B1 (en) | 1996-04-03 |
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