JPH04194008A - 潜在捲縮糸の製造方法およびその紡糸口金 - Google Patents
潜在捲縮糸の製造方法およびその紡糸口金Info
- Publication number
- JPH04194008A JPH04194008A JP31422590A JP31422590A JPH04194008A JP H04194008 A JPH04194008 A JP H04194008A JP 31422590 A JP31422590 A JP 31422590A JP 31422590 A JP31422590 A JP 31422590A JP H04194008 A JPH04194008 A JP H04194008A
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- cross
- spinneret
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- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、潜在捲縮糸の製造方法および紡糸口金に関し
、さらに詳細には紡糸工程において断面方向に異方性（
収縮差）を付与することにより潜在捲縮糸を得る新規な
潜在捲縮糸の製造方法および紡糸口金に関する。
、さらに詳細には紡糸工程において断面方向に異方性（
収縮差）を付与することにより潜在捲縮糸を得る新規な
潜在捲縮糸の製造方法および紡糸口金に関する。
従来、紡糸工程で断面方向に異方性を付与し、捲縮糸を
製造する方法として、 ■中空繊維の製造における冷却過程で、片面を急冷（異
方冷却）する方法、 ■ポリマー特性、例えば種類の異なるポリマーあるいは
重合度の異なるポリマーを複合紡糸し、サイドバイサイ
ド型複合繊維を得る方法、■超高速紡糸、例えば６，０
００ｍ／分以上の高紡速で非対称冷却し、偏心スキンコ
ア構造を与える方法、 ■特開昭６０−１５１３１０号公報にみられるように特
殊な紡糸口金を用いる方法、などが知られている。
製造する方法として、 ■中空繊維の製造における冷却過程で、片面を急冷（異
方冷却）する方法、 ■ポリマー特性、例えば種類の異なるポリマーあるいは
重合度の異なるポリマーを複合紡糸し、サイドバイサイ
ド型複合繊維を得る方法、■超高速紡糸、例えば６，０
００ｍ／分以上の高紡速で非対称冷却し、偏心スキンコ
ア構造を与える方法、 ■特開昭６０−１５１３１０号公報にみられるように特
殊な紡糸口金を用いる方法、などが知られている。
これらの捲縮糸の製造方法のうち、前記■異方冷却は、
現在、フトンなどの大きな嵩高性を要求される用途に実
用化されている。この方法は、単糸デニールが例えば１
０デニールといった大デニールの場合には断面方向に大
きな異方性を付与することができるが、通常、衣料用素
材に用いる単糸デニールが５デニール以下の細デニール
になると、均一な冷却になってしまい、断面方向に充分
な異方性を付与することができない。
現在、フトンなどの大きな嵩高性を要求される用途に実
用化されている。この方法は、単糸デニールが例えば１
０デニールといった大デニールの場合には断面方向に大
きな異方性を付与することができるが、通常、衣料用素
材に用いる単糸デニールが５デニール以下の細デニール
になると、均一な冷却になってしまい、断面方向に充分
な異方性を付与することができない。
前記■複合繊維による方法は、単糸デニールが小さい場
合でも断面方向に異方性を付与することができるが、複
数のポリマーや複雑な複合紡糸口金が必要であり、原料
、設備面からコストアップになる。
合でも断面方向に異方性を付与することができるが、複
数のポリマーや複雑な複合紡糸口金が必要であり、原料
、設備面からコストアップになる。
前記■超高速紡糸による方法は、近年、ナイロンのパン
ティーストッキングの製造に試みられているが、高紡速
のみで捲縮を得ようとすると、少なくとも６，０００ｍ
／分以上の高紡速が必要であり、単糸デニールの細い衣
料用原糸への適用は困難である。
ティーストッキングの製造に試みられているが、高紡速
のみで捲縮を得ようとすると、少なくとも６，０００ｍ
／分以上の高紡速が必要であり、単糸デニールの細い衣
料用原糸への適用は困難である。
前記■特殊口金による方法は、衣料用の細デニールでも
得られる捲縮糸に大きな嵩高性を付与することができる
が、長手方向に太細をも発生するため、必ずしも汎用性
があるわけではない。
得られる捲縮糸に大きな嵩高性を付与することができる
が、長手方向に太細をも発生するため、必ずしも汎用性
があるわけではない。
本発明は、前記従来技術の課題を背景になされたもので
、単一ポリマーを用い、衣料用の細デニールにも適用可
能であり、必ずしも超高速紡糸が必要でなく、長手方向
の太細も少ない潜在捲縮糸の製造方法を提供することを
目的とする。
、単一ポリマーを用い、衣料用の細デニールにも適用可
能であり、必ずしも超高速紡糸が必要でなく、長手方向
の太細も少ない潜在捲縮糸の製造方法を提供することを
目的とする。
本発明は、吐出断面積が連続的に拡大する吐出孔部Ａと
、吐出断面積が連続的に縮小する吐出孔部Ｂおよび／ま
たは吐出断面積が実質的に変化しない吐出孔部Ｂ′とを
、スリットＣを介して連結させて一体となった吐出孔を
有する紡糸口金を用いて、繊維形成性ポリマーを溶融紡
糸することを特徴とする潜在捲縮糸の製造方法、および
該紡糸口金である。
、吐出断面積が連続的に縮小する吐出孔部Ｂおよび／ま
たは吐出断面積が実質的に変化しない吐出孔部Ｂ′とを
、スリットＣを介して連結させて一体となった吐出孔を
有する紡糸口金を用いて、繊維形成性ポリマーを溶融紡
糸することを特徴とする潜在捲縮糸の製造方法、および
該紡糸口金である。
本発明は、繊維断面方向の異方性を高めることによって
、潜在捲縮糸を得る技術に立脚している。
、潜在捲縮糸を得る技術に立脚している。
この考え方の一つとしては、前記特開昭６０−１５１３
１０号公報に記載された特殊な紡糸口金を使用する方法
がある。しかしながら、この方法であると、前述のよう
に繊維長手方向に太細が生じるという問題がある。この
原因は、複数のポリマー流の流速に起因する吐出面での
脈動によるものである。この現象について、さらに検討
してみると、吐出孔の流れ（流速差）は、既に吐出孔内
で決定され、そのままの勢いをもって紡糸口金下で衝突
し、その結果、脈動が激しくなるものと考えられる。そ
こで、理論的には所定の流速差を生じるが、その流速差
が最初から決定されているものではなく、次第に発生す
るような吐出孔、例えば第６〜７図に示すような、断面
積が徐々に拡大する吐出孔Ａと、断面積が徐々に縮小す
る吐出孔Ｂの組み合わせを検討した。この組み合わせで
は、流速差が小さい場合は製糸可能であるが、単一ポリ
マーで糸断面方向の異方性を付与するためには、極めて
大きなドラフト差が必要である。
１０号公報に記載された特殊な紡糸口金を使用する方法
がある。しかしながら、この方法であると、前述のよう
に繊維長手方向に太細が生じるという問題がある。この
原因は、複数のポリマー流の流速に起因する吐出面での
脈動によるものである。この現象について、さらに検討
してみると、吐出孔の流れ（流速差）は、既に吐出孔内
で決定され、そのままの勢いをもって紡糸口金下で衝突
し、その結果、脈動が激しくなるものと考えられる。そ
こで、理論的には所定の流速差を生じるが、その流速差
が最初から決定されているものではなく、次第に発生す
るような吐出孔、例えば第６〜７図に示すような、断面
積が徐々に拡大する吐出孔Ａと、断面積が徐々に縮小す
る吐出孔Ｂの組み合わせを検討した。この組み合わせで
は、流速差が小さい場合は製糸可能であるが、単一ポリ
マーで糸断面方向の異方性を付与するためには、極めて
大きなドラフト差が必要である。
例えば、そのドラフト差も単独糸の基礎検討から２０倍
以上は必要であり、このことは流速差としても２０倍以
上は必要であることを意味し、全く紡糸不可能である。
以上は必要であり、このことは流速差としても２０倍以
上は必要であることを意味し、全く紡糸不可能である。
以上のことから、これほどの流速差を住じた場合、その
勢いを単に高ドラフトだけでは持ち堪えられず、得られ
る捲縮糸に太細が発生するものと考えられる。
勢いを単に高ドラフトだけでは持ち堪えられず、得られ
る捲縮糸に太細が発生するものと考えられる。
本発明では、以上のような現象に鑑み、まず紡糸口金内
で溶融ポリマーに２つの大きなドラフト差（流速差）を
徐々に発生させておき、さらに２つの流れの間に流速の
速い方の流れの影響を受けなくするために、新たな流れ
を発生させておき、層流れの平均的な方向が流速が速い
方の流れに向くようにすることにより、単一ポリマーを
用い、衣料用の細デニールにも適用可能であり、必ずし
も超高速紡糸が必要でなく、長手方向の太細も少ない潜
在捲縮糸を得るものである。
で溶融ポリマーに２つの大きなドラフト差（流速差）を
徐々に発生させておき、さらに２つの流れの間に流速の
速い方の流れの影響を受けなくするために、新たな流れ
を発生させておき、層流れの平均的な方向が流速が速い
方の流れに向くようにすることにより、単一ポリマーを
用い、衣料用の細デニールにも適用可能であり、必ずし
も超高速紡糸が必要でなく、長手方向の太細も少ない潜
在捲縮糸を得るものである。
以下、本発明を図面を用いて説明する。
まず、本発明の一実施態様を、第１〜２図に基づいて説
明する。
明する。
すなわち、本発明に使用される紡糸口金は、吐出断面積
が連続的に拡大する吐出孔部Ａと、吐出断面積が連続的
に縮小する吐出孔部Ｂとを、スリットＣを介して連結さ
せて一体となった吐出孔を有する。
が連続的に拡大する吐出孔部Ａと、吐出断面積が連続的
に縮小する吐出孔部Ｂとを、スリットＣを介して連結さ
せて一体となった吐出孔を有する。
ここで、「連続的に拡大」あるいは［連続的に縮小」と
は、ポリマーの層流状態を乱さなければ段階状であって
も本発明に用いることができる。
は、ポリマーの層流状態を乱さなければ段階状であって
も本発明に用いることができる。
この吐出孔部Ａの断面積は、溶融ポリマーの導入部１の
終了点である地点２における断面積から連続的に拡大し
溶融ポリマーが吐出孔を離れる地点３における断面積Ｓ
Ａにおいて最大となる特徴を有している。また、吐出孔
部Ｂの断面積は、ポリマーの導入部１の終了点である地
点２′における断面積から連続的に縮小し溶融ポリマー
が吐出孔を離れる地点３′における断面積Ｓｓにおいて
最小となる特徴を有しており、これらの点が通常の吐出
孔と大きく異なる点である。
終了点である地点２における断面積から連続的に拡大し
溶融ポリマーが吐出孔を離れる地点３における断面積Ｓ
Ａにおいて最大となる特徴を有している。また、吐出孔
部Ｂの断面積は、ポリマーの導入部１の終了点である地
点２′における断面積から連続的に縮小し溶融ポリマー
が吐出孔を離れる地点３′における断面積Ｓｓにおいて
最小となる特徴を有しており、これらの点が通常の吐出
孔と大きく異なる点である。
このように、吐出孔部Ａの断面積は連続的に拡大し、か
つ吐出孔部Ｂの断面積は連続的に縮小しているので、紡
糸口金面における、吐出孔部Ａの断面積ＳＡは、吐出孔
部Ｂの断面積Ｓｍより大きいものとなる。
つ吐出孔部Ｂの断面積は連続的に縮小しているので、紡
糸口金面における、吐出孔部Ａの断面積ＳＡは、吐出孔
部Ｂの断面積Ｓｍより大きいものとなる。
さらに、スリットＣは、吐出孔部Ａと吐出孔部Ｂの間を
ほぼ両孔の軸線に平行してスリットを穿設することによ
って連結してなるものである。
ほぼ両孔の軸線に平行してスリットを穿設することによ
って連結してなるものである。
従って、スリットＣの開口の方向は、吐出孔部Ｂの方向
に向くことになる。
に向くことになる。
溶融ポリマー流は、導入部１の終点である地点２．２′
で吐出孔部Ａ、吐出孔部Ｂ、スリン）Ｃへと分かれる。
で吐出孔部Ａ、吐出孔部Ｂ、スリン）Ｃへと分かれる。
吐出孔部Ａ内では、溶融ポリマー流の流速は連続的に減
少し、吐出孔部Ａを離れる地点３で最小になり、大きな
紡糸ドラフトが作用し始めるようになる。一方、吐出孔
部Ｂへ流れ込んだ溶融ポリマー流は、その流速が連続的
に増加し、吐出孔部Ｂを離れる地点３′で最大となる。
少し、吐出孔部Ａを離れる地点３で最小になり、大きな
紡糸ドラフトが作用し始めるようになる。一方、吐出孔
部Ｂへ流れ込んだ溶融ポリマー流は、その流速が連続的
に増加し、吐出孔部Ｂを離れる地点３′で最大となる。
溶融ポリマーが吐出孔部Ｂを離れる際、吐出孔部Ａに較
べて極めて流速が速くなっている分だけ、吐出孔部Ａの
流れに帰属しようとするが、スリットＣから流れ込んだ
吐出孔部Ｂ向きの流れに押し止められるため、吐出孔部
Ａへの流れには帰属し難くなる。かくて、吐出孔部Ａか
らの溶融ポリマー流へ極めて大きなドラフトを作用させ
ることができるため、断面方向の異方性を付与すること
ができ、繊維長手方向の太細も特開昭６０−１５１３１
０号公報に較べて極めて低く抑えることができる。
べて極めて流速が速くなっている分だけ、吐出孔部Ａの
流れに帰属しようとするが、スリットＣから流れ込んだ
吐出孔部Ｂ向きの流れに押し止められるため、吐出孔部
Ａへの流れには帰属し難くなる。かくて、吐出孔部Ａか
らの溶融ポリマー流へ極めて大きなドラフトを作用させ
ることができるため、断面方向の異方性を付与すること
ができ、繊維長手方向の太細も特開昭６０−１５１３１
０号公報に較べて極めて低く抑えることができる。
本発明の紡糸口金の吐出孔の断面積であるが、地点３（
紡糸口金面）の断面積ＳＡは ０．５０２４閣２ （丸孔換算！□＝０．８閣φ）以上
が好ましく、さらに０．７５５０ｍ” （丸孔換算ｆ
ｇ＋＝１．ｏ■φ）以上、特に３．１４■２（丸孔換算
１！ｓ＋＝２． Ｏｍφ）以上にすると、特に好まし
い結果を与える。紡糸口金面における断面積ＳＡの上限
は特に限定されるものではないが、余り大きくすると１
つの口金の幅の組み込み吐出孔数が不足するので、マル
チフィラメントを紡糸する場合には、７８．５０ａｎ”
（丸孔換算ＬＩ＝１０ｍφ）程度に抑えるのが好ま
しい、ただし、パンティーストッキング用原糸のごとく
フィラメント数が２〜６フイラメントと少ない場合には
、前記断面積ＳＡは特に制約を受けるものではない。
紡糸口金面）の断面積ＳＡは ０．５０２４閣２ （丸孔換算！□＝０．８閣φ）以上
が好ましく、さらに０．７５５０ｍ” （丸孔換算ｆ
ｇ＋＝１．ｏ■φ）以上、特に３．１４■２（丸孔換算
１！ｓ＋＝２． Ｏｍφ）以上にすると、特に好まし
い結果を与える。紡糸口金面における断面積ＳＡの上限
は特に限定されるものではないが、余り大きくすると１
つの口金の幅の組み込み吐出孔数が不足するので、マル
チフィラメントを紡糸する場合には、７８．５０ａｎ”
（丸孔換算ＬＩ＝１０ｍφ）程度に抑えるのが好ま
しい、ただし、パンティーストッキング用原糸のごとく
フィラメント数が２〜６フイラメントと少ない場合には
、前記断面積ＳＡは特に制約を受けるものではない。
地点２の孔径！Ａ１、地点２と地点３間の距離ｆｃ＋、
テーパー角θ１、θ１′は、ｊ！ＩＩ＞１４１の関係を
満足し、かつＳＡが前記の値の範囲であれば、特に限定
されるものではない。
テーパー角θ１、θ１′は、ｊ！ＩＩ＞１４１の関係を
満足し、かつＳＡが前記の値の範囲であれば、特に限定
されるものではない。
また、吐出孔部Ｂは、ｉ、ｓｓ〈ｌｈｓ、および吐出部
３′の位置（紡糸口金面）における、断面積Ｓ、、ＳＡ
がＳ ｍ ＜ Ｓ ａを満足するならば、地点２′の孔
径ｉＡ１、地点２′と地点３′間の距離ＩＣ１およびテ
ーパー角θ３、θ３′については特に限定されるもので
はない。
３′の位置（紡糸口金面）における、断面積Ｓ、、ＳＡ
がＳ ｍ ＜ Ｓ ａを満足するならば、地点２′の孔
径ｉＡ１、地点２′と地点３′間の距離ＩＣ１およびテ
ーパー角θ３、θ３′については特に限定されるもので
はない。
さらに、スリットＣの紡糸口金面における断面積Ｓｃは
、捲縮発現性の面から、スリン）Ｃの吐出量が、吐出孔
部Ａ、吐出孔部Ｂのいずれの吐出量よりも少ないように
、設定することが望ましい。
、捲縮発現性の面から、スリン）Ｃの吐出量が、吐出孔
部Ａ、吐出孔部Ｂのいずれの吐出量よりも少ないように
、設定することが望ましい。
スリットＣ内を流れる溶融ポリマーの流れの向きは、吐
出孔部Ｂの方向に向いている必要があり、従ってその向
きを決定するθ２〜θ、′は、０くθ２く９０″′、０
≦θ２′く９０″、０≦θ３〈９０°、０≦θ３’＜９
０°である（ただし、この実施態様では、θ３およびθ
、′が同時に０゜になる場合を除く）。
出孔部Ｂの方向に向いている必要があり、従ってその向
きを決定するθ２〜θ、′は、０くθ２く９０″′、０
≦θ２′く９０″、０≦θ３〈９０°、０≦θ３’＜９
０°である（ただし、この実施態様では、θ３およびθ
、′が同時に０゜になる場合を除く）。
地点２′のスリット長さ１３□、地点２′と地点３′間
の距離！。、およびスリット幅！。については、特に限
定されるものではない。
の距離！。、およびスリット幅！。については、特に限
定されるものではない。
次に、第３〜４図は、本発明の他の一実施態様であり、
この場合には、吐出断面積が連続的に拡大する吐出孔部
Ａと、吐出断面積が実質的に変化しない吐出孔部Ｂ′と
を、スリットＣを介して連結させて一体となった吐出孔
を有する紡糸口金を用いた例である。この場合、吐出孔
部Ｂの吐出断面積が実質的に変化しない以外は、その構
成、作用効果は、第１実施例と同様であるので省略する
。
この場合には、吐出断面積が連続的に拡大する吐出孔部
Ａと、吐出断面積が実質的に変化しない吐出孔部Ｂ′と
を、スリットＣを介して連結させて一体となった吐出孔
を有する紡糸口金を用いた例である。この場合、吐出孔
部Ｂの吐出断面積が実質的に変化しない以外は、その構
成、作用効果は、第１実施例と同様であるので省略する
。
なお、第１〜４図では、吐出孔部Ａ、Ｂ、Ｂ’として、
丸断面の組合せを示しているが、もちろん異形断面、例
えば三角断面、六角断面などとの組合せも可能であり、
吐出孔部の吐出孔の種類も２種類だけでなく、３種類以
上も可能である。
丸断面の組合せを示しているが、もちろん異形断面、例
えば三角断面、六角断面などとの組合せも可能であり、
吐出孔部の吐出孔の種類も２種類だけでなく、３種類以
上も可能である。
第１〜２図あるいは第３〜４図の紡糸口金を用いて繊維
形成性ポリマーを溶融紡糸することにより、第５図にみ
られるような糸断面を有する潜在捲縮糸が得られる。
形成性ポリマーを溶融紡糸することにより、第５図にみ
られるような糸断面を有する潜在捲縮糸が得られる。
なお、本発明に使用する繊維形成性ポリマーとしては、
熱可塑性ポリエステルおよびポリアミドが好ましい。具
体的には、ポリエステルとしては、ポリエチレンテレフ
タレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレ
ンテレフタレート、ポリへキサメチレンテレフタレート
を、ポリアミドとしては、ナイロン６、ナイロン６６、
ナイロン４６を挙げることができる。
熱可塑性ポリエステルおよびポリアミドが好ましい。具
体的には、ポリエステルとしては、ポリエチレンテレフ
タレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレ
ンテレフタレート、ポリへキサメチレンテレフタレート
を、ポリアミドとしては、ナイロン６、ナイロン６６、
ナイロン４６を挙げることができる。
また、本発明の潜在捲縮糸の製造方法においては、溶融
紡糸条件、延伸条件などの製糸条件、さらには製品のデ
ニールなども特に限定されるものではなく、従来公知の
条件を用いることができる。
紡糸条件、延伸条件などの製糸条件、さらには製品のデ
ニールなども特に限定されるものではなく、従来公知の
条件を用いることができる。
本発明によって得られる潜在捲縮糸は、織編物の湿熱処
理および／または乾熱処理することによって、容易に捲
縮が発現され、カーペット、パンティストッキング、各
種織編物などの用途に用いられる。
理および／または乾熱処理することによって、容易に捲
縮が発現され、カーペット、パンティストッキング、各
種織編物などの用途に用いられる。
以下、実施例にを用いて本発明を具体的に説明する。
なお、本実施例において、各物性は下記の方法で測定し
たものである。
たものである。
■マルチフィラメントの強伸度
オートグラフ（定速伸長引張試験機）を用い、つかみ間
隔の距離を２０ＣＩｌとし、標準初荷重のもとて試料を
取付け、引張速度１００％／分で引っ張り、荷重伸長曲
線を描き、荷重曲線の最大応力テンをその試料の切断強
度および伸度とした。
隔の距離を２０ＣＩｌとし、標準初荷重のもとて試料を
取付け、引張速度１００％／分で引っ張り、荷重伸長曲
線を描き、荷重曲線の最大応力テンをその試料の切断強
度および伸度とした。
なお、測定回数は５回とし、平均値を求めた。
また、強度は、デニールあたりの強さを求めて強度（ｇ
／デニール）とした。
／デニール）とした。
■清水収縮率
軽荷重（１／３０ｇ／デニール）をかけ、処理前の試製
（！。）をスケール板上で測定したのち、沸騰水中で３
０分間処理し、１時間放置後、軽荷重をかけて処理復製
（ｌ、）を測定し、下記式より収縮率を求めた。
（！。）をスケール板上で測定したのち、沸騰水中で３
０分間処理し、１時間放置後、軽荷重をかけて処理復製
（ｌ、）を測定し、下記式より収縮率を求めた。
■嵩高性
糸条をかせ（周長１．２５ｍ）に３２０回転とり、２つ
折りにし、その一端に６ｇの荷重を吊るし、乾熱１８０
°Ｃで５分間処理し、冷却後、一定の重量（Ｗｇ）の堆
積（Ｖｃｄ）を６．４ｇの荷重下で測定し、以下の式で
算出した。
折りにし、その一端に６ｇの荷重を吊るし、乾熱１８０
°Ｃで５分間処理し、冷却後、一定の重量（Ｗｇ）の堆
積（Ｖｃｄ）を６．４ｇの荷重下で測定し、以下の式で
算出した。
嵩高性（ｄ／ ｇ ） ＝ Ｖ （Ｃｉｌ） ／Ｗ （
ｇ ）実施例１ 極限粘度〔η〕が０．６４のポリエチレンテレフタレー
ト（艶消剤として０．０７重量％の酸化チタンを含む）
を溶融し、第１〜２図に示す吐出孔形状の組合せを有す
る紡糸口金〔吐出孔数は、総計２０ホール（Ｈ）である
〕を用いて３１．３ｇ／分の吐出量で押し出した。
ｇ ）実施例１ 極限粘度〔η〕が０．６４のポリエチレンテレフタレー
ト（艶消剤として０．０７重量％の酸化チタンを含む）
を溶融し、第１〜２図に示す吐出孔形状の組合せを有す
る紡糸口金〔吐出孔数は、総計２０ホール（Ｈ）である
〕を用いて３１．３ｇ／分の吐出量で押し出した。
使用した吐出孔の各部の寸法を第１表に示す。
第１表０
＊）吐出孔部Ａ、吐出孔部Ｂは、それぞれ対称であり、
θ１＝θ１′、θ３＝θ、′である。
θ１＝θ１′、θ３＝θ、′である。
吐出孔部Ａ、吐出孔部ＢおよびスリットＣから吐出され
る溶融ポリエチレンテレフタレートの流れを、ストロボ
スコープを使用して観察したところ、はとんど脈動は観
察されなかった。
る溶融ポリエチレンテレフタレートの流れを、ストロボ
スコープを使用して観察したところ、はとんど脈動は観
察されなかった。
押し出されたポリマー流に、温度２６°Ｃ１湿度６０％
の冷却風を３０ｃｍ／秒の線速度で吹きつけて冷却固化
させたのち、オイリングローうで油剤を付与し、引き取
り速度１．５００ｍ／分で巻き取り、１８８デニール／
２０フイラメントの未延伸マルチフィラメントを得た。
の冷却風を３０ｃｍ／秒の線速度で吹きつけて冷却固化
させたのち、オイリングローうで油剤を付与し、引き取
り速度１．５００ｍ／分で巻き取り、１８８デニール／
２０フイラメントの未延伸マルチフィラメントを得た。
このマルチフィラメントの断面を光学顕微鏡で観察した
ところ、第５図に示すような断面を有するフィラメント
から構成されており、各フィラメントの大きさはほぼ均
一であった。この未延伸マルチフィラメントを下記延伸
条件で延伸熱処理し、７５デニール／２０フイラメント
の延伸マルチフィラメントを得た。
ところ、第５図に示すような断面を有するフィラメント
から構成されており、各フィラメントの大きさはほぼ均
一であった。この未延伸マルチフィラメントを下記延伸
条件で延伸熱処理し、７５デニール／２０フイラメント
の延伸マルチフィラメントを得た。
延俺粂件
予熱温度； ８０°Ｃ
熱セツト温度；１５０°Ｃ（スリットヒーター温度）
延伸倍率、 ２．５０
延伸速度； ５００ｍ／分
得られた延伸マルチフィラメントの物性を測定したとこ
ろ、強度４１ｇ／デニール、伸度３０％、清水収縮率１
２％であった。
ろ、強度４１ｇ／デニール、伸度３０％、清水収縮率１
２％であった。
次に、この延伸マルチフィラメントを、カセに巻き取り
、沸騰水中で３０分間、無荷重下で処理し、風乾後、フ
ィラメントの側面を顕微鏡で観察したところ、極めて細
かい捲縮が観察された。
、沸騰水中で３０分間、無荷重下で処理し、風乾後、フ
ィラメントの側面を顕微鏡で観察したところ、極めて細
かい捲縮が観察された。
ｔ ｆ、−１この延伸マルチフィラメントを、カセ（周
長１．２５ｍ）に３２０回転とり、２つ折りにし、その
一端に６ｇの荷重を吊るし、乾熱１８０°Ｃで５分間処
理し、冷却したのちの嵩高性は、３１ｃｄ／ｇであった
。
長１．２５ｍ）に３２０回転とり、２つ折りにし、その
一端に６ｇの荷重を吊るし、乾熱１８０°Ｃで５分間処
理し、冷却したのちの嵩高性は、３１ｃｄ／ｇであった
。
比較例１
第６〜７図に示す紡糸口金（孔数−２０ホール）を用い
て、実施例１と同様にしてポリエチレンテレフタレート
を溶融紡糸した。
て、実施例１と同様にしてポリエチレンテレフタレート
を溶融紡糸した。
ここで、用いた紡糸口金の吐出孔の各部の寸法を第２に
示す。
示す。
第２表１＊
＊＊）２つの吐出孔部の距離は、０．５０ｍである。
吐出孔部Ａ、吐出孔部Ｂから吐出された溶融ポリマーは
、口金下で激しく脈動し、サミダレ状になり、巻き取る
ことが不可能であった。
、口金下で激しく脈動し、サミダレ状になり、巻き取る
ことが不可能であった。
実施例２
第３〜４図に示す紡糸口金（孔数＝２０ホール）を用い
て、実施例１と同様の要領で溶融したポリエチレンテレ
フタレートを、３１．３ｇ／分の吐出量で押し出した。
て、実施例１と同様の要領で溶融したポリエチレンテレ
フタレートを、３１．３ｇ／分の吐出量で押し出した。
使用した吐出孔の各部の寸法を、第３表に示す。
第３表
吐出孔部Ａ、吐出孔部Ｂ ｒ、およびスリットＣから吐
出されたポリマー流を、ストロボスコープにて観察した
ところ、実施例１と同様にほとんど脈動は観察されなか
った。
出されたポリマー流を、ストロボスコープにて観察した
ところ、実施例１と同様にほとんど脈動は観察されなか
った。
実施例１と同じ要領で巻き取り、延伸倍率を２．２０に
した以外は、実施例１と同じ要領で延伸し、８５デニー
ル／２０フイラメントの延伸マルチフィラメントを得た
。
した以外は、実施例１と同じ要領で延伸し、８５デニー
ル／２０フイラメントの延伸マルチフィラメントを得た
。
得られた延伸マルチフィラメントの物性は、強度３．９
ｇ／デニール、伸度２８％、清水収縮率１１．３％で、
その嵩高性は沸騰水処理後で３５ｄ１ｇであり、極めて
細かい捲縮が観察された。
ｇ／デニール、伸度２８％、清水収縮率１１．３％で、
その嵩高性は沸騰水処理後で３５ｄ１ｇであり、極めて
細かい捲縮が観察された。
本発明は、新規な紡糸口金を用い、紡糸工程において糸
断面方向に異方性（収縮差）を付与することにより、単
一ポリマーでも潜在捲縮糸を得ることが可能で、かつ衣
料用の細デニールにも適用可能であり、必ずしも超高速
紡糸が必要でなく、長手方向の太細も少ない潜在捲縮糸
が得られる。
断面方向に異方性（収縮差）を付与することにより、単
一ポリマーでも潜在捲縮糸を得ることが可能で、かつ衣
料用の細デニールにも適用可能であり、必ずしも超高速
紡糸が必要でなく、長手方向の太細も少ない潜在捲縮糸
が得られる。
第１図は本発明の一実施態様で潜在捲縮糸の製造に用い
る紡糸口金の横断面図、第２図はその断面図、第３図は
本発明の他の一実施態様で潜在捲縮糸の製造に用いる紡
糸口金の横断面図、第４図はその断面図、第５図は第１
〜２図あるいは第３〜４図の紡糸口金で製造される潜在
捲縮糸の拡大断面図、第６図は本発明以外の紡糸口金の
横断面図、第７図はその断面図である。 特許出願人 帝 人 株式会社 代理人 弁理士 白 井 重 隆 第２図 第３図
る紡糸口金の横断面図、第２図はその断面図、第３図は
本発明の他の一実施態様で潜在捲縮糸の製造に用いる紡
糸口金の横断面図、第４図はその断面図、第５図は第１
〜２図あるいは第３〜４図の紡糸口金で製造される潜在
捲縮糸の拡大断面図、第６図は本発明以外の紡糸口金の
横断面図、第７図はその断面図である。 特許出願人 帝 人 株式会社 代理人 弁理士 白 井 重 隆 第２図 第３図
Claims (7)
- （１）吐出断面積が連続的に拡大する吐出孔部Ａと、吐
出断面積が連続的に縮小する吐出孔部Ｂおよび／または
吐出断面積が実質的に変化しない吐出孔部Ｂ′とを、ス
リットＣを介して連結させて一体となった吐出孔を有す
る紡糸口金を用いて、繊維形成性ポリマーを溶融紡糸す
ることを特徴とする潜在捲縮糸の製造方法。 - （２）紡糸口金面における、吐出孔部Ａの断面積Ｓ＿Ａ
が吐出孔部Ｂの断面積Ｓ＿Ｂおよび／または吐出孔部Ｂ
′の断面積Ｓ＿Ｂ′より大きい請求項１記載の潜在捲縮
糸の製造方法。 - （３）スリットＣの開口の向きが吐出孔部Ｂおよび／ま
たは吐出孔部Ｂ′に向いている請求項１または２記載の
潜在捲縮糸の製造方法。 - （４）繊維形成性ポリマーがポリエステルおよび／また
はポリアミドである請求項１記載の潜在捲縮糸の製造方
法。 - （５）吐出断面積が連続的に拡大する吐出孔部Ａと、吐
出断面積が連続的に縮小する吐出孔部Ｂおよび／または
吐出断面積が実質的に変化しない吐出孔部Ｂ′とを、ス
リットＣを介して連結させて一体となった吐出孔を有す
る紡糸口金。 - （６）紡糸口金面における、吐出孔部Ａの断面積Ｓ＿Ａ
が吐出孔部Ｂの断面積Ｓ＿Ｂおよび／または吐出孔部Ｂ
′の断面積Ｓ＿Ｂ′より大きい請求項５記載の紡糸口金
。 - （７）スリットＣの開口の向きが吐出孔部Ｂおよび／ま
たは吐出孔部Ｂ′に向いている請求項５または６記載の
紡糸口金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31422590A JP2854412B2 (ja) | 1990-11-21 | 1990-11-21 | 潜在捲縮糸の製造方法およびその紡糸口金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP31422590A JP2854412B2 (ja) | 1990-11-21 | 1990-11-21 | 潜在捲縮糸の製造方法およびその紡糸口金 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04194008A true JPH04194008A (ja) | 1992-07-14 |
| JP2854412B2 JP2854412B2 (ja) | 1999-02-03 |
Family
ID=18050792
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP31422590A Expired - Lifetime JP2854412B2 (ja) | 1990-11-21 | 1990-11-21 | 潜在捲縮糸の製造方法およびその紡糸口金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2854412B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2019021809A1 (ja) * | 2017-07-28 | 2020-06-11 | 東レ株式会社 | 捲縮繊維、スパンボンド不織布、およびそれらの製造方法 |
-
1990
- 1990-11-21 JP JP31422590A patent/JP2854412B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2019021809A1 (ja) * | 2017-07-28 | 2020-06-11 | 東レ株式会社 | 捲縮繊維、スパンボンド不織布、およびそれらの製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2854412B2 (ja) | 1999-02-03 |
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