JPH04204391A - 高圧配電線路の故障点標定方法 - Google Patents
高圧配電線路の故障点標定方法Info
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- JPH04204391A JPH04204391A JP33994890A JP33994890A JPH04204391A JP H04204391 A JPH04204391 A JP H04204391A JP 33994890 A JP33994890 A JP 33994890A JP 33994890 A JP33994890 A JP 33994890A JP H04204391 A JPH04204391 A JP H04204391A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
主粟上皇五■立！
本発明は、鉄道等における単相二線式高圧配電線路や三
相高圧配電線路において一線地絡事故を起した場合、送
電側から地絡点までの距離を標定するいわゆる地絡故障
点標定方法に関する。
相高圧配電線路において一線地絡事故を起した場合、送
電側から地絡点までの距離を標定するいわゆる地絡故障
点標定方法に関する。
災米■肢蓋
従来の地絡故障点標定方法として本出願人は先に特開昭
５９−２３０１７６号公報において提案した。この提案
方法は、高圧配電線路に地絡故障が起った際、高圧配電
線路の末端を短絡すると共に、線路の送電側と大地との
間に標定用交流電圧を印加し、この電圧と、この電圧印
加によって配電線各線に流れる電流とがら各線の有効電
力を測定し、全ての配電線の有効電力の和と、健全線だ
けの有効電力比から地絡故障点の標定を行うものである
。この場合、各配電線の有効電力は配電線に流れる電流
と比例関係にあるので、有効電力の比又は電流の比のい
ずれでも地絡故障点標定を行うことができる。
５９−２３０１７６号公報において提案した。この提案
方法は、高圧配電線路に地絡故障が起った際、高圧配電
線路の末端を短絡すると共に、線路の送電側と大地との
間に標定用交流電圧を印加し、この電圧と、この電圧印
加によって配電線各線に流れる電流とがら各線の有効電
力を測定し、全ての配電線の有効電力の和と、健全線だ
けの有効電力比から地絡故障点の標定を行うものである
。この場合、各配電線の有効電力は配電線に流れる電流
と比例関係にあるので、有効電力の比又は電流の比のい
ずれでも地絡故障点標定を行うことができる。
第５図は単相二線式高圧配電線路において、地絡故障を
起した場合の標定原理を示す図である。
起した場合の標定原理を示す図である。
図においては、配電、％１ＡＳＢのうちの一方ＢのＸ点
で地絡が起ったとし、配電線の末端を短絡すると共に、
送電側に標定用交流電源を接続している。
で地絡が起ったとし、配電線の末端を短絡すると共に、
送電側に標定用交流電源を接続している。
今、配電線路の全長をＤ、送電側から地絡点までの距離
をｌ、全ての配電線に流れる電流をｉ。
をｌ、全ての配電線に流れる電流をｉ。
（”ｉＡ＋ｉｌ）、健全線Ａの電流をｉＡとすると、次
式が成り立つ。
式が成り立つ。
ｔｏ Ｄ
この式において、Ｄは既知数なので、１Ａ−ｉ。
、を測定することにより、送電側からの地絡点Ｘまでの
距離を標定することができる。
距離を標定することができる。
Ｂ ＜”° しよ゛と る”
ところで、上記標定方法によれば、単に五〇とｉＡを検
出するだけで、簡単な計算により地絡故障点の標定か行
える等多くのメリットをもたらすものであるが、反面、
配電線Ａ、Ｈのいずれかに並行して他系統の配電線（不
図示）があって、そこから標定用交流電源と同−周波数
又は整数倍の周波数の誘導電流が、前記配電線に流れた
場合には、上記従来方法では標定点に誤差を生じるとい
う課題がある。
出するだけで、簡単な計算により地絡故障点の標定か行
える等多くのメリットをもたらすものであるが、反面、
配電線Ａ、Ｈのいずれかに並行して他系統の配電線（不
図示）があって、そこから標定用交流電源と同−周波数
又は整数倍の周波数の誘導電流が、前記配電線に流れた
場合には、上記従来方法では標定点に誤差を生じるとい
う課題がある。
第６゛図はそのことを示す図である。図中、ｉ、、１は
他の配電線からの誘導電流が、２つの配電線Ａ、Ｂにわ
たってループ状に流れている。このループ電流ｉ、のた
めに健全線への変流器ＣＴで検出される電流はｉ７１
’ （＝ｉＡ ”ｉｓ ）となる。その結果、標定
動作は、 ２ｉａ’ ｌ’ □＝□〉 □ ・・（２） ｉｏＤ Ｄ となり、真の地絡故障点とは異なる点を地絡故障点と標
定することとなる。この標定誤差は、誘導電流ｉ、１の
値が大きくなればそれに応じて大きくなる。
他の配電線からの誘導電流が、２つの配電線Ａ、Ｂにわ
たってループ状に流れている。このループ電流ｉ、のた
めに健全線への変流器ＣＴで検出される電流はｉ７１
’ （＝ｉＡ ”ｉｓ ）となる。その結果、標定
動作は、 ２ｉａ’ ｌ’ □＝□〉 □ ・・（２） ｉｏＤ Ｄ となり、真の地絡故障点とは異なる点を地絡故障点と標
定することとなる。この標定誤差は、誘導電流ｉ、１の
値が大きくなればそれに応じて大きくなる。
尚、図では誘導電流ｉＨが健全線Ａにおいてｉ、と加算
される方向に流れるよう描いているが、誘導電流によっ
ては逆方向に流れるものもあり、その場合の誤差は真の
地絡故障点より近距離のところで地絡したように生じる
こととなる。
される方向に流れるよう描いているが、誘導電流によっ
ては逆方向に流れるものもあり、その場合の誤差は真の
地絡故障点より近距離のところで地絡したように生じる
こととなる。
更に、交流き電回路と併架する場合においては誘導電流
が標定用電源側にも流れることもあり、その場合にも標
定誤差を生しるものである。
が標定用電源側にも流れることもあり、その場合にも標
定誤差を生しるものである。
本発明は以上の点に鑑み、たとえ標定中に誘導電流が生
じたとしてもその影響を効果的に相殺し、誤差なく地絡
故障点の標定を行うことのできる新規な標定方法を提供
することを目的としている。
じたとしてもその影響を効果的に相殺し、誤差なく地絡
故障点の標定を行うことのできる新規な標定方法を提供
することを目的としている。
！ ”か の
上記目的を達成するため本発明は高圧配置線路に地絡故
障が起った際、高圧配電ｋＩＩＡＢの末端を短絡すると
共に、線路の送電側を一括して大地との間に標定用交流
電圧を印加し、この電圧によって各配電線路に流れる電
流の総和と健全線に流れる電流の値から地絡故障点の標
定を行う高圧配電線路の地絡故障点標定方法において、
前記標定用交流電圧の極性を反転する手段を設け、各配
電線路に流れる電流の総和及び健全線に流れる電流とし
て、前記交流電圧の極性反転前の電流と極性反転後の電
流のベクトル差を用いることを特徴としている。
障が起った際、高圧配電ｋＩＩＡＢの末端を短絡すると
共に、線路の送電側を一括して大地との間に標定用交流
電圧を印加し、この電圧によって各配電線路に流れる電
流の総和と健全線に流れる電流の値から地絡故障点の標
定を行う高圧配電線路の地絡故障点標定方法において、
前記標定用交流電圧の極性を反転する手段を設け、各配
電線路に流れる電流の総和及び健全線に流れる電流とし
て、前記交流電圧の極性反転前の電流と極性反転後の電
流のベクトル差を用いることを特徴としている。
又、本発明は高圧配電線に地絡故障が起った際、高圧配
電線の末端を短絡すると共に、配電線の送電側を一括し
て大地間に標定用交流電圧を印加し、この電圧と、この
電圧の印加によって配電線各線に流れる電流とから各線
の有効電力を測定し、全ての配電線の有効電力の和と健
全線の有効電力の比から地絡故障点標定を行う標定方法
において、前記標定用交流電圧の極性を反転する手段を
設けると共に、各配電線に流れる電流の総和として及び
健全線に流れる電流として、前記交流電圧の極性反転前
の電流と極性反転後の電流のベクトル差を用いることを
特徴としている。
電線の末端を短絡すると共に、配電線の送電側を一括し
て大地間に標定用交流電圧を印加し、この電圧と、この
電圧の印加によって配電線各線に流れる電流とから各線
の有効電力を測定し、全ての配電線の有効電力の和と健
全線の有効電力の比から地絡故障点標定を行う標定方法
において、前記標定用交流電圧の極性を反転する手段を
設けると共に、各配電線に流れる電流の総和として及び
健全線に流れる電流として、前記交流電圧の極性反転前
の電流と極性反転後の電流のベクトル差を用いることを
特徴としている。
作−一一里
短時間に標定を行うと、誘導電流ｉＨＯ値は変化しない
。一方、標定用交流電源から各配電線に流れる電流は、
標定用交流電源の極性反転前後で極性が反転する。今、
誘導電流をｉ、４、標定用交流電源から配電１（健全線
）に流入する電流をｉ、とすると、電源の極性反転前に
健全線に挿入した変流器で測定される電流ｉ、ｉは（ｉ
ｇ＋ｉｘ）であり、極性反転後の電流ｉＡ ″は（−ｉ
Ａ＋ｉ、４）である。この２つの電流のベクトル差（１
１ｉ、’、ｌＺ）は、（ｉａ＋ｉ＋＜） （ｉＡ”
ｉＭ）＝２ｉＡとなり、誘導電流ｉ、４を含まない電流
となる。
。一方、標定用交流電源から各配電線に流れる電流は、
標定用交流電源の極性反転前後で極性が反転する。今、
誘導電流をｉ、４、標定用交流電源から配電１（健全線
）に流入する電流をｉ、とすると、電源の極性反転前に
健全線に挿入した変流器で測定される電流ｉ、ｉは（ｉ
ｇ＋ｉｘ）であり、極性反転後の電流ｉＡ ″は（−ｉ
Ａ＋ｉ、４）である。この２つの電流のベクトル差（１
１ｉ、’、ｌＺ）は、（ｉａ＋ｉ＋＜） （ｉＡ”
ｉＭ）＝２ｉＡとなり、誘導電流ｉ、４を含まない電流
となる。
第４図はこのことを説明する波形図である。図（イ）は
ｉ、が極性反転の前後で変化することを示している。図
（ロ）は誘導電流波形であり、この波形は極性反転の前
後で変化しない。図（Ａ）は、健全ｖＡＡの変流器で測
定される電流であり、図（イ）のｉＡと図（ロ）のｉ４
を合成した電流である。図（ハ）から極性反転の前後で
合成電流は大きさ及び極性が変化しているのがわかる。
ｉ、が極性反転の前後で変化することを示している。図
（ロ）は誘導電流波形であり、この波形は極性反転の前
後で変化しない。図（Ａ）は、健全ｖＡＡの変流器で測
定される電流であり、図（イ）のｉＡと図（ロ）のｉ４
を合成した電流である。図（ハ）から極性反転の前後で
合成電流は大きさ及び極性が変化しているのがわかる。
図（ニ）は、図（ハ）の極性反転後のｉ、″を１８０°
シフトした状態を示している。図（ホ）は図（ハ）のｉ
Ａ Ｌと図（ニ）の−ｉＡ １１を合成（ｉＡ ’
ｉａ”）Ｌｚた電流である。この図かられかるように、
ｉＡ ′ ° ″は図（イ）の−ｌ ＾ ｉＡの２倍の波高値をもつ電流となっている。この場合
、誘導電流ｉＨはｉＡ １．ｉ、ｌｌの演算処理によっ
て相殺されるので、図（ホ）の電流には誘導電流は含ま
れていない。
シフトした状態を示している。図（ホ）は図（ハ）のｉ
Ａ Ｌと図（ニ）の−ｉＡ １１を合成（ｉＡ ’
ｉａ”）Ｌｚた電流である。この図かられかるように、
ｉＡ ′ ° ″は図（イ）の−ｌ ＾ ｉＡの２倍の波高値をもつ電流となっている。この場合
、誘導電流ｉＨはｉＡ １．ｉ、ｌｌの演算処理によっ
て相殺されるので、図（ホ）の電流には誘導電流は含ま
れていない。
同様に、標定用交流電源が接続された共通線に流れる電
流（全ての配電線に流れる電流の総和に等しい）に誘導
電流が混入していたとしても極性反転前後の電流のベク
トル差をとれば、共通線に流れる電流から誘導電流分を
除去することができる。
流（全ての配電線に流れる電流の総和に等しい）に誘導
電流が混入していたとしても極性反転前後の電流のベク
トル差をとれば、共通線に流れる電流から誘導電流分を
除去することができる。
従って、健全線の電流及び全ての配電線の電流の、極性
反転前後におけるベクトル差を求めて、各ベクトル差の
比を取ることにより、誘導電流成分を含まない形態で地
絡故障点の標定を行うことができる。
反転前後におけるベクトル差を求めて、各ベクトル差の
比を取ることにより、誘導電流成分を含まない形態で地
絡故障点の標定を行うことができる。
又、前記電流のベクトル差と標定電源の電圧の内積によ
って得られる有効電力の比においても誘導電流の影響を
除去して正確な地絡故障点標定か行える。
って得られる有効電力の比においても誘導電流の影響を
除去して正確な地絡故障点標定か行える。
裏−一施一一貫
第１図は本発明方法を単相二線式高圧配電線に適用した
例を示している。図中、Ａ、Ｂは高圧配電線で、送電側
は交流遮断器１が直列に挿入され、末端側は短絡スイッ
チ２（真空開閉器４２ｓ）が線路間に接続されている。
例を示している。図中、Ａ、Ｂは高圧配電線で、送電側
は交流遮断器１が直列に挿入され、末端側は短絡スイッ
チ２（真空開閉器４２ｓ）が線路間に接続されている。
交流遮断器１は、地絡事故が発生するとそれを検出する
図示しない接地保護継電器からのトリップ信号によって
遮断される。短絡スイッチ２は地絡事故発生後に適当な
手段によって閉路され、末端の配電′４ＩＡＡ、Ｂを短
絡する。
図示しない接地保護継電器からのトリップ信号によって
遮断される。短絡スイッチ２は地絡事故発生後に適当な
手段によって閉路され、末端の配電′４ＩＡＡ、Ｂを短
絡する。
前記交流遮断器１の近くの高圧配電線Ａ、Ｂには、標定
電流供給′４１Ａ３．４が接続されている。この供給線
３．４の途中には真空開閉器４２Ｄが挿入され、供給線
３．４の他端は一本の共通線５に接続されている。前記
真空開閉器４２Ｄは制御リレ一部６からの指示によって
オン動作するし、真空開閉器４２Ｄと４２３は時間を同
じにして制御される。
電流供給′４１Ａ３．４が接続されている。この供給線
３．４の途中には真空開閉器４２Ｄが挿入され、供給線
３．４の他端は一本の共通線５に接続されている。前記
真空開閉器４２Ｄは制御リレ一部６からの指示によって
オン動作するし、真空開閉器４２Ｄと４２３は時間を同
じにして制御される。
前記共通線５には対地との間に標定用電源回路７が接続
されている。
されている。
標定用電源回路７は、ＡＣ２００Ｖの交流電源（図外）
と、電磁開閉器ＭＳ、制限抵抗Ｒ、サイリスタ５ＣＲＩ
、２及び昇圧トランスＴから成っている。電磁開閉器Ｍ
Ｓは制御Ｊレ一部６からの信号によって投入される。制
限抵抗Ｒは、標定時に高圧配電線Ａ、Ｂに定電流を供給
するための抵抗である。サイリスタ５ＣＲＩ、２は標定
用電源ＡＣ２００Ｖを高圧配電線Ａ、Ｂに所定のタイミ
ングで極性反転して印加するための回路で、極性反転の
タイミングは制御リレ一部６からの信号によってなされ
る。昇圧トランスＴは、高圧配電線に対して標定時も通
常の送電時と同じ高さの電圧を印加するために用いられ
る。この昇圧トランスＴの２次側は共通線５と大地間に
接続されている。
と、電磁開閉器ＭＳ、制限抵抗Ｒ、サイリスタ５ＣＲＩ
、２及び昇圧トランスＴから成っている。電磁開閉器Ｍ
Ｓは制御Ｊレ一部６からの信号によって投入される。制
限抵抗Ｒは、標定時に高圧配電線Ａ、Ｂに定電流を供給
するための抵抗である。サイリスタ５ＣＲＩ、２は標定
用電源ＡＣ２００Ｖを高圧配電線Ａ、Ｂに所定のタイミ
ングで極性反転して印加するための回路で、極性反転の
タイミングは制御リレ一部６からの信号によってなされ
る。昇圧トランスＴは、高圧配電線に対して標定時も通
常の送電時と同じ高さの電圧を印加するために用いられ
る。この昇圧トランスＴの２次側は共通線５と大地間に
接続されている。
共通線５と標定電流供給線３．４とに夫々変流器８．９
．１０が設けられ、標定時に流れる電流を検出している
。又、昇圧トランスＴの２次側には標定用電圧Ｅ、を検
出する計器用トランス１１が設けられている。これらの
変流器８．９．１０計器用トランス１１の検出する電流
、電圧及び制御リレ一部６から発される標定指令は計測
部１２に入力されている。
．１０が設けられ、標定時に流れる電流を検出している
。又、昇圧トランスＴの２次側には標定用電圧Ｅ、を検
出する計器用トランス１１が設けられている。これらの
変流器８．９．１０計器用トランス１１の検出する電流
、電圧及び制御リレ一部６から発される標定指令は計測
部１２に入力されている。
制御リレ一部６は、地絡故障が生じた際、図示しない公
知の検出装置からの指示に基づき作動し、所定のシーケ
ンスで第２図に示すように真空開閉器４２Ｄ作動信号（
図（ロ））、電磁開閉器ＭＳ作動信号（同（ハ））、５
ＣＲＩ、２ゲ一ト信号（同（ニ）、（ホ））、標定指令
（同（へ））を出力する。
知の検出装置からの指示に基づき作動し、所定のシーケ
ンスで第２図に示すように真空開閉器４２Ｄ作動信号（
図（ロ））、電磁開閉器ＭＳ作動信号（同（ハ））、５
ＣＲＩ、２ゲ一ト信号（同（ニ）、（ホ））、標定指令
（同（へ））を出力する。
第２図においては、例えば真空開閉器４２Ｄ作動信号及
び電磁開閉器ＭＳ作動信号は５秒間オン状態を保持する
。５ＣＲＩのゲート信号は前記各作動信号と同時にオン
し、その後２秒後にオフに転する。他方、５ＣＲ２のゲ
ート信号は、５ＣＲ１のゲート信号のオフエツジと同時
にオンし、真空開閉器４２Ｄ作動信号のオフと同期して
オフする。標定指令は５ＣＲＩのゲート信号のオフエツ
ジと同時にトリガー状のパルスを発する。第２図（へ）
の演算データのシーケンスは計測部１２のものである。
び電磁開閉器ＭＳ作動信号は５秒間オン状態を保持する
。５ＣＲＩのゲート信号は前記各作動信号と同時にオン
し、その後２秒後にオフに転する。他方、５ＣＲ２のゲ
ート信号は、５ＣＲ１のゲート信号のオフエツジと同時
にオンし、真空開閉器４２Ｄ作動信号のオフと同期して
オフする。標定指令は５ＣＲＩのゲート信号のオフエツ
ジと同時にトリガー状のパルスを発する。第２図（へ）
の演算データのシーケンスは計測部１２のものである。
尚、図示はしないが、交流遮断器１のオフ動作は真空開
閉器４２Ｄ作動信号がオンに転する前に完了している。
閉器４２Ｄ作動信号がオンに転する前に完了している。
計測部１２はＣＰＵとＲＯＭ、ＲＡＭ及び入出力インタ
ーフェイスを用いたハード構成をしており、第３図に示
す手順で計測動作を行う。
ーフェイスを用いたハード構成をしており、第３図に示
す手順で計測動作を行う。
次に第３図に基づき計測部１２の動作を説明する。先ず
、計測部１２は、変流器８．９．１０、計測用トランス
１１を通して常時、電流、電圧をモニターしている（＃
１）。この場合、各電流、電圧は各瞬時においてその時
点から少なくとも５サイクル分過去まで一時的に記憶さ
れている。
、計測部１２は、変流器８．９．１０、計測用トランス
１１を通して常時、電流、電圧をモニターしている（＃
１）。この場合、各電流、電圧は各瞬時においてその時
点から少なくとも５サイクル分過去まで一時的に記憶さ
れている。
このような状態において、制御リレ一部６から標定指令
が入力されると（＃２） 、ＣＰＵは標定指令が入力さ
れる前５サイクル分の標定用電流、電圧を取込む（＃３
）。続いて、標定指令が入力された後の５サイクル分の
標定用電流、電圧を取込み（＃４） 、＃３で取込んだ
電流、電圧と共に所定の演算を行う（＃５）。演算結果
は標定結果として出力される（＃６）。
が入力されると（＃２） 、ＣＰＵは標定指令が入力さ
れる前５サイクル分の標定用電流、電圧を取込む（＃３
）。続いて、標定指令が入力された後の５サイクル分の
標定用電流、電圧を取込み（＃４） 、＃３で取込んだ
電流、電圧と共に所定の演算を行う（＃５）。演算結果
は標定結果として出力される（＃６）。
＃５の演算は、次のようにして行われる。
先ず、下記２式の演算を行う。
ｉＡ ｌ−ｉ、１７ ・・・（３）
ｉ、′−１．／／ ・・・（４）
地絡事故を起した配電線の電流が健全線の電流に比べて
大きいところから、上記２式の演算値の大きさを比較し
小さい値を選ぶことにより健全線の電流を選択する。
大きいところから、上記２式の演算値の大きさを比較し
小さい値を選ぶことにより健全線の電流を選択する。
次に、上記の演算で選択した電流（例えば健全線をＡと
する）を分子にして下記の演算を行ない標定演算を終了
する。
する）を分子にして下記の演算を行ない標定演算を終了
する。
（ｉｏ ’ ｔｏ ”） １６＝□・
・・（５） ここで、ｉ、ｒ、ｉＡ ′、ｉｌｌ ′は極性反転前の
共通線５、高圧配電線Ａ、Ｂに流れる電流、ｉ。″、ｉ
Ａ ′Ｊ、ｉ、″は極性反転後の共通１５、高圧配電線
Ａ、Ｂに流れる電流である。
・・（５） ここで、ｉ、ｒ、ｉＡ ′、ｉｌｌ ′は極性反転前の
共通線５、高圧配電線Ａ、Ｂに流れる電流、ｉ。″、ｉ
Ａ ′Ｊ、ｉ、″は極性反転後の共通１５、高圧配電線
Ａ、Ｂに流れる電流である。
上記（２）式のうち、地絡故障を生している配電線（例
えばＢとする）に流れる電流ｉ、′、ｉ、″を分子にも
っている式は演算値がほぼ２であり、一方健全線（例え
ばＡとする）に流れる電流ｉＡ Ｊ、゛え ″を分子に
もっている式の演算値は２よりも小さな値である。従っ
て、上記（２）式の演算値の大きさを比較し、小さな値
を選択することにより、正しい標定を行うことができる
。
えばＢとする）に流れる電流ｉ、′、ｉ、″を分子にも
っている式は演算値がほぼ２であり、一方健全線（例え
ばＡとする）に流れる電流ｉＡ Ｊ、゛え ″を分子に
もっている式の演算値は２よりも小さな値である。従っ
て、上記（２）式の演算値の大きさを比較し、小さな値
を選択することにより、正しい標定を行うことができる
。
尚、上記演算を実行することによって、標定値が誘導電
流の影響を受けないことは作用の項で説明したのでここ
での説明は省略する。
流の影響を受けないことは作用の項で説明したのでここ
での説明は省略する。
上記実施例では、共１Ｉｌｉｌ＃ｌ、高圧配電線Ａ、Ｂ
に流れる電流を用いて地絡故障点の標定を行なっている
が、各線で消費される有効電力の比から地絡故障点の標
定を行うこともできる。この場合は下記演算式によって
行う。
に流れる電流を用いて地絡故障点の標定を行なっている
が、各線で消費される有効電力の比から地絡故障点の標
定を行うこともできる。この場合は下記演算式によって
行う。
２Ｅｅ ・ （ｉＡ ′−１Ａ ″）Ｅ、・ （ｉｏ
１−ｉｏ ／ ／）Ｗｏ ’−Ｗ０ ”
Ｄ 上式においてＥｃは計器用トランスの検出する電圧であ
る。
１−ｉｏ ／ ／）Ｗｏ ’−Ｗ０ ”
Ｄ 上式においてＥｃは計器用トランスの検出する電圧であ
る。
各線の有効電力の比を用いて地絡故障点の標定を行う方
法であると、地絡抵抗（地絡点と大地間の抵抗）が零で
なく、有限の抵抗値をもつ場合でも正確に標定できると
いうより大きな効果がある。
法であると、地絡抵抗（地絡点と大地間の抵抗）が零で
なく、有限の抵抗値をもつ場合でも正確に標定できると
いうより大きな効果がある。
尚、実施例では二線式高圧配電線の地絡標定に本発明方
法を適用しているが、三線式高圧配電線の地絡標定に本
発明方法を適用できることは勿論である。
法を適用しているが、三線式高圧配電線の地絡標定に本
発明方法を適用できることは勿論である。
発、１υ九果
以上説明したように本発明標定方法によれば、標定用電
圧を極性反転して印加し、極性反転前後の健全線に流れ
る電流のベクトル差と全ての配電線に流れる電流のベク
トル差の比、又は前記電流のベクトル差と標定電源電圧
の内積で与えられる有効電力の比から地絡故障点標定を
行うものであるから、他系統の配電線から誘導される電
流の影響を有効に除去し、正確に地絡点の標定を行うこ
とができる。
圧を極性反転して印加し、極性反転前後の健全線に流れ
る電流のベクトル差と全ての配電線に流れる電流のベク
トル差の比、又は前記電流のベクトル差と標定電源電圧
の内積で与えられる有効電力の比から地絡故障点標定を
行うものであるから、他系統の配電線から誘導される電
流の影響を有効に除去し、正確に地絡点の標定を行うこ
とができる。
第１図は本発明方法の一適用である高圧配電線標定装置
を示す図、第２図は各部の動作シーケンスを示す図、第
３図は計測部の行う動作を示すフローチャート、第４図
は本発明方法の原理を示す波形図、第５図は従来の標定
方法を説明する図、第６図はその問題点を説明する図で
ある。 特許出願人 ： 津田電気計器株式会社西日本旅客鉄道
株式会社 第２図 （イ）４２Ｓ 第３図
を示す図、第２図は各部の動作シーケンスを示す図、第
３図は計測部の行う動作を示すフローチャート、第４図
は本発明方法の原理を示す波形図、第５図は従来の標定
方法を説明する図、第６図はその問題点を説明する図で
ある。 特許出願人 ： 津田電気計器株式会社西日本旅客鉄道
株式会社 第２図 （イ）４２Ｓ 第３図
Claims (2)
- （１）高圧配電線路に地絡故障が起った際、高圧配電線
路の末端を短絡すると共に、線路の送電側と大地との間
に標定用交流電圧を印加し、この電圧によって各配電線
路に流れる電流の総和と健全線に流れる電流の値から地
絡点の標定を行う高圧配電線路の地絡故障点標定方法に
おいて、 前記標定用交流電圧の極性を反転する手段を設け、各配
電線路に流れる電流の総和として及び健全線に流れる電
流として、前記交流電圧の極性反転前の電流と極性反転
後の電流のベクトル差を用いることを特徴とする高圧配
電線路の地絡故障点標定方法。 - （２）高圧配電線に地絡故障が起った際、高圧配電線の
末端を短絡すると共に、配電線の送電側と大地間に標定
用交流電圧を印加し、この電圧と、この電圧の印加によ
って配電線各線に流れる電流とから各線の有効電力を測
定し、全ての配電線の有効電力の和と健全線の有効電力
の比から地絡故障点標定を行う標定方法において、 前記標定用交流電圧の極性を反転する手段を設けると共
に、各配電線に流れる電流の総和として及び健全線に流
れる電流として、前記交流電圧の極性反転前の電流と極
性反転後の電流のベクトル差を用いることを特徴とする
高圧配電線の地絡故障点標定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33994890A JPH071297B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 高圧配電線路の故障点標定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP33994890A JPH071297B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 高圧配電線路の故障点標定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04204391A true JPH04204391A (ja) | 1992-07-24 |
| JPH071297B2 JPH071297B2 (ja) | 1995-01-11 |
Family
ID=18332277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP33994890A Expired - Lifetime JPH071297B2 (ja) | 1990-11-30 | 1990-11-30 | 高圧配電線路の故障点標定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH071297B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021056203A (ja) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | 株式会社和田電業社 | 故障点距離検出装置 |
| JP2021196334A (ja) * | 2020-06-12 | 2021-12-27 | 希望 田中 | ケーブル漏電箇所高速高精度探査システム |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CZ27719U1 (cs) | 2014-10-10 | 2015-01-20 | Vysoká škola báňská- Technická univerzita Ostrava | Mobilní zařízení pro chlazení obráběcích nástrojů s odsáváním a filtrací olejové mlhy |
-
1990
- 1990-11-30 JP JP33994890A patent/JPH071297B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2021056203A (ja) * | 2019-09-30 | 2021-04-08 | 株式会社和田電業社 | 故障点距離検出装置 |
| JP2021196334A (ja) * | 2020-06-12 | 2021-12-27 | 希望 田中 | ケーブル漏電箇所高速高精度探査システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH071297B2 (ja) | 1995-01-11 |
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