JPH0421213B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0421213B2 JPH0421213B2 JP56131993A JP13199381A JPH0421213B2 JP H0421213 B2 JPH0421213 B2 JP H0421213B2 JP 56131993 A JP56131993 A JP 56131993A JP 13199381 A JP13199381 A JP 13199381A JP H0421213 B2 JPH0421213 B2 JP H0421213B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- voltage
- output
- reactive power
- circuit
- power
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—ELECTRIC POWER NETWORKS; CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for AC mains or AC distribution networks
- H02J3/12—Arrangements for adjusting voltage in AC networks by changing a characteristic of the network load
- H02J3/16—Arrangements for adjusting voltage in AC networks by changing a characteristic of the network load by adjustment of reactive power
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E40/00—Technologies for an efficient electrical power generation, transmission or distribution
- Y02E40/30—Reactive power compensation
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は電力系統に接続され、系統電圧を維持
する、静止形無効電力補償装置に関するものであ
る。
する、静止形無効電力補償装置に関するものであ
る。
従来この種の装置として、第１図に示すものが
あつた。図において、１は無限大母線、２は昇圧
用変圧器、３は送電線（例えば500KV、200Kmの
１回線送電線）４は発電機（例えば総容量
2500MWの発電機）、５は昇圧用変圧器、６は送
り出し側高圧母線（例えば500KV）、７は中間点
母線（例えば500KV）、８，９は２回線送電線
（例えば500KV、100Km）、１０は送電線９の事故
地点、１１，１２は送電線開閉用遮断器である。
１３は静止形無効電力補償装置（SVCと以下略
称、すなわちスタテイツク・パール・コンペンセ
ータ）、１４は降圧用変圧器、１５は進相無効電
力を与えるコンデンサ、１６は遅相用無効電力を
与えるリアクトル、１７は１６に流れる電流を可
変とするサイリスタスイツチである。
あつた。図において、１は無限大母線、２は昇圧
用変圧器、３は送電線（例えば500KV、200Kmの
１回線送電線）４は発電機（例えば総容量
2500MWの発電機）、５は昇圧用変圧器、６は送
り出し側高圧母線（例えば500KV）、７は中間点
母線（例えば500KV）、８，９は２回線送電線
（例えば500KV、100Km）、１０は送電線９の事故
地点、１１，１２は送電線開閉用遮断器である。
１３は静止形無効電力補償装置（SVCと以下略
称、すなわちスタテイツク・パール・コンペンセ
ータ）、１４は降圧用変圧器、１５は進相無効電
力を与えるコンデンサ、１６は遅相用無効電力を
与えるリアクトル、１７は１６に流れる電流を可
変とするサイリスタスイツチである。
１８は中間点電圧検出用変成器、１９は１８の
出力信号を整流してアナログ信号とする電圧検出
回路、２０は電圧基準信号、２１は比較回路、２
２はSVC内の電圧制御動作を安定化する電圧制
御補償回路、２３はサイリスタスイツチ１７にト
リガ信号を与える点孤回路である。
出力信号を整流してアナログ信号とする電圧検出
回路、２０は電圧基準信号、２１は比較回路、２
２はSVC内の電圧制御動作を安定化する電圧制
御補償回路、２３はサイリスタスイツチ１７にト
リガ信号を与える点孤回路である。
次に動作について説明する。SVCは送電線の
中間点に接続され、送電線に進相無効電力又は遅
相無効電力を供給することにより、中間点電圧を
保持し、系統の定態安定度及び過渡安定度を向上
させることができる。今コンデンサ１５の容量を
1000MVA、リアクトル１６及びサイリスタスイ
ツチ１７の容量を2000MVAとすると、リアクト
ル１６を０から2000MVARまで可変とできるた
め、SVC１３は進相1000MVARより遅相
1000MVARまで連続的に変わる無効電力を供給
することができる。
中間点に接続され、送電線に進相無効電力又は遅
相無効電力を供給することにより、中間点電圧を
保持し、系統の定態安定度及び過渡安定度を向上
させることができる。今コンデンサ１５の容量を
1000MVA、リアクトル１６及びサイリスタスイ
ツチ１７の容量を2000MVAとすると、リアクト
ル１６を０から2000MVARまで可変とできるた
め、SVC１３は進相1000MVARより遅相
1000MVARまで連続的に変わる無効電力を供給
することができる。
変成器１８により中間点母線電圧を検出し、こ
の電圧が電圧基準信号２０より低い時には、
SVCへ進相無効電力を流し込むが、中間点母線
電圧が電圧基準信号２０より高い時にはSVCへ
遅相無効電力を流し込み、中間点電圧を電圧基準
に維持する。
の電圧が電圧基準信号２０より低い時には、
SVCへ進相無効電力を流し込むが、中間点母線
電圧が電圧基準信号２０より高い時にはSVCへ
遅相無効電力を流し込み、中間点電圧を電圧基準
に維持する。
第２図及び第３図は、さらにこの電圧制御の動
作を詳しく説明するものである。
作を詳しく説明するものである。
第２図において、縦軸は中間点母線７の電圧、
つまり中間点電圧を示し、横軸はSVC１３へ流
入する無効電流を示す。Ｏ−Ａ間はリアクトル１
６はサイリスタスイツチ１７により開放されてお
り、コンデンサ１５のみ接続され、電圧に比例し
て進相無効電流の変わる領域、Ａ−Ｂ間はサイリ
スタスイツチ１７の制御により定電圧特性が保持
される領域、Ｂ−Ｃ間はサイリスタスイツチ１７
が完全に閉入されており、電圧に比例して遅相無
効電流の変わる領域である。Ａ−Ｂ間の直線は、
中間点電圧が与えられたときにその電圧に対応し
てSVC１３にどのような無効電流を流すように
制御するかを示すものであり、その傾斜は、電圧
基準信号と中間点電圧との偏差信号と点孤回路２
３への信号との関係、すなわち電圧制御補償回路
２２の制御ゲインＫによつてきまるもので、通例
３％から５％程度の電圧変動で、０から
1000MVAR無効電力が変動するように選ばれる。
つまり中間点電圧を示し、横軸はSVC１３へ流
入する無効電流を示す。Ｏ−Ａ間はリアクトル１
６はサイリスタスイツチ１７により開放されてお
り、コンデンサ１５のみ接続され、電圧に比例し
て進相無効電流の変わる領域、Ａ−Ｂ間はサイリ
スタスイツチ１７の制御により定電圧特性が保持
される領域、Ｂ−Ｃ間はサイリスタスイツチ１７
が完全に閉入されており、電圧に比例して遅相無
効電流の変わる領域である。Ａ−Ｂ間の直線は、
中間点電圧が与えられたときにその電圧に対応し
てSVC１３にどのような無効電流を流すように
制御するかを示すものであり、その傾斜は、電圧
基準信号と中間点電圧との偏差信号と点孤回路２
３への信号との関係、すなわち電圧制御補償回路
２２の制御ゲインＫによつてきまるもので、通例
３％から５％程度の電圧変動で、０から
1000MVAR無効電力が変動するように選ばれる。
第３図は系統とSVCの関係を簡略化したもの
である。図に示されるように、SVC１３の接続
される中間点母線７から見ると、電力系統はイン
ピーダンス３１をもつ電圧源３０と表わされる。
このインピーダンス３１を通して電流が流れたと
きの中間点電圧の変動を、第２図のカーブ１，
２，３で示す。なお電圧源３０及びインピーダン
ス３１は時々刻々変化するものである。ただし、
説明を簡単にするために第２図のカーブ１，２，
３はインピーダンス３１の値を不変と仮定して、
互いに平行に表わしている（後述の第７図も同
様）。今３０がVo1となり電圧の基準値と一致し
ている時、SVCの動作点は第２図のイ点にあり、
SVC１３の出力は零となつている。すなわち、
サイリスタスイツチ１７により遅相無効電力をリ
アクトル容量の半分の1000MVARに制御し、コ
ンデンサ１５の進相無効電力と合せて、合計で零
となつている。３０がVo2に低下すると、SVCへ
進相無効電力が流入するが、中間点母線電圧はイ
ンピーダンス３１に対応した傾斜、すなわちカー
ブ２に従つて上昇するので、SVCの動作点はロ
点となり、中間点母線７の電圧はVo1に近い値に
保持される。さらに３０が低下しVo3の値まで下
ると、系統側電圧特性はカーブ３に従うため、動
作点はＡ点より更に低下したハ点となる。ハ点で
は、リアクトル１６は完全に開放されており、コ
ンデンサ１５は回路に接続されているが、SVC
１３は定電圧保持機能はなく、中間点母線７の電
圧変動はVo2よりVo3への電圧降下とほぼ同様な
ものになる。
である。図に示されるように、SVC１３の接続
される中間点母線７から見ると、電力系統はイン
ピーダンス３１をもつ電圧源３０と表わされる。
このインピーダンス３１を通して電流が流れたと
きの中間点電圧の変動を、第２図のカーブ１，
２，３で示す。なお電圧源３０及びインピーダン
ス３１は時々刻々変化するものである。ただし、
説明を簡単にするために第２図のカーブ１，２，
３はインピーダンス３１の値を不変と仮定して、
互いに平行に表わしている（後述の第７図も同
様）。今３０がVo1となり電圧の基準値と一致し
ている時、SVCの動作点は第２図のイ点にあり、
SVC１３の出力は零となつている。すなわち、
サイリスタスイツチ１７により遅相無効電力をリ
アクトル容量の半分の1000MVARに制御し、コ
ンデンサ１５の進相無効電力と合せて、合計で零
となつている。３０がVo2に低下すると、SVCへ
進相無効電力が流入するが、中間点母線電圧はイ
ンピーダンス３１に対応した傾斜、すなわちカー
ブ２に従つて上昇するので、SVCの動作点はロ
点となり、中間点母線７の電圧はVo1に近い値に
保持される。さらに３０が低下しVo3の値まで下
ると、系統側電圧特性はカーブ３に従うため、動
作点はＡ点より更に低下したハ点となる。ハ点で
は、リアクトル１６は完全に開放されており、コ
ンデンサ１５は回路に接続されているが、SVC
１３は定電圧保持機能はなく、中間点母線７の電
圧変動はVo2よりVo3への電圧降下とほぼ同様な
ものになる。
電力系統における送電電力の定態安定度は送電
端と受電端の相差角が90°の時極限であり、長距
離送電の場合、発電機内部インピーダンス分を除
きたかだか30°〜40°が限度となる。これに対し、
SVCを設置して中間的電圧を保持した場合には、
送電端と中間点母線電圧の相差角及び中間点母線
電圧と受電端の相差角がそれぞれ90°が極限とな
るので、送電端と受電端の相差角は90°以上にす
ることができ、送電可能な極限電力を増加するこ
とができる。
端と受電端の相差角が90°の時極限であり、長距
離送電の場合、発電機内部インピーダンス分を除
きたかだか30°〜40°が限度となる。これに対し、
SVCを設置して中間的電圧を保持した場合には、
送電端と中間点母線電圧の相差角及び中間点母線
電圧と受電端の相差角がそれぞれ90°が極限とな
るので、送電端と受電端の相差角は90°以上にす
ることができ、送電可能な極限電力を増加するこ
とができる。
またSVCにより、中間点電圧を保持すること
により、次のように過渡安定度を向上させること
ができる。第４図は第１図の構成でSVCがなく、
不安定な系統の動作を示す図で、第５図はSVC
が中間点に設置され、安定化された系統の動作を
示す図である。第４図及び第５図は、第１図にお
いて送電線９の中間点１０で３線地絡事故を生じ
た後、４サイクル後に遮断器１１及び１２を開放
した場合の系統動揺を記録した波形である。第４
図では遮断器１１及び１２にて事故送電線を開放
しても、送電線電圧降下が増加しているため、中
間点電圧はすぐには定常値に復帰しない。このた
め発電機４より系統に送る電力は減少するが、発
電機の機械入力は急には変化しないので、加速力
が回転子に働き、発電機４の相差角は漸増する。
相差角が進みすぎると、発電機４より系統に送る
電力は増加し、発電機の機械入力を越す値とな
る。事故後約１秒で発電機４の相差角は減少をは
じめ、発電機の出力電力は減少はじめる。このよ
うに発電機４の相差角は２秒程度の周期で振動す
ることになり、安定極限限界をこすと、系統は不
安定となり、発電機４は脱調する。
により、次のように過渡安定度を向上させること
ができる。第４図は第１図の構成でSVCがなく、
不安定な系統の動作を示す図で、第５図はSVC
が中間点に設置され、安定化された系統の動作を
示す図である。第４図及び第５図は、第１図にお
いて送電線９の中間点１０で３線地絡事故を生じ
た後、４サイクル後に遮断器１１及び１２を開放
した場合の系統動揺を記録した波形である。第４
図では遮断器１１及び１２にて事故送電線を開放
しても、送電線電圧降下が増加しているため、中
間点電圧はすぐには定常値に復帰しない。このた
め発電機４より系統に送る電力は減少するが、発
電機の機械入力は急には変化しないので、加速力
が回転子に働き、発電機４の相差角は漸増する。
相差角が進みすぎると、発電機４より系統に送る
電力は増加し、発電機の機械入力を越す値とな
る。事故後約１秒で発電機４の相差角は減少をは
じめ、発電機の出力電力は減少はじめる。このよ
うに発電機４の相差角は２秒程度の周期で振動す
ることになり、安定極限限界をこすと、系統は不
安定となり、発電機４は脱調する。
第５図では、３線地絡事故により電圧が低下す
ると、SVC１３は約800MVARの進相無効電力
を系統に供給し、中間点電圧はほぼ定常値に保た
れる。このため発電機４より系統に送る電力は、
減少することなく一定に保たれるので、発電機４
の回転子に加速力が働くことなく相差角の増減は
ない。したがつて電力系統の動揺は最小限に抑え
ることができる。このようにSVCは過渡安定度
を向上させる。
ると、SVC１３は約800MVARの進相無効電力
を系統に供給し、中間点電圧はほぼ定常値に保た
れる。このため発電機４より系統に送る電力は、
減少することなく一定に保たれるので、発電機４
の回転子に加速力が働くことなく相差角の増減は
ない。したがつて電力系統の動揺は最小限に抑え
ることができる。このようにSVCは過渡安定度
を向上させる。
このようにSVCは過渡安定度を向上させるが、
第２図のロ点に動作点があるとき、SVCはすで
に最大容量に近い進相無効電力を系統に供給して
いるので、系統に地絡事故がおこつてももはや電
圧維持能力はなく、中間点母線７の電圧はそのま
まハ点まで低下してしまうため、系統は振動をく
り反し不安定となる。定常時の中間点母線７の電
圧は、発電機４の電圧、送電線の状態、送電電力
値により、時々刻々変化するので、電圧の基準値
を一定値Vo1に設定するとこのような不具合がお
きる。
第２図のロ点に動作点があるとき、SVCはすで
に最大容量に近い進相無効電力を系統に供給して
いるので、系統に地絡事故がおこつてももはや電
圧維持能力はなく、中間点母線７の電圧はそのま
まハ点まで低下してしまうため、系統は振動をく
り反し不安定となる。定常時の中間点母線７の電
圧は、発電機４の電圧、送電線の状態、送電電力
値により、時々刻々変化するので、電圧の基準値
を一定値Vo1に設定するとこのような不具合がお
きる。
従来のSVC装置は以上のように構成されてい
るので、中間点母線電圧が電圧基準より低い電圧
で送電している時、送電線に地絡事故がおこる
と、もはや電圧を維持することができず、発電機
が脱調してしまうことなどの欠点があつた。
るので、中間点母線電圧が電圧基準より低い電圧
で送電している時、送電線に地絡事故がおこる
と、もはや電圧を維持することができず、発電機
が脱調してしまうことなどの欠点があつた。
この発明は、上記のような従来のものの欠点を
除去するためになされたもので、電圧の基準値
を、系統電圧の所定時間内の値に設定することに
より、定常時にSVCの出力を零とし、過渡時の
電圧維持能力を保有する装置を提供することを目
的としている。
除去するためになされたもので、電圧の基準値
を、系統電圧の所定時間内の値に設定することに
より、定常時にSVCの出力を零とし、過渡時の
電圧維持能力を保有する装置を提供することを目
的としている。
［課題を解決するための手段］
この発明に係る静止形無効電力補償装置は、以
下に述べるような手段を備えたものである。
下に述べるような手段を備えたものである。
() 電力系統へ進相無効電力を与えるコンデン
サ。
サ。
() サイリスタスイツチの電流制御により上記
電力系統へ遅相無効電力を与えるリアクトル。
電力系統へ遅相無効電力を与えるリアクトル。
() 上記電力系統の電圧を検出する電圧検出回
路。
路。
() この電圧検出回路の出力を所定の時定数で
遅らす並列フイルタ。
遅らす並列フイルタ。
() 上記電圧検出回路の出力と上記並列フイル
タの出力を比較しそれらの差を出力する比較回
路。
タの出力を比較しそれらの差を出力する比較回
路。
() 上記比較回路の出力に基づいて上記サイリ
スタスイツチにトリガ信号を与える点弧回路。
スタスイツチにトリガ信号を与える点弧回路。
［作用］
この発明においては、並列フイルタの出力は電
力系統の電圧の時々刻々の値を一次遅れ回路によ
り追随させた値となる。言い換えれば、並列フイ
ルタの出力が電圧基準値としての機能を有してお
り、電力系統の電圧の大きさを並列フイルタの一
次遅れ回路内で、時定数Tcで表現される所定時
間内で平均化することにより、電圧基準値を設定
している。すなわち、電圧の基準値を系統電圧の
所定時間内の値に設定している。
力系統の電圧の時々刻々の値を一次遅れ回路によ
り追随させた値となる。言い換えれば、並列フイ
ルタの出力が電圧基準値としての機能を有してお
り、電力系統の電圧の大きさを並列フイルタの一
次遅れ回路内で、時定数Tcで表現される所定時
間内で平均化することにより、電圧基準値を設定
している。すなわち、電圧の基準値を系統電圧の
所定時間内の値に設定している。
［実施例］
以下、この発明の一実施例を第６図について説
明する。第６図において、第１図と同一符号は同
一又は相当部分を示す。第６図においては従来の
構成に対し、並列フイルタ３２が並列に接続され
ている。並列フイルタ３２は時定数10秒程度の一
次遅れ回路である。送電系統の動揺が問題となる
１秒程度の変動に対して、並列フイルタ３２の時
定数により、３２の出力は変動しない。すなわち
並列フイルタ３２は存在しないと同じことにな
り、SVCは過渡安定度の向上に寄与している。
送電系統の状態により、中間点母線７の電圧が定
常的に下ると、並列フイルタ３２の出力は電圧検
出回路１９の出力を相殺し、中間点母線７の電圧
が低下していないことと同じになり、SVCの発
生無効電力は零となる。またこれは系統の電圧変
動が10秒以上続くと、この系統電圧値をSVCの
電圧の基準値とすることである。
明する。第６図において、第１図と同一符号は同
一又は相当部分を示す。第６図においては従来の
構成に対し、並列フイルタ３２が並列に接続され
ている。並列フイルタ３２は時定数10秒程度の一
次遅れ回路である。送電系統の動揺が問題となる
１秒程度の変動に対して、並列フイルタ３２の時
定数により、３２の出力は変動しない。すなわち
並列フイルタ３２は存在しないと同じことにな
り、SVCは過渡安定度の向上に寄与している。
送電系統の状態により、中間点母線７の電圧が定
常的に下ると、並列フイルタ３２の出力は電圧検
出回路１９の出力を相殺し、中間点母線７の電圧
が低下していないことと同じになり、SVCの発
生無効電力は零となる。またこれは系統の電圧変
動が10秒以上続くと、この系統電圧値をSVCの
電圧の基準値とすることである。
第７図は、本発明の動作をさらに説明するもの
である。第７図において、中間点母線７の電圧が
Vo1となり、電圧の基準値と一致している時、
SVCの動作点は第７図のイ点にあり、SVCの出
力は零となつている。電圧源３０がVo2に低下す
ると、動作点はロ点となりSVCは進相無効電力
を供給している。電圧源３０が10秒間以上Vo2に
保たれていると、並列フイルタ３２の出力信号が
働き、電圧フイードバツク信号が相殺されるた
め、動作点はニ点に稼働し、SVC出力は零とな
る。１秒程度の早い動揺に対しては、SVCの特
性はＯ−A′−B′−Ｃに示されるものもなる。今、
系統の地絡事故により、電圧源３０がVo3に低下
した場合、動作点はホ点となり中間点母線７の電
圧はほぼVo2に近い値に保たれる。このように系
統の早い電圧変動に対しては十分電圧維持機能を
もつため、過渡安定度の向上に効果がある。
である。第７図において、中間点母線７の電圧が
Vo1となり、電圧の基準値と一致している時、
SVCの動作点は第７図のイ点にあり、SVCの出
力は零となつている。電圧源３０がVo2に低下す
ると、動作点はロ点となりSVCは進相無効電力
を供給している。電圧源３０が10秒間以上Vo2に
保たれていると、並列フイルタ３２の出力信号が
働き、電圧フイードバツク信号が相殺されるた
め、動作点はニ点に稼働し、SVC出力は零とな
る。１秒程度の早い動揺に対しては、SVCの特
性はＯ−A′−B′−Ｃに示されるものもなる。今、
系統の地絡事故により、電圧源３０がVo3に低下
した場合、動作点はホ点となり中間点母線７の電
圧はほぼVo2に近い値に保たれる。このように系
統の早い電圧変動に対しては十分電圧維持機能を
もつため、過渡安定度の向上に効果がある。
第１図に説明した従来の構成で、本発明と同様
の効果を得ようとすると、Vo1からVo3の電圧変
動を補償するSVCが必要となり、数倍の容量の
ものが必要となる。
の効果を得ようとすると、Vo1からVo3の電圧変
動を補償するSVCが必要となり、数倍の容量の
ものが必要となる。
第８図は第６図の実施例の変形を示すもので、
Vrefを加えずに基準電圧として並列フイルタ３
２の出力のみを用いる。系統が安定しているとき
は＋と−の値が同値であり出力は零となる。早い
電圧変動では並列フイルタ３２の出力は変動しな
いので変動分が出力され、遅い電圧変動では並列
フイルタ３２の出力も変動するので出力は零とな
る。
Vrefを加えずに基準電圧として並列フイルタ３
２の出力のみを用いる。系統が安定しているとき
は＋と−の値が同値であり出力は零となる。早い
電圧変動では並列フイルタ３２の出力は変動しな
いので変動分が出力され、遅い電圧変動では並列
フイルタ３２の出力も変動するので出力は零とな
る。
その他、系統電圧値をデジタルカウンタで逐次
カウントしていき、これを基準値としてもよい。
またアナログ積分回路等を用いても実現できる。
カウントしていき、これを基準値としてもよい。
またアナログ積分回路等を用いても実現できる。
以上のように、この発明によれば系統の電圧を
維持する静止形無効電力補償装置において、系統
電圧の所定時間内の値に基準値を設定するように
したので、定常時、すなわち系統の遅い電圧変動
では無効電力出力を零にしておき、系統事故等の
過渡時、すなわち系統の早い電圧変動では電圧検
出回路の出力と並列フイルタの出力の差に見合つ
た無効電力を出力し、電力系統が低い電圧の時、
地絡事故等が起きても電圧を維持することがで
き、小容量の静止形無効電力補償装置により、系
統の電圧が推持され装置が安価にできる効果があ
る。
維持する静止形無効電力補償装置において、系統
電圧の所定時間内の値に基準値を設定するように
したので、定常時、すなわち系統の遅い電圧変動
では無効電力出力を零にしておき、系統事故等の
過渡時、すなわち系統の早い電圧変動では電圧検
出回路の出力と並列フイルタの出力の差に見合つ
た無効電力を出力し、電力系統が低い電圧の時、
地絡事故等が起きても電圧を維持することがで
き、小容量の静止形無効電力補償装置により、系
統の電圧が推持され装置が安価にできる効果があ
る。
第１図は従来の静止形無効電力補償装置の構成
図、第２図、第３図は従来の静止形無効電力補償
装置の動作を説明する図、第４図は静止形無効電
力補償装置がなく、不安定な系統の動作を示す
図、第５図は静止形無効電力補償装置を設け、安
定化された系統の動作を示す図、第６図は本発明
の一実施例による静止形無効電力補償装置の構成
図、第７図は本発明の動作を説明する図、第８図
は本発明の他の実施例を示す要部の構成図であ
る。 図において、１……無限大母線、３……送電
線、８，９……２回線送電線、７……中間点母
線、１３……静止形無効電力補償装置、１５……
コンデンサ、１６……リアクトル、１７……サイ
リスタスイツチ、１８……中間点電圧検出用変成
器、１９……電圧検出回路、２０……電圧基準信
号、２１……比較回路、２２……電圧制御補償回
路、２３……点弧回路、３２……並列フイルタ。
なお、図中同一符号は同一又は相当部分を示す。
図、第２図、第３図は従来の静止形無効電力補償
装置の動作を説明する図、第４図は静止形無効電
力補償装置がなく、不安定な系統の動作を示す
図、第５図は静止形無効電力補償装置を設け、安
定化された系統の動作を示す図、第６図は本発明
の一実施例による静止形無効電力補償装置の構成
図、第７図は本発明の動作を説明する図、第８図
は本発明の他の実施例を示す要部の構成図であ
る。 図において、１……無限大母線、３……送電
線、８，９……２回線送電線、７……中間点母
線、１３……静止形無効電力補償装置、１５……
コンデンサ、１６……リアクトル、１７……サイ
リスタスイツチ、１８……中間点電圧検出用変成
器、１９……電圧検出回路、２０……電圧基準信
号、２１……比較回路、２２……電圧制御補償回
路、２３……点弧回路、３２……並列フイルタ。
なお、図中同一符号は同一又は相当部分を示す。
Claims (1)
- １ 電力系統へ進相無効電力を与えるコンデン
サ、サイリスタスイツチの電流制御により調整さ
れた遅相無効電力を上記電力系統へ与えるリアク
トル、上記電力系統の電圧検出する電圧を検出回
路、所定の時定数の一時遅れ回路で構成され、上
記電圧検出回路の出力を入力する並列フイルタ、
上記電圧検出回路の出力と上記並列フイルタの出
力とを比較し、それらの偏差信号を出力する比較
回路、及び上記比較回路の出力に基づいて上記サ
イリスタスイツチにトリガ信号を与え、該サイリ
スタスイツチを電流制御する点孤回路を備えて、
定常状態における上記進相無効電力と遅相無効電
力の和がほぼ零になるようにすることを特徴とす
る静止形無効電力補償装置。
Priority Applications (7)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56131993A JPS5833930A (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | 静止形無効電力補償方法 |
| CA000409082A CA1192611A (en) | 1981-08-20 | 1982-08-10 | Method of static reactive power compensation |
| SE8204750A SE460324B (sv) | 1981-08-20 | 1982-08-18 | Foerfarande foer statisk reaktiv effektkompensering |
| BR8204841A BR8204841A (pt) | 1981-08-20 | 1982-08-19 | Processo de compensacao estatica de potencia reativa |
| DE3230873A DE3230873A1 (de) | 1981-08-20 | 1982-08-19 | Verfahren zur statischen blindleistungskompensation |
| CH4989/82A CH662015A5 (de) | 1981-08-20 | 1982-08-20 | Verfahren zum statischen kompensieren der blindleistung eines stromversorgungssystems. |
| US06/409,789 US4472674A (en) | 1981-08-20 | 1982-08-20 | Method of static reactive power compensation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56131993A JPS5833930A (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | 静止形無効電力補償方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5833930A JPS5833930A (ja) | 1983-02-28 |
| JPH0421213B2 true JPH0421213B2 (ja) | 1992-04-09 |
Family
ID=15071042
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56131993A Granted JPS5833930A (ja) | 1981-08-20 | 1981-08-20 | 静止形無効電力補償方法 |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4472674A (ja) |
| JP (1) | JPS5833930A (ja) |
| BR (1) | BR8204841A (ja) |
| CA (1) | CA1192611A (ja) |
| CH (1) | CH662015A5 (ja) |
| DE (1) | DE3230873A1 (ja) |
| SE (1) | SE460324B (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59177621A (ja) * | 1983-03-29 | 1984-10-08 | Tokyo Electric Power Co Inc:The | 静止型無効電力補償装置 |
| US5032738A (en) * | 1986-01-22 | 1991-07-16 | Vithayathil John J | Scheme for rapid adjustment of network impedance |
| US4891570A (en) * | 1986-12-05 | 1990-01-02 | Hitachi, Ltd. | Static var compensator with thyristor control |
| US4950916A (en) * | 1988-08-25 | 1990-08-21 | Westinghouse Electric Corp. | Line voltage regulator |
| US5099190A (en) * | 1990-01-16 | 1992-03-24 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Reactive power compensation apparatus |
| KR940002742B1 (ko) * | 1991-07-03 | 1994-03-31 | 삼성전자 주식회사 | 무효전력 제어방식의 자동전압 제어회로 |
| US5402058A (en) * | 1992-12-09 | 1995-03-28 | General Electric Co. | Method and apparatus for controlling discharge of a thyristor-switched capacitor |
| US5710492A (en) * | 1994-12-22 | 1998-01-20 | Hitachi, Ltd. | Apparatus for monitoring and stabilizing power swing in a power system by utilizing a power electronics technique |
| DE19516604A1 (de) * | 1995-05-09 | 1997-02-13 | Siemens Ag | Verfahren und Vorrichtung zur statischen und dynamischen Stützung einer Netzspannung mittels einer statischen Kompensationseinrichtung mit einem selbstgeführten Stromrichter |
| SE510197C2 (sv) * | 1997-02-06 | 1999-04-26 | Asea Brown Boveri | Förfarande och anordning för styrning av ett kondensatordon för en shuntkopplad statisk kompensatorenhet med deblockeringssignaler för indikering av icke strömförande tillstånd hos ingående ventiler |
| SE9800956L (sv) * | 1998-03-23 | 1999-05-25 | Asea Brown Boveri | Matningsdon för effektmatning till en elektronikenhet vid en halvledarventil i en shuntkopplad tyristorkopplad kondensator |
| JP4575272B2 (ja) * | 2005-10-27 | 2010-11-04 | 株式会社日立製作所 | 分散型電源システム及び系統安定化方法 |
| JP5554217B2 (ja) * | 2010-12-06 | 2014-07-23 | 三菱電機株式会社 | 無効電力補償装置 |
| CN111082430B (zh) * | 2020-01-15 | 2022-03-11 | 国网湖南省电力有限公司 | 与特高压直流换流站无功电压控制相协调的调相机定电压控制方法、系统及介质 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3935011A (en) * | 1973-04-18 | 1976-01-27 | C. Reichert Optische Werke Ag | System for making composite photomicrographs |
| JPS50860A (ja) * | 1973-04-28 | 1975-01-07 | ||
| JPS5135942A (en) * | 1974-09-24 | 1976-03-26 | Hitachi Ltd | Koryuerebeeta no seigyosochi |
| US4275346A (en) * | 1979-12-03 | 1981-06-23 | General Electric Company | Static var system with means for correcting for negative phase shift |
| US4353024A (en) * | 1980-06-10 | 1982-10-05 | Westinghouse Electric Corp. | Control for VAR generator with deadband |
-
1981
- 1981-08-20 JP JP56131993A patent/JPS5833930A/ja active Granted
-
1982
- 1982-08-10 CA CA000409082A patent/CA1192611A/en not_active Expired
- 1982-08-18 SE SE8204750A patent/SE460324B/sv not_active IP Right Cessation
- 1982-08-19 BR BR8204841A patent/BR8204841A/pt not_active IP Right Cessation
- 1982-08-19 DE DE3230873A patent/DE3230873A1/de active Granted
- 1982-08-20 CH CH4989/82A patent/CH662015A5/de not_active IP Right Cessation
- 1982-08-20 US US06/409,789 patent/US4472674A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CH662015A5 (de) | 1987-08-31 |
| BR8204841A (pt) | 1983-06-07 |
| SE460324B (sv) | 1989-09-25 |
| DE3230873A1 (de) | 1983-03-24 |
| DE3230873C2 (ja) | 1990-07-12 |
| JPS5833930A (ja) | 1983-02-28 |
| US4472674A (en) | 1984-09-18 |
| CA1192611A (en) | 1985-08-27 |
| SE8204750D0 (sv) | 1982-08-18 |
| SE8204750L (sv) | 1983-02-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP7657217B2 (ja) | グリッド形成ベクトル電流制御 | |
| US7492617B2 (en) | Frequency control and power balancing in disturbed power inverter system and method thereof | |
| DE69314132T2 (de) | Feinregelungssystem zur verringerung von untersynchroner resonanz | |
| CA1140992A (en) | Control for var generator with deadband | |
| US20060002157A1 (en) | Frequency control and power balancing in disturbed power inverter system and method thereof | |
| EP3472908A1 (en) | An energy management system and method for grid-connected and islanded micro-energy generation | |
| US8164221B2 (en) | Controlled series compensator and method | |
| US5434497A (en) | Vernier enhanced control for shunt connected thyristor-controlled capacitors | |
| US4472674A (en) | Method of static reactive power compensation | |
| JP4030856B2 (ja) | 分散電源システムとその制御方法 | |
| US20250132572A1 (en) | Cooperative autonomous distributed grid interconnection system, grid interconnection method, and program | |
| SE514664C2 (sv) | Kompensator för reaktiv effekt i ett elkraftlevererande system | |
| JPH01209928A (ja) | 電気系統間の有効および無効電力調節方法および装置 | |
| Deotale et al. | Transient stability improvement using thyristor switched series capacitor (tssc) facts device | |
| JP2000041338A (ja) | 系統連系装置 | |
| JP4908192B2 (ja) | 無効電力補償装置および方法 | |
| JP2000276243A (ja) | 半導体スイッチの制御装置 | |
| KR101277303B1 (ko) | 마이크로그리드 시스템 | |
| JPS61156320A (ja) | 静止形無効電力補償装置 | |
| JPH07212979A (ja) | フリッカ対策装置の制御装置 | |
| JPH04178117A (ja) | 電圧変動抑制装置の制御方式 | |
| JPS5833931A (ja) | 静止形無効電力補償装置 | |
| JPH024924B2 (ja) | ||
| JPS6114734B2 (ja) | ||
| JPH04289732A (ja) | 無効電力補償装置 |