JPH04222304A - 加圧流動床ボイラの運転方法 - Google Patents
加圧流動床ボイラの運転方法Info
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- JPH04222304A JPH04222304A JP41275790A JP41275790A JPH04222304A JP H04222304 A JPH04222304 A JP H04222304A JP 41275790 A JP41275790 A JP 41275790A JP 41275790 A JP41275790 A JP 41275790A JP H04222304 A JPH04222304 A JP H04222304A
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Landscapes
- Fluidized-Bed Combustion And Resonant Combustion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、加圧流動床ボイラの運
転方法に関し、更に詳細には石炭等の固体燃料やＣＷＭ
、重油等の液体燃料の燃焼から発生する亜酸化窒素（Ｎ
２Ｏ）を低減する方法に関する。
転方法に関し、更に詳細には石炭等の固体燃料やＣＷＭ
、重油等の液体燃料の燃焼から発生する亜酸化窒素（Ｎ
２Ｏ）を低減する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】二度のオイルショック以来、世界各国に
おいて石油代替エネルギ開発の一環として、石炭の再利
用が高まり、石炭エネルギ転換技術として石炭焚流動床
燃焼炉及び加圧型石炭焚流動床燃焼炉（以下加圧流動床
ボイラと略する）、加圧型流動床、噴流床石炭ガス化炉
等の実用化研究が盛んに行われている。
おいて石油代替エネルギ開発の一環として、石炭の再利
用が高まり、石炭エネルギ転換技術として石炭焚流動床
燃焼炉及び加圧型石炭焚流動床燃焼炉（以下加圧流動床
ボイラと略する）、加圧型流動床、噴流床石炭ガス化炉
等の実用化研究が盛んに行われている。
【０００３】この中で、加圧流動床ボイラは、設備が小
さく建設費が安くなること、炉内脱硫が可能なこと、ガ
スタービンとの組合せによる発電効率の向上が見込まれ
ることの特徴から、開発至近距離として注目されている
。
さく建設費が安くなること、炉内脱硫が可能なこと、ガ
スタービンとの組合せによる発電効率の向上が見込まれ
ることの特徴から、開発至近距離として注目されている
。
【０００４】加圧流動床ボイラでは、高圧下（１５気圧
）で脱硫剤として用いられる石灰石あるいはドロマイト
に含んだＣａＯを炉内に投入する燃料（石炭）中の燃焼
性Ｓ量に対して１〜２倍になるように調整して、空気で
流動床を形成する。そして、流動床中に燃料（石炭）を
供給し、８００〜９００℃の最適な脱硫温度にて燃焼さ
せることにより、燃焼とともに発生するＳ化合物をＣａ
に固定させる炉内脱硫と低温燃焼及びオーバファイアエ
ア（Ｏ・Ｆ・Ａ）燃焼によるＮ化合物の炉内脱硝を目的
とする。脱硫率は９５％以上、脱硝は７０ｐｐｍ以下で
ある。
）で脱硫剤として用いられる石灰石あるいはドロマイト
に含んだＣａＯを炉内に投入する燃料（石炭）中の燃焼
性Ｓ量に対して１〜２倍になるように調整して、空気で
流動床を形成する。そして、流動床中に燃料（石炭）を
供給し、８００〜９００℃の最適な脱硫温度にて燃焼さ
せることにより、燃焼とともに発生するＳ化合物をＣａ
に固定させる炉内脱硫と低温燃焼及びオーバファイアエ
ア（Ｏ・Ｆ・Ａ）燃焼によるＮ化合物の炉内脱硝を目的
とする。脱硫率は９５％以上、脱硝は７０ｐｐｍ以下で
ある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところで、Ｎ２Ｏは、
炭酸ガスと同様の温室効果を有し、また、フロンガスと
同様に成層圏のオゾン層破壊の原因物質となるために、
近時地球規模の環境問題に関連して注目されるようにな
った。このＮ２Ｏは、一般に高温度（１３００℃以上）
での燃焼方式（微粉炭燃焼、ガス燃焼、油燃焼等）では
殆ど生じないが、加圧流動床ボイラでは炉内脱硫温度の
関係上、低温度（７００〜９００℃）で燃焼させるため
、数百ｐｐｍＮ２Ｏが発生し、炉内の空気比を小さくし
てもＮ２Ｏの発生量は低下しなかった。
炭酸ガスと同様の温室効果を有し、また、フロンガスと
同様に成層圏のオゾン層破壊の原因物質となるために、
近時地球規模の環境問題に関連して注目されるようにな
った。このＮ２Ｏは、一般に高温度（１３００℃以上）
での燃焼方式（微粉炭燃焼、ガス燃焼、油燃焼等）では
殆ど生じないが、加圧流動床ボイラでは炉内脱硫温度の
関係上、低温度（７００〜９００℃）で燃焼させるため
、数百ｐｐｍＮ２Ｏが発生し、炉内の空気比を小さくし
てもＮ２Ｏの発生量は低下しなかった。
【０００６】本発明は、このような従来技術の課題を解
決するためになされたもので、加圧流動床ボイラの運転
方法において、燃焼排ガス中のＮ２Ｏの発生を低減する
ことを目的とする。
決するためになされたもので、加圧流動床ボイラの運転
方法において、燃焼排ガス中のＮ２Ｏの発生を低減する
ことを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】上記の課題を解決するた
めに、本発明は、加圧流動床ボイラの運転方法において
、加圧流動床ボイラの流動床表面及び気泡の破裂箇所に
空気又は酸素を噴霧して、流動床から排出される微粉の
未燃炭素を燃焼させ、流動床表面温度を９００〜１００
０℃に制御して、Ｎ２Ｏの熱分解を行うようにしたもの
である。
めに、本発明は、加圧流動床ボイラの運転方法において
、加圧流動床ボイラの流動床表面及び気泡の破裂箇所に
空気又は酸素を噴霧して、流動床から排出される微粉の
未燃炭素を燃焼させ、流動床表面温度を９００〜１００
０℃に制御して、Ｎ２Ｏの熱分解を行うようにしたもの
である。
【０００８】
【作用】上記の手段によれば、加圧流動床ボイラの流動
床表面および気泡の破裂部の温度を９００〜１０００℃
に制御することで、最適なＮ２Ｏの熱分解を容易に行う
ことができる。
床表面および気泡の破裂部の温度を９００〜１０００℃
に制御することで、最適なＮ２Ｏの熱分解を容易に行う
ことができる。
【０００９】
【実施例】図１は、本発明の一実施例を示す加圧流動床
ボイラの縦断面図である。図１において、流動床１は、
図示しない加圧容器の内側に設けた水冷壁２に囲まれ、
分散板３上に形成されている。流動床１とは分散板３の
下方から供給されるガスによって粒子が浮遊し、ガスに
より混合撹拌されている状態であり、その上方には粒子
の存在割合が流動床１よりも１桁以上小さくなったフリ
ーボード４が存在する。石炭５と石灰石６は、それぞれ
、供給ノズル７，８から流動床１へ供給され、空気９は
空気供給ノズル１０から風箱１１を経て、分散板３の多
数の小孔３ａから流動床１へ供給される。
ボイラの縦断面図である。図１において、流動床１は、
図示しない加圧容器の内側に設けた水冷壁２に囲まれ、
分散板３上に形成されている。流動床１とは分散板３の
下方から供給されるガスによって粒子が浮遊し、ガスに
より混合撹拌されている状態であり、その上方には粒子
の存在割合が流動床１よりも１桁以上小さくなったフリ
ーボード４が存在する。石炭５と石灰石６は、それぞれ
、供給ノズル７，８から流動床１へ供給され、空気９は
空気供給ノズル１０から風箱１１を経て、分散板３の多
数の小孔３ａから流動床１へ供給される。
【００１０】また、水冷壁２と、流動床１内に設置され
た冷却管１２とには、流動床１内の反応熱を除去するた
め、それぞれ、冷却水１３，１４が供給されている。流
動床１内の粗大粒子は、排出管１５から排出される。燃
焼ガスは、フリーボード４で燃焼ガスに随伴された未燃
粒子および脱硫剤粒子を重力分級により分離した後、排
出口１６からダストを含んだ燃焼排ガス１７として排出
される。
た冷却管１２とには、流動床１内の反応熱を除去するた
め、それぞれ、冷却水１３，１４が供給されている。流
動床１内の粗大粒子は、排出管１５から排出される。燃
焼ガスは、フリーボード４で燃焼ガスに随伴された未燃
粒子および脱硫剤粒子を重力分級により分離した後、排
出口１６からダストを含んだ燃焼排ガス１７として排出
される。
【００１１】さらに、流動床１の上部には、複数の燃料
用空気ノズル１８が流動床１の表面に向って設置され、
流動床表面及び気泡の破裂箇所に空気（又は酸素）１９
が供給されるようになっている。
用空気ノズル１８が流動床１の表面に向って設置され、
流動床表面及び気泡の破裂箇所に空気（又は酸素）１９
が供給されるようになっている。
【００１２】次に、以上述べた加圧流動床ボイラの運転
方法の一具体例について述べる。まず初めに、流動床１
、フリーボード４に空気供給ノズル１０から空気９を通
気し、１６ａｔａに加圧する。それゆえ、例えば２．０
ｍｍ以下に粉砕・分級した石炭５と１．４１〜０．５ｍ
ｍの石灰石６をそれぞれ石炭，石灰石ノズル７，８より
供給し、流動床１を約１ｍ形成する。流動床１の空塔速
度は０．８〜１．０ｍ／ｓｅｃ，ｃａ／ｓのモル比を２
．０前後に調整する。
方法の一具体例について述べる。まず初めに、流動床１
、フリーボード４に空気供給ノズル１０から空気９を通
気し、１６ａｔａに加圧する。それゆえ、例えば２．０
ｍｍ以下に粉砕・分級した石炭５と１．４１〜０．５ｍ
ｍの石灰石６をそれぞれ石炭，石灰石ノズル７，８より
供給し、流動床１を約１ｍ形成する。流動床１の空塔速
度は０．８〜１．０ｍ／ｓｅｃ，ｃａ／ｓのモル比を２
．０前後に調整する。
【００１３】また、流動床１の温度は石炭供給量と冷却
管１２に通水する冷却水１４の水量とにより調整し、流
動床１内を最適な脱硫温度８００〜８７０℃の範囲内で
ある８５０℃にコントロールを行った結果、排ガス１７
中の亜酸化窒素（Ｎ２Ｏ），酸化窒素（ＮＯ），亜硫酸
ガス（ＳＯ２）濃度は、それぞれ、Ｎ２Ｏ＝１８６ｐｐ
ｍ（Ｏ２−６％換算），ＮＯ＝３８ｐｐｍ（Ｏ２−６％
換算），ＳＯ２＝５８ｐｐｍ（Ｏ２−６％換算）であっ
た。 Ｎ２Ｏの分析はガスクロマトグフィ，またＮＯは連続Ｎ
Ｏｘ計、さらにＳＯｘは連続ＳＯｘ計（非分散型赤外法
）を用いて行った。
管１２に通水する冷却水１４の水量とにより調整し、流
動床１内を最適な脱硫温度８００〜８７０℃の範囲内で
ある８５０℃にコントロールを行った結果、排ガス１７
中の亜酸化窒素（Ｎ２Ｏ），酸化窒素（ＮＯ），亜硫酸
ガス（ＳＯ２）濃度は、それぞれ、Ｎ２Ｏ＝１８６ｐｐ
ｍ（Ｏ２−６％換算），ＮＯ＝３８ｐｐｍ（Ｏ２−６％
換算），ＳＯ２＝５８ｐｐｍ（Ｏ２−６％換算）であっ
た。 Ｎ２Ｏの分析はガスクロマトグフィ，またＮＯは連続Ｎ
Ｏｘ計、さらにＳＯｘは連続ＳＯｘ計（非分散型赤外法
）を用いて行った。
【００１４】前記の運転条件を基に、燃料用空気ノズル
１８から空気１９を流動床１の表面及び気泡の破裂箇所
に噴霧すると、流動床１の表面及びフリーボード４の下
部は８３０℃から８８０℃に上昇した。この時の排ガス
１７中のＮ２Ｏは１１７ｐｐｍ、ＮＯは４２ｐｐｍ，Ｓ
Ｏは５４ｐｐｍを示した。そして、空気１９の流量をさ
らに増やすと、流動床１の表面及びフリーボード４の下
部は９２８℃上昇し、この結果排ガス１７中のＮ２Ｏは
２８ｐｐｍ、ＮＯは４３ｐｐｍ，ＳＯ２は４８ｐｐｍに
低減することが判明した。この運用条件において、流動
層トラブルは見受けられなかった。以上のことから、流
動床表面及び気泡の破裂部に燃料用空気又は酸素を噴霧
させ流動床表面の温度を９００℃以上に維持することは
、Ｎ２Ｏを大幅に低減させる有効な手段であることが確
認された。
１８から空気１９を流動床１の表面及び気泡の破裂箇所
に噴霧すると、流動床１の表面及びフリーボード４の下
部は８３０℃から８８０℃に上昇した。この時の排ガス
１７中のＮ２Ｏは１１７ｐｐｍ、ＮＯは４２ｐｐｍ，Ｓ
Ｏは５４ｐｐｍを示した。そして、空気１９の流量をさ
らに増やすと、流動床１の表面及びフリーボード４の下
部は９２８℃上昇し、この結果排ガス１７中のＮ２Ｏは
２８ｐｐｍ、ＮＯは４３ｐｐｍ，ＳＯ２は４８ｐｐｍに
低減することが判明した。この運用条件において、流動
層トラブルは見受けられなかった。以上のことから、流
動床表面及び気泡の破裂部に燃料用空気又は酸素を噴霧
させ流動床表面の温度を９００℃以上に維持することは
、Ｎ２Ｏを大幅に低減させる有効な手段であることが確
認された。
【００１５】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、加
圧流動床ボイラの流動床表面及び気泡の破裂箇所に燃焼
用空気又は酸素を均一に噴霧することで、未燃炭素を燃
焼させ、流動床表面に温度を９００〜１０００℃に維持
するという簡単な方法で、地球温室効果および成層圏オ
ゾン層破壊の原因物質の１つであるＮ２Ｏを容易に効果
的に低減することができる。
圧流動床ボイラの流動床表面及び気泡の破裂箇所に燃焼
用空気又は酸素を均一に噴霧することで、未燃炭素を燃
焼させ、流動床表面に温度を９００〜１０００℃に維持
するという簡単な方法で、地球温室効果および成層圏オ
ゾン層破壊の原因物質の１つであるＮ２Ｏを容易に効果
的に低減することができる。
【図１】本発明の一実施例を示す加圧流動床ボイラの縦
断面図である。
断面図である。
１ 流動床
３ 分散板
４ フリーボード
５ 石炭
６ 石灰石
９ 空気
１３ 冷却水
１４ 冷却水
１７ 燃焼排ガス
１８ 燃料用空気ノズル
１９ 空気
Claims (1)
- 【請求項１】 加圧流動床ボイラの流動床表面及び気
泡の破裂箇所に空気又は酸素を噴霧して、流動床から排
出される微粉の未燃炭素を燃焼させ、流動床表面温度を
９００〜１０００℃に制御して、亜酸化窒素の熱分解を
行うことを特徴とする加圧流動床ボイラの運転方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41275790A JPH04222304A (ja) | 1990-12-21 | 1990-12-21 | 加圧流動床ボイラの運転方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP41275790A JPH04222304A (ja) | 1990-12-21 | 1990-12-21 | 加圧流動床ボイラの運転方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04222304A true JPH04222304A (ja) | 1992-08-12 |
Family
ID=18521530
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP41275790A Withdrawn JPH04222304A (ja) | 1990-12-21 | 1990-12-21 | 加圧流動床ボイラの運転方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04222304A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004125331A (ja) * | 2002-10-04 | 2004-04-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 汚泥燃焼炉の制御方法および同制御装置 |
-
1990
- 1990-12-21 JP JP41275790A patent/JPH04222304A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004125331A (ja) * | 2002-10-04 | 2004-04-22 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 汚泥燃焼炉の制御方法および同制御装置 |
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