JPH04224202A - ガスタービンエンジン・ブレード - Google Patents

ガスタービンエンジン・ブレード

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JPH04224202A
JPH04224202A JP3067691A JP6769191A JPH04224202A JP H04224202 A JPH04224202 A JP H04224202A JP 3067691 A JP3067691 A JP 3067691A JP 6769191 A JP6769191 A JP 6769191A JP H04224202 A JPH04224202 A JP H04224202A
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JP
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dovetail
blade
insert
cavity
transition
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Application number
JP3067691A
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English (en)
Inventor
Lori E Matula
ロリ・エレン・マテュラ
Thomas A Lindstedt
トーマス・アムス・リンドステッド
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
General Electric Co
Original Assignee
General Electric Co
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Filing date
Publication date
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Publication of JPH04224202A publication Critical patent/JPH04224202A/ja
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/30—Fixing blades to rotors; Blade roots ; Blade spacers
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S416/00—Fluid reaction surfaces, i.e. impellers
    • Y10S416/50—Vibration damping features

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】
この発明は、一般にガスタービンエンジン・ブレード、
特に移行部およびそこでの総応力を減らす手段を含むダ
ブテールを有するブレードに関する。
【０００１】
【従来の技術】ガスタービンエンジンに用いる普通のブ
レードは、ブレードをロータディスクの外周に保持する
ためのダブテールを有する。ダブテールは対称形でも非
対称形でもよく、典型的な形状では、円周方向に離間し
た突出部（ローブ）を含み、これらの突出部をタービン
ロータディスクの外周に設けた相補形のチャンネルには
めてブレードを保持する。ダブテールの突出部はシャン
クを介してブレードのエアーホイル部分につながり、そ
の交差部には頸状移行部（フィレット）が形成される。 移行部は、代表的には、所定の半径の円の一部として定
義される円弧面であり、そこへの応力集中を軽減するた
め、その値を物理的拘束以内でできるだけ大きくする。
【０００２】さらに詳しく説明すると、ガスタービンロ
ータのブレードは大きな遠心力を受け、これがブレード
に引張応力を発生する。ロータディスクに固着したダブ
テールはこの遠心荷重に対抗しなければならない。ブレ
ードに発生する引張応力はダブテール内にも見出され、
周知のようにそれは必ず移行部に集中する。したがって
、このような移行部での応力を許容範囲内に維持しなけ
ればならないので、移行部はロータブレードの設計上の
限定要因となる。
【０００３】
【発明の目的】したがって、この発明の目的は、新規な
改良されたガスタービンエンジン・ロータブレードを提
供することにある。
【０００４】この発明の別の目的は、そこからダブテー
ルが延在しているブレードのエアーホイル部分の回転に
基づく大きな遠心力を吸収するのに有効な新規な改良さ
れたダブテールを有するタービンブレードを提供するこ
とにある。
【０００５】この発明の他の目的は、ダブテール内の遠
心力による引張応力を相殺する圧縮応力を発生する手段
を設けたブレードダブテールを提供することにある。
【０００６】
【発明の概要】ガスタービンエンジン用のブレードは、
エアーホイルとそこから延在するダブテールとを含み、
ダブテールはブレードをエンジンディスクに保持するた
めの突出部（ローブ）を少なくとも１つ含む。突出部は
移行部（フィレット）を画定し、移行部はブレードの回
転時に遠心力による引張応力を受ける。この発明によれ
ば、圧縮手段をダブテールに設け、これにより移行部の
位置でのダブテール内の総応力を減らすのに有効な圧縮
応力を移行部に発生する。
【０００７】この発明の構成をその目的および効果とと
もにさらに明瞭にするために、以下にこの発明の好適な
実施態様を添付の図面を参照しながらさらに詳細に説明
する。
【０００８】
【具体的な構成】図１に、この発明の好適な実施例によ
るブレード１０を、ガスタービンエンジン・ロータディ
スク１２に装着した状態で示す。ディスク１２は、ガス
タービンエンジンおよびディスク１２の軸線方向中心軸
線１４のまわりに速度ωで回転可能である。タービンデ
ィスク１２には、多数のブレード１０を円周方向に間隔
をあけて装着するが、図１ではブレード１０を１つだけ
示す。
【０００９】ブレード１０は、通常のエアーホイル１６
を含み、このエアーホイル１６に沿ってタービン燃焼ガ
スが流れロータディスク１２を回転させるようになって
いる。エアーホイル１６には所望に応じて、半径方向内
側の流路の一部を画定するプラットホーム１８が通常通
りに一体に形成されている。この発明の好適な実施例に
よるダブテール２０がエアーホイル１６およびプラット
ホーム１８（なくてもよい）と一体にかつ半径方向内方
に延在している。図１−３に示すように、ダブテール２
０は、エアーホイル１６およびプラットホーム１８から
半径方向内方へ延在する通常のシャンク２２を含み、こ
のシャンク２２は断面が大体長方形である。ダブテール
２０は、シャンク２２から半径方向内方へ延在し、横断
方向、すなわち円周方向２６に互いに離れた１対の通常
の突出部（ローブ）２４も含む。なお、円周方向２６は
、軸線方向軸線１４と、軸線方向軸線１４からブレード
１０を通って半径方向外方へ延在する半径方向軸線２８
の両方とほぼ直交する関係にある。ダブテール１０はさ
らに、その半径方向内端に、１対の突出部２４をつなぐ
大体平坦な底部３０を含む。１対の突出部２４がシャン
ク２２と交差するところに、半径ｒを有する円弧である
１対の対応するネック移行部（フィレット）３２が画定
されている。
【００１０】したがって、ダブテール２０はシャンク２
２、１対の突出部２４および底部３０で画定される。ダ
ブテール２０は、図１に示すように、ロータディスク１
２の外周面に大体軸線方向１４に延在する相補形状のダ
ブテール溝３４に摺動自在に挿入し、そこに定置する。
【００１１】シャンク２２は通常通り、１対の突出部２
４間の最大幅２Ｗ２　より小さい幅Ｗ１　を有し、ネッ
ク移行部３２に頸状部を画定する。各突出部２４は半径
方向外向きの上面３６を含み、この上面３６は、ダブテ
ール溝３４の１対の相補形の半径方向内向きの下面３８
の１つと接触して配置される。
【００１２】なお、ここで「上」および「下」はディス
ク溝３４内のダブテール２０に対して便宜上用いた用語
で、相互に入れ換えても差し支えない。
【００１３】使用中にロータディスク１２を回転する時
、遠心力Ｆｃがブレード１０に発生し、ダブテール２０
の上面３６を介して、ブレード１０をディスク１２に保
持するダブテール溝３４の下面３８に伝達される。移行
部３２は、引張応力が移行部３２に集中する応力集中を
受けることが知られている。
【００１４】この発明の好適な実施例によれば、圧縮手
段４０をダブテール２０に配置して、移行部３２に圧縮
応力を発生する、すなわち圧縮プレストレスを与える。 なお、以下の説明で、種々の引張および圧縮応力は全応
力の成分であり、通常代数的に加算される。圧縮手段４
０は移行部３２に圧縮応力を発生する作用をなし、その
圧縮応力が、遠心荷重Ｆｃに基づくそこでの引張応力に
加算される結果、移行部３２での応力が全体として減少
する。こうして、同じ所定のダブテール幾何形状に比べ
て大きな遠心荷重Ｆｃを吸収することのできる改良され
たダブテール２０が得られるか、あるいはダブテール２
０の寸法をその分小さくして重量および切削加工量を節
減しても、同じ量の遠心力Ｆｃを吸収することができる
。
【００１５】ダブテール２０を図２および図３にさらに
詳しく示す。各突出部２４は、上面３６および下面４２
で画定される通り、大体三角形で、上面３６および下面
４２は互いに斜めに頂点４４で交差し、その頂点４４を
ダブテール２０の長さ方向軸線Ｌからの最大厚みＷ２　
を示す直線が通る。長さ方向軸線Ｌは突出部２４および
シャンク２２内をロータディスク１２の半径方向軸線２
８に大体平行に延在する。図示の実施例では、突出部２
４および移行部３２は長さ方向軸線Ｌに関して対称に配
置され、長さ方向軸線Ｌはそれらに対する中心線となる
。 最大幅Ｗ２　の直線は長さ方向軸線Ｌに直角である。
【００１６】この発明の１実施例による圧縮手段４０は
、ダブテール２０の底部３０に設けた空所または大体Ｕ
形のチャンネル４６およびその空所４６に配置されたイ
ンサートまたはキー４８を含む。インサート４８は最初
空所４６より大きい寸法とし、したがってインサート４
８を空所４６内に締まりばめし、移行部３２に圧縮応力
を発生する。図示の実施例では、空所４６は断面がほぼ
長方形で、インサート４８も断面が相補形のほぼ長方形
である。ダブテール２２は長さ方向軸線Ｌのまわりに対
称であるので、空所４６をダブテール底部３０において
１対の突出部２４から等距離に配置するのが好ましい。 こうすれば圧縮手段４０は両方の移行部３２に対称的に
圧縮応力を加える。
【００１７】図示の実施例では、チャンネル４６は、長
さ方向軸線Ｌに大体平行に配置された２つの横方向に隔
たった平坦な側面５０と、２つのチャンネル側面５０を
通常の融合移行部５４でつなぐ底面５２とを含む。融合
移行部５４は円弧からなり、これらの交差部で応力を減
らす作用をなす。インサート４８は断面が大体長方形で
、２つの横方向に隔たった側面５６と、これらをつなぐ
頂面５８およびそれから長さ方向に隔たった底面６０と
を有する。底面６０と側面５６との接合部６２を面取り
して、インサート４８を空所４６に挿入する際のクリア
ランスをとる。ここでも、「頂」および「底」は、図２
−７に示すように、ダブテール２０を逆さまに見たとき
のダブテール空所４６に対して便宜上用いた用語で、相
互に入れ換えても差し支えない。
【００１８】インサート４８の寸法は、その２つの側面
５６が２つのチャンネル側面５０間で締まりばめにて圧
縮される寸法とする。このことは、図３に示すように、
インサート側面５６間のインサート４８の幅Ｗ３　をチ
ャンネル側面５０間のチャンネル４６の幅Ｗ４　より所
定の値だけ大きくすることにより、簡単に実現できる。 この発明の好適な実施例では、インサートの幅Ｗ３をチ
ャンネル４６の幅Ｗ４　より約０．００４インチ以下大
きくし、両方の移行部３２に有効量の圧縮応力を与える
。勿論、圧縮応力は２つのチャンネル側面５０でも発生
し、融合移行部５４では引張応力が発生する。
【００１９】インサート４８を含めて図１−７に示す種
々のインサートは、チャンネル４６のような収容空所に
対して隙間をあけて図示してある。隙間をあけたのは図
を見やすくするためだけで、このように図示しても以上
説明した通りの締まりばめになっていると理解されたい
。
【００２０】図２に示すように、ダブテール２０は、ダ
ブテール２０の前端面６４および後端面６６間の厚みｔ
を有する。このダブテール２０の厚みｔは、ダブテール
２０の長さ方向軸線Ｌおよび横方向軸線Ｔ両方に直交す
る軸線方向軸線Ａに沿った厚みである。軸方向軸線Ａは
ロータディスク１２の軸線方向中心軸線１４に大体平行
であり、ダブテール２０の横方向軸線Ｔはディスク１２
の横方向軸線２６に大体平行であり、長さ方向軸線Ｌは
ディスク１２の半径方向軸線２８に大体平行である。図
示の実施例では、空所４６およびインサート４８は互い
に同延であり、ダブテール２０の厚み全体にわたって延
在する。
【００２１】図３に示すように、インサート底面６０を
チャンネル底面５２から離して、インサート４８を空所
４６に挿入するための適当な量のクリアランスをとる。 チャンネル側面５０間でのインサート４８の圧縮により
移行部３２に圧縮応力を与えるので、インサート底面６
０とチャンネル底面５２との接触は不要である。
【００２２】インサート４８および空所４６両方の形状
は、ダブテール２０の特定の設計輪郭に応じて、両方の
移行部３２に最大量の圧縮応力を導入するのに最適なも
のとすることができる。移行部３２に導入できる圧縮応
力の量の上限を決めるのは、インサート４８と空所４６
との締まりばめにより融合移行部５４付近の空所４６の
まわりに導入される最大許容局部引張応力である。この
局部応力は、大体使用した特定の材料の降伏応力以下と
なるように設計できる。この発明の１実施例では、空所
４６内でのインサート４８の締まりばめを達成するには
、ダブテール２０を加熱して空所４６を膨張させ、イン
サート４８を最初に支障なく空所４６に滑り込ませる。 所望に応じて、インサート４８を最初に冷却して、加熱
空所４６への挿入前にインサートを収縮させてもよい。 インサート４８を空所４６に配置し、ダブテール２０を
常温まで冷却させ（またインサート４８を常温まで昇温
させ）ると、インサート４８との締まりばめが生まれる
。インサート４８を空所４６に挿入するのにこの方法を
選んだ場合、移行部３２に導入できる圧縮応力の最大量
は、ダブテール２０の材料が加熱により膨張する能力と
、特定の材料および幾何形状に従って通常通りに決定さ
れる移行部５４付近での最大引張応力とによって限定さ
れる。
【００２３】図４に示すこの発明の別の実施例では、ダ
ブテール２０が、大体台形のチャンネル６８および相補
形のインサート７０を含む。インサート７０およびチャ
ンネル６８の寸法の小さい側をダブテール２０の底部３
０に配置し、インサート７０およびチャンネル６８の寸
法の大きい側をそこから長さ方向内方へ配置する。この
配置は、ディスク１２に装着したブレード１０の回転中
、インサート７０をダブテール２０内に確実に保持する
手段となる。
【００２４】図５に示すこの発明の別の実施例では、空
所４６を、底部３０の表面より下のダブテール２０内に
配置した円筒７２の形態とする。相補形の円筒形インサ
ート７４を円筒形空所７２内に締まりばめする。締まり
ばめは、インサート７４の初期直径を円筒形空所７２の
直径より大きくすることにより簡単に達成できる。単に
インサート７４を円筒形空所７２にプレスばめすれば、
インサート７４の全外面に沿って締まりばめを得ること
ができる。この実施例では、２つの突出部２４がダブテ
ール２０において対称に配置されているので、円筒形空
所７２およびインサート７４を２つの突出部２４間に等
距離に配置する。
【００２５】図６に示すこの発明の他の実施例は、長さ
方向に間隔をあけて配置された２対の突出部７８、８０
および対応する移行部８２、８４を有する通常のクリス
マスツリー型ダブテール７６の例である。圧縮手段（４
６、４８）をダブテール７６の底部３０に配置して、移
行部８４のほかにもう一つある移行部８２に圧縮応力を
加える。図６に示すクリスマスツリー型ダブテール７６
には、追加の圧縮手段４０、たとえば図５に示したのと
同じ円筒形空所７２と円筒形インサート７４からなる圧
縮手段も下側突出部８０間に等距離に設けて、移行部８
４に圧縮応力を与える。
【００２６】図７に示すこの発明のさらに他の実施例は
、２つの突出部８８および９０を長さ方向軸線Ｌに対し
て非対称に配置したダブテール８６の例である。さらに
詳しくは、突出部８８および９０は長さ方向軸線Ｌに直
交する横方向では長さ方向軸線Ｌから等距離離れている
が、長さ方向軸線Ｌに沿って半径方向に互いに離間して
いる。突出部８８および９０とシャンク２２との接合部
に対応する移行部９２が形成される。この実施例では、
圧縮手段４０は、図５に示したのと同じ円筒形空所７２
およびそれに締まりばめされた円筒形インサート７４か
ら構成する。圧縮手段４０を長さ方向軸線Ｌおよび底部
３０に対して所定通りに配向して、少なくとも上側突出
部８８に隣接する移行部９２に圧縮応力を与える。 圧縮手段４０を、両方の突出部８８および９０に隣接す
る両方の移行部９２にほぼ等しい圧縮応力が得られる位
置に配置することができ、そのような位置は試行錯誤に
より決定すればよい。
【００２７】図３に示したものとほぼ同様の輪郭を有す
るプラスチック製の薄い対称な２突出部付きダブテール
モデルに、長さ方向軸線に沿った単軸張力下で、通常の
二次元（２Ｄ）光弾性試験を行った。チャンネル４６内
のインサート４８の締まりばめを０．００１−０．００
４インチの範囲にわたって評価した。試験結果から、移
行部３２での最大応力が、試験した幾何形状（０．００
４インチ締まりばめ）について最高約３４％減少するこ
とがわかった。周知の重ね合せの理論により、チャンネ
ル４６内でのインサート４８の締まりばめにより移行部
３２に導入される圧縮プレストレスが、移行部３２に加
えられる引張応力に重なる時、移行部３２での最大総応
力を小さくする。
【００２８】この発明の好適な実施態様を説明したが、
当業者であれば以上の教示から他の変更が想起できるで
あろう。たとえば、圧縮手段４０の形状は、特定のダブ
テール幾何形状に応じて、移行部３２での圧縮応力を最
大にする一方、圧縮手段４０のまわりの局部応力を最小
にするのに最適な形状とすることができる。同様に、ダ
ブテール２０への圧縮手段４０の配置も、移行部３２に
最大量の圧縮応力を与えるように最適化することができ
る。
【００２９】図２および図３に示した実施例では、ダブ
テール２０が対称であり、大体均一な遠心荷重Ｆｃのみ
を受けるものとして説明した。しかし、運転中、ブレー
ド１０のエアーホイル１６は空気力学的荷重や熱的荷重
も受け、これらからダブテール２０を含めたブレード１
０には追加の応力がかかる。これらの追加の応力には、
たとえば、ブレード１０の半径方向軸線またはダブテー
ル２０の長さ方向軸線Ｌのまわりの曲げ応力がある。曲
げ応力が圧縮応力と引張応力両方を含むことは周知であ
る。
【００３０】このような訳で、特定の設計例およびダブ
テール２０に発生する特定の定常状態応力に応じて、移
行部３２での応力は同じではない。したがって、圧縮手
段４０を突出部２４および移行部３２に対して所定の間
隔および形状として、ブレード１０により生起する引張
応力を受ける移行部３２に圧縮応力を導入するのがよい
。ある移行部３２に別の移行部３２とは異なる量の圧縮
応力を導入して、これらの他の荷重による移行部３２に
名目的にかかる応力の量の差を吸収することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明の１実施例によるロータブレードを装
着したガスタービンエンジン・ロータディスクを一部破
断して示す斜視図である。
【図２】図１に示したガスタービンエンジン・ブレード
をロータディスクに保持するのに用いる、この発明の１
実施例によるダブテールの斜視図である。
【図３】図２に示したダブテールの拡大端面図である。
【図４】この発明の別の実施例によるダブテールの端面
図である。
【図５】この発明の他の実施例によるダブテールの端面
図である。
【図６】この発明のさらに他の実施例によるダブテール
の端面図である。
【図７】この発明のさらに他の実施例によるダブテール
の端面図である。
【符号の説明】
１０　　ブレード １２　　ロータディスク １６　　エアーホイル １８　　プラットホーム ２０　　ダブテール ２２　　シャンク ２４　　突出部 ３０　　底部 ３２　　移行部 ３４　　ダブテール溝 ３６　　上面 ４０　　圧縮手段 ４２　　下面 ４６、６８　　空所 ４８、７０　　インサート ５０　　側面 ５２　　底面 ５４　　融合移行部 ５６　　側面 ５８　　頂面 ６０　　底面 ７２　　円筒形空所 ７４　　円筒形インサート

Claims (13)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】ガスタービンエンジン・ディスクに装着す
    るブレードにおいて、エアーホイルと、上記エアーホイ
    ルから延在するダブテールであって、ブレードをエンジ
    ンディスクに保持するための少なくとも１つの突出部を
    含み、この突出部が上記ディスク内のブレードが回転す
    る際に遠心引張応力を受ける移行部を画定しているダブ
    テールと、上記ダブテールに配置され、上記移行部に圧
    縮応力を発生する圧縮手段とを備えるガスタービンエン
    ジン・ブレード。
  2. 【請求項２】上記圧縮手段は、上記ダブテールに設けた
    空所と、その空所内に配置したインサートとからなり、
    上記インサートの寸法を最初上記空所より大きくしてお
    き、上記インサートを上記空所に締まりばめ配置して上
    記空所および上記移行部に圧縮応力を発生する請求項１
    に記載のブレード。
  3. 【請求項３】上記空所は断面がほぼ長方形で、上記イン
    サートは断面がほぼ長方形である請求項２に記載のブレ
    ード。
  4. 【請求項４】上記ダブテールが対称形で、各１対の離間
    した突出部および移行部を含み、上記突出部がダブテー
    ルの底部で一緒になり、上記空所はダブテールの底部に
    おいて上記１対の突出部から等距離に位置し、上記圧縮
    手段が上記移行部両方に圧縮応力を加える請求項３に記
    載のブレード。
  5. 【請求項５】上記空所が円筒形で、上記インサートが円
    筒形である請求項２に記載のブレード。
  6. 【請求項６】上記ダブテールが上記移行部で上記突出部
    を上記エアーホイルに接合するシャンクを含み、上記突
    出部およびシャンクに延在する長さ方向軸線、この長さ
    方向軸線に直交する軸線方向軸線および上記長さ方向軸
    線および軸線方向軸線両方に直交する横方向軸線を有し
    、上記突出部の頂点が上記長さ方向軸線に直交して配置
    された最大幅の直線の上に位置し、上記ダブテールはさ
    らに上記突出部に接して底部を含み、上記圧縮手段を構
    成する空所が上記ダブテール底部に延在するＵ形チャン
    ネルである請求項２に記載のブレード。
  7. 【請求項７】上記チャンネルが上記長さ方向軸線に大体
    平行に配置された２つの横方向に離間した平坦な側面お
    よびこれら２つの側面をつなぐ底面を含み、上記インサ
    ートが大体長方形の断面を有し、２つの横方向に離間し
    た側面およびこれらをつなぐ頂面および頂面から長さ方
    向に離間した底面を含み、上記インサートは、インサー
    トの２つの側面がチャンネルの２つの側面間で締まりば
    め関係で圧縮されるような寸法である請求項６に記載の
    ブレード。
  8. 【請求項８】上記ダブテールが上記軸線方向軸線に沿っ
    て厚みを有し、上記空所および上記インサートが同延で
    あり、上記ダブテールの厚みにわたって延在する請求項
    ７に記載のブレード。
  9. 【請求項９】上記インサートの底面が上記チャンネルの
    底面から離れている請求項７に記載のブレード。
  10. 【請求項１０】２つの突出部および２つの移行部を含み
    、底部が２つの突出部間に延在し、上記チャンネルが上
    記底部に２つの突出部から等距離に位置する請求項７に
    記載のブレード。
  11. 【請求項１１】２つの突出部および２つの移行部を含み
    、これらが上記長さ方向軸線に対して対称に配置されて
    いる請求項２に記載のブレード。
  12. 【請求項１２】２つの突出部および２つの移行部を含み
    、これらが上記長さ方向軸線に対して非対称に配置され
    ている請求項２に記載のブレード。
  13. 【請求項１３】上記圧縮手段の空所が２つの突出部の間
    に位置し、両方の移行部に圧縮応力を発生する請求項１
    ２に記載のブレード。
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