JPH04228402A - ガスタービン排気流れからの酸素回収法 - Google Patents
ガスタービン排気流れからの酸素回収法Info
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- JPH04228402A JPH04228402A JP3145462A JP14546291A JPH04228402A JP H04228402 A JPH04228402 A JP H04228402A JP 3145462 A JP3145462 A JP 3145462A JP 14546291 A JP14546291 A JP 14546291A JP H04228402 A JPH04228402 A JP H04228402A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/32—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by electrical effects other than those provided for in group B01D61/00
- B01D53/326—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by electrical effects other than those provided for in group B01D61/00 in electrochemical cells
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
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- Electrochemistry (AREA)
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- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高純度酸素を発電ガス
タービン廃ガスから高温固体電解質膜を用いて回収する
方法に関する。
タービン廃ガスから高温固体電解質膜を用いて回収する
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】ガス流れ、特に空気の酸素と窒素のよう
な構成成分への分離は、長年の間、様々な純度と量のガ
ス生成物回収のエネルギー集約を利用して実施されてき
た。個々のガス成分の化学または（および）物理的吸着
、様々なガス成分の分別極低温蒸留、および膜媒体によ
る微分透磁はすべてガス流れ成分の回収、詳述すれば空
気からの酸素または（および）窒素の回収に実施された
。これらの方法は一般に、高ユーティリティ費、連続ま
たは適切な再生もしくは操作に欠けるという欠点がある
。
な構成成分への分離は、長年の間、様々な純度と量のガ
ス生成物回収のエネルギー集約を利用して実施されてき
た。個々のガス成分の化学または（および）物理的吸着
、様々なガス成分の分別極低温蒸留、および膜媒体によ
る微分透磁はすべてガス流れ成分の回収、詳述すれば空
気からの酸素または（および）窒素の回収に実施された
。これらの方法は一般に、高ユーティリティ費、連続ま
たは適切な再生もしくは操作に欠けるという欠点がある
。
【０００３】ガス流れ、たとえば空気の様々の分離法は
、少くとも若干のエネルギー源を流出物から回収して前
記方法そのもののエネルギー必要量の１部を供給するこ
とが示唆されてきた。
、少くとも若干のエネルギー源を流出物から回収して前
記方法そのもののエネルギー必要量の１部を供給するこ
とが示唆されてきた。
【０００４】たとえば、アメリカ合衆国特許第４，１３
２，７６６号は、化学的空気分離方法を記述し、そこに
おいて、空気を高温高圧で前記空気からの酸素の優先化
学結合により、酸素と高窒素廃棄物流れとに分離する。 前記高窒素流れをそこで、エキスパンダーを通して減圧
してからガス抜きをする。前記エキスパンダーは圧縮機
を駆動して、この方法のための若干のエネルギーを回収
する。
２，７６６号は、化学的空気分離方法を記述し、そこに
おいて、空気を高温高圧で前記空気からの酸素の優先化
学結合により、酸素と高窒素廃棄物流れとに分離する。 前記高窒素流れをそこで、エキスパンダーを通して減圧
してからガス抜きをする。前記エキスパンダーは圧縮機
を駆動して、この方法のための若干のエネルギーを回収
する。
【０００５】ガス分離方法における圧縮装置の運転に必
要な追加エネルギーの供給には、アメリカ合衆国特許第
４，３４０，５７８号は、化学空気分離設備において、
残留酸素がまだ含まれている廃棄窒素流れを燃料で燃焼
させる。熱流出物をその後タービンにより数段階を通し
て膨脹させて、エネルギーを回収する方法を示唆する。
要な追加エネルギーの供給には、アメリカ合衆国特許第
４，３４０，５７８号は、化学空気分離設備において、
残留酸素がまだ含まれている廃棄窒素流れを燃料で燃焼
させる。熱流出物をその後タービンにより数段階を通し
て膨脹させて、エネルギーを回収する方法を示唆する。
【０００６】アメリカ合衆国特許第４，５６０，３９４
号は、これとは別に、空気を圧縮機で圧縮し、この流れ
に対し熱交換するか、あるいは外部冷却機構で温度を下
げ、その後、半透過膜の上を通して酸素と高窒素流出物
流れに分離する方法を開示する。前記高窒素流れの減圧
により若干のエネルギーは回収されるが、燃焼用の燃料
はなく、従って正味エネルギーの生成はない。
号は、これとは別に、空気を圧縮機で圧縮し、この流れ
に対し熱交換するか、あるいは外部冷却機構で温度を下
げ、その後、半透過膜の上を通して酸素と高窒素流出物
流れに分離する方法を開示する。前記高窒素流れの減圧
により若干のエネルギーは回収されるが、燃焼用の燃料
はなく、従って正味エネルギーの生成はない。
【０００７】エネルギーの生成は、アメリカ合衆国特許
第４，２２４，０４５号に述べられている極低温空気分
離方法を用いて達成できる。前記方法では、空気を圧縮
し、その後、その液化温度に冷却してから分別塔を通し
て蒸留する。前記塔からの廃棄物流れを再熱入れ、再圧
縮し、さらにそれを燃料と側路空気で燃焼させる。前記
燃焼流出物をタービンにより膨脹させてこの方法ための
エネルギーを回収する。
第４，２２４，０４５号に述べられている極低温空気分
離方法を用いて達成できる。前記方法では、空気を圧縮
し、その後、その液化温度に冷却してから分別塔を通し
て蒸留する。前記塔からの廃棄物流れを再熱入れ、再圧
縮し、さらにそれを燃料と側路空気で燃焼させる。前記
燃焼流出物をタービンにより膨脹させてこの方法ための
エネルギーを回収する。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】アメリカ合衆国特許第
４，５４５，７８７号は、低いエネルギー必要量で正味
エネルギーの生成と、副生成物高酸素ガスの回収法を教
示する。空気を圧縮して高温高圧にする。少くとも空気
の１部を燃焼させ、前記酸素の１部を前記空気または燃
焼流出物から膜または吸着剤によって除去してから前記
低酸素燃焼流出物をタービンを通して膨脹させて、エネ
ルギーを設備および正味エネルギー用に改修する。この
装置は魅力のあるものであるが、エネルギー生成作業に
おいてガスタービン構造の実質的改修と機能低下なしに
この種の酸素抽出装置の具備は必ずしも可能でない。こ
のことは、外部燃焼器を備えない現存の単純ガスタービ
ンの改装を必要としない場合に特に当て嵌まる。
４，５４５，７８７号は、低いエネルギー必要量で正味
エネルギーの生成と、副生成物高酸素ガスの回収法を教
示する。空気を圧縮して高温高圧にする。少くとも空気
の１部を燃焼させ、前記酸素の１部を前記空気または燃
焼流出物から膜または吸着剤によって除去してから前記
低酸素燃焼流出物をタービンを通して膨脹させて、エネ
ルギーを設備および正味エネルギー用に改修する。この
装置は魅力のあるものであるが、エネルギー生成作業に
おいてガスタービン構造の実質的改修と機能低下なしに
この種の酸素抽出装置の具備は必ずしも可能でない。こ
のことは、外部燃焼器を備えない現存の単純ガスタービ
ンの改装を必要としない場合に特に当て嵌まる。
【０００９】本発明は、高純度酸素をガスタービン高温
排ガスから資本費用が低額で、またエネルギー必要量が
少量ですみ、ガスタービン廃ガス流れを固体電解質膜セ
ル装置の供給側を通過させる工程と、高純度酸素を前記
膜の透過側から回収して低酸素廃ガス流れとする工程か
らなる高純度酸素回収方法の提供にある。
排ガスから資本費用が低額で、またエネルギー必要量が
少量ですみ、ガスタービン廃ガス流れを固体電解質膜セ
ル装置の供給側を通過させる工程と、高純度酸素を前記
膜の透過側から回収して低酸素廃ガス流れとする工程か
らなる高純度酸素回収方法の提供にある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の方法は、物理的
エネルギーを燃料の燃焼と、タービン中の燃焼ガスの膨
脹による圧縮空気とでエネルギーを正常に発生させる先
行技術の方法の改良である。本発明は、好ましくは温度
範囲が約８５０乃至１８００°Ｆ（４５４乃至９８５℃
）、排気圧力範囲が約０．２乃至１００ｐｓｉｇ（０．
０１乃至７ａｔｍゲージ）、かつ酸素含有範囲が容量比
で約５乃至１８％の高温ガスタービン排ガスを、他の気
体成分以上に酸素透過に選択性を有する固体電解質膜の
供給側を通過させる工程と、この場合、好ましくは、膜
温度の範囲が約１０００乃至２０００°Ｆ（５３５乃至
１１００℃）、供給圧範囲が、約０．２乃至１００ｐｓ
ｉｇ（０．０１乃至７ａｔｍゲージ）で、酸素を排ガス
流れから分離し、前記酸素生成物流れを前記膜の透過側
から除去する工程とからなる。
エネルギーを燃料の燃焼と、タービン中の燃焼ガスの膨
脹による圧縮空気とでエネルギーを正常に発生させる先
行技術の方法の改良である。本発明は、好ましくは温度
範囲が約８５０乃至１８００°Ｆ（４５４乃至９８５℃
）、排気圧力範囲が約０．２乃至１００ｐｓｉｇ（０．
０１乃至７ａｔｍゲージ）、かつ酸素含有範囲が容量比
で約５乃至１８％の高温ガスタービン排ガスを、他の気
体成分以上に酸素透過に選択性を有する固体電解質膜の
供給側を通過させる工程と、この場合、好ましくは、膜
温度の範囲が約１０００乃至２０００°Ｆ（５３５乃至
１１００℃）、供給圧範囲が、約０．２乃至１００ｐｓ
ｉｇ（０．０１乃至７ａｔｍゲージ）で、酸素を排ガス
流れから分離し、前記酸素生成物流れを前記膜の透過側
から除去する工程とからなる。
【００１１】１実施例においては、前記ガスタービン排
気流れを加熱してから、それを前記固体電解質膜上を通
すか、または（および）前記固体電解質膜を前記ガスタ
ービンの排気ダクトに付加燃料注入による後燃焼で加熱
する。前記熱は回収して蒸気となり得る。
気流れを加熱してから、それを前記固体電解質膜上を通
すか、または（および）前記固体電解質膜を前記ガスタ
ービンの排気ダクトに付加燃料注入による後燃焼で加熱
する。前記熱は回収して蒸気となり得る。
【００１２】
【作用】ここで添付図面を参照して、好ましい実施例に
より本発明をさらに詳細に説明する。
より本発明をさらに詳細に説明する。
【００１３】物理的エネルギーを燃焼タービン中で発生
させ、また高酸素副生成物を生成させ、そこにおいて空
気流れを前記タービンに先立って高圧、高温に圧縮し、
また少くともその１部を燃料流れで燃焼させて、燃焼生
成物流れを供給し、それをタービンに通して膨脹させて
空気圧縮エネルギーを供給する方法において、本発明は
、排ガス流れまたは流出物の処理の改良で、前記排ガス
または流出物を、他の気体成分以上に酸素透過の選択性
を有する固体電解質膜（ＳＥＭ）セルの供給側上を通す
工程と、酸素を前記ＳＥＭセルを用いて前記排ガスまた
は流出物から分離する工程、および高純度酸素ガスを前
記膜の透過側から回収する工程とからなる処理法の改良
に関する。前記酸素減損流れをその後、熱回収システム
に供給して、蒸気を生成し、追加正味燃料を発生させる
ことができる。従って、本発明は、たとえばアメリカ合
衆国特許第４，５４５，７８７号に開示のような先行技
術の方法の改良を提供するものである。
させ、また高酸素副生成物を生成させ、そこにおいて空
気流れを前記タービンに先立って高圧、高温に圧縮し、
また少くともその１部を燃料流れで燃焼させて、燃焼生
成物流れを供給し、それをタービンに通して膨脹させて
空気圧縮エネルギーを供給する方法において、本発明は
、排ガス流れまたは流出物の処理の改良で、前記排ガス
または流出物を、他の気体成分以上に酸素透過の選択性
を有する固体電解質膜（ＳＥＭ）セルの供給側上を通す
工程と、酸素を前記ＳＥＭセルを用いて前記排ガスまた
は流出物から分離する工程、および高純度酸素ガスを前
記膜の透過側から回収する工程とからなる処理法の改良
に関する。前記酸素減損流れをその後、熱回収システム
に供給して、蒸気を生成し、追加正味燃料を発生させる
ことができる。従って、本発明は、たとえばアメリカ合
衆国特許第４，５４５，７８７号に開示のような先行技
術の方法の改良を提供するものである。
【００１４】本発明に用いられる前記固体電解質膜（Ｓ
ＥＭ）セルは、高酸素イオン導電率と低電子導電率が具
わる固体電解質薄手フィフムまたは膜である。前記ＳＥ
Ｍは所望の形状、たとえば平状、管状、ハネカム状、そ
の他同種類のもので、前記膜またはフィルム表面を横切
る外部電圧印加に正しく位置する２極間に取り付けられ
、また複式（２つ以上）のセルが直列または並行に接続
できる。これらをこの明細書において電極ＳＥＭＳと称
する。このような電極ＳＥＭＳは、供給側の酸素の分圧
が前記透過側の分圧よりも低い場合に使用される。
ＥＭ）セルは、高酸素イオン導電率と低電子導電率が具
わる固体電解質薄手フィフムまたは膜である。前記ＳＥ
Ｍは所望の形状、たとえば平状、管状、ハネカム状、そ
の他同種類のもので、前記膜またはフィルム表面を横切
る外部電圧印加に正しく位置する２極間に取り付けられ
、また複式（２つ以上）のセルが直列または並行に接続
できる。これらをこの明細書において電極ＳＥＭＳと称
する。このような電極ＳＥＭＳは、供給側の酸素の分圧
が前記透過側の分圧よりも低い場合に使用される。
【００１５】他の例として、前記ＳＥＭが上述の通りの
所望の形状ではあるが、電極なしにまた外部印加電圧な
しに機能する酸素イオンと電子の混合導電率を具えた混
合導体製の固体電解質薄手フィルムまたは膜からなりう
る。これらの電極をこの明細書では無電極ＳＥＭＳと称
する。前記ＳＥＭＳは、前記透過側の酸素の分圧が前記
供給側の分圧よりも低い場合に用いられる。前記低透過
側圧力は透過側で減圧を引張ることでおおむね維持され
る。前記無電極ＳＥＭには、電極ＳＥＭセルに用いられ
る電極とコネクターとにおおむね関連する複雑性、費用
および過電圧損排除に著しい利点があった。
所望の形状ではあるが、電極なしにまた外部印加電圧な
しに機能する酸素イオンと電子の混合導電率を具えた混
合導体製の固体電解質薄手フィルムまたは膜からなりう
る。これらの電極をこの明細書では無電極ＳＥＭＳと称
する。前記ＳＥＭＳは、前記透過側の酸素の分圧が前記
供給側の分圧よりも低い場合に用いられる。前記低透過
側圧力は透過側で減圧を引張ることでおおむね維持され
る。前記無電極ＳＥＭには、電極ＳＥＭセルに用いられ
る電極とコネクターとにおおむね関連する複雑性、費用
および過電圧損排除に著しい利点があった。
【００１６】本発明の前記固体電解質膜セルをガスター
ビンと下流熱回収流れ発生（ＨＲＳＧ）装置の間にある
ガスタービン排気ダクトに配設することが好ましい。前
記ガスタービン排気流れを加熱してから膜を透過させる
ことになると、前記ガスタービン装置に補助バーナーを
用いる必要がある。前記ＳＥＭセルをそこで前記バーナ
ーの下流に取り付けて、前記タービン排気ガスを余分に
加熱して酸素イオン電導率が温度上昇に伴い増加するこ
とを利用し、膜面積の縮小ができる。これは本発明の操
作には好ましい設備ではあるが、決して不可欠なもので
はない。
ビンと下流熱回収流れ発生（ＨＲＳＧ）装置の間にある
ガスタービン排気ダクトに配設することが好ましい。前
記ガスタービン排気流れを加熱してから膜を透過させる
ことになると、前記ガスタービン装置に補助バーナーを
用いる必要がある。前記ＳＥＭセルをそこで前記バーナ
ーの下流に取り付けて、前記タービン排気ガスを余分に
加熱して酸素イオン電導率が温度上昇に伴い増加するこ
とを利用し、膜面積の縮小ができる。これは本発明の操
作には好ましい設備ではあるが、決して不可欠なもので
はない。
【００１７】本発明の膜はまた、ＮＯｘとＳＯｘ化合物
分解の能力を備える。典型的な燃焼ガスタービンは相当
のＮＯｘ放出物を発生させるので、本発明は、たとえば
カリフォルニア州において深刻な関心事になった地域で
のＮＯｘ減少に特に有用である。
分解の能力を備える。典型的な燃焼ガスタービンは相当
のＮＯｘ放出物を発生させるので、本発明は、たとえば
カリフォルニア州において深刻な関心事になった地域で
のＮＯｘ減少に特に有用である。
【００１８】本発明の１実施例において、酸素イオン電
位は、電極ＳＥＭセルにおける外部回路を通って電極に
ＤＣ電力を加えることによりセル上で維持される。また
別の実施例において、無電極ＳＥＭセルの透過側に減圧
をかけることで維持される。本発明のさらなる実施例に
おいて、排ガス流れまたは流出物をヒーターを通して送
り、その温度を上げてからそれを選択性ＳＥＭを通して
透過させる。清掃ガス、たとえば不活性ガスを膜の透過
側で処理して酸素の分圧を下げ、酸素が膜を通る透過性
を強化できる。
位は、電極ＳＥＭセルにおける外部回路を通って電極に
ＤＣ電力を加えることによりセル上で維持される。また
別の実施例において、無電極ＳＥＭセルの透過側に減圧
をかけることで維持される。本発明のさらなる実施例に
おいて、排ガス流れまたは流出物をヒーターを通して送
り、その温度を上げてからそれを選択性ＳＥＭを通して
透過させる。清掃ガス、たとえば不活性ガスを膜の透過
側で処理して酸素の分圧を下げ、酸素が膜を通る透過性
を強化できる。
【００１９】本発明は、ガスタービンシステムから、詳
述すればガスタービン排気からの副生成物酸素回収の経
済的機構提供に用いることができる。本発明により処理
されるガスタービン排気は全般的に約８５０乃至約１８
００°Ｆ（４５４乃至９８５℃）の排気ガス温度、約０
．２乃至約１００ｐｓｉｇ（０．０１乃至７ａｔｍゲー
ジ）の圧力があり、重量比で約５乃至約１８％の酸素を
含む。副生成物酸素は、抽出酸素量と前記ＳＥＭセル装
置を通る圧力降下量の双方とも小さいため、上流ガスタ
ービン構造およびエネルギー発生効率、または下流熱回
収流れ発生（ＨＲＳＧ）装置には有意に影響を与えるこ
となくガスタービン排気から生成できる。
述すればガスタービン排気からの副生成物酸素回収の経
済的機構提供に用いることができる。本発明により処理
されるガスタービン排気は全般的に約８５０乃至約１８
００°Ｆ（４５４乃至９８５℃）の排気ガス温度、約０
．２乃至約１００ｐｓｉｇ（０．０１乃至７ａｔｍゲー
ジ）の圧力があり、重量比で約５乃至約１８％の酸素を
含む。副生成物酸素は、抽出酸素量と前記ＳＥＭセル装
置を通る圧力降下量の双方とも小さいため、上流ガスタ
ービン構造およびエネルギー発生効率、または下流熱回
収流れ発生（ＨＲＳＧ）装置には有意に影響を与えるこ
となくガスタービン排気から生成できる。
【００２０】好ましい装置においては、前記固体電解質
膜を約０．２乃至約１００ｐｓｉｇ（０．０７乃至７ａ
ｔｍゲージ）のガスタービン排気ガス供給圧力に対して
約１０００乃至約２０００°Ｆ（５３５乃至１１００℃
）の温度で操作する。好ましくは、固体電解質膜セルを
補助バーナーと図１に示されたＨＲＳＧ装置の間にある
エネルギー発生装置の排気ダクトに取り付けて、前記排
気ダクトにある付加燃料注入で燃焼するガスタービン排
気ガスの後燃焼によるさらなる加熱を利用することであ
る。約２乃至約８０％という高純度の回収が容易に達成
できる。
膜を約０．２乃至約１００ｐｓｉｇ（０．０７乃至７ａ
ｔｍゲージ）のガスタービン排気ガス供給圧力に対して
約１０００乃至約２０００°Ｆ（５３５乃至１１００℃
）の温度で操作する。好ましくは、固体電解質膜セルを
補助バーナーと図１に示されたＨＲＳＧ装置の間にある
エネルギー発生装置の排気ダクトに取り付けて、前記排
気ダクトにある付加燃料注入で燃焼するガスタービン排
気ガスの後燃焼によるさらなる加熱を利用することであ
る。約２乃至約８０％という高純度の回収が容易に達成
できる。
【００２１】また１実施例においては、酸素副生成物を
２電極によるサンドイッチ薄手固体電解質フィルムから
なる電解質ＳＥＭセルを用いて生成する。この装置の供
給側の酸素分子は、陰極上の酸素イオンに電気化学的に
解離される。前記イオンはその後、印加電圧により固体
電解質フィルムのマトリックスを横切って輸送され、再
結合されて酸素分子を陽極上に形成する。電子は外部電
気回路と直流電源により電導される。
２電極によるサンドイッチ薄手固体電解質フィルムから
なる電解質ＳＥＭセルを用いて生成する。この装置の供
給側の酸素分子は、陰極上の酸素イオンに電気化学的に
解離される。前記イオンはその後、印加電圧により固体
電解質フィルムのマトリックスを横切って輸送され、再
結合されて酸素分子を陽極上に形成する。電子は外部電
気回路と直流電源により電導される。
【００２２】複式（２つ以上）装置を直列または並行に
接続可能であり、また１つの装置またはセルは、どのよ
うな所望の形状、たとえばパンケーキ状、管状、ハニカ
ム状、円板状またはその種の他のものでもよい。
接続可能であり、また１つの装置またはセルは、どのよ
うな所望の形状、たとえばパンケーキ状、管状、ハニカ
ム状、円板状またはその種の他のものでもよい。
【００２３】前記ＳＥＭ装置またはセルは、高温（たと
えば１０００乃至２０００°Ｆ［５３５乃至１１００℃
］）で酸素イオンを輸送する能力のある適当な固体電解
質材料またはその混合物で構成できる。電極と電気回路
を通じて、外部電力入力を加えることで、膜のイオン本
質が、低分圧域から高圧域へ酸素を輸送または「ポンピ
ング」を可能にする。前記膜の酸素選択性は、前記イオ
ン輸送機構が他の燃焼ガス成分には効果をもたらさない
ので非常に高い。
えば１０００乃至２０００°Ｆ［５３５乃至１１００℃
］）で酸素イオンを輸送する能力のある適当な固体電解
質材料またはその混合物で構成できる。電極と電気回路
を通じて、外部電力入力を加えることで、膜のイオン本
質が、低分圧域から高圧域へ酸素を輸送または「ポンピ
ング」を可能にする。前記膜の酸素選択性は、前記イオ
ン輸送機構が他の燃焼ガス成分には効果をもたらさない
ので非常に高い。
【００２４】使用できるこのような固体電解質材料のう
ち若干の実例には、種々の酸化物たとえば、イットリア
、カルシア（ｃａｌｃｉａ）、酸化バリウムその他同種
類のものでドープした酸化ビスマス、ジルコニアその他
同種類のものが含まれる。好ましくは、カルシアでドー
プした酸化ビスマスを用いることである。また三酸化ニ
ビスマスをベースにした材料が非常に高いイオン導電率
をもつのでそれを用いることが最も好ましい。
ち若干の実例には、種々の酸化物たとえば、イットリア
、カルシア（ｃａｌｃｉａ）、酸化バリウムその他同種
類のものでドープした酸化ビスマス、ジルコニアその他
同種類のものが含まれる。好ましくは、カルシアでドー
プした酸化ビスマスを用いることである。また三酸化ニ
ビスマスをベースにした材料が非常に高いイオン導電率
をもつのでそれを用いることが最も好ましい。
【００２５】高導電率と同様高酸素輸送量をもつどのよ
うな適当な材料、たとえば銀、白金、ランタン・ストロ
ンシウム−マグネシウム（ＬＳＭ）の酸化物、ランタン
−ストロンチウム−コバルト（ＬＳＣ）の酸化物、その
他同種類のものが使用できる。好ましくは、ＬＳＭ酸化
物の高導電率と熱相溶性を固体電解質物質で活用するこ
とである。
うな適当な材料、たとえば銀、白金、ランタン・ストロ
ンシウム−マグネシウム（ＬＳＭ）の酸化物、ランタン
−ストロンチウム−コバルト（ＬＳＣ）の酸化物、その
他同種類のものが使用できる。好ましくは、ＬＳＭ酸化
物の高導電率と熱相溶性を固体電解質物質で活用するこ
とである。
【００２６】電解質膜はどんな肉厚にしてもよいが、好
ましくは約１０乃至１０００マイクロメータ−、最も好
ましくは２０乃至１００ミクロンの範囲であること、そ
して適当な酸素導電率たとえば約０．０１乃至２オーム
−１ｃｍ−１の範囲内、好ましくは０．５乃至１オーム
−１ｃｍ−１の範囲内であればよい。電極の肉厚は適当
な厚さでよく、電解質膜のいずれの側においても差支え
ない。電極は好ましくは、多孔質であること、そして適
当な電流密度で操作でき、好ましくは１ｃｍ２当り約０
．０５乃至２アンペア、最も好ましくは１ｃｍ２当り０
．５乃至１アンペアであること。
ましくは約１０乃至１０００マイクロメータ−、最も好
ましくは２０乃至１００ミクロンの範囲であること、そ
して適当な酸素導電率たとえば約０．０１乃至２オーム
−１ｃｍ−１の範囲内、好ましくは０．５乃至１オーム
−１ｃｍ−１の範囲内であればよい。電極の肉厚は適当
な厚さでよく、電解質膜のいずれの側においても差支え
ない。電極は好ましくは、多孔質であること、そして適
当な電流密度で操作でき、好ましくは１ｃｍ２当り約０
．０５乃至２アンペア、最も好ましくは１ｃｍ２当り０
．５乃至１アンペアであること。
【００２７】固体電解質膜セルはまた、この明細書のさ
きに述べたようにＮＯｘとＳＯｘを同時に分解でき、発
散弱化装置として価値あるものにできる。適当にドープ
したＸｒＯ２およびＢｉ２Ｏ３膜はこの用途には好まし
い。
きに述べたようにＮＯｘとＳＯｘを同時に分解でき、発
散弱化装置として価値あるものにできる。適当にドープ
したＸｒＯ２およびＢｉ２Ｏ３膜はこの用途には好まし
い。
【００２８】本発明のもう１つの別の好ましい実施例に
おいて、副生成物酸素は、電極を用いることなく薄手固
体電解質フィルムからなる無電極ＳＥＭセルを用いてガ
スタービン排ガスから生成できる。適当な固体電解質材
料は、高酸素イオンならびに電子導電率の備わる混合導
体たとえばＣｏ−Ｓｒ−Ｂｉ，Ｃｏ−Ｌａ−Ｂｉ、Ｃｏ
−Ｓｒ−Ｃｅ，Ｃｏ−Ｌａ−Ｃｅの酸化物その他同種類
のもので、酸素イオン導電率が約０．０１乃至１オーム
−１ｃｍ−１、最も好ましくはイオン導電率が約０．５
乃至１オーム−１ｃｍ−１また電子導電率が約１０乃至
２５オーム−１ｃｍ−１の範囲であること、無電極セル
ＳＥＭは好ましくは、酸素圧を供給側で、酸素イオン輸
送の正の駆動力が外部に印加された電圧と電源の不在に
おいて達成できるように維持して操作されることである
。陽極で放出された電子は、前記混合導体フィルムをそ
れ自体を通して陰極に、電極と外部電気回路を通り抜け
ることなく逆流する。このようなセルの１つの特別の利
点は、電極ＳＥＭセル装置と連動して過電圧損が有意に
低減されることである。
おいて、副生成物酸素は、電極を用いることなく薄手固
体電解質フィルムからなる無電極ＳＥＭセルを用いてガ
スタービン排ガスから生成できる。適当な固体電解質材
料は、高酸素イオンならびに電子導電率の備わる混合導
体たとえばＣｏ−Ｓｒ−Ｂｉ，Ｃｏ−Ｌａ−Ｂｉ、Ｃｏ
−Ｓｒ−Ｃｅ，Ｃｏ−Ｌａ−Ｃｅの酸化物その他同種類
のもので、酸素イオン導電率が約０．０１乃至１オーム
−１ｃｍ−１、最も好ましくはイオン導電率が約０．５
乃至１オーム−１ｃｍ−１また電子導電率が約１０乃至
２５オーム−１ｃｍ−１の範囲であること、無電極セル
ＳＥＭは好ましくは、酸素圧を供給側で、酸素イオン輸
送の正の駆動力が外部に印加された電圧と電源の不在に
おいて達成できるように維持して操作されることである
。陽極で放出された電子は、前記混合導体フィルムをそ
れ自体を通して陰極に、電極と外部電気回路を通り抜け
ることなく逆流する。このようなセルの１つの特別の利
点は、電極ＳＥＭセル装置と連動して過電圧損が有意に
低減されることである。
【００２９】
【実施例】ここで、好ましい実施例を具体的に示す図面
を参照すると、図１から、空気１０を圧縮機１２で圧縮
して圧縮空気１６を生成し、それを燃料１８と燃焼器２
０に送る。燃焼ガス２２をそこでガスタービン２４によ
り膨脹させて排ガス２８を産出する。前記ガスタービン
で生成された機械的エネルギーの１部を軸２６によって
輸送して空気圧縮機１２に送り、前記エネルギーの１部
を軸３０により発電機３２に送り正味エネルギー３３を
生成する。このような装置は、アメリカ合衆国特許第４
，５４５，７８７号記載の開示は参考としてこの明細書
に組み込まれている。
を参照すると、図１から、空気１０を圧縮機１２で圧縮
して圧縮空気１６を生成し、それを燃料１８と燃焼器２
０に送る。燃焼ガス２２をそこでガスタービン２４によ
り膨脹させて排ガス２８を産出する。前記ガスタービン
で生成された機械的エネルギーの１部を軸２６によって
輸送して空気圧縮機１２に送り、前記エネルギーの１部
を軸３０により発電機３２に送り正味エネルギー３３を
生成する。このような装置は、アメリカ合衆国特許第４
，５４５，７８７号記載の開示は参考としてこの明細書
に組み込まれている。
【００３０】典型的フレーム５ＧＥガスタービン装置の
正味エネルギーは約２２，３４０ＫＷであり、約１６モ
ル％の酸素含量の排ガスには、１時間当り、１モル当り
約３１，９４５ポンド（１時間当り１モル当り約１４，
４９０Ｋｇ）のガス流量、約９３９°Ｆ（５０３℃）の
温度と水面計で約１４インチ（０．０３４ａｔｍゲージ
）の圧力がある。一般に、酸素含量が約１０乃至２０％
、好ましくは１５乃至１８％の範囲のガスは、約８００
乃至２４００°Ｆ（４２７乃至１３１６℃）、好ましく
は１３００乃至２０００°Ｆ（７０４乃至１０９３℃）
の範囲内の温度、および水面計の約１乃至５０インチ（
０．０２５乃至０．１２３ａｔｍゲージ）、好ましくは
水面計の５乃至２５インチ（０．０１２乃至０．６１ａ
ｔｍゲージ）の範囲内の圧力で処理できる。１６乃至１
８％の遊離酸素を高温で含むガスタービン排ガスは余分
の空気圧縮を必要としない酸素の副生成に容易に利用で
きる。
正味エネルギーは約２２，３４０ＫＷであり、約１６モ
ル％の酸素含量の排ガスには、１時間当り、１モル当り
約３１，９４５ポンド（１時間当り１モル当り約１４，
４９０Ｋｇ）のガス流量、約９３９°Ｆ（５０３℃）の
温度と水面計で約１４インチ（０．０３４ａｔｍゲージ
）の圧力がある。一般に、酸素含量が約１０乃至２０％
、好ましくは１５乃至１８％の範囲のガスは、約８００
乃至２４００°Ｆ（４２７乃至１３１６℃）、好ましく
は１３００乃至２０００°Ｆ（７０４乃至１０９３℃）
の範囲内の温度、および水面計の約１乃至５０インチ（
０．０２５乃至０．１２３ａｔｍゲージ）、好ましくは
水面計の５乃至２５インチ（０．０１２乃至０．６１ａ
ｔｍゲージ）の範囲内の圧力で処理できる。１６乃至１
８％の遊離酸素を高温で含むガスタービン排ガスは余分
の空気圧縮を必要としない酸素の副生成に容易に利用で
きる。
【００３１】蒸気発生には、燃料ガス３６を燃焼させる
補助バーナー３４で僅かな量の含有酸素を用いて排気ダ
クトに通す。排ガス３８の温度は約１４００°Ｆ（７６
０℃）に上昇する。このガスには１時間当り１モル当り
３２，３０５ポンド（１時間当り１モル当り１４，６５
４Ｋｇ）の流量があり、約１３．６％の酸素が含まれる
。
補助バーナー３４で僅かな量の含有酸素を用いて排気ダ
クトに通す。排ガス３８の温度は約１４００°Ｆ（７６
０℃）に上昇する。このガスには１時間当り１モル当り
３２，３０５ポンド（１時間当り１モル当り１４，６５
４Ｋｇ）の流量があり、約１３．６％の酸素が含まれる
。
【００３２】前記排気ダクトに取り付けられた固体電解
質膜セル４０は、１時間当り１モル当り２６０ポンド（
１時間当り１モル当り１１８Ｋｇ）の速度で酸素を、す
なわち５．９％の含有酸素を流れ３８から抽出する。 図２にさらに詳細に好ましい電極装置を示すように、セ
ル４０には、面積が１３，６１３ｆｔ２、（１，２６５
ｍ２）、肉厚が約５０ミクロンの板状またはフィルム状
のカルシアでドープした酸化ビスマスの固体電解質膜が
入っている。前記膜は陰極６２と陽極６４の間にサンド
イッチされ、１ｃｍ２当り約１アンペアで１オーム−１
ｃｍ−１の酸素導電率が備わっている。ここで再度図１
を参照すると、０．１３３ａｔｍ乃至１．０４ａｔｍの
圧力で前記膜を横切る酸素の抽出とポンピングを約１，
３４０ＫＷの入力電力の電源４２を用いて実施する。
質膜セル４０は、１時間当り１モル当り２６０ポンド（
１時間当り１モル当り１１８Ｋｇ）の速度で酸素を、す
なわち５．９％の含有酸素を流れ３８から抽出する。 図２にさらに詳細に好ましい電極装置を示すように、セ
ル４０には、面積が１３，６１３ｆｔ２、（１，２６５
ｍ２）、肉厚が約５０ミクロンの板状またはフィルム状
のカルシアでドープした酸化ビスマスの固体電解質膜が
入っている。前記膜は陰極６２と陽極６４の間にサンド
イッチされ、１ｃｍ２当り約１アンペアで１オーム−１
ｃｍ−１の酸素導電率が備わっている。ここで再度図１
を参照すると、０．１３３ａｔｍ乃至１．０４ａｔｍの
圧力で前記膜を横切る酸素の抽出とポンピングを約１，
３４０ＫＷの入力電力の電源４２を用いて実施する。
【００３３】純粋酸素透過流れ４４を直列熱交換器を通
し発生蒸気４８により冷却して１日当り１００米国トン
（１日当り９０，８００Ｋｇ）等量の酸素生成物を産出
する。
し発生蒸気４８により冷却して１日当り１００米国トン
（１日当り９０，８００Ｋｇ）等量の酸素生成物を産出
する。
【００３４】酸素減損はまたは流出流れ５２を熱回収蒸
気発生装置５４に通す。排気流れ５６は１時間当り１モ
ル当り３２，０４５ポンド（１時間当り１モル当り１４
，５３６Ｋｇ）のガス流量で排気筒に進む。
気発生装置５４に通す。排気流れ５６は１時間当り１モ
ル当り３２，０４５ポンド（１時間当り１モル当り１４
，５３６Ｋｇ）のガス流量で排気筒に進む。
【００３５】前記１日当り１００米国トンの、この好ま
しい実施例における酸素生産量に対する総電力消費には
、約１，３７４ＫＷで計算して、前記膜装置のダクト中
の約インチ水面（０．００２５ａｔｍ）圧力降下のため
３４ＫＷの小電力ペナルティと、電極過電圧のため約６
７０ＫＷの電力損失が含まれる。従って酸素の１米国ト
ン当りの電力は約３３０ＫＷＨとなる。これは、大型、
新式、効率のよい、低圧、極低温酸素プラントが必要と
する酸素１トン当り２５０乃至３００ＫＷＨと比べて優
るとも劣らない。それはさらに、たとえばアメリカ合衆
国特許第４，５４５，７８７号で述べられている装置を
上廻る利点を提供する。それは酸素をタービンの上流で
、高圧で熱ガスからでなく、ガスタービン排気から低圧
で抽出するからである。そのうえ、これはタービンの構
造および操作に大きい影響を与えることなく達成される
。さらなる利点は、外部燃焼器を備えない単純なガスタ
ービン装置で容易に改装できることである。本発明はま
た、専用の空気圧縮機、熱交換器その他同種のものを必
要とする先行技術の独立型酸素プラントを上廻る発電で
酸素を副生成するという総合的原価からみて強味がある
。
しい実施例における酸素生産量に対する総電力消費には
、約１，３７４ＫＷで計算して、前記膜装置のダクト中
の約インチ水面（０．００２５ａｔｍ）圧力降下のため
３４ＫＷの小電力ペナルティと、電極過電圧のため約６
７０ＫＷの電力損失が含まれる。従って酸素の１米国ト
ン当りの電力は約３３０ＫＷＨとなる。これは、大型、
新式、効率のよい、低圧、極低温酸素プラントが必要と
する酸素１トン当り２５０乃至３００ＫＷＨと比べて優
るとも劣らない。それはさらに、たとえばアメリカ合衆
国特許第４，５４５，７８７号で述べられている装置を
上廻る利点を提供する。それは酸素をタービンの上流で
、高圧で熱ガスからでなく、ガスタービン排気から低圧
で抽出するからである。そのうえ、これはタービンの構
造および操作に大きい影響を与えることなく達成される
。さらなる利点は、外部燃焼器を備えない単純なガスタ
ービン装置で容易に改装できることである。本発明はま
た、専用の空気圧縮機、熱交換器その他同種のものを必
要とする先行技術の独立型酸素プラントを上廻る発電で
酸素を副生成するという総合的原価からみて強味がある
。
【００３６】本発明の別の好ましい実施例においては、
図３に示した、総面積が１３，６１３ｆｔ（１，２６５
ｍ２）、肉厚が５０ミクロンの板状またはフィルム状の
電解質としてのＣｏ−Ｌａ−Ｂｉ混合導体を含む好まし
い無電極ＳＥＭセル４０には、１ｃｍ２当り１アンペア
で、０．１５オーム−１ｃｍ−１の酸素イオン導電率と
、２５オーム−１ｃｍ−１の電子導電率が備わる。１時
間当り１モル当り２６０ポンド（１時間当り１モル当り
１１８Ｋｇ）での酸素抽出は、真空ポンプ６８を用い、
減圧を冷却純粋酸素透過ガス５０上で約０．０３ａｔｍ
になるよう引張って、それによって酸素分圧の陰極から
陽極への正の駆動力が維持されるようにして実施される
。前記電極には高電子導電率があるので、前記陽極で放
出された電子は、膜を通って陽極から陰極に内発的に逆
流する。
図３に示した、総面積が１３，６１３ｆｔ（１，２６５
ｍ２）、肉厚が５０ミクロンの板状またはフィルム状の
電解質としてのＣｏ−Ｌａ−Ｂｉ混合導体を含む好まし
い無電極ＳＥＭセル４０には、１ｃｍ２当り１アンペア
で、０．１５オーム−１ｃｍ−１の酸素イオン導電率と
、２５オーム−１ｃｍ−１の電子導電率が備わる。１時
間当り１モル当り２６０ポンド（１時間当り１モル当り
１１８Ｋｇ）での酸素抽出は、真空ポンプ６８を用い、
減圧を冷却純粋酸素透過ガス５０上で約０．０３ａｔｍ
になるよう引張って、それによって酸素分圧の陰極から
陽極への正の駆動力が維持されるようにして実施される
。前記電極には高電子導電率があるので、前記陽極で放
出された電子は、膜を通って陽極から陰極に内発的に逆
流する。
【００３７】無電極ＳＥＭと真空ポンプ用の総電力消費
は約６６５ＫＭで、それにはガスのＳＥＭセルを通って
流れる圧力降下のための小電力ペナルティと、電極不在
による電解質界面の過電圧のかなり小さい電力損失とが
含まれる。酸素抽出の１日当り１００米国トンの比電力
は計算すると酸素１トン当り約１６０ＫＷＨとなり、そ
れは普通の極低温空気分離設備と比べ優るとも劣らない
。
は約６６５ＫＭで、それにはガスのＳＥＭセルを通って
流れる圧力降下のための小電力ペナルティと、電極不在
による電解質界面の過電圧のかなり小さい電力損失とが
含まれる。酸素抽出の１日当り１００米国トンの比電力
は計算すると酸素１トン当り約１６０ＫＷＨとなり、そ
れは普通の極低温空気分離設備と比べ優るとも劣らない
。
【００３８】上述検討の好ましい実施例の構成における
変形は装置の効率を減ずることなく行える。たとえば、
低酸素流れ５２も復熱装置で圧縮空気１６を再加熱して
利用できるその後それを熱回収蒸気発生装置５４に送ら
ないで燃焼器２０に送る。
変形は装置の効率を減ずることなく行える。たとえば、
低酸素流れ５２も復熱装置で圧縮空気１６を再加熱して
利用できるその後それを熱回収蒸気発生装置５４に送ら
ないで燃焼器２０に送る。
【００３９】従って、燃焼タービンにおけるエネルギー
の発生と、高酸素副生成物の生産の方法において、ター
ビンに先立って空気流れを高圧高温に圧縮し、少くとも
一部を燃料流れで燃焼させ、それを前記タービンを通し
て膨脹させて空気圧縮エネルギーを提供する方法で、排
気または流出物をヒーターに通して供給し、前記加熱排
気または流出物を、他のガス成分以上に酸素透過の選択
性をもつ固体電解質膜の供給側に通すかたわら、酸素イ
オン電位をＤＣ電力を電極ＳＥＭセルにある外部回路を
通して電極に加えるか、もしくは、無電極ＳＥＭセルの
透過側に減圧を加えて前記排気または流出物から酸素を
抽出することと、高純度酸素ガスを膜の透過側から回収
する処理法を提供するのが本発明である。前記低酸素流
れを熱回収装置に送って蒸気を生産しさらなる正味エネ
ルギーを発生させるものである。
の発生と、高酸素副生成物の生産の方法において、ター
ビンに先立って空気流れを高圧高温に圧縮し、少くとも
一部を燃料流れで燃焼させ、それを前記タービンを通し
て膨脹させて空気圧縮エネルギーを提供する方法で、排
気または流出物をヒーターに通して供給し、前記加熱排
気または流出物を、他のガス成分以上に酸素透過の選択
性をもつ固体電解質膜の供給側に通すかたわら、酸素イ
オン電位をＤＣ電力を電極ＳＥＭセルにある外部回路を
通して電極に加えるか、もしくは、無電極ＳＥＭセルの
透過側に減圧を加えて前記排気または流出物から酸素を
抽出することと、高純度酸素ガスを膜の透過側から回収
する処理法を提供するのが本発明である。前記低酸素流
れを熱回収装置に送って蒸気を生産しさらなる正味エネ
ルギーを発生させるものである。
【００４０】
【発明の効果】本発明は、ガスタービン装置において、
極めて適度な電力消費量と総設備費用とで酸素の副生成
の魅力ある方法を提供できる。さらにＮＯｘとこの方法
における他の汚染物質の分解とが含まれることが一層の
強味である。
極めて適度な電力消費量と総設備費用とで酸素の副生成
の魅力ある方法を提供できる。さらにＮＯｘとこの方法
における他の汚染物質の分解とが含まれることが一層の
強味である。
【図１】 本発明の方法の略図である。
【図２】 本発明の実施に用い得る電極と酸素ポンピ
ング用に外部印加電圧とが具わる固体電解質膜の略図で
ある。
ング用に外部印加電圧とが具わる固体電解質膜の略図で
ある。
【図３】 本発明の実施に用い得る固体無電極電解質
膜セルに、前記膜を反対方向に横切る酸素イオンと電子
の輸送の双方を実施する混合導体が備わることを示す略
図である。
膜セルに、前記膜を反対方向に横切る酸素イオンと電子
の輸送の双方を実施する混合導体が備わることを示す略
図である。
１０ 空気
１２ 圧縮機
１６ 圧縮空気
１８ 燃料
２０ 燃焼器
２２ 燃焼ガス
２４ ガスタービン
２６ 軸
２８ 排ガス
３０ 軸
３２ 発電機
３３ 正味エネルギー
３４ 補助バーナー
３６ 燃料ガス
３８ 排ガス
４０ 固体電解質膜セル
４２ 電力
４４ 純粋酸素透過流れ
４６ 熱交換器
４８ 蒸気
５０ 酸素生成物
５２ 流出流れ
５４ 熱回収蒸気発生装置
５６ 排気流れ
６０ 板またはフィルム
６２ 陰極
６４ 陽極
Claims (20)
- 【請求項１】 ガスタービン排気流れから酸素を回収
する方法であって、前記排気流れを、前記流れの他の成
分以上に酸素透過の選択性を具える固体電解質膜の供給
側に通して酸素を前記排気流れから分離し、前記酸素を
前記膜の透過側から除去することからなる酸素回収法。 - 【請求項２】 前記ガスタービン排気流れには、約８
５０乃至約１８００°Ｆ（４５４乃至９８５℃）の温度
と、約０．２乃至約１００ｐｓｉｇの圧力があり、そし
て容量比で約５乃至約１８％の酸素が含まれていること
を特徴とする請求項１の酸素回収法。 - 【請求項３】 前記ガスタービン排気流れが、約１０
００乃至２０００°Ｆ（５３５乃至１１００℃）の温度
をもつ固体電解質膜を通過することを特徴とする請求項
２の酸素回収法。 - 【請求項４】 前記ガスタービン排気流れにある酸素
の約２乃至８０％が回収されることを特徴とする請求項
３の酸素回収法。 - 【請求項５】 前記膜を、膜表面を横切って外部電圧
を印加する正しい位置においた２つの電極間に取り付け
て前記酸素のイオン電位を前記膜上に保持することを特
徴とする請求項３の酸素回収法。 - 【請求項６】 前記膜の供給側の酸素の分圧は、前記
膜の透過側の分圧より低いことを特徴とする請求項５の
酸素回収法。 - 【請求項７】 前記固体電解質膜の肉厚が１０乃至１
０００ミクロンで、それを横切って１ｃｍ２当り０．０
５乃至２アンペアの電流密度を印加することを特徴とす
る請求項５の酸素回収法。 - 【請求項８】 前記排ガス流れが２つ以上の膜と接触
することを特徴とする請求項５の酸素回収法。 - 【請求項９】 前記膜を直列もしくは並行に接続する
ことを特徴とする請求項８の酸素回収法。 - 【請求項１０】 前記膜が、酸素イオンと電子に対し
混合導電率を有する混合導体製であることを特徴とする
請求項３の酸素回収法。 - 【請求項１１】 前記透過側の酸素分圧が、供給側の
分圧により低いことを特徴とする請求項１０の酸素回収
法。 - 【請求項１２】 前記酸素減損排気流れを熱回収装置
に通して供給することを特徴とする請求項３の酸素回収
法。 - 【請求項１３】 前記ガスタービン排気流れが、ドー
プされたジルコニア膜を通過して酸素を分離することを
特徴とする請求項３の酸素回収法。 - 【請求項１４】 前記ガスタービン排気流れが、ドー
プされた酸化ビスマス膜を通過して酸素を分離すること
を特徴とする請求項３の酸素回収法。 - 【請求項１５】 前記ガスタービン排気流れがＣｏ−
ＳＮ−Ｂｉ酸化物混合導体膜を通過して酸素を分離する
ことを特徴とする請求項３の酸素回収法。 - 【請求項１６】 前記ガスタービン排気流れが、Ｃｏ
−Ｌａ−Ｂｉ酸化物混合導体膜を通過して酸素を分離す
ることを特徴とする請求項３の酸素回収法。 - 【請求項１７】 前記ガスタービン排気流れが、Ｃｏ
−Ｓｒ−Ｃｅ酸化物導体膜を通過して酸素を分離するこ
とを特徴とする請求項３の酸素回収法。 - 【請求項１８】 前記ガスタービン排気流れが、Ｃｏ
−Ｌａ−Ｃｅ酸化物混合導体を通過して酸素を分離する
ことを特徴とする請求項３の酸素回収法。 - 【請求項１９】 前記ガスタービン排気流れを加熱し
てからそれを前記固体電解質膜を通過させることからさ
らになることを特徴とする請求項３の酸素回収法。 - 【請求項２０】 前記方法が、掃引ガスを前記膜の透
過側を通過させることからさらになることを特徴とする
請求項１の酸素回収法。
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|---|---|---|---|
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| US07/529,093 US5118395A (en) | 1990-05-24 | 1990-05-24 | Oxygen recovery from turbine exhaust using solid electrolyte membrane |
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|---|---|---|---|
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| EP (1) | EP0458217A3 (ja) |
| JP (1) | JP2780879B2 (ja) |
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