JPH0422911A

JPH0422911A - コンパクトな広角ズームレンズ

Info

Publication number: JPH0422911A
Application number: JP2128352A
Authority: JP
Inventors: Atsushi Shibayama; 敦史芝山
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 1990-05-18
Filing date: 1990-05-18
Publication date: 1992-01-27

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕本発明はレンズシャッター式のコンパクトカメラ用に適
したズームレンズで６８°程度の広画角を含むズームレ
ンズに関するものである。

〔従来の技術〕

最近においては、コンパクトカメラ用のズームレンズの
分野でもレンズ仕様の高度化が進んでおり、ズーム比が
２倍を超えるものが提案されている。例えば、特開平１
−１９１１１４号公報では、最大画角６０°、ズーム比
２．２倍にも達するズームレンズが提案されている。

〔発明が解決しようとする課題〕

近年においてはコンパクトカメラ用のズームレンズにお
ける高ズーム比化に加えて、広画角化への要求が多くな
っている。すなわち、遠くのものをさらに大きく撮影で
きるのみならず、広画角のものを撮影できるものが望ま
れている。

上記の特開平１−１９１１１４号公報のズームレンズで
は、前者の遠くのものをさらに大きく撮影したいという
要求には応えられるものの、後者のさらに広画角のもの
を撮影したいという要求には十分に応えることができな
かった。

したがって、本発明は以上の要求に応えるため、６８°
程度の広画角を含み、コンパクトカメラ用に適した高性
能なズームレンズを提供することを目的としている。

〔課題を解決するための手段〕

本発明は上記の目的を達成するために、例えば第１図に
示す如く、正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と負の屈
折力を持つ第２レンズ群Ｇ２とを有し、前記両群の群間
隔を変化させることにより変倍を行うズームレンズにお
いて、前記第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、正の屈折力
を持つ前群ＧＦと、正の屈折力を持つ後群ＧＲとを有し
、前記前群ＧＦは、物体側に凸面を向けたメニスカスレン
ズ形状で形成された正の屈折力の第２レンズ成分Ｌ１と
、物体側により強い凹面を向けた負の屈折力の第２レン
ズ成分Ｌ２と、第３レンズ成分Ｌ３と、正の屈折力の第
４レンズ成分Ｌ４とを有し、前記後群ＧＲは正の屈折力
の第５レンズ成分Ｌ５を有し、前記第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けたメニスカ
ス形状で形成された正の屈折力の第６レンズ成分Ｌ６と
、像側に凸面を向けたメニスカス形状で形成された負の
屈折力の第７レンズ成分Ｌ７と、像側に凸面を向けたメ
ニスカス形状で形成された負の屈折力の第８レンズ成分
Ｌ８とを有し、さらに以下の条件を満足するようにした
ものである。

（１）　　１．０＜ｆｌ／Ｙ＜１．１１（２）　　１．
０３＜　ｌ　　ｆ　、／Ｙ　ｌ　＜ｔ、１６．　　ｆ｜
＜０（３）　　１．２１＜β２Ｖ＜　１．３２但し、ｆｌ　・前記第１レンズ群Ｇ１の焦点距離、ｆ２　：前
記第２レンズ群Ｇ２の焦点距離、Ｙ　：像面での最大像
高、 β２Ｗ：広角端における前記第２レンズ群Ｇ２の結像倍
率、である。

また、無限遠から近距離にわたり良好なる結像性能を確
保するには、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し
、前記前群らを物体側へ移動させ、前記前群ＧＦの焦点
距離をｆ、とし、前記後群ＧＲの焦点距離をｆ２とする
とき、（４）　　　３．５＜ｆＲ／ｆｒ＜１０を満足すること
が望ましい。

〔作　用〕

本発明の如き正・負の２群構成のズームレンズにおいて
は広画角化と高倍率化（高ズーム比化）を同時に達成し
ようとすると第１レンズ群ＧＦと第２レンズ群Ｇ２との
屈折力を適切に配分する必要がある。

まず、条件（１）では第１レンズ群Ｇ１の適切な焦点距
離を規定している。

本発明では第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を短く構成する
ことにより、広角端での焦点距離を小さくすることを可
能としている。

条件（１）の上限を越えると広画角化を得るのが難しく
なる。すなわち、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇｔ
の合成焦点距離を小さくしようとすると、第１レンズ群
ＧＦと第２レンズ群ＧＦとの群間隔を大きくする必要が
ある。すると、バックフォーカスは極端に減少し、最も
像側のレンズ径を大きくする必要が生じる。そのため、
カメラ全体でのコンパクト化が極めて難しく、コンパク
トカメラ用のズームレンズとしては不適当である。

逆に、条件（１）の下限を越えると広角端での合成焦点
距離を小さくしつつ、バックフォーカスを大きく得るの
には好適である反面、第１レンズ群ＧＩの負担するパワ
ーが過大となり、球面収差をはじめとする諸収差の補正
が困難となるので、良好なる結像性能を得ることができ
ない。

さて、本発明の如き正・負の２群構成のズームレンズで
は、両レンズ群の群間隔を変えることによって変倍（ズ
ーミング）を行っている。このとき、広角端では、両レ
ンズ群の群間隔が最大となり、望遠端では両レンズ群の
群間隔が最小となる。

ここで、ある程度のズーム比が得られている状態で、第
１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群ＧＦとの群間隔の広角端
と望遠端との差が小さければ、両レンズ群が機械的に干
渉しない程度まで両レンズ群を変倍のために移動させる
ことができるため、より高いズーム比を得ることができ
る。

このとき、少ない移動量で効率良い変倍を行うためには
、第２レンズ群ＧＦの焦点距離が短いほど有利となる。

そこで、本発明は条件（２）において第２レンズ群Ｇ２
の焦点距離を短くした時の最適な焦点距離の範囲を規定
している。

条件（２）の上限を越えると、第２レンズ群Ｇ！の焦点
距離が長くなり過ぎ、大きなズーム比を得るには、広角
端での第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群ＧＦとのレンズ
間隔を大きくせねばならない。

このため、レンズ系の大型化を招くことになる。

反対に条件（２）の下限を越えると高いズーム比を得る
には好ましいが、第２レンズ群ＧＦでの負の屈折力（パ
ワー）が過大となり歪曲収差、ペッツバール和の補正が
困難となる。

条件（３）は広角端での第２レンズ群の最適な結像倍率
を規定するものであり、広画角化に最適な第１レンズ群
ＧＦと第２レンズ群ＧＦとの相対的な配置関係を示すも
のである。

条件（３）の下限を越えると広角端でのバックフォーカ
スが極端に短くなり、第２レンズ群中の像側のレンズ成
分が大きくなるためコンパクト化が達成できない。

逆に、条件（３）の上限を越えると広画角化を図るには
、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を必要以上に短くしなけ
ればならないので、球面収差をはじめとする諸収差の補
正が困難となる。

本発明では、上記の如き各群での基本構成に基づいて、
第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けたメニスカス
レンズ形状で形成された正の屈折力の第２レンズ成分Ｌ
１と、物体側により強い凹面を向けた負の屈折力の第２
レンズ成分Ｌ！と、第３レンズ成分り、と、正の屈折力
の第４レンズ成分Ｌ４とを有する前群ＧＦと、正の屈折
力の第５レンズ成分り、を有する後群Ｇ７とを有する構
成にし、第２レンズ群Ｇ２は、像側に凸面を向けたメニ
スカス形状で形成された正の屈折力の第６レンズ成分Ｌ
６と、像側に凸面を向けたメニスカス形状で形成された
負の屈折力の第７レンズ成分り、と、同じく像側に凸面
を向けたメニスカス形状で形成された負の屈折力の第８
レンズ成分Ｌ８とを有する構成としている。

以上の如き具体的なレンズ構成により、本発明は、広画
角化を図った際にも良好なる収差補正を可能としている
のみならず、高ズーム比を図った際にも良好なる収差補
正を可能としている。

特に、第１レンズ群中の正メニスカス成分Ｌ１は物体側
に凸面を向け、また第２レンズ群中の正メニスカス成分
Ｌａ＋負メニスカスレンズ成分り、及びＬ８は像側に凸
面を向けさせて、軸外光線に対して逆られない形状とし
ている。

これにより、これらのメニスカスレンズの各レンズ面を
通過する時の軸外光線の入射角が小さなり、この軸外光
線は大きく屈折されることなく各レンズを通過するため
、広角端でのコマ収差、歪曲収差の補正に効果的に作用
させることができる。

また、本発明の広角ズームレンズにおいては、良好な近
距離合焦性能を確保するために、第１レンズ群Ｇ１を前
群ＧＦと後群ＧＲ＆に分割し、無限遠から近距離への合
焦（フォーカシング）に際して、前群ＧＦのみを物体方
向に移動させることが好ましい。これにより、近距離へ
の合焦時において負の方向へ過大に発生しがちな非点収
差、像面湾曲の変動を小さく抑えることができる。

このとき、以下の条件を満足することがより好ましい。

（４）　　　３．５＜ｆｉ／ｆｒ＜１０但し、ｆＦ　：前群ＧＦの焦点距離、ｆＲｚ後群ＧＲの焦点距離、である。

条件（４）は第１レンズ群中の前群ＧＦと後群庁の適切
な屈折力配分を規定している。

条件（４）の上限を越えると後群Ｇ３の負担する正の屈
折力が小さくなり、合焦時において負の方向へ過大に発
生しがちな非点収差及び像面湾曲の変動を小さく抑える
効果が小さくなり近距離性能が著しく低下する。

逆に条件（４）の下限を超えると、合焦時において非点
収差、像面湾曲は正の方向へ過大に発生し、しかもこれ
らの収差変動が大きくなる。

また、本発明の広角ズームレンズにおいてさらに良好に
諸収差の補正を達成するには以下の条件を満足するのが
望ましい。

（５）　　１．７＜ｆ＋、＋／ｆｒ＜３．８（６）　　
０．６　＜　ｌ　ｆＬ２／　ｆｒ　　ｌ　＜１．３　、
ｆｔｚ＜０（７）　　０．６＜ｆい／ｆＦ＜１．９（８
）　　１．４　＜　ｌ　ｆＬａ／ｆｉ　　　＜２．３　
、ｆｔｓ＞０（９）　　０．９　＜　ｆ　Ｌ７／　ｆ　
ｔ　＜４．０（１０）　　０．８＜ｆＬｍ／ｆ２＜１．
８（１１）３２＜ν、〈６０（１２）　　６＜シ、−シＬ６＜１８（１３）１１＜シ、−シＬ　７　＜　２８但し、ｆ＋、＋：第１レンズ群中の第２レンズ成分り、の焦点
距離、ｆ４．：第１レンズ群中の第２レンズ成分Ｌ！の焦点距
離、ｆＬ、：第１レンズ群中の第４レンズ成分り、の焦点距
離、ｆｈｓ：第２レンズ群中の第６レンズ成分し、の焦点距
離、ｆ　Ｌｔ　：第２レンズ群中の第７レンズ成分り、の焦
点距離、ｆ、：第２レンズ群中の第８レンズ成分Ｌ８の焦点距離
、ｆｒ　：第１レンズ群中の前群ＧＦの焦点距離、ｆ、：
第２レンズ群ＧＦの焦点距離、シム１：第１レンズ群中の第２レンズ成分Ｌ＋のアラへ
数、シ、６：第２レンズ群中の第６レンズ成分Ｌ６のアツベ
数、シ１．：第２レンズ群中の第７レンズ成分り、のアラへ
数、シ、：第２レンズ群中の第８レンズ成分Ｌ８のアツベ数
、である。

ここで、上記の条件についてそれぞれ説明する。

条件（５）では、コマ収差をバランス良く補正するため
に、第１レンズ群中の第１レンズ成分Ｌ１の最適な焦点
距離を規定している。特に、この条件（５）は、広角側
における第２レンズ成分Ｌ２の物体側面で発生する内方
性コマ収差をバランス良く補正するためのものである。

条件（５）の上限を越えると第１レンズ群中の第１レン
ズ成分Ｌ１の屈折力が小さくなり、第２レンズ成分り、
の物体側面で発生する内方性コマ収差を補正しきれない
。

反対に条件（５）の下限を越えると第１レンズ群中の第
１レンズ成分Ｌ１で外方性コマ収差が甚大に発生する。

また、第１レンズ群全体の主点が物体方向に移動し、第
１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群ＧＦとの群間隔が狭くな
る。このため、望遠側への変倍が制限されズーム比を大
きくとれなくなる。

条件（６）では、歪曲収差を良好に補正するために、第
１レンズ群中の第２レンズ成分り、の最適な焦点距離を
規定している。

本発明の如き正・負の２群構成のズームレンズでは広角
端において第２レンズ群Ｇｔより正の歪曲収差が大きく
発生する。特に、広角端での画角を広く得ようとすると
、この傾向は顕著となる。

そこで、この正の歪曲収差を補正するため第１レンズ群
中の負の屈折力を有する第２レンズ成分り、の屈折力を
大きくして、負の歪曲収差を発生させることにより、第
２レンズ群ＧＦで発生する正の歪曲収差との良好なるバ
ランスを図っている。

条件（６）の上限を越えると第１レンズ群中の第２レン
ズ成分Ｌ！の負の屈折力が小さくなり、この第２レンズ
成分り、で発生させている負の歪曲収差によって、第２
レンズ群Ｇ！で発生する正の歪曲収差を相殺することが
できない。

反対に条件（６）の下限を越えると第１レンズ群中の第
２レンズ成分り、の負の屈折力が過大となりコマ収差を
始めとする諸収差の悪化を招くので好ましくない。

条件（７）では、球面収差を良好に補正しながら大きな
ズーム比とを得るために、第１レンズ群中の第４レンズ
成分Ｌ４の最適な焦点距離を規定している。

条件（７）の上限を超えると第１レンズ群中の第４レン
ズ成分Ｌ４の正の屈折力が小さくなり、第１レンズ群全
体の主点が物体方向に移動し、第１レンズ群Ｇ１と第２
レンズ群ＧＦとの群間隔が狭くなる。このため、望遠側
への変倍が制限されズーム比を大きくとれなくなる。

反対に条件（７）の下限を越えると、第１レンズ群中の
第４レンズ成分Ｌ４の正の屈折力が過大となり、球面収
差の補正が困難となるので結像性能が劣化する。

条件（８）では、ズーム全域で良好に球面収差を補正す
るために、第２レンズ群中の第６レンズ成分Ｌ６の焦点
距離を規定している。

ズーム全域で球面収差を良好に補正するには第１レンズ
群Ｇ１と第２レンズ群ＧＦとの各々のレンズ群において
独立に球面収差が補正されていることが好ましい。

ここで、第２レンズ群Ｇ２は正・負・負の構成を有する
ために、負の屈折力を持つ第７レンズ成分Ｌ７及び第８
レンズ成分り、で発生する正の球面収差を、正の屈折力
を持つ第６レンズ成分Ｌ６で発生する負の球面収差でバ
ランス良く補正することが望ましい。

このため、条件（８〕では、第２レンズ群中の第６レン
ズ成分Ｌ６で適切に球面収差を発生させるために、第２
レンズ群ＧＦに対する第６レンズ成分Ｌ６の適切な焦点
距離の比率を規定している。

条件（８）の上限を越えると、第６レンズ成分Ｌｓの正
の屈折力が小さくなり、第２レンズ群全体では正の球面
収差が残存するため好ましくない。

反対に条件（８）の下限を越えると、第６レンズ成分り
、の正の屈折力が過大になり、第２レンズ群Ｇｔでの適
切な負の屈折力を確保するためには、第７．８レンズ成
分の負の屈折力もそれぞれ強くする必要が生じる。その
結果、球面収差、コマ収差等の悪化を招くので好ましく
ない。

条件（９）及び条件（１０）では、歪曲収差をより良好
に補正するために、それぞれ第２レンズ群Ｇ２に対する
第７レンズ成分Ｌ７．第８レンズ成分り。

の最適な焦点距離の比率を規定している。

条件（９）の上限を越えると第７レンズ成分Ｌ７の負の
屈折力が小さくなり、第８レンズ成分り、の分担する負
の屈折力が過大となる。その結果、第８レンズ成分り、
で発生する広角端での正の歪曲収差が顕著となるので好
ましくない。

反対に条件（９）の下限を越えると第７レンズ成分Ｌ７
の分担する負の屈折力が過大となり、広角端での正の歪
曲収差が甚大となるので好ましくない。

条件（ｌＯ）ではこの条件の上限及び下限の何れを越え
ても広角端での正の歪曲収差が甚大となるので好ましく
ない。

条件（１１）　、条件（１２）及び条件（１３）は色収
差の補正を適切に行うためのものである。

条件（１１）は第１レンズ成分Ｌ１のアツベ数を規定し
ている。条件（１１）の上限及び下限の何れを越えても
、細土色収差と倍率色収差を共にバランス良く補正する
のが困難となる。

条件（１２）は第２レンズ群中の第６レンズ成分り、と
第８レンズ成分Ｌ８との適切なアツベ数の差を規定する
ものである。

条件（１２）の上限を越えると第２レンズ群内での色収
差が補正過剰となり、ズーミングに際する細土色収差及
び倍率色収差の変動が大きくなり好ましくない。

条件（１２）の下限を越えると第２レンズ群内での色収
差が補正不足となり、ズーミングの際の細土色収差及び
倍率色収差の変動が大きくなり好ましくない。

条件（１３）は第２レンズ群中の第７レンズ成分Ｌ７と
第８レンズ成分り、の適切なアツベ数の差を規定してい
る。

本発明のズームレンズでは負の第７レンズ成分Ｌ７と負
の第８レンズ成分Ｌ８のうち像面に近い第８レンズ成分
Ｌ８を相対的に低分散とすることにより第８レンズ成分
り、で発生しがちな倍率色収差を小さく抑え、ズーミン
グの際の倍率色収差の変動を小さくしている。

条件（１３）の下限を越えると、第７レンズ成分Ｌ７と
第８レンズ成分Ｌ８とのアラへ数の差が小さくなり、第
８レンズ成分り、を十分に低分散の硝材で構成するのが
難しくなる。その結果、ズーミングの際の倍率色収差の
変動が増大し好ましくない。

反対に条件（１３）の上限を越えると硝材の制約上第８
レンズ成分Ｌ８を低屈折率の硝材で構成せねばならず、
倍率色収差の高次の曲がりや、広角端における正の歪曲
収差の増大をまねき好ましくない。

〔実施例〕

本発明による各実施例について説明する。

各実施例とも共通して、第１レンズ群Ｇ１は、物体側に
凸面を向けたメニスカスレンズ形状で形成された正の屈
折力の第１レンズ成分Ｌ１と、物体側により強い凹面を
向けた負の屈折力の第２レンズ成分り、と、第３レンズ
成分り、と、正の屈折力の第４レンズ成分り、とからな
る前群叩と、正の屈折力の第５レンズ成分り、からなる
後群Ｇ３とで構成されている。そして、第２レンズ群Ｇ
Ｆは、像側に凸面を向けたメニスカス形状で形成された
正の屈折力の第６レンズ成分り、と、像側に凸面を向け
たメニスカス形状で形成された負の屈折力の第７レンズ
成分り、と、同じく像側に凸面を向けたメニスカス形状
で形成された負の屈折力の第８レンズ成分り、とからな
っている。

各実施例とも、広角端から望遠端への変倍は、第１レン
ズ群Ｇ１と第２レンズ群ＧＦとの間に形成される空気間
隔が縮小するように、各レンズ群が共に物体側へ移動す
る。

また、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第１レン
ズ群中の前群ＧＦが物体側へ繰り出して移動する。

尚、各実施例とも絞りＳは、前群ＧＦと後群ＧＩ＋との
間に配置されている。

次に本発明の各実施例をタイプ（ａｊ、　（ｂ）、　（
Ｃｌ毎に場合分けして特徴的構成を説明する。

・タイプ（ａ）・　施ｆ１１〜６第１図、第３図、第５図、第７図、第９図、第１１図に
は、それぞれ順に実施例１〜６のレンズ構成図を示して
いる。

実施例１〜６とも、第２レンズ成分Ｌ２は、両凹形状の
負レンズと両凸形状の正レンズとで接合されて全体とし
て像側に凸面を向けたメニスカス形状の接合レンズで構
成され、第３レンズ成分り、は、物体側により強い曲率
の凸面を向けた正レンズで構成されている。そして、第
４レンズ成分Ｌ４は、像側により強い曲率の凸面を向け
た正レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ
とで接合されて全体として正の屈折力の接合レンズで構
成されている。この構成の場合、以下の条件を満足する
ように構成するのが球面収差を良好に補正する上で望ま
しい。

（１４）　０．２　＜ｒｌＬ２＋　　ｎＬ２ｐ（１５）
　０．２７＜ｎＬｉｎ　　　ｎＬ＋ｐ但し、ｎＬ２＋＋：第２レンズ成分し、中の負レンズの屈折率
、ｎＬ２ｐ：第２レンズ成分Ｌ２中の正レンズの屈折率
、ｎＬ４ｎ：第４レンズ成分Ｌ４中の負レンズの屈折率
、ｎＬ４．　　：第４レンズ成分り、中の正レンズの屈
折率、である。

また、本タイプｆａ）のレンズ系は、細土色収差、倍率
色収差をともにバランス良く補正するには以下の条件を
満足するよう構成されるのが望ましい。

（１６）−３＜シＬｌａ−シＬ！ｐ＜７（１７）　２５
＜シ１１．−シＬ４＋１　＜ｓ。

但し、シ第２レンズ成レンズ成分Ｌ２中の負レンズのアツベ数
、シ第２レンズ成レンズ成分り、中の正レンズのアツベ数
、 νＬ４Ｐ　　：第４レンズ成分Ｌ４中の正レンズのアツ
ベ数、シＬ１１：第４レンズ成分Ｌ４中の負レンズのアツベ数
、である。

さらに、本タイプ（ａ）のレンズ系においてレンズ系の
コンパクト化と広角化とを同時に図るには、以下の条件
を満足することがより好ましい。

（１８）　　３　＜　Ｑ　Ｌ２＜　１５（１９）　　　
２　＜　Ｑ　Ｌ７＜　９（２０）　０．３　＜ＤＬ２／
　ｆｖ　＜０．４但し、ＱＬ２：第１レンズ群中の第２レンズ成分Ｌ！の形状因
子、ｑ、７：第２レンズ群中の第７レンズ成分Ｌ７の形状因
子、Ｄ、２：第１レンズ群中の第２レンズ成分り、の軸上厚
、ｆＷ　：ズームレンズの広角端での焦点距離、である。

ここで、第２レンズ成分Ｌ＋の形状因子ｑｔ＋は第２レ
ンズ成分の最も物体側面の曲率半径をｒ、とじ、最も像
側面の曲率半径をｒ、とするとき、ｒ　ｂ　　　　ｒ　ａで定義される。

条件（１８）は広角端での歪曲収差の補正に関するもの
である。第１レンズ群中の第２レンズ成分Ｌ２を物体側
へ凹面を向けたメニスカス形状とすることによって、物
体側面での曲率をより強くすることができるため、この
物体側の凹面で負の歪曲収差をより効果的に発生させて
いる。これにより、第２レンズ群Ｇ２で発生する正の歪
曲収差をバランス良く補正し、広角化を可能としている
。

条件（１９）は上記条件（１８）と共に広角端での歪曲
収差の補正に関するものであり、第２レンズ群Ｇ２で発
生する正の歪曲収差を小さく抑えるための条件である。

第２レンズ群中の負レンズ成分Ｌ７を像側に凸面を向け
たメニスカス形状とすることにより、広角端での主光線
がこの負レンズ成分Ｌ７を通過する時の入射角及び射出
角を共に小さくできる。これにより、この広角端での正
の歪曲収差及びコマ収差の発生を極力小さく抑えること
ができる。

条件（２０）は上記条件（１８）及び（１９）と共に広
角端での歪曲収差の補正と第１レンズ群Ｇ１のコンパク
ト化に関するものである。

第１レンズ群中の第２レンズ成分Ｌ２の物体側面で負の
歪曲収差を効果的に発生させるには、この第２レンズ成
分り、の物体側面から絞りまでの光路長を長く構成する
のが好ましい。このとき、第２レンズ成分り、と第３レ
ンズ成分り、との空気間隔を広げて所定の光路長を得る
場合と比べ、空気よりも屈折力の高い第２レンズ成分り
、の軸上厚を厚くして所定の光路長を得る場合の方が、
第１レンズ群全体の軸上厚を短くさせることができる。

したがって、レンズ系のコンパクト化を図ることができ
る。

・叉乙工何二叉施五１第１３図には、実施例７のレンズ構成図を示している。

本タイプの実施例では、第２レンズ成分り、は、物体側
により強い曲率の凹面を向けた負レンズで構成され、第
３レンズ成分り、は、像側に凹面を向けた負メニスカス
レンズと両凸形状の正レンズとで接合されて全体として
正の屈折力の接合レンズで構成されている。そして、ま
た第４レンズ成分り、は、物体側により強い曲率の凸面
を向けた正レンズで構成されている。この構成の場合に
は、以下の条件を満足するように構成するのが球面収差
の補正上において望ましい。

（２１）　　！、　’ｙｓ＜　ｎ　Ｌ！（２２）０．２
＜ｎｔａａｎＬａｐ但し、ｎ＋、ｔｈ　：第２レンズ成分り、の屈折率、ｎＬｌａ
：第３レンズ成分り、中の負レンズの屈折率、ｎＬｌｐ
：第３レンズ成分Ｌｓ中の正レンズの屈折率、である。

また、本タイプ（ｂ）のレンズ系は、細土色収差、倍率
色収差をともにバランス良く補正する上で以下の条件を
満足するよう構成するのが望ましい。

（２３）　　１５＜シＬｌｐ−シ１８、〈２５（２４）
　６０＜ν。

但し、シ０，２　：第３レンズ成分Ｌ３中の正レンズのアツベ
数、 ν１．。：第３レンズ成分り、中の負レンズのアツベ数
、シＬ４＝第４レンズ成分り、のアツベ数、である。

また、本タイプ（ｂ）のレンズ系において広角端での歪
曲収差、コマ収差を良好に補正しながらレンズ系のコン
パクト化を図るには以下の条件を満足することがより好
ましい。

（２５）　　０．１８　＜　Ｄ＋、ｇ／　ｆ　Ｗ＜Ｑ、
　４（２６）　　１．５　＜　Ｑ　Ｌ７＜　３但し、ＤＬ２：第１レンズ群中の第２レンズ成分り、の軸上厚
、ｑ、７：第２レンズ群中の第７レンズ成分Ｌ７の形状因
子、ｆｖ　：ズームレンズの広角端での焦点距離、であり、
第７レンズ成分り、の形状因子は上記０式にて定義され
るものである。

条件（２５）は広角端での歪曲収差の補正及び第１レン
ズ群Ｇｌのコンパクト化に関するものである。

第１レンズ群中の第２レンズ成分Ｌ！の物体側面で負の
歪曲収差を効果的に発生させるには、この第２レンズ成
分り、の物体側面から絞りまでの光路長を長く構成する
のが好ましい。このとき、第２レンズ成分Ｌ！と第３レ
ンズ成分り、との空気間隔を広げて所定の光路長を得る
場合と比べ、空気よりも屈折力の高い第２レンズ成分Ｌ
！の軸上厚を厚くして所定の光路長を得る場合の方が、
第１レンズ群全体の軸上厚を短くさせることができる。

条件（２６）は広角端での歪曲収差の補正に関するもの
であり、第２レンズ群Ｇ！で発生する正の歪曲収差を小
さく抑えるための条件である。

第２レンズ群中の負レンズＬ、を像側に凸面を向けたメ
ニスカス形状とすることにより、広角端での主光線がこ
の負レンズＬ７を通過する時の入射角及び射出角を共に
小さくできる。これにより、この広角端での正の歪曲収
差及びコマ収差の発生を極力小さく抑えることができる
。

・タイプ（Ｃ）：実施例８〜１１第１５図、第１７図、第１９図、第２１図には、それぞ
れ順に実施例８〜１１のレンズ構成図を示している。

実施例８〜１１とも、第２レンズ成分Ｌ２は、物体側に
より強い曲率の凹面を向けた負レンズで構成され、第３
レンズ成分し３を像側に凹面を向けた負レンズと両凸形
状の正レンズとで接合されて全体として弱い正の屈折力
の接合レンズで構成されている。そして、第４レンズ成
分り、は、両凸形状の正レンズと物体側に凹面を向けた
負メニスカスレンズと接合されて全体として正の屈折力
の接合レンズとで構成されている。

尚、第３レンズ成分り、を弱い負の屈折力で構成するこ
とも可能である。

このような構成の場合には以下の条件を満足するよう構
成するのが球面収差の補正上において望ましい。

（２７）　　１．７５＜　ｎ　Ｌ２（２８）　０．０８＜ｎ＋、＋。　　ｎ　Ｌｌｌ＋（２
９）　０．２　＜　ｎ　Ｌ＋＋＋　　　ｎ　Ｌ４Ｐ但し
、ｎＬ２　：第２レンズ成分Ｌ！の屈折率、ｎＬ３゜：第
３レンズ成分り、中の負レンズの屈折率、ｎｔｘｐ　　
’第３レンズ成分り、中の正レンズの屈折率、ｎＬ４ｅ
：第４レンズ成分Ｌ４中の負レンズの屈折率、ｎＬ＋ｐ
　　’第４レンズ成分Ｌ４中の正レンズの屈折率、であ
る。

また、本タイプ（Ｃ１のレンズ系では、細土色収差、倍
率色収差をともにバランス良く補正する上で以下の条件
を満足するよう構成するのが望ましい。

（３０）−２＜シＬｉｐ−シＬ、〈８（３１）　　　２０＜シ、０−νＬ４１　　＜ａ。

但し、 νい、：第３レンズ成分り、中の負レンズのアツベ数、シＬ、、：第３レンズ成分り、中の正レンズのアツベ数
、 νＬｌｎ　　：第４レンズ成分Ｌ４中の負レンズのアツ
ベ数、シＬ４．：第４レンズ成分り、中の正レンズのアツベ数
、である。

また、本タイプ（Ｃ）のレンズ系において広角化及び高
ズーム比化とを両立させるためには、以下の条件を満足
することがより好ましい。

（３２）　　０．５　＜　ＱＬＩ＜　　３（３３）　　
２＜ｑ、＜３但し、ＱＬＩ：第１レンズ群中の第３レンズ成分り、の形状因
子、ＱＬ？＋第２レンズ群中の第７レンズ成分Ｌ７の形状因
子、であり、第３レンズ成分Ｌ３及び第７レンズ成分り。

の形状因子は上記０式にて定義されるものである。

条件（３２）は高いズーム比化に関するものである。第
１レンズ群中の第３レンズ成分り、の像側面をより強い
曲率の凸面を向けた形状とすることにより、第１レンズ
群Ｇ１の主点をより像側へ位置させることができる。こ
れにより、各レンズ群間に形成される空気間隔を十分に
確保できるため、変倍に際する各レンズ群の相対的間隔
を大きく変化させることができ、高ズーム比化を達成で
きる。

条件（３３）は広角端での歪曲収差の補正に関するもの
であり、第２レンズ群ＧＦで発生する正の歪曲収差を小
さく抑えるための条件である。

第２レンズ群中の負レンズＬ７を像側に凸面を向けたメ
ニスカス形状とすることにより、広角端での主光線がこ
の負レンズＬ７を通過する時の入射角及び射出角を共に
小さくできる。これにより、この広角端での正の歪曲収
差及びコマ収差の発生を極力小さく抑えることができる
。

さて、実施例１．２．３．４．６．７．１１では第２レ
ンズ群中の第８レンズ成分Ｌ８の像側面を非球面で構成
しており、また、実施例８．９．１０では第２レンズ群
の第７レンズ成分Ｌ７の像側面を非球面で構成している
。

このように、第２レンズ群中に非球面を用いることによ
り、球面収差、歪曲収差をともに良好かつ効果的に補正
できる。

実施例８．９．１０のズームレンズの非球面レンズは主
たる屈折力を分担するガラスの球面レンズの表面上にプ
ラスチックの薄い層を成形し、そのプラスチックの表面
を非球面としたものである。このように複合材料により
形成された非球面は、非球面のガラスレンズに比べ加工
が容易である上に、プラスチックレンズに比べ温度変化
による屈折力、および形状の変化が少く極めて有利であ
る。

さて、以下の表１〜１１にはそれぞれ本発明における各
実施例の諸元を掲げる。

以下の表１〜表１１において左端の数字は物体側からの
順序を表し、ｒは曲率半径、ｄはレンズ面間隔、νはア
ツベ数、ｎはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ　）における屈
折率、ｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ω
は画角を表している。また、非球面形状は、光軸方向に
Ｘ軸、光軸と垂直方向にＨ軸、光の進行方向を正としｒ
を近軸曲率半径、ｈを光軸からの高さ、Ｃｔ　、Ｃ４、
Ｃｏ　、Ｃｏ　、Ｃ０を非球面係数、ｋを円錐定数とす
るとき、で表し、非球面係数及び円錐定数中のＢ＋ｎは
１０”、Ｅ−ｎは１０−５を示している。

また、表１２．表１３には、本発明による各実施例の条
件対応数値表を掲げる。但し、表１２２表１３中の最大
像高Ｙは２１．６である。

表１（実施例１ｆ　＝２８８〜４９０、Ｆ　　Ｎａ”４２６．３６１１〜７２ω　；７２４〜４８１１．５９２一３Ｌ　３Ｂ２２５．８３６１２．８１３１８．４４２ −２２．８５１ −１５．９９５ −１４．５８４ −１８．９２５ −１２．２７８１４１．７６４８．６０　　４１．４２．４０　　５２．３３．６０　　６９．９１．７０　　２３．０１．２０　　５２．３（ｄ１２）３．３０２．５０１．４０２．８０（Ｂｆ）６０．１１．７４８１０１．５１８６０１．８６０７４１．６２０４１ｆ　　　　　２８．８０００　　３５．００００　　４
９．０００１ｄ１２　　１０．２５２９　　　６．７２
８６　　　２．０５１１Ｂｆ　　　　　４．８２５４　
　１１．５８８１　　２６．８５９０ｋ　　＝　　０．
１０００Ｅ＋０１゜非球面係数ｃ　、＝−０，３７５５Ｅ０．７８９５Ｅ−１２表２（実＃１例２）ｆ　；２８８〜５８６、Ｆ、ｏ＝４．１〜８３．２ω；７２゜３〜４０２２．７０６３１．９６３ −３２．８１９１１．３６７〜３９．２６０２４．５０８〜１２．１５６ −１７．７３９１０４．４５５ −１９．６７７〜１４．０１６ −１２．９８４ −１８．９２５ −１２．６００〜８７．２１１３．３０　　５２．３３．００２．００　　４３．３８．６０　　４１．４０．６０２．４０　　５５．６０．５０３．６０　　８０．３１．７０　　２３．０２．１３１．２０　　３１．８（ｄ１２）３．３０２．５０２．８０１．３０（Ｂｆ）４４．７３３．９６０．１１．８４０４２１．５７５０１１．６９６８０１．５１８３５１．８６０７４１．７５８９２１．８０３８４１．８２０４１ｆ　　　　　２８．８００１　　　４０．００Ｑ３　　
　５１１．６００１ｄ１２　　　１１．８２３７　　　
　６．２２４４　　　　１．８１７７Ｂｆ　　　　　　
３，７３０？　　　　１５．３４７２　　　３４．６３
８４ｋ　　　−０，１０００Ｂ＋０１非球面係数ｃｔ２０．Ｏｃ　＊　Ｉ＋−０，３２８７Ｅ−０５，ｃ　＋　＝ＯＣ
ｒ　”−０，６１３０２−０９，Ｃ＋＊”　０８７１８
Ｅ−０７１１３２Ｅ−１１表３（実施例３〉ｆ　＝２８８〜６３５、Ｆｓｏ＝４１〜９０．２ω　＝７２３〜３８２＋、９５３２９．４８３ −３２．５２８１１．２８９２５．０４５ −１１．５８９１６．９９０１０４．２１８ −１８．２９７ −１３．２９４ −１２．２９９１２．６００３．３０　　５２．３２．００　　４３．３８．６０　　４１．４０．６０２．４０　　５５．６０．５０３．６０　　５９．０１．７０　　２３．０２．４４１．２Ｇ　　　２７．６（ｄ１２）２゜５０２．８０１．３０（Ｂｆ）１．８４０４２１．５７５０１１．５１８２３１．８８０７４ｆ　　　　　２８．８００２　　　４２．０００４　　
　６３．５０１３ｄ１２　　　１１．９５３２　　　　
６．０４４３　　　　１．６７９２Ｂｆ　　　　　３．
４２５７　　　１６．７７４３　　３８．５１６９ｋ　
　　＝　　Ｏ，１０００Ｂ＋０１非球面係数ｃ、＝０．０ｃ　、　＝−０，７９９９Ｂ−０５，ｃ　＊　＝　ＯＣ
＋　”−０，７５３１Ｂ−０９，ｅ　＋ｅ：０１３０３
Ｅ−０６１２２４Ｂ−１１表４（実施例４）ｆ　；２８８〜６８．５、ＦＮＧ”４１〜９８．２ω　＝７２３〜３５．４’ ２１．５０９３０．２８２ −３２．３７９１１．３３５ −３８．８０１２４．９１１１１．１２０ −１６．１１９ −１１８．７８２１７．４０１１２．７３１１１．８６８ −１８．０００ −１２．６００ −７７．７０５３．３０　　５７．５２．００　　４３．３８．６０　　４＋、４０．６０２４０５５．６１３０２３．０２．４０１．２０　　２３．０（ｄ１２）３．３０　　４４．７２．５０１．４０　　３３．９１．３０　　８０．１（Ｂｆ）　　　　− １，８４０４２１，５７５０１１，５０１３７１，８６０７４１，８８０７４１，８０２１８１，８０３８４１，８２０４１ｆ　　　　　２８．８０Ｑ２　　４４．０００６　　６
８．５０１３ｄ１２　　　１２．２２５４　　　　５．
８４１５　　　１．５１５３Ｂｆ　　　　　３．１５９
０　　　１８．２６７５　　　４２．６２００ｋ　　＝
　　０．１０００２＋０１非球面係数ｃ　ｌｔＯ，ＯＣ、”ｌ］、８８９２Ｅ−０５，Ｃｓ　”ＯＣ１”Ｊ、
７６３２Ｅ−０９，Ｃ＋ｓ”０１３２２Ｅ−０６表５（実施例５）８〜６８６５、Ｆ、。＝４１〜９１．２ω＝６８．３〜３５．４゜２２．６７７３４．９４７１１．４２８５４．４２５２９．０８７ −１０．７０７１６．６７６ −９８．１８５１９．３１６ −１２．７５５ −２６．０００１３．０００ −３８．０７４３．３０　　４９．４８．８０　　４０．８２．４０　　４９．４０．５０３．６０　　５３．６１７０２３．０２．６２１．２０　　３５．２（ｄ１２）３．３０２．５０１．２０３．６０１．３０（Ｂｆ）４５．４４６．４６０．３ ■ １．８４０４２１．５８１４４１．７７２７９１．５４７３９１．８６０７４１．７９６６８１．６２０４１３０．８００５１１．７４４６３．９１９０４５．００１３５．８６２２１８．１６５１６８．５０３６１．４８５０４１．７４２３表６（実施例６）ｆ　：３０８〜７８４５、Ｆ　８゜；４，１〜＋０．４．２ω　＝６８．６〜３１２２．７００４１．８８５ −３１．９２３１２．１６１ −４１．５８１ −１１．０５３ −１７．２０３ −９９．１５６ −２０．２００ −１３．３５１ −１２．３７１ −２６．５４７ −１３．８１４ −５６．３００３　３０　　５４．０　　　１．６１７２０２．６０２．００　　４３．３　　　１．８４０４２８　６０　
　４０．７　　　１．５８１４４０．６０２　４０　　５０．８　　　１．６５８４４０．５０３．８０　　５３．５　　　１．５４７３９１．７０　
　２３．０　　　１．８６０７４２．４６１．２０　　３１．６　　　１．７５６９２（ｄ１２）２．５０１．２０３．１０１．３０（Ｂｆ）４４．７４７．５６０．１１．８０２１８１．７８７９７１．８２０４１ｆ　　　　　３０．８００６ｄ１２　　　１２．００９７Ｂｆ　　　　　　３．９８４３５０．００１５　　　７８．５０３９５．２９Ｂ８　　　　１．３９０３２２．０４２７　　　４８．８４９１第１８面（非球面）円錐定数１＜　　−０，１０００Ｅ÷０１非球面係数ｃ＋＝０．０ｃ　ｒ　ｌｌ−０，３１２３Ｅ−０５ｃ　ａ　ｌｌ−０，５１９７Ｅ−０９゜Ｃｇ　　ｌｌ　
Ｏ，７４６９［！−０７Ｃ＋＊”　　０．９７３１Ｅ−
１２表７（実施例７）ｆ＝３０．８〜７８５、Ｆ　ｘｏ’４１〜１０４．２ω＝６８．６〜３１．０゜２５．１４５ −２２．４６１１７．４５２ −２３．４５４２２．０？３２８４．７１６ −６９．６５５ −１３．５０２ −１１．６９９ −３４．６０４ −１５．９４９ −５０．２７６２．００　　３５．５　　　１．５９５０７６　５０　
　４３．３　　　１．８４０４２２．００　　４０．９
　　　１７９６３１８．８０　　５９．７　　　１．５
３９９６０．２０２．００　　６９．９　　　１．５１８６０２．６４１．２０　　４９．０　　　１．５３１７２（ｄｌｌ）３．３０１．２０１．３０（Ｂｆ）１．７９８８８４７．５１．７８７９７６０．１１．６２０４１ｆ　　　　　３０．８００５　　５０．００１５　　　
？８．５０４５ｄｌｌ　　　　１２．１２４５　　　５
．４１３６　　　１．５０５１Ｂｆ　　　　　３．７３
６９　　　２１．７９５３　　　４８．６０２１ｋ　　
窓　０．１０００Ｅ＋ＯＬ非球面係数ｃＩＩＩＯｌＯｃ　ｈ　客−０，１６３８Ｂ−０５，ｃ　＊　零〇　　
＋　　”−０，３７７３２−０９，Ｃ＋ｅ”０　７０８
８Ｂ−０７０，４８７３Ｅ−１２表８（実施＋＋ｌ！８）ｆ−３０，８〜７８．５゜Ｆ　１μ４１〜１０．４．２ω−６９，０〜３０．９” −９８．９９８（ｄ１２１に−０，１０００！＋０１非球面係数Ｃｌ　雰−０，２９６０Ｂ−０８＋”　　０．６４２１１！−１１表９（実施例９゛ｆ＝３０．８〜７８５、Ｆ−ａ＋１４．１〜］０４．２ω＋６８９〜３０９゜２１．７７＋　　　　　３．００　　４９．０８０．１
０３　　　　　＋、９０２４．９３９　　　　１．６０　　４５．４１．５３１
７２１．７９６１＋８１０．４２０２９．４１５２０．５４４１０．４０２４．１０　　５０．８４．００　　５４．６１．１０　　２８．６１．８５８４４１．５１４５４１．７９５０４ −９２．８３３（ｄ１２＋２２．１１５２　　　　３．３０　　４５．４　　　１
．７９６６８−１３．３９２　　　　２．５０ −１１．２８８　　　　１．５０　　４３．３　　　１
．８４０４２−２４．１１００　　　　０．０３　　５
５．９　　　１．４９７１２−２＋１．１１７　　　　
２．６０ −１７．０００　　　１．３０　　６０．０　　　１．
８４０００−７５．［５（Ｉｆ）ｆ　　　　　３０　８０８９　　　５０　００９０　　
　７！ｌ　　５０９５ｄ１２　　　１２．１７１１１　
　　　５．４８０９　　　　１．５５２４８ｇ　　　　
　　４．０１８６　　　２２．０６９１　　　４ｇ、１
１Ｂ３４ｋ　　　−０，１ＯＯＯＢ＋ＯＩ非球面係数Ｃｌｌｌ０．０Ｃ、、−０，８０５５Ｅ−０５Ｃ１富−０，２３５６ε−０８Ｃ＋　　”　　Ｏ，ｌ？７４Ｅ−０６ｃ　　＊−０，３９２１Ｅ−１１表１０（冥ｍｆ１１Ｏ）ｆ　　ｌ１３０　８〜７８５、Ｆ　１１ａ”４．１〜１０４゜２ω富６９０〜３０９１２Ｑ、５０５　　　　３．００　　５４．６４Ｂ、７２
４　　　　２．１０２３．６３０　　　　１．６０　　４６．５１．５１４
５４ −９２．７９９ −２２．４１７（ｄ１２）３．３０１．７９６６８ｆ　　　　　３（１，ａｏ０２　　５０．００００　　
７１１．５００１４１２　　　１２．８１１ｆｌ　　　
　６．１３１１　　　２．２４０１１ｆ　　　　　４．
０１１０１１　　２２．２４８３　　４９．２１６０ｋ
　　　塞　０．１００ＯＥ令Ｏ１非球面係数ＣＩ　”−０，１６３１Ｂ−０８Ｃ＋＋”　　０．５４４３Ｅ−１２表Ｉ＋（実施例１１）ｆ−３０，８〜７Ｂ、５、Ｆ　Ｍｏ”４．１〜１０４、１９．５３１３１．３５１ −２４．１５１６９．６６０１８０．３３６１０．０＋９３８．９４９２１．１８４１０．４３９ −１５．９３９ −９５．４０１ −２２．９１１８１３．３９４１１．５４９ −２７．４４１ −１５．９５０ −６８．５７１２．３０　　５５．８２．５０１．６０　　４６．５２．００１．１０４７５４．１０　　５０．８０．２０４．００　　５４．６１．１０　　２８．６１．２０　　２８．３（ｄ１２）３．３０２．５０１．２０１．３０（Ｂｆ）４９．４４３．３６０．１２ωｓ６９．０〜３１１．７８７９７１．６５８４４１．５１４５４１．７９５０４１．７２８２５１．７７２７９１．８４０４２１．８２０４１ｆ　　　　　３０．８０１１　　　５０．０Ｑ３２　　
　７＆、５０８９ｄ１２　　　１２．１０９５　　　５
．３９８６　　　１．４９０１Ｂｆ　　　　　４．２０
３８　　２２．２８２８　　４９．０７１７ｋ　　　＝
０．１０００Ｂ＋０１非球面係数ｃ＋ｇＯ，Ｏｃ　、　−−０，５１５３Ｅ−０５゜ａ　ｌｌ＋−０，５４９８Ｅ−０９゜ｃ　　ｌ　＝　０．８８３１Ｅ−０７ｃ　　＋＠”　　０．８７３３Ｅ−１２上記の各実施例
の諸元の値より、実施例１〜５では、７２°〜６８°の
広角化が図られているにもかかわらず、従来のものと同
等あるいはそれ以上の高ズーム比化が達成されているこ
とが分かる。また、実施例６〜１１では広角端では６９
°にも達する広角化が図られながらも、ズーム比が２．
６にも達する高倍率化が図られていることが分かる。

さて、第２図、第４図、第６図、第８図、第１０図、第
１２図、第１４図、第１６図、第１８図、第２０図。

第２２図はそれぞれ本発明による第１実施例乃至第１１
実施例の諸収差図を示している。

各収差図における（Ａ）は広角端としての最短焦点距離
状態、（Ｂ）は中間焦点距離状態、（Ｃ）は望遠端とし
ての最長焦点距離状態での諸収差を示している。

ここで、各収差図においてｄはｄ線（λ＝５８７、６ｎ
ｍ）による収差を示しており、ｇはｇ線（λ＝　４３５
．８ｎｍ）による収差を示している。また、各収差図中
の非点収差において、点線Ｍは子午的像面（メリディオ
ナル像面）、実線Ｓは球欠的像面（サジッタル像面）を
示している。

各収差図の比較から、各実施例とも、広画角化と高倍率
（ズーム比）化とが同時に達成されているにもかかわら
ず、全ての変倍域において優れた結像性能を有している
ことが明らかである。

特に、広角端においては、悪化しかちな非点収差及び歪
曲収差が極めて良好に補正されていることが分かる。

〔発明の効果〕

以上の如く、本実施例によれば、広角化及び高ズーム比
化とを同時に達成しながらも、全ての変倍域で極めて良
好な結像性能を有するコンパクトな広角ズームレンズが
達成できる。

【図面の簡単な説明】

第１図、第３図、第５図、第７図、第９図、第１１図、
第１３図、第１５図、第１７図、第１９図、第２１図は
それぞれ本発明による第１実施例〜第１１実施例のレン
ズ構成図である。第２図、第４図、第６図、第８図、第１０図、第１２図
、第１４図、第１６図、第１８図、第２０図、第２２図
はそれぞれ本発明による第１実施例〜第１１実施例の諸
収差図である。（主要部分の符号の説明）

Claims

【特許請求の範囲】１）正の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ＿１と負の屈折力
を持つ第２レンズ群Ｇ＿２とを有し、前記両群の群間隔
を変化させることにより変倍を行うズームレンズにおい
て、前記第１レンズ群Ｇ＿１は、物体側から順に、正の屈折
力を持つ前群Ｇ＿Ｆと、正の屈折力を持つ後群Ｇ＿Ｒと
を有し、前記前群Ｇ＿Ｆは、物体側に凸面を向けたメニスカスレ
ンズ形状で形成された正の屈折力の第１レンズ成分Ｌ＿
１と、物体側により強い凹面を向けた負の屈折力の第２
レンズ成分Ｌ＿２と、第３レンズ成分Ｌ＿３と、正の屈
折力の第４レンズ成分Ｌ＿４とを有し、前記後群Ｇ＿Ｒ
は正の屈折力の第５レンズ成分Ｌ＿５を有し、前記第２レンズ群Ｇ＿２は、像側に凸面を向けたメニス
カス形状で形成された正の屈折力の第６レンズ成分Ｌ＿
６と、像側に凸面を向けたメニスカス形状で形成された
負の屈折力の第７レンズ成分Ｌ＿７と、像側に凸面を向
けたメニスカス形状で形成された負の屈折力の第８レン
ズ成分Ｌ＿８とを有し、以下の条件を満足することを特
徴とするコンパクトな広角ズームレンズ。（１）１．０＜ｆ＿１／Ｙ＜１．１１（２）１．０３＜｜ｆ＿２／Ｙ｜＜１．１６、ｆ＿２＜
０（３）１．２１＜β＿２＿Ｗ＜１．３２但し、ｆ＿１：前記第１レンズ群Ｇ＿１の焦点距離、ｆ＿２：
前記第２レンズ群Ｇ＿２の焦点距離、Ｙ：像面での最大
像高、 β＿２＿Ｗ：広角端における前記第２レンズ群Ｇ＿２の
結像倍率、である。２）無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記前
群Ｇ＿Ｆは物体側へ移動し、以下の条件を満足することを特徴とする特許請求の範囲
第１項記載のコンパクトな広角ズームレンズ。（４）３．５＜ｆ＿Ｒ／ｆ＿Ｆ＜１０但し、ｆ＿Ｆ：前記前群Ｇ＿Ｆの焦点距離、ｆ＿Ｒ：前記後群Ｇ＿Ｒの焦点距離、である。