JPH04231469A - 被覆ＴｉＣＮ基サーメット - Google Patents
被覆ＴｉＣＮ基サーメットInfo
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- JPH04231469A JPH04231469A JP2416055A JP41605590A JPH04231469A JP H04231469 A JPH04231469 A JP H04231469A JP 2416055 A JP2416055 A JP 2416055A JP 41605590 A JP41605590 A JP 41605590A JP H04231469 A JPH04231469 A JP H04231469A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、耐摩耗性、靱性に優れ
た被覆ＴｉＣＮ基サーメットおよびその製法に関するも
ので、特に切削工具として被削材の切削加工後の仕上面
に優れた被覆ＴｉＣＮ基サーメットに関する。
た被覆ＴｉＣＮ基サーメットおよびその製法に関するも
ので、特に切削工具として被削材の切削加工後の仕上面
に優れた被覆ＴｉＣＮ基サーメットに関する。
【０００２】
【従来技術】従来から、切削用焼結体としてはＷＣ−Ｃ
ｏを主成分とする超硬合金が主として用いられていたが
、最近ではＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物を主成分と
するサーメット焼結体が用いられている。
ｏを主成分とする超硬合金が主として用いられていたが
、最近ではＴｉの炭化物、窒化物、炭窒化物を主成分と
するサーメット焼結体が用いられている。
【０００３】このようなサーメット系焼結体としてはＴ
ｉＣを主成分とし、鉄族金属を結合相とし、さらに周期
律表第４ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物、窒化物、炭窒
化物を硬質相成分として加えたＴｉＣ基サーメットが主
流であった。しかし乍らこのようなＴｉＣ基サーメット
焼結体では耐熱性、強靱性に劣ることから、上記組成に
さらにＴｉＮ等の窒化物、炭窒化物を含有させることが
提案された。これは、ＴｉＮ自体が靱性に富むことによ
り、焼結体に靱性を付与するとともに、熱伝導率が高い
ことにより、耐熱衝撃性、耐熱塑性変形性を向上させよ
うとするものである。
ｉＣを主成分とし、鉄族金属を結合相とし、さらに周期
律表第４ａ、５ａ、６ａ族金属の炭化物、窒化物、炭窒
化物を硬質相成分として加えたＴｉＣ基サーメットが主
流であった。しかし乍らこのようなＴｉＣ基サーメット
焼結体では耐熱性、強靱性に劣ることから、上記組成に
さらにＴｉＮ等の窒化物、炭窒化物を含有させることが
提案された。これは、ＴｉＮ自体が靱性に富むことによ
り、焼結体に靱性を付与するとともに、熱伝導率が高い
ことにより、耐熱衝撃性、耐熱塑性変形性を向上させよ
うとするものである。
【０００４】そこで、従来よりＴｉＮを含有するＴｉＣ
基サーメットに対し、さらに各種の改良がなされている
。例えば特公昭５９−１４５３４号では、液晶出現温度
以下で窒素を炉内に導入し、焼結体表面に靱性に富む軟
化層を形成させることが、また、特公昭５９−１７１７
６号ではＣＯ還元雰囲気で焼成することにより、特定の
硬度を有する硬質層を形成させることが、さらに、特公
昭６０−３４６１８号によれば焼成後の降温時にＣＯ雰
囲気と成すことにより表面内部とも均一な機械特性を有
するサーメットを得ることが提案されている。
基サーメットに対し、さらに各種の改良がなされている
。例えば特公昭５９−１４５３４号では、液晶出現温度
以下で窒素を炉内に導入し、焼結体表面に靱性に富む軟
化層を形成させることが、また、特公昭５９−１７１７
６号ではＣＯ還元雰囲気で焼成することにより、特定の
硬度を有する硬質層を形成させることが、さらに、特公
昭６０−３４６１８号によれば焼成後の降温時にＣＯ雰
囲気と成すことにより表面内部とも均一な機械特性を有
するサーメットを得ることが提案されている。
【０００５】しかし乍ら、前記先行技術によれば、硬度
あるいは靱性のいずれかについてのみ検討されるにとど
まり、高硬度および高靱性の双方を必要とする工具用材
料としては切削性能の上で未だ不十分である。
あるいは靱性のいずれかについてのみ検討されるにとど
まり、高硬度および高靱性の双方を必要とする工具用材
料としては切削性能の上で未だ不十分である。
【０００６】かかる問題に対して、本出願人は、液相出
現温度以上にて窒素を導入後、焼結最高温度到達後に窒
素ガス圧力を低減することにより、焼結体の表面に内部
よりも高硬度、高靱性の改質部を形成したＴｉＣＮ基サ
ーメットを提案した。
現温度以上にて窒素を導入後、焼結最高温度到達後に窒
素ガス圧力を低減することにより、焼結体の表面に内部
よりも高硬度、高靱性の改質部を形成したＴｉＣＮ基サ
ーメットを提案した。
【０００７】
【発明が解決しようとする問題点】しかしながら、上記
ＴｉＣＮ基サーメットによれば、焼結体中の表面部のＴ
ｉ含有比率が内部に比較して低いことに起因して、特に
鉄系材料を被削材として切削加工した場合、焼結体表面
部に多量に存在するＷや結合金属等と被削材とが反応し
、被削材の表面に荒れが生じるという問題があることが
わかった。
ＴｉＣＮ基サーメットによれば、焼結体中の表面部のＴ
ｉ含有比率が内部に比較して低いことに起因して、特に
鉄系材料を被削材として切削加工した場合、焼結体表面
部に多量に存在するＷや結合金属等と被削材とが反応し
、被削材の表面に荒れが生じるという問題があることが
わかった。
【０００８】よって、本発明は、ポア、ボイドがなく、
ＴｉＮの持つ特性を充分に発揮し、耐熱性、耐摩耗性、
靱性に優れるとともに被削材の切削加工後の表面が良好
な工具用の材料を提供することを目的とするものである
。
ＴｉＮの持つ特性を充分に発揮し、耐熱性、耐摩耗性、
靱性に優れるとともに被削材の切削加工後の表面が良好
な工具用の材料を提供することを目的とするものである
。
【０００９】
【問題点を解決するための手段】本発明者は上記欠点に
対し研究を重ねた結果、本出願人が提案したその表面に
内部よりも高硬度、高靱性の改質部を有するＴｉＣＮ基
サーメットを母材とし、その表面にＴｉに富むとともに
、平均粒径が０．４μｍ 以下、且つ鉄族金属の含有量
が１００ｐｐｍ以下のＴｉを含有する硬質膜を被覆する
ことにより、サーメット母材の有する優れた特性を生か
しつつ、被削材とサーメットとの反応性が極力低減され
、切削後の被削材表面が良好なサーメットが得られるこ
とを知見し本発明に至った。
対し研究を重ねた結果、本出願人が提案したその表面に
内部よりも高硬度、高靱性の改質部を有するＴｉＣＮ基
サーメットを母材とし、その表面にＴｉに富むとともに
、平均粒径が０．４μｍ 以下、且つ鉄族金属の含有量
が１００ｐｐｍ以下のＴｉを含有する硬質膜を被覆する
ことにより、サーメット母材の有する優れた特性を生か
しつつ、被削材とサーメットとの反応性が極力低減され
、切削後の被削材表面が良好なサーメットが得られるこ
とを知見し本発明に至った。
【００１０】本発明において母材となるＴｉＣＮ基サー
メットは、硬質相成分として、Ｔｉを炭化物、窒化物あ
るいは炭窒化物換算で５０乃至８０重量％、特に５５乃
至６５重量％とＷ、Ｍｏ等の周期律表６ａ族元素を炭化
物換算で１０乃至４０重量％、特に１５乃至３０重量％
とを含有する。
メットは、硬質相成分として、Ｔｉを炭化物、窒化物あ
るいは炭窒化物換算で５０乃至８０重量％、特に５５乃
至６５重量％とＷ、Ｍｏ等の周期律表６ａ族元素を炭化
物換算で１０乃至４０重量％、特に１５乃至３０重量％
とを含有する。
【００１１】このような硬質相成分において、Ｔｉの量
が５０重量％を下回ると耐摩耗性が低下し、９０重量％
を越えると焼結性が低下し好ましくない。また、第６ａ
族元素は粒成長抑制、結合相との濡れ性を向上させる効
果を有するが、１０重量％を下回ると上記効果が得られ
ず、硬質相が粗大化し、硬度、強度が低下する。また４
０重量％を越えるとη相等の不健全相が生じると共に焼
結が困難となる。
が５０重量％を下回ると耐摩耗性が低下し、９０重量％
を越えると焼結性が低下し好ましくない。また、第６ａ
族元素は粒成長抑制、結合相との濡れ性を向上させる効
果を有するが、１０重量％を下回ると上記効果が得られ
ず、硬質相が粗大化し、硬度、強度が低下する。また４
０重量％を越えるとη相等の不健全相が生じると共に焼
結が困難となる。
【００１２】また、硬質相成分としては上記の他、耐ク
レータ摩耗性向上を目的としてＴａ、Ｎｂ、さらに耐塑
性変形性を向上させることを目的としてＺｒ、Ｖ、Ｈｆ
等を窒化物、炭化物、炭窒化物換算で５乃至４０重量％
の割合で含むことも可能であるが、４０重量％を越える
と耐摩耗性劣化、ポア、ボイドの発生著しく増加する傾
向にあり好ましくない。
レータ摩耗性向上を目的としてＴａ、Ｎｂ、さらに耐塑
性変形性を向上させることを目的としてＺｒ、Ｖ、Ｈｆ
等を窒化物、炭化物、炭窒化物換算で５乃至４０重量％
の割合で含むことも可能であるが、４０重量％を越える
と耐摩耗性劣化、ポア、ボイドの発生著しく増加する傾
向にあり好ましくない。
【００１３】一方、結合相はＦｅ、Ｃｏ、Ｎｉ等の鉄族
金属を主体として成るもので、一部、硬質相形成成分が
含まれる場合がある。
金属を主体として成るもので、一部、硬質相形成成分が
含まれる場合がある。
【００１４】焼結体全体として硬質相成分は６０乃至９
５重量％、結合相成分は５乃至４０重量％の割合から成
る。
５重量％、結合相成分は５乃至４０重量％の割合から成
る。
【００１５】本発明における組成上の特徴は、硬質相成
分中において（窒素／炭素＋窒素）で表される原子比が
０．４乃至０．６、特に０．４乃至０．５の範囲に設定
される点にある。即ち、この原子比が０．４を下回ると
靱性、耐摩耗性の向上が望めず、本発明の目的が達成さ
れず、０．６を越えると焼結体中にポア、ボイドが発生
し、工具としての信頼性が低下する。
分中において（窒素／炭素＋窒素）で表される原子比が
０．４乃至０．６、特に０．４乃至０．５の範囲に設定
される点にある。即ち、この原子比が０．４を下回ると
靱性、耐摩耗性の向上が望めず、本発明の目的が達成さ
れず、０．６を越えると焼結体中にポア、ボイドが発生
し、工具としての信頼性が低下する。
【００１６】本発明におけるＴｉＣＮ基サーメットはこ
のような構成により、窒素を多量に含むことによる靱性
、耐摩耗性、耐熱性の向上効果を長期に旦り維持するこ
とができ、工具としての長寿命化、高信頼性を図ること
が可能性となる。しかも焼結後の焼結体に対し研磨工程
等を行うことなく、製品化することも可能となる。さら
に、サーメットの表面からおよそ１０００μｍまでの表
層部に内部より高硬度、高靱性の改質部が存在するとい
う特徴を有する。この改質層の存在によって、被覆工具
の母材として従来のサーメットと比較して切削工具とし
ての耐摩耗性、耐欠損性を大きく向上させることが可能
となった。
のような構成により、窒素を多量に含むことによる靱性
、耐摩耗性、耐熱性の向上効果を長期に旦り維持するこ
とができ、工具としての長寿命化、高信頼性を図ること
が可能性となる。しかも焼結後の焼結体に対し研磨工程
等を行うことなく、製品化することも可能となる。さら
に、サーメットの表面からおよそ１０００μｍまでの表
層部に内部より高硬度、高靱性の改質部が存在するとい
う特徴を有する。この改質層の存在によって、被覆工具
の母材として従来のサーメットと比較して切削工具とし
ての耐摩耗性、耐欠損性を大きく向上させることが可能
となった。
【００１７】しかし、上記のサーメットは、表層部に高
硬度、高靱性の改質層が形成されるメカニズム上、サー
メットの表層部にはＴｉ等の鉄族金属との反応性が小さ
い金属の含有比率が小さく、Ｗ等の第６ａ族金属および
結合金属量が大きいことに起因して、例えば構造用合金
鋼ＳＣＭ４３５を被削材として切削を行うと、サーメッ
ト中のＷや鉄族金属が反応し、切削後の仕上げ面が荒れ
ることがある。そこで本発明によれば、かかるＴｉＣＮ
基サーメットの表面にＴｉを含有する硬質膜を被覆する
ことを特徴とする。
硬度、高靱性の改質層が形成されるメカニズム上、サー
メットの表層部にはＴｉ等の鉄族金属との反応性が小さ
い金属の含有比率が小さく、Ｗ等の第６ａ族金属および
結合金属量が大きいことに起因して、例えば構造用合金
鋼ＳＣＭ４３５を被削材として切削を行うと、サーメッ
ト中のＷや鉄族金属が反応し、切削後の仕上げ面が荒れ
ることがある。そこで本発明によれば、かかるＴｉＣＮ
基サーメットの表面にＴｉを含有する硬質膜を被覆する
ことを特徴とする。
【００１８】この被覆膜は、サーメット母材と被削材と
の反応性を抑制させるために、硬質膜中のＴｉ量を母材
のＴｉ量よりも富んだ膜にすることにより前述したサー
メットの被削材との反応性を抑制することができる。ま
た、サーメット表面に前述の硬質膜を形成する際にサー
メット表面に富む鉄族金属が硬質膜中に拡散し、これが
硬質膜の硬度、被削材との低反応性等硬質膜本来の特性
を劣化させてしまう。よってこの硬質膜は、その膜中の
鉄族金属量が１００ｐｐｍ以下、特に７０ｐｐｍ以下に
制御することが必要である。
の反応性を抑制させるために、硬質膜中のＴｉ量を母材
のＴｉ量よりも富んだ膜にすることにより前述したサー
メットの被削材との反応性を抑制することができる。ま
た、サーメット表面に前述の硬質膜を形成する際にサー
メット表面に富む鉄族金属が硬質膜中に拡散し、これが
硬質膜の硬度、被削材との低反応性等硬質膜本来の特性
を劣化させてしまう。よってこの硬質膜は、その膜中の
鉄族金属量が１００ｐｐｍ以下、特に７０ｐｐｍ以下に
制御することが必要である。
【００１９】さらに、硬質膜を構成する結晶の粒径は、
膜の硬度、強度を左右する要因となり、その結晶粒径が
小さいほど硬質且つ高強度、高靱性な被膜となる。よっ
て本発明によれば、この硬質膜の結晶粒径が０．４μｍ
以下、特に０．３μｍ 以下に制御することにより硬
質膜としての本来の機能を発揮するとともに、膜中破壊
に起因する粒脱落、しいては膜剥離を防止することがで
きる。
膜の硬度、強度を左右する要因となり、その結晶粒径が
小さいほど硬質且つ高強度、高靱性な被膜となる。よっ
て本発明によれば、この硬質膜の結晶粒径が０．４μｍ
以下、特に０．３μｍ 以下に制御することにより硬
質膜としての本来の機能を発揮するとともに、膜中破壊
に起因する粒脱落、しいては膜剥離を防止することがで
きる。
【００２０】なお、Ｔｉ量がサーメット中のＴｉ量より
も富むＴｉ含有硬質膜としては、ＴｉＣ、ＴｉＮ、Ｔｉ
ＣＮ等が好適であり、これらの膜中には酸素が含まれる
場合もある。
も富むＴｉ含有硬質膜としては、ＴｉＣ、ＴｉＮ、Ｔｉ
ＣＮ等が好適であり、これらの膜中には酸素が含まれる
場合もある。
【００２１】この硬質膜は、サーメット表面に１−１０
μｍ の厚みで被覆することが望ましく、膜厚が１μｍ
より小さいと被削材との反応性抑制効果がなく、被削
材の表面に荒れが生じ、１０μｍ より厚いと母材と被
覆層との熱膨張差に起因して使用時に膜剥離を生じやす
い。
μｍ の厚みで被覆することが望ましく、膜厚が１μｍ
より小さいと被削材との反応性抑制効果がなく、被削
材の表面に荒れが生じ、１０μｍ より厚いと母材と被
覆層との熱膨張差に起因して使用時に膜剥離を生じやす
い。
【００２２】本発明の被覆ＴｉＣＮ基サーメットにおい
て、母材となる上記ＴｉＣＮ基サーメットを製造する方
法は、例えば特開平２−１５１３９号に記載された方法
に基づき容易に製造することができる。
て、母材となる上記ＴｉＣＮ基サーメットを製造する方
法は、例えば特開平２−１５１３９号に記載された方法
に基づき容易に製造することができる。
【００２３】かかるＴｉＣＮ基サーメットの表面にＴｉ
含有硬質膜を形成する方法としては具体的には、熱ＣＶ
Ｄ法、プラズマＣＶＤ法、レーザＣＶＤ法等の化学気相
成長法（ＣＶＤ法）、スパッタリング法、イオンプレー
ティング法等の物理的蒸着法（ＰＶＤ法）、あるいは気
相含浸法等が採用できるが、本発明に基づき硬質膜の粒
径を０．４μｍ 以下に制御するにはイオンプレーティ
ング法、スパッタリング法が望ましい。
含有硬質膜を形成する方法としては具体的には、熱ＣＶ
Ｄ法、プラズマＣＶＤ法、レーザＣＶＤ法等の化学気相
成長法（ＣＶＤ法）、スパッタリング法、イオンプレー
ティング法等の物理的蒸着法（ＰＶＤ法）、あるいは気
相含浸法等が採用できるが、本発明に基づき硬質膜の粒
径を０．４μｍ 以下に制御するにはイオンプレーティ
ング法、スパッタリング法が望ましい。
【００２４】また、鉄族金属の硬質膜中への混入量を１
００ｐｐｍ以下に制御するとともに母材との膜付着強度
を考慮した場合、イオンプレーティング法、プラズマＣ
ＶＤ法が望ましく、特にイオンプレーティング法によれ
ば成膜温度が低いことに起因して膜の結晶粒の制御が容
易で、しかも母材からの鉄族金属の拡散が抑制されるた
めに膜中への混入を防止することができる。また、成膜
にあたっては、反応炉内の設備等において鉄族金属製の
部品を極力排除するように考慮することも必要である。 以下、本発明を次の例で説明する。
００ｐｐｍ以下に制御するとともに母材との膜付着強度
を考慮した場合、イオンプレーティング法、プラズマＣ
ＶＤ法が望ましく、特にイオンプレーティング法によれ
ば成膜温度が低いことに起因して膜の結晶粒の制御が容
易で、しかも母材からの鉄族金属の拡散が抑制されるた
めに膜中への混入を防止することができる。また、成膜
にあたっては、反応炉内の設備等において鉄族金属製の
部品を極力排除するように考慮することも必要である。 以下、本発明を次の例で説明する。
【００２５】
【実施例】原料粉末として平均粒径が１〜１．５μｍ
のＴｉ（ＣＮ）、ＴｉＮ、ＴｉＣ、ＷＣ、Ｍｏ２ Ｃ，
ＮｂＣ、ＮｂＮ、ＶＣ、ＮｉおよびＣｏを用い、表１の
組成に調合後、振動ミルで粉砕を行い、バインダーを添
加したものをＴＮＧＡ３３２チップ形状にプレス成形し
、３００℃で脱バインダー後、この成形体を焼成炉内に
配置し、約１３００℃の液相出現温度以降に７０ａｔｍ
の圧力の窒素ガスを導入し 、１５００℃の焼成最高
温度まで昇温後、圧力を徐々に減圧し最終的に真空まで
減圧した。得られたサーメットについてその表面部と内
部との硬度および靱性を測定したところ、いずれも表層
部の方が硬度、靱性ともに高くなっており、表層部に改
質部が形成されていることを確認した。また得られた焼
結体に対し、硬質相の炭素、窒素を定量分析し、（Ｎ／
Ｃ＋Ｎ）原子比を求めた。
のＴｉ（ＣＮ）、ＴｉＮ、ＴｉＣ、ＷＣ、Ｍｏ２ Ｃ，
ＮｂＣ、ＮｂＮ、ＶＣ、ＮｉおよびＣｏを用い、表１の
組成に調合後、振動ミルで粉砕を行い、バインダーを添
加したものをＴＮＧＡ３３２チップ形状にプレス成形し
、３００℃で脱バインダー後、この成形体を焼成炉内に
配置し、約１３００℃の液相出現温度以降に７０ａｔｍ
の圧力の窒素ガスを導入し 、１５００℃の焼成最高
温度まで昇温後、圧力を徐々に減圧し最終的に真空まで
減圧した。得られたサーメットについてその表面部と内
部との硬度および靱性を測定したところ、いずれも表層
部の方が硬度、靱性ともに高くなっており、表層部に改
質部が形成されていることを確認した。また得られた焼
結体に対し、硬質相の炭素、窒素を定量分析し、（Ｎ／
Ｃ＋Ｎ）原子比を求めた。
【００２６】次に、各サーメットを母材としてイオンプ
レーティング法により母材温度を３００−７００℃に設
定し、３μｍ の厚みになるようにＴｉＮ、ＴｉＣＮ、
ＴｉＣＮＯ膜を形成した。また、被覆膜における平均結
晶粒径をＳＥＭにより、また膜中の鉄族金属量をＩＣＰ
分析により測定した。
レーティング法により母材温度を３００−７００℃に設
定し、３μｍ の厚みになるようにＴｉＮ、ＴｉＣＮ、
ＴｉＣＮＯ膜を形成した。また、被覆膜における平均結
晶粒径をＳＥＭにより、また膜中の鉄族金属量をＩＣＰ
分析により測定した。
【００２７】次に各試料に対し、下記条件で耐摩耗試験
、耐欠損試験を行い、耐摩耗試験ではフランク摩耗量（
ｍｍ）を測定し、耐欠損試験では、試験後欠損が生じな
かったコーナ数を調べた。
、耐欠損試験を行い、耐摩耗試験ではフランク摩耗量（
ｍｍ）を測定し、耐欠損試験では、試験後欠損が生じな
かったコーナ数を調べた。
【００２８】摩耗試験
被削材 ＳＣＭ４３５
切削速度 ２００ｍ／ｍｉｎ
切り込み ２ｍｍ
送り ０．３ｍｍ／ｒｅｖ切削時間
１０ｍｉｎ 耐欠損試験 被削材 ＳＣＭ４３５（丸棒Ｎｓ−４０）４
ツ溝入り 切削速度 １００ｍ／ｍｉｎ 切削時間 １ｍｉｎ 切り込み ２ｍｍ 送り ０．２ｍｍ／ｒｅｖ
１０ｍｉｎ 耐欠損試験 被削材 ＳＣＭ４３５（丸棒Ｎｓ−４０）４
ツ溝入り 切削速度 １００ｍ／ｍｉｎ 切削時間 １ｍｉｎ 切り込み ２ｍｍ 送り ０．２ｍｍ／ｒｅｖ
【００２９】
また、仕上げ面の評価として。表面粗さ計を用いて、被
削材仕上げ面状態をＲｍａｘにて表現する手法により、
この値が１０ｓ以上のものを×、１０ｓ未満のものを○
として評価した。
また、仕上げ面の評価として。表面粗さ計を用いて、被
削材仕上げ面状態をＲｍａｘにて表現する手法により、
この値が１０ｓ以上のものを×、１０ｓ未満のものを○
として評価した。
【００３０】
【表１】
【００３１】
【表２】
【００３２】表１および表２の結果から明らかなように
、（Ｎ／Ｃ＋Ｎ）比が０．４を下回る試料番号３は焼結
体表面に粗れが生じており、耐摩耗性も悪い。逆に比が
０．６を越える試料番号４では良好な焼結体を得られず
、耐摩耗テストができなかった。
、（Ｎ／Ｃ＋Ｎ）比が０．４を下回る試料番号３は焼結
体表面に粗れが生じており、耐摩耗性も悪い。逆に比が
０．６を越える試料番号４では良好な焼結体を得られず
、耐摩耗テストができなかった。
【００３３】
【発明の効果】以上、詳述した通り、本発明の被覆Ｔｉ
ＣＮ基サーメットによれば、窒素は所定量含有するとと
もに、表面部に内部よりも高硬度、高靱性を有する改質
相が存在するサーメットの表面にＴｉ含有硬質膜を形成
することにより、優れた耐摩耗性、耐欠損性を有し、且
つ被削材との反応性が抑制されることによりサーメット
母材の特性を維持しつつ、被削材の切削加工後の表面を
良好なものとすることができる。
ＣＮ基サーメットによれば、窒素は所定量含有するとと
もに、表面部に内部よりも高硬度、高靱性を有する改質
相が存在するサーメットの表面にＴｉ含有硬質膜を形成
することにより、優れた耐摩耗性、耐欠損性を有し、且
つ被削材との反応性が抑制されることによりサーメット
母材の特性を維持しつつ、被削材の切削加工後の表面を
良好なものとすることができる。
Claims (1)
- 【請求項１】Ｔｉを炭化物、窒化物、あるいは炭窒化物
換算で５０乃至８０重量％、周期律表第６ａ族元素を炭
化物換算で１０乃至４０重量％の割合で含有するととも
に、（窒素／炭素＋窒素）で表される原子比が０．４乃
至０．６の範囲にある硬質相成分６０乃至９５重量％と
、鉄族金属を主成分とする結合相成分５乃至４０重量％
とから構成され、表面から１０００μｍまでの表層部に
内部より高靱性、高硬度の改質部が存在するＴｉＣＮ基
サーメットの表面に、該ＴｉＣＮ基サーメット中のＴｉ
量よりも富み、平均粒径０．４μｍ以下、鉄族金属含有
量が１００ｐｐｍ以下のＴｉを含有する硬質膜を被覆し
てなることをを特徴とする被覆ＴｉＣＮ基サーメット
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2416055A JP2828512B2 (ja) | 1990-12-27 | 1990-12-27 | 被覆ＴｉＣＮ基サーメット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2416055A JP2828512B2 (ja) | 1990-12-27 | 1990-12-27 | 被覆ＴｉＣＮ基サーメット |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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