JPH04238311A - オートフォーカスカメラ用内焦望遠レンズ - Google Patents
オートフォーカスカメラ用内焦望遠レンズInfo
- Publication number
- JPH04238311A JPH04238311A JP3006132A JP613291A JPH04238311A JP H04238311 A JPH04238311 A JP H04238311A JP 3006132 A JP3006132 A JP 3006132A JP 613291 A JP613291 A JP 613291A JP H04238311 A JPH04238311 A JP H04238311A
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- Japan
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- lens
- positive
- object side
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、一眼レフレックスカメ
ラ及び電子スチルカメラなどのオートフォーカスカメラ
用内焦望遠レンズに関するものである。
ラ及び電子スチルカメラなどのオートフォーカスカメラ
用内焦望遠レンズに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来この種の対物レンズは、焦点合わせ
をする時に、フォーカシング群の移動距離が非常に長か
った。つまり、撮影倍率を上げると移動距離が長くなる
傾向にあった。その為オートフォーカス駆動用モーター
の負担が大きくなり、フォーカシング用の機構が大型化
するという欠点があった。
をする時に、フォーカシング群の移動距離が非常に長か
った。つまり、撮影倍率を上げると移動距離が長くなる
傾向にあった。その為オートフォーカス駆動用モーター
の負担が大きくなり、フォーカシング用の機構が大型化
するという欠点があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、優れた光学
性能を維持しつつ、コンパクトかつ、フォーカシング移
動量が短い内焦望遠レンズを提供するものである。
性能を維持しつつ、コンパクトかつ、フォーカシング移
動量が短い内焦望遠レンズを提供するものである。
【０００４】
【課題を解決する為の手段】物体側より順に正屈折力の
第１群Ｇ１、負屈折力の第２群Ｇ２、正屈折力の第３群
Ｇ３より構成し、前記正屈折力の第１群Ｇ１と前記負屈
折力の第２群Ｇ２とで略アフォーカル系を形成し、該第
２群Ｇ２でフォーカシングを行う内焦望遠レンズにおい
て、前記第１群Ｇ１は、物体側より順に正の第１レンズ
成分Ｌ１、正の第２レンズ成分Ｌ２、負の第３レンズ成
分Ｌ３で構成される全体として正屈折力の前群Ｇ１１と
、該前群に対して弱い正の屈折力を持つ後群Ｇ１２とを
有し、また前記第３群Ｇ３は正レンズ成分Ｌ７を有し、
かつ以下の条件を満足することを特徴とする内焦望遠レ
ンズ。 （１） ０．４３＜Φ／ｆ１ ＜０．７５（２）
０．３９＜ｆ１ ／Ｆ＜０．５５（３） ０＜Ｒ１
＋０．９Ｒ２ 但し、 Φ：第１群中の最も物体側正レンズ成分の物体側レンズ
面の有効径 Ｆ：全系の焦点距離 ｆ１ ：第１群の焦点距離 Ｒ１ ：第３群中の正レンズ成分の物体側レンズ面の曲
率半径 Ｒ２ ：第３群中の正レンズ成分の像側レンズ面の曲率
半径
第１群Ｇ１、負屈折力の第２群Ｇ２、正屈折力の第３群
Ｇ３より構成し、前記正屈折力の第１群Ｇ１と前記負屈
折力の第２群Ｇ２とで略アフォーカル系を形成し、該第
２群Ｇ２でフォーカシングを行う内焦望遠レンズにおい
て、前記第１群Ｇ１は、物体側より順に正の第１レンズ
成分Ｌ１、正の第２レンズ成分Ｌ２、負の第３レンズ成
分Ｌ３で構成される全体として正屈折力の前群Ｇ１１と
、該前群に対して弱い正の屈折力を持つ後群Ｇ１２とを
有し、また前記第３群Ｇ３は正レンズ成分Ｌ７を有し、
かつ以下の条件を満足することを特徴とする内焦望遠レ
ンズ。 （１） ０．４３＜Φ／ｆ１ ＜０．７５（２）
０．３９＜ｆ１ ／Ｆ＜０．５５（３） ０＜Ｒ１
＋０．９Ｒ２ 但し、 Φ：第１群中の最も物体側正レンズ成分の物体側レンズ
面の有効径 Ｆ：全系の焦点距離 ｆ１ ：第１群の焦点距離 Ｒ１ ：第３群中の正レンズ成分の物体側レンズ面の曲
率半径 Ｒ２ ：第３群中の正レンズ成分の像側レンズ面の曲率
半径
【０００５】
【作用】本発明の撮影光学系の基本構成は、正負正の３
群構成であり、負の第２群Ｇ２の移動によって焦点合わ
せを行なっている。この構成のフォーカシング方式は、
第１群Ｇ１の結像による被写体に対する像点の近傍に、
第２群Ｇ２の焦点を合致させている。従って第１群Ｇ１
と第２群Ｇ２との合成光学系による像点が、略無限遠距
離に形成される。よって、第３群Ｇ３に入射する光線は
、常に略アフォーカル光線となり、全光学系の像点は常
に一定の位置となる。以上のことから、薄肉系の屈折力
の配置を考えることによって、厚肉系のフォーカシング
の移動量を一義的に決定することができる。ゆえに本発
明の目的とする、負群のフォーカシングの移動量を少な
くするには、物点の移動量に対する第１群Ｇ１（焦点距
離ｆ１ ）による像の移動量を小さくすれば良い。
群構成であり、負の第２群Ｇ２の移動によって焦点合わ
せを行なっている。この構成のフォーカシング方式は、
第１群Ｇ１の結像による被写体に対する像点の近傍に、
第２群Ｇ２の焦点を合致させている。従って第１群Ｇ１
と第２群Ｇ２との合成光学系による像点が、略無限遠距
離に形成される。よって、第３群Ｇ３に入射する光線は
、常に略アフォーカル光線となり、全光学系の像点は常
に一定の位置となる。以上のことから、薄肉系の屈折力
の配置を考えることによって、厚肉系のフォーカシング
の移動量を一義的に決定することができる。ゆえに本発
明の目的とする、負群のフォーカシングの移動量を少な
くするには、物点の移動量に対する第１群Ｇ１（焦点距
離ｆ１ ）による像の移動量を小さくすれば良い。
【０００６】第１群Ｇ１が薄肉レンズとして焦点距離が
ｆ１ ＝ｆ１’、物点距離がａ、像点距離がｂとすれば
、レンズの結像の関係式より １／ａ＋１／ｂ＝１／ｆ１ → ｆ１
＝ａ／（ａ／ｂ＋１） （Ａ）次に縦倍率αを考える
と縦倍率αは次式で表される。 α＝（−ａ／ｂ）２ ＝ａ２ ／ｂ２
→ ｂ＝ａ√α＞０ （Ｂ）特定の場所から
物点が移動して、第１群に対して固定されている場合、
即ちａ＝一定とした場合、負の第２群のフォーカシング
のための移動量、すなわち物点の移動量に対する第１群
による像点の移動量を少なくするためには、縦倍率αを
小さくすればよい。いま、（Ａ）式に（Ｂ）式を代入す
れば、 ｆ１ ＝ａ／（１／√α＋１）
（Ｃ
）となる。従って、αが小さくなるとｆ１ も小さくな
る。 故に、第１群Ｇ１の焦点距離ｆ１ を小さくすればフォ
ーカシング移動量を小さくできる。
ｆ１ ＝ｆ１’、物点距離がａ、像点距離がｂとすれば
、レンズの結像の関係式より １／ａ＋１／ｂ＝１／ｆ１ → ｆ１
＝ａ／（ａ／ｂ＋１） （Ａ）次に縦倍率αを考える
と縦倍率αは次式で表される。 α＝（−ａ／ｂ）２ ＝ａ２ ／ｂ２
→ ｂ＝ａ√α＞０ （Ｂ）特定の場所から
物点が移動して、第１群に対して固定されている場合、
即ちａ＝一定とした場合、負の第２群のフォーカシング
のための移動量、すなわち物点の移動量に対する第１群
による像点の移動量を少なくするためには、縦倍率αを
小さくすればよい。いま、（Ａ）式に（Ｂ）式を代入す
れば、 ｆ１ ＝ａ／（１／√α＋１）
（Ｃ
）となる。従って、αが小さくなるとｆ１ も小さくな
る。 故に、第１群Ｇ１の焦点距離ｆ１ を小さくすればフォ
ーカシング移動量を小さくできる。
【０００７】しかし、Ｇ１のパワーがあまり強いと、第
１群Ｇ１自体の球面収差が大きくなりすぎて、撮影光学
系全体としての収差が悪化する。ゆえにフォーカシング
移動量を小さくし、かつ良好なる球面収差を得る為にｆ
１ に関する（１）式，（２）式，と残存収差に関する
（３）式を満足しなければならない。 （１）式は、第１群の焦点距離ｆ１ に対する第１群中
の最も物体側正レンズ成分の物体側レンズ面の有効径Φ
の比を規定する条件式である。（１）式の上限をこえる
と、第１群Ｇ１の焦点距離が有効径に対して小さすぎる
為、第１群Ｇ１自体の球面収差が大きくなりすぎて、第
２群Ｇ２と第３群Ｇ３をレンズ枚数の少ない構成として
補正することが困難である。また、二次の色の球面収差
も大きくなり、第１群Ｇ１をレンズ枚数のすくない構成
とすることが困難となる。（１）式の下限をこえると、
第１群Ｇ１の焦点距離が長くなる為フォーカシング移動
量が大きくなり目的に反する。
１群Ｇ１自体の球面収差が大きくなりすぎて、撮影光学
系全体としての収差が悪化する。ゆえにフォーカシング
移動量を小さくし、かつ良好なる球面収差を得る為にｆ
１ に関する（１）式，（２）式，と残存収差に関する
（３）式を満足しなければならない。 （１）式は、第１群の焦点距離ｆ１ に対する第１群中
の最も物体側正レンズ成分の物体側レンズ面の有効径Φ
の比を規定する条件式である。（１）式の上限をこえる
と、第１群Ｇ１の焦点距離が有効径に対して小さすぎる
為、第１群Ｇ１自体の球面収差が大きくなりすぎて、第
２群Ｇ２と第３群Ｇ３をレンズ枚数の少ない構成として
補正することが困難である。また、二次の色の球面収差
も大きくなり、第１群Ｇ１をレンズ枚数のすくない構成
とすることが困難となる。（１）式の下限をこえると、
第１群Ｇ１の焦点距離が長くなる為フォーカシング移動
量が大きくなり目的に反する。
【０００８】（２）式は、全系の焦点距離Ｆに対する第
１群の焦点距離の比に関する条件式である。（２）式の
上限をこえると第１群の焦点距離が長い為、光学系の全
長が長くなり、またフォーカシング移動量が大きくなり
好ましくない。（２）式の下限をこえると、第１群Ｇ１
の焦点距離が短かすぎる為、第１群Ｇ１が少ない構成の
ままで大口径化をこころみると、凸レンズの中心厚を厚
くしなければならず、撮影光学系の重量が重くなり好ま
しくない。
１群の焦点距離の比に関する条件式である。（２）式の
上限をこえると第１群の焦点距離が長い為、光学系の全
長が長くなり、またフォーカシング移動量が大きくなり
好ましくない。（２）式の下限をこえると、第１群Ｇ１
の焦点距離が短かすぎる為、第１群Ｇ１が少ない構成の
ままで大口径化をこころみると、凸レンズの中心厚を厚
くしなければならず、撮影光学系の重量が重くなり好ま
しくない。
【０００９】（３）式は、第３群中の正レンズ成分Ｌ７
の物体側レンズ面及び第３群の像側レンズ面の曲率半
径に関し、第３群中の正レンズ成分Ｌ７ の適切な形状
を規定する条件式である。（３）式を満足しないと、下
側のコマ収差が正に大きくなり好ましくない。また、本
発明においては光学系を小型にする為に、全系の焦点距
離をＦ、光学系の全長をＬにした場合、 ０．６８＜Ｌ／Ｆ＜０．９３ を満足することが好ましい。上式の下限を越すと全系の
合成焦点距離に対してレンズ全長が短くなり過ぎるため
、下側の色のコマ収差が大きくなり好ましくない。上限
を越すと、全長が長くなり好ましくない。
の物体側レンズ面及び第３群の像側レンズ面の曲率半
径に関し、第３群中の正レンズ成分Ｌ７ の適切な形状
を規定する条件式である。（３）式を満足しないと、下
側のコマ収差が正に大きくなり好ましくない。また、本
発明においては光学系を小型にする為に、全系の焦点距
離をＦ、光学系の全長をＬにした場合、 ０．６８＜Ｌ／Ｆ＜０．９３ を満足することが好ましい。上式の下限を越すと全系の
合成焦点距離に対してレンズ全長が短くなり過ぎるため
、下側の色のコマ収差が大きくなり好ましくない。上限
を越すと、全長が長くなり好ましくない。
【００１０】以上の如き本発明の基本構成において、第
１群Ｇ１は焦点距離が非常に短い為、球面収差が大きく
なる傾向にある。そこで第１群Ｇ１は、物体側より順に
、物体側に凸面を向けた正の屈折力の第１レンズ成分Ｌ
１、両凸形状の正の第２レンズ成分Ｌ２、両凹の形状の
負の第３レンズ成分Ｌ３で構成される全体として正屈折
力の前群Ｇ１１と、正の屈折力の後群Ｇ１２とを配置し
た構成とすることが望ましい。
１群Ｇ１は焦点距離が非常に短い為、球面収差が大きく
なる傾向にある。そこで第１群Ｇ１は、物体側より順に
、物体側に凸面を向けた正の屈折力の第１レンズ成分Ｌ
１、両凸形状の正の第２レンズ成分Ｌ２、両凹の形状の
負の第３レンズ成分Ｌ３で構成される全体として正屈折
力の前群Ｇ１１と、正の屈折力の後群Ｇ１２とを配置し
た構成とすることが望ましい。
【００１１】今、軸上無限遠物点からの周縁光線をラン
ド光線と呼ぶことにする。望遠レンズの第１レンズに入
射するランド光線は近距離物点から発する光線であると
しても、第１入射面には光軸に対して略平行に入射する
。そのため第１レンズは、微小プリズムの集合と考えれ
ば、最小偏角の形に近いものである必要があり、物体側
面を凸面とし、像側面をゆるい曲率にする。像側面の曲
率半径の符号は第１群Ｇ１内の収差構造によって正負ど
ちらでも良い。第１レンズ成分Ｌ１でランド光線が収斂
光束となる為、この光束をより収斂させる様に第２レン
ズ成分Ｌ２も最小偏角をとる様に物体側により曲率の強
い面を向けた両凸形状の正レンズ成分にして、第１群Ｇ
１中の正の屈折力を第１レンズ成分Ｌ１と第２レンズ成
分Ｌ２とでほぼ決定づける。しかし、正レンズ成分だけ
では球面収差及び色収差が大きくなりすぎるので正レン
ズ成分の直後に負の第３レンズ成分Ｌ３を配置して適切
な補正を行っている。（１）式の上限付近の条件では、
第１群Ｇ１の屈折力が非常に強いので、第１、第２レン
ズ成分Ｌ１、Ｌ２の持つ正の屈折力を分配すべく、前群
の直後に正の第４レンズ成分すなわち後群を配置する。
ド光線と呼ぶことにする。望遠レンズの第１レンズに入
射するランド光線は近距離物点から発する光線であると
しても、第１入射面には光軸に対して略平行に入射する
。そのため第１レンズは、微小プリズムの集合と考えれ
ば、最小偏角の形に近いものである必要があり、物体側
面を凸面とし、像側面をゆるい曲率にする。像側面の曲
率半径の符号は第１群Ｇ１内の収差構造によって正負ど
ちらでも良い。第１レンズ成分Ｌ１でランド光線が収斂
光束となる為、この光束をより収斂させる様に第２レン
ズ成分Ｌ２も最小偏角をとる様に物体側により曲率の強
い面を向けた両凸形状の正レンズ成分にして、第１群Ｇ
１中の正の屈折力を第１レンズ成分Ｌ１と第２レンズ成
分Ｌ２とでほぼ決定づける。しかし、正レンズ成分だけ
では球面収差及び色収差が大きくなりすぎるので正レン
ズ成分の直後に負の第３レンズ成分Ｌ３を配置して適切
な補正を行っている。（１）式の上限付近の条件では、
第１群Ｇ１の屈折力が非常に強いので、第１、第２レン
ズ成分Ｌ１、Ｌ２の持つ正の屈折力を分配すべく、前群
の直後に正の第４レンズ成分すなわち後群を配置する。
【００１２】そして、第１群Ｇ１中の後群Ｇ１２につい
て言及すれば、より良好な収差を得る為に後群Ｇ１２は
、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス
レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとで
構成することが好ましい。後群は球面収差補正用である
為、ランド光線以外の光線には影響を及ぼさない様に物
体側に凸面を向けたメニスカス形状が良い。尚、後群Ｇ
１２は鏡筒構造を簡単にする為に貼り合わせとして構成
してもよい。さらに、本発明において、より良好に収差
を補正する為には、第４レンズ成分中の正メニスカスレ
ンズの屈折率をＮａ、アッベ数をνａとすれば、Ｎａ＜
１．６０ （４） ６５＜νａ （５）を満たすことが
望ましい。
て言及すれば、より良好な収差を得る為に後群Ｇ１２は
、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカス
レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとで
構成することが好ましい。後群は球面収差補正用である
為、ランド光線以外の光線には影響を及ぼさない様に物
体側に凸面を向けたメニスカス形状が良い。尚、後群Ｇ
１２は鏡筒構造を簡単にする為に貼り合わせとして構成
してもよい。さらに、本発明において、より良好に収差
を補正する為には、第４レンズ成分中の正メニスカスレ
ンズの屈折率をＮａ、アッベ数をνａとすれば、Ｎａ＜
１．６０ （４） ６５＜νａ （５）を満たすことが
望ましい。
【００１３】（４）式の下限については、今のところ適
当な光学材料がないため実質的に１．４２が下限となる
。上限を越えるとペッツバール和が負に大きくなり好ま
しくない。（５）式の下限を越えると、第１群Ｇ１中の
色収差を少なくすることが困難であり望ましくない。 上限については、今のところ適当な光学材料がないため
実質的に９７が上限となる。
当な光学材料がないため実質的に１．４２が下限となる
。上限を越えるとペッツバール和が負に大きくなり好ま
しくない。（５）式の下限を越えると、第１群Ｇ１中の
色収差を少なくすることが困難であり望ましくない。 上限については、今のところ適当な光学材料がないため
実質的に９７が上限となる。
【００１４】また、正の第３群Ｇ３を物体側から順に両
凸正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレン
ズの貼り合わせレンズとして構成し、凸レンズの屈折率
をｎｂ、アッベ数をνｂとすれば ｎｂ＜１．５８ （６） ４５＜νｂ （７） とすることが好ましい。
凸正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレン
ズの貼り合わせレンズとして構成し、凸レンズの屈折率
をｎｂ、アッベ数をνｂとすれば ｎｂ＜１．５８ （６） ４５＜νｂ （７） とすることが好ましい。
【００１５】（６）式をはずれると、ペッツバール和が
負に大きくなり好ましくない。 （７）式をはずれると、軸上の色収差を特に二次の色収
差をレンズ枚数の少ない構成のままで補正することが困
難なので好ましくない。また、第３群Ｇ３を単レンズで
構成することが最も簡単な構成であり、この場合レンズ
形状を両凸正レンズとし、屈折率をｎｃ、アッベ数をν
ｃとすれば ｎｃ＜１．５５ （８） νｃ＞５０ （９）条件を満たすこ
とが望ましい。
負に大きくなり好ましくない。 （７）式をはずれると、軸上の色収差を特に二次の色収
差をレンズ枚数の少ない構成のままで補正することが困
難なので好ましくない。また、第３群Ｇ３を単レンズで
構成することが最も簡単な構成であり、この場合レンズ
形状を両凸正レンズとし、屈折率をｎｃ、アッベ数をν
ｃとすれば ｎｃ＜１．５５ （８） νｃ＞５０ （９）条件を満たすこ
とが望ましい。
【００１６】（８）式をはずれると、ペッツバール和が
負に大きくなるので第３群Ｇ３を１枚で構成することが
困難であり好ましくない。 （９）式をはずれると、軸上の色収差、特に２次の色収
差が大きくなり好ましくない。
負に大きくなるので第３群Ｇ３を１枚で構成することが
困難であり好ましくない。 （９）式をはずれると、軸上の色収差、特に２次の色収
差が大きくなり好ましくない。
【００１７】
【実施例】第１実施例は、第１群Ｇ１中の後群Ｇ１２と
第３群Ｇ３は、１枚の両凸レンズで構成している。フォ
ーカシングは第２群Ｇ２で行なう。ここでは、最像側に
固定フィルターを付加している。第２実施例は、第１群
Ｇ１中の後群Ｇ１２は、物体側から順に物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズ、物体側に凸面を向けた正メ
ニスカスレンズより構成し、相互間に空気間隔を有して
配置している。第３群Ｇ３は、１枚の両凸レンズより構
成している。ここでは、最像面側に固定フィルターを付
加している。フォーカシングは第２群Ｇ２で行なう。
第３群Ｇ３は、１枚の両凸レンズで構成している。フォ
ーカシングは第２群Ｇ２で行なう。ここでは、最像側に
固定フィルターを付加している。第２実施例は、第１群
Ｇ１中の後群Ｇ１２は、物体側から順に物体側に凸面を
向けた負メニスカスレンズ、物体側に凸面を向けた正メ
ニスカスレンズより構成し、相互間に空気間隔を有して
配置している。第３群Ｇ３は、１枚の両凸レンズより構
成している。ここでは、最像面側に固定フィルターを付
加している。フォーカシングは第２群Ｇ２で行なう。
【００１８】第３実施例及び第６実施例の第１群Ｇ１中
の後群Ｇ１２は、物体側から順に物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズより構成し、それぞれ貼り合わせている。第３
群Ｇ３は物体側から順に両凸レンズ、物体側に凹面を向
けた負メニスカスレンズより構成し、それぞれ貼り合わ
せている。フォーカシングは、第２群Ｇ２で行なう。最
像側に固定フィルターを付加している。
の後群Ｇ１２は、物体側から順に物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズより構成し、それぞれ貼り合わせている。第３
群Ｇ３は物体側から順に両凸レンズ、物体側に凹面を向
けた負メニスカスレンズより構成し、それぞれ貼り合わ
せている。フォーカシングは、第２群Ｇ２で行なう。最
像側に固定フィルターを付加している。
【００１９】第４実施例、第７実施例は、第１群Ｇ１中
の後群Ｇ１２は、物体側から順に物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズより構成し、それぞれ貼り合わせている。第３
群Ｇ３は１枚の両凸レンズで構成している。特にＲ１
：Ｒ２ として加工しやすくしている。フォーカシング
は、第２群Ｇ２で行なう。最像側に固定フィルターを付
加している。
の後群Ｇ１２は、物体側から順に物体側に凸面を向けた
負メニスカスレンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカ
スレンズより構成し、それぞれ貼り合わせている。第３
群Ｇ３は１枚の両凸レンズで構成している。特にＲ１
：Ｒ２ として加工しやすくしている。フォーカシング
は、第２群Ｇ２で行なう。最像側に固定フィルターを付
加している。
【００２０】第５実施例は、第１群Ｇ１中の後群Ｇ１２
は、物体側から順に物体側に凸面を向けた負メニスカス
レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズより
構成し、それぞれ貼り合わせている。第３群Ｇ３は１枚
の両凸レンズで構成している。フォーカシングは第２群
Ｇ２で行なう。最物体面側と最像面側に固定フィルター
を付加している。
は、物体側から順に物体側に凸面を向けた負メニスカス
レンズ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズより
構成し、それぞれ貼り合わせている。第３群Ｇ３は１枚
の両凸レンズで構成している。フォーカシングは第２群
Ｇ２で行なう。最物体面側と最像面側に固定フィルター
を付加している。
【００２１】以下に本発明の各実施例の諸元の値を掲げ
る。実施例の諸元表中における左端の数字は物体側から
の順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面
間隔、屈折率ｎ及びアッベ数νはｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値である。
る。実施例の諸元表中における左端の数字は物体側から
の順序を表し、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面
間隔、屈折率ｎ及びアッベ数νはｄ線（λ＝５８７．６
ｎｍ）に対する値である。
【００２２】
【実施例１】
ｆ＝３９２．０
Ｆｎｏ＝３．６
Δｘ（β＝−０．１３）＝１３．０
ｒ ｄ ν ｎ
１ １９８．５７７ １３．００
８２．６ １．４９７８２ ２ −５
５０．４８２ １．００ ３ １
３１．７４６ １６．６０ ８２．６ １．
４９７８２ ４ −１０３７．７９８
７．５６ ５ −５５５．８９３
５．２０ ３１．６ １．７５６９２ ６
３０４．６８６ ４１．１３ ７
２４５．７２４ ３．５０ ８２
．６ １．４９７８２ ８ ５５１
．５８３ ３７．３８ ９ −１５２８．６２２ ５．７０ ３
２．２ １．６７２７０ １０ −１
００．６２４ ２．５０ ６４．１ １．
５１６８０ １１ １３０．４７５
３．８５ １２ −２００．６８１
２．５０ ６０．７ １．５６３８４
１３ ８１．６４６ １８．４１
１４ ３７８．６１４ ５．７０
８２．６ １．４９７８２ １５
−９７．２５８ ５６．５０ １６
∞ ２．００ ６４．１ １
．５１６８０ １７ ∞
９６．５０ Ｆ ３９２．００４３ −．１２９６
Ｄ０ ∞ ３２０７．１６５１
ｄ ８ ３７．３７８１ ５０．３５３５
ｄ１３ ９６．４９７９ ９６．５００８
ｆ１ ＝１９７．７５ Φ＝１０９．８ Φ／ｆ１ ＝０．５５５ ｆ１ ／Ｆ＝０．５０４ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝２９１．０８
１ １９８．５７７ １３．００
８２．６ １．４９７８２ ２ −５
５０．４８２ １．００ ３ １
３１．７４６ １６．６０ ８２．６ １．
４９７８２ ４ −１０３７．７９８
７．５６ ５ −５５５．８９３
５．２０ ３１．６ １．７５６９２ ６
３０４．６８６ ４１．１３ ７
２４５．７２４ ３．５０ ８２
．６ １．４９７８２ ８ ５５１
．５８３ ３７．３８ ９ −１５２８．６２２ ５．７０ ３
２．２ １．６７２７０ １０ −１
００．６２４ ２．５０ ６４．１ １．
５１６８０ １１ １３０．４７５
３．８５ １２ −２００．６８１
２．５０ ６０．７ １．５６３８４
１３ ８１．６４６ １８．４１
１４ ３７８．６１４ ５．７０
８２．６ １．４９７８２ １５
−９７．２５８ ５６．５０ １６
∞ ２．００ ６４．１ １
．５１６８０ １７ ∞
９６．５０ Ｆ ３９２．００４３ −．１２９６
Ｄ０ ∞ ３２０７．１６５１
ｄ ８ ３７．３７８１ ５０．３５３５
ｄ１３ ９６．４９７９ ９６．５００８
ｆ１ ＝１９７．７５ Φ＝１０９．８ Φ／ｆ１ ＝０．５５５ ｆ１ ／Ｆ＝０．５０４ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝２９１．０８
【００２３】
【実施例２】
ｆ＝３９２．０
Ｆｎｏ＝３．６
Δｘ（β＝−０．１３）＝１３．０
ｒ ｄ ν ｎ
１ ２０４．５４８ １１．８０ ８
２．６ １．４９７８２ ２ −９３
３．１６３ １．００ ３ １３
７．１８１ １６．６０ ８２．６ １．４
９７８２ ４ −７４１．８４７
４．１０ ５ −６０２．１９１
５．２０ ３５．２ １．７４９５０ ６
３７８．６０９ ５２．１８ ７
１２２．９４３ ３．５０ ４６．
８ １．７６６８４ ８ ６８．
５５０ ２．００ ９ ６７．
７３０ １０．４０ ６５．７ １．４６４
５０ １０ ５０６．８７１ ２７
．０８ １１ −５３６．０３９ ５．７０
３２．２ １．６７２７０ １２
−８９．８６８ ２．５０ ６４．１ １
．５１６８０ １３ １２２．１０３
３．８５ １４ −２１６．１７４
２．５０ ５３．５ １．５４７３９
１５ ８８．０４９ １８．３３
１６ ２２８．４９２ ５．７０
６４．１ １．５１６８０ １７ −
１２３．５９１ ５６．５０ １８
∞ ２．００ ６４．１ １
．５１６８０ １９ ∞
９５．９５ Ｆ ３９２．００５０ −．１３００
Ｄ０ ∞ ３２００．９９８９
ｄ１０ ２７．０８１８ ４０．０５７２
ｄ１５ １８．３３３８ ５．３５８４
ｄ１９ ９５．９５２８ ９５．９５２
８ ｆ１ ＝１９７．７５ Φ＝１０９．８ Φ／ｆ１ ＝０．５５５ ｆ１ ／Ｆ＝０．５０４ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝１１７．２６
１ ２０４．５４８ １１．８０ ８
２．６ １．４９７８２ ２ −９３
３．１６３ １．００ ３ １３
７．１８１ １６．６０ ８２．６ １．４
９７８２ ４ −７４１．８４７
４．１０ ５ −６０２．１９１
５．２０ ３５．２ １．７４９５０ ６
３７８．６０９ ５２．１８ ７
１２２．９４３ ３．５０ ４６．
８ １．７６６８４ ８ ６８．
５５０ ２．００ ９ ６７．
７３０ １０．４０ ６５．７ １．４６４
５０ １０ ５０６．８７１ ２７
．０８ １１ −５３６．０３９ ５．７０
３２．２ １．６７２７０ １２
−８９．８６８ ２．５０ ６４．１ １
．５１６８０ １３ １２２．１０３
３．８５ １４ −２１６．１７４
２．５０ ５３．５ １．５４７３９
１５ ８８．０４９ １８．３３
１６ ２２８．４９２ ５．７０
６４．１ １．５１６８０ １７ −
１２３．５９１ ５６．５０ １８
∞ ２．００ ６４．１ １
．５１６８０ １９ ∞
９５．９５ Ｆ ３９２．００５０ −．１３００
Ｄ０ ∞ ３２００．９９８９
ｄ１０ ２７．０８１８ ４０．０５７２
ｄ１５ １８．３３３８ ５．３５８４
ｄ１９ ９５．９５２８ ９５．９５２
８ ｆ１ ＝１９７．７５ Φ＝１０９．８ Φ／ｆ１ ＝０．５５５ ｆ１ ／Ｆ＝０．５０４ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝１１７．２６
【００２４】
【実施例３】
ｆ＝２９４．０
Ｆｎｏ＝２．９
Δｘ（β＝−０．１３）＝１０．９
ｒ ｄ ν ｎ
１ １５６．２３３ １２．２０ ８
２．６ １．４９７８２ ２ −１８０
６．２２６ ．１０ ３ ９
８．９４３ １９．３０ ８２．６ １．４
９７８２ ４ −３８５．６００
．７８ ５ −４０３．３１９
４．６０ ３５．２ １．７４９５０ ６
３０１．３８４ ３９．９４ ７
８３．９２８ ３．１０ ４６．
８ １．７６６８４ ８ ４５．
９３６ １２．５０ ６５．７ １．４６４
５０ ９ ２２０．０２２ ３．
９８ １０ １６１．３２２ ８．４０
３２．２ １．６７２７０ １１
−９０．５９３ ２．３０ ５６．４ １
．５０１３７ １２ ６２．１２８
６．３１ １３ −１０４．４６６
２．３０ ４６．４ １．５８２６７
１４ ６６．０９６ １６．８４
１５ １１２．３８２ ８．２０
４９．０ １．５３１７２ １６
−６４．６５２ ２．２０ ３３．９ １
．８０３８４ １７ −９８．４６５
４０．４０ １８ ∞
２．００ ６４．１ １．５１６８０
１９ ∞ ７２．８８
Ｆ ２９３．９７２５ −．１３００
Ｄ０ ∞ ２４２３．７５１４
ｄ ９ ３．９８１６ １４．８７２５
ｄ１４ １６．８４０３ ５．９４９３
ｄ１９ ７２．８８１８ ７２．８８１
８ ｆ１ ＝１５７．００ Φ＝１０１．９ Φ／ｆ１ ＝０．６４９ ｆ１ ／Ｆ＝０．５３４ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝２３．７６
１ １５６．２３３ １２．２０ ８
２．６ １．４９７８２ ２ −１８０
６．２２６ ．１０ ３ ９
８．９４３ １９．３０ ８２．６ １．４
９７８２ ４ −３８５．６００
．７８ ５ −４０３．３１９
４．６０ ３５．２ １．７４９５０ ６
３０１．３８４ ３９．９４ ７
８３．９２８ ３．１０ ４６．
８ １．７６６８４ ８ ４５．
９３６ １２．５０ ６５．７ １．４６４
５０ ９ ２２０．０２２ ３．
９８ １０ １６１．３２２ ８．４０
３２．２ １．６７２７０ １１
−９０．５９３ ２．３０ ５６．４ １
．５０１３７ １２ ６２．１２８
６．３１ １３ −１０４．４６６
２．３０ ４６．４ １．５８２６７
１４ ６６．０９６ １６．８４
１５ １１２．３８２ ８．２０
４９．０ １．５３１７２ １６
−６４．６５２ ２．２０ ３３．９ １
．８０３８４ １７ −９８．４６５
４０．４０ １８ ∞
２．００ ６４．１ １．５１６８０
１９ ∞ ７２．８８
Ｆ ２９３．９７２５ −．１３００
Ｄ０ ∞ ２４２３．７５１４
ｄ ９ ３．９８１６ １４．８７２５
ｄ１４ １６．８４０３ ５．９４９３
ｄ１９ ７２．８８１８ ７２．８８１
８ ｆ１ ＝１５７．００ Φ＝１０１．９ Φ／ｆ１ ＝０．６４９ ｆ１ ／Ｆ＝０．５３４ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝２３．７６
【００２５】
【実施例４】
ｆ＝３９２．０
Ｆｎｏ＝３．５６
Δｘ（β＝−０．１３）＝１３．０
ｒ ｄ ν ｎ
１ ２１２．７２０ １１．８０ ８
２．６ １．４９７８２ ２ −８５
０．４３７ １．００ ３ １２
９．１８１ １６．６０ ８２．６ １．４
９７８２ ４ −７２６．６２１
４．１０ ５ −５９４．３２８
５．２０ ３５．２ １．７４９５０ ６
３４１．２２８ ６０．５９ ７
１２３．７７４ ３．５０ ４６．
８ １．７６６８４ ８ ６７．
３８９ １０．４０ ６５．７ １．４６４
５０ ９ ７１１．７６９ １９．
５１ １０ −６９９１．０００ ５．７０
３２．２ １．６７２７０ １１
−９７．０８７ ２．５０ ６４．１ １
．５１６８０ １２ １１０．３３１
３．８５ １３ −２３３．０８８
２．５０ ６０．７ １．５６３８４
１４ ８０．６６６ １９．５９
１５ １５４．４２７ ５．７０
８２．６ １．４９７８２ １６ −
１５４．４２７ ５６．５０ １７
∞ ２．００ ６４．１ １
．５１６８０ １８ ∞
９５．３６ Ｆ ３９２．００５２
−．１３００ Ｄ０ ∞ ３２
０１．７６３７ ｄ ９ １９．５０７２
３２．４８２６ ｄ１４ １９．５９４６
６．６１９２ ｄ１８ ９５．３６５０
９５．３６５０ ｆ１ ＝１９７．７５ Φ＝１０９．８ Φ／ｆ１ ＝０．５５５ ｆ１ ／Ｆ＝０．５０４ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝１５．４４
１ ２１２．７２０ １１．８０ ８
２．６ １．４９７８２ ２ −８５
０．４３７ １．００ ３ １２
９．１８１ １６．６０ ８２．６ １．４
９７８２ ４ −７２６．６２１
４．１０ ５ −５９４．３２８
５．２０ ３５．２ １．７４９５０ ６
３４１．２２８ ６０．５９ ７
１２３．７７４ ３．５０ ４６．
８ １．７６６８４ ８ ６７．
３８９ １０．４０ ６５．７ １．４６４
５０ ９ ７１１．７６９ １９．
５１ １０ −６９９１．０００ ５．７０
３２．２ １．６７２７０ １１
−９７．０８７ ２．５０ ６４．１ １
．５１６８０ １２ １１０．３３１
３．８５ １３ −２３３．０８８
２．５０ ６０．７ １．５６３８４
１４ ８０．６６６ １９．５９
１５ １５４．４２７ ５．７０
８２．６ １．４９７８２ １６ −
１５４．４２７ ５６．５０ １７
∞ ２．００ ６４．１ １
．５１６８０ １８ ∞
９５．３６ Ｆ ３９２．００５２
−．１３００ Ｄ０ ∞ ３２
０１．７６３７ ｄ ９ １９．５０７２
３２．４８２６ ｄ１４ １９．５９４６
６．６１９２ ｄ１８ ９５．３６５０
９５．３６５０ ｆ１ ＝１９７．７５ Φ＝１０９．８ Φ／ｆ１ ＝０．５５５ ｆ１ ／Ｆ＝０．５０４ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝１５．４４
【００２６】
【実施例５】
ｆ＝５８８．０
Ｆｎｏ＝４．１
Δｘ（β＝−０．１３）＝１３．３
ｒ ｄ ν ｎ
１ ∞ ５．００ ６
４．１ １．５１６８０ ２
∞ １．２０ ３ ２０１
．４３８ １８．００ ８２．６ １．４９
７８２ ４ −１８２１．９０２
．９０ ５ ２０１．１８９ １９
．００ ８２．６ １．４９７８２ ６
−７９４．１６５ ６．６０ ７
−６２７．１８２ ７．００ ３１．７
１．７５６９２ ８ ５５１．９
５５ １０３．４３ ９ １０１．１
７０ ５．００ ５４．０ １．７１３０
０ １０ ４９．４５２ １３．
００ ６７．９ １．５９３１９ １１
１４５．４９８ ７．２１ １２ −９００００．０００ ７．００
２５．４ １．８０５１８ １３ −
１２２．１５９ ３．３０ ５４．０ １
．７１３００ １４ １１０．４０２
６．９０ １５ −１５２７．９３３
３．３０ ５３．８ １．６９３５０
１６ １３０．２６０ １７．８８
１７ ２１８．２７０ ７．００
８２．６ １．４９７８２ １８ −
１８７．８９６ ６５．２０ １９
∞ ２．００ ６４．１ １
．５１６８０ ２０ ∞
１３５．３１ Ｆ ５８８．０００１ −．１３００
Ｄ０ ∞ ４７５６．３５００
ｄ１１ ７．２１３７ ２０．４８４５
ｄ１６ １７．８７５１ ４．６０４３
ｄ２０ ９３．３０６９ ９３．３０６
９ ｆ１ ＝１９７．７５ Φ＝１０９．８ Φ／ｆ１ ＝０．５９４ ｆ１ ／Ｆ＝０．４１７ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝４９．１６
１ ∞ ５．００ ６
４．１ １．５１６８０ ２
∞ １．２０ ３ ２０１
．４３８ １８．００ ８２．６ １．４９
７８２ ４ −１８２１．９０２
．９０ ５ ２０１．１８９ １９
．００ ８２．６ １．４９７８２ ６
−７９４．１６５ ６．６０ ７
−６２７．１８２ ７．００ ３１．７
１．７５６９２ ８ ５５１．９
５５ １０３．４３ ９ １０１．１
７０ ５．００ ５４．０ １．７１３０
０ １０ ４９．４５２ １３．
００ ６７．９ １．５９３１９ １１
１４５．４９８ ７．２１ １２ −９００００．０００ ７．００
２５．４ １．８０５１８ １３ −
１２２．１５９ ３．３０ ５４．０ １
．７１３００ １４ １１０．４０２
６．９０ １５ −１５２７．９３３
３．３０ ５３．８ １．６９３５０
１６ １３０．２６０ １７．８８
１７ ２１８．２７０ ７．００
８２．６ １．４９７８２ １８ −
１８７．８９６ ６５．２０ １９
∞ ２．００ ６４．１ １
．５１６８０ ２０ ∞
１３５．３１ Ｆ ５８８．０００１ −．１３００
Ｄ０ ∞ ４７５６．３５００
ｄ１１ ７．２１３７ ２０．４８４５
ｄ１６ １７．８７５１ ４．６０４３
ｄ２０ ９３．３０６９ ９３．３０６
９ ｆ１ ＝１９７．７５ Φ＝１０９．８ Φ／ｆ１ ＝０．５９４ ｆ１ ／Ｆ＝０．４１７ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝４９．１６
【００２７】
【実施例６】
ｆ＝２９４．０
Ｆｎｏ＝２．９
Δｘ（β＝−０．１３）＝１０．９
ｒ ｄ ν ｎ
１ １５７．４６３ １２．２０ ８
２．６ １．４９７８２ ２ −１６８
２．６４１ ．１０ ３ ９
８．６３２ １９．３０ ８２．６ １．４
９７８２ ４ −３８７．０４４
１．００ ５ −４０１．０５５
４．６０ ３５．２ １．７４９５０ ６
３００．３６８ ３９．６０ ７
８４．１６５ ３．１０ ４６．
８ １．７６６８４ ８ ４６．
１６５ １２．５０ ６５．７ １．４６４
５０ ９ ２１９．３７７ ３．
８８ １０ １５８．０４７ ８．４０
３２．２ １．６７２７０ １１
−９１．０８９ ２．３０ ５６．４ １
．５０１３７ １２ ６２．１４９
６．３１ １３ −１０３．７９５
２．３０ ４６．４ １．５８２６７
１４ ６５．６２１ １６．８１
１５ １１２．５２２ ８．２０
５９．０ １．５１８２３ １６
−６４．４４４ ２．２０ ４９．４ １
．７７２７９ １７ −９６．１９８
３５．００ １８ ∞
２．００ ６４．１ １．５１６８０
１９ ∞ ７８．３１
Ｆ ２９３．９７０８ −．１３００
Ｄ０ ∞ ２４２３．９２６４
ｄ ９ ３．８８２０ １４．７７２９
ｄ１４ １６．８０９１ ５．９１８１
ｄ２７ １９５．９５４９ １９５．９５４
９ ｆ１ ＝１５７．００ Φ＝１０１．９ Φ／ｆ１ ＝０．６４９ ｆ１ ／Ｆ＝０．５３４ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝２５．９４
１ １５７．４６３ １２．２０ ８
２．６ １．４９７８２ ２ −１６８
２．６４１ ．１０ ３ ９
８．６３２ １９．３０ ８２．６ １．４
９７８２ ４ −３８７．０４４
１．００ ５ −４０１．０５５
４．６０ ３５．２ １．７４９５０ ６
３００．３６８ ３９．６０ ７
８４．１６５ ３．１０ ４６．
８ １．７６６８４ ８ ４６．
１６５ １２．５０ ６５．７ １．４６４
５０ ９ ２１９．３７７ ３．
８８ １０ １５８．０４７ ８．４０
３２．２ １．６７２７０ １１
−９１．０８９ ２．３０ ５６．４ １
．５０１３７ １２ ６２．１４９
６．３１ １３ −１０３．７９５
２．３０ ４６．４ １．５８２６７
１４ ６５．６２１ １６．８１
１５ １１２．５２２ ８．２０
５９．０ １．５１８２３ １６
−６４．４４４ ２．２０ ４９．４ １
．７７２７９ １７ −９６．１９８
３５．００ １８ ∞
２．００ ６４．１ １．５１６８０
１９ ∞ ７８．３１
Ｆ ２９３．９７０８ −．１３００
Ｄ０ ∞ ２４２３．９２６４
ｄ ９ ３．８８２０ １４．７７２９
ｄ１４ １６．８０９１ ５．９１８１
ｄ２７ １９５．９５４９ １９５．９５４
９ ｆ１ ＝１５７．００ Φ＝１０１．９ Φ／ｆ１ ＝０．６４９ ｆ１ ／Ｆ＝０．５３４ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝２５．９４
【００２８】
【実施例７】
ｆ＝３９２．０
Ｆｎｏ＝３．６
Δｘ（β＝−０．１３）＝１３．０
ｒ ｄ ν ｎ
１ ２３３．５３７ １１．８０ ８
２．６ １．４９７８２ ２ −７４
４．８３２ １．００ ３ １３
２．１７２ １６．６０ ８２．６ １．４
９７８２ ４ −７１２．７５７
２．５０ ５ −６２２．６０１
５．２０ ３５．２ １．７４９５０ ６
３８０．０６５ ６５．８３ ７
１３０．０３２ ３．５０ ５２．
３ １．７４８１０ ８ ６７．
８２２ １０．４０ ８２．６ １．４９７
８２ ９ ４９５．８２８ １８．
２４ １０ −９００００．０００ ５．７０
３２．２ １．６７２７０ １１
−９５．８１８ ２．５０ ６４．１ １
．５１６８０ １２ １１０．８５４
３．８５ １３ −２１６．５１７
２．５０ ６０．７ １．５６３８４
１４ ８１．１６９ １９．６７
１５ １５４．４２７ ５．７０
８２．６ １．４９７８２ １６ −
１５４．４２７ ５６．５０ １７
∞ ２．００ ６４．１ １
．５１６８０ １８ ∞
９５．３６ Ｆ ３９２．００４０ −．１３００
Ｄ０ ∞ ３１９８．９２５７
ｄ ９ １８．２４０９ ３１．２１６３
ｄ１４ １９．６６６７ ６．６９１３
ｄ１８ ９５．３６３９ ９５．３６３
９ ｆ１ ＝１９７．７５ Φ＝１０９．８ Φ／ｆ１ ＝０．５５５ ｆ１ ／Ｆ＝０．５０４ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝１５．４４ 実施例１、実施例２、実施例３、実施例４、実施例５、
実施例６、実施例７のレンズ断面図を図１、図３、図５
、図７、図９、図１１、図１３ にそれぞれ示す。
１ ２３３．５３７ １１．８０ ８
２．６ １．４９７８２ ２ −７４
４．８３２ １．００ ３ １３
２．１７２ １６．６０ ８２．６ １．４
９７８２ ４ −７１２．７５７
２．５０ ５ −６２２．６０１
５．２０ ３５．２ １．７４９５０ ６
３８０．０６５ ６５．８３ ７
１３０．０３２ ３．５０ ５２．
３ １．７４８１０ ８ ６７．
８２２ １０．４０ ８２．６ １．４９７
８２ ９ ４９５．８２８ １８．
２４ １０ −９００００．０００ ５．７０
３２．２ １．６７２７０ １１
−９５．８１８ ２．５０ ６４．１ １
．５１６８０ １２ １１０．８５４
３．８５ １３ −２１６．５１７
２．５０ ６０．７ １．５６３８４
１４ ８１．１６９ １９．６７
１５ １５４．４２７ ５．７０
８２．６ １．４９７８２ １６ −
１５４．４２７ ５６．５０ １７
∞ ２．００ ６４．１ １
．５１６８０ １８ ∞
９５．３６ Ｆ ３９２．００４０ −．１３００
Ｄ０ ∞ ３１９８．９２５７
ｄ ９ １８．２４０９ ３１．２１６３
ｄ１４ １９．６６６７ ６．６９１３
ｄ１８ ９５．３６３９ ９５．３６３
９ ｆ１ ＝１９７．７５ Φ＝１０９．８ Φ／ｆ１ ＝０．５５５ ｆ１ ／Ｆ＝０．５０４ Ｒ１ ＋０．９Ｒ２ ＝１５．４４ 実施例１、実施例２、実施例３、実施例４、実施例５、
実施例６、実施例７のレンズ断面図を図１、図３、図５
、図７、図９、図１１、図１３ にそれぞれ示す。
【００２９】各実施例ともに像面に近接した固定フィル
ターの直前に開口絞りを設けているが、第２群の直前に
設けても良い。また各実施例に示す如く、近距離撮影に
よる第２群の移動量は、それぞれの実施例の撮影倍率が
β＝−０．１３であるにもかかわらず、光軸を像面側に
ごく少ない量で移動することにより達成される。
ターの直前に開口絞りを設けているが、第２群の直前に
設けても良い。また各実施例に示す如く、近距離撮影に
よる第２群の移動量は、それぞれの実施例の撮影倍率が
β＝−０．１３であるにもかかわらず、光軸を像面側に
ごく少ない量で移動することにより達成される。
【００３０】そして第２群を第３群との空気間隔が許す
かぎり繰り込むことにより、さらに近い物点に対して焦
点合わせすることが可能である。実施例１の収差図を図
２、実施例２の収差図を図４、実施例３の収差図を図６
、実施例４の収差図を図８、実施例５の収差図を図１０
、実施例６の収差図を図１２、実施例７の収差図を図１
４に示す。
かぎり繰り込むことにより、さらに近い物点に対して焦
点合わせすることが可能である。実施例１の収差図を図
２、実施例２の収差図を図４、実施例３の収差図を図６
、実施例４の収差図を図８、実施例５の収差図を図１０
、実施例６の収差図を図１２、実施例７の収差図を図１
４に示す。
【００３１】各収差図に示されるとおり、いずれの実施
例においても優れた結像性能を有していることが明らか
である。尚、第３群を光軸に対して垂直方向に動かすこ
とによって、防振効果を得ることができる。
例においても優れた結像性能を有していることが明らか
である。尚、第３群を光軸に対して垂直方向に動かすこ
とによって、防振効果を得ることができる。
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、優れた性能を維持しつ
つ、よりコンパクトな内焦望遠レンズを提供することが
できる。
つ、よりコンパクトな内焦望遠レンズを提供することが
できる。
【図１】本発明の実施例１のレンズ構成図
【図２】本発
明の実施例１のレンズ収差図
明の実施例１のレンズ収差図
【図３】本発明の実施例２
のレンズ構成図
のレンズ構成図
【図４】本発明の実施例２のレンズ収差
図
図
【図５】本発明の実施例３のレンズ構成図
【図６】本
発明の実施例３のレンズ収差図
発明の実施例３のレンズ収差図
【図７】本発明の実施例
４のレンズ構成図
４のレンズ構成図
【図８】本発明の実施例４のレンズ収
差図
差図
【図９】本発明の実施例５のレンズ構成図
【図１０
】本発明の実施例５のレンズ収差図
】本発明の実施例５のレンズ収差図
【図１１】本発明の
実施例６のレンズ構成図
実施例６のレンズ構成図
【図１２】本発明の実施例６の
レンズ収差図
レンズ収差図
【図１３】本発明の実施例７のレンズ構成
図
図
【図１４】本発明の実施例７のレンズ収差図
【主要部
分の符号の説明】Ｓ・・・絞りＦ・・・フィルター
分の符号の説明】Ｓ・・・絞りＦ・・・フィルター
Claims (7)
- 【請求項１】物体側より順に正屈折力の第１群Ｇ１、負
屈折力の第２群Ｇ２、正屈折力の第３群Ｇ３より構成し
、前記正屈折力の第１群Ｇ１と前記負屈折力の第２群Ｇ
２とで略アフォーカル系を形成し、該第２群Ｇ２でフォ
ーカシングを行う内焦望遠レンズにおいて、前記第１群
Ｇ１は、物体側より順に正の第１レンズ成分Ｌ１、正の
第２レンズ成分Ｌ２、負の第３レンズ成分Ｌ３で構成さ
れる全体として正屈折力の前群Ｇ１１と、該前群に対し
て弱い正の屈折力を持つ後群Ｇ１２とを有し、また前記
第３群Ｇ３は正レンズ成分Ｌ７を有し、かつ以下の条件
を満足することを特徴とする内焦望遠レンズ。 （１） ０．４３＜Φ／ｆ１ ＜０．７５（２）
０．３９＜ｆ１ ／Ｆ＜０．５５（３） ０＜Ｒ１
＋０．９Ｒ２ 但し、 Φ：第１群中の最も物体側正レンズ成分の物体側レンズ
面の有効径 Ｆ：全系の焦点距離 ｆ１ ：第１群の焦点距離 Ｒ１ ：第３群中の正レンズ成分の物体側レンズ面の曲
率半径 Ｒ２ ：第３群中の正レンズ成分の像側レンズ面の曲率
半径 - 【請求項２】前記第１群Ｇ１中の前記後群Ｇ１２は、物
体側より順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレン
ズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズより構成
されることを特徴とする請求項１記載の内焦望遠レンズ
。 - 【請求項３】前記後群Ｇ１２は貼り合わせであることを
特徴とする請求項１乃至２記載の内焦望遠レンズ。 - 【請求項４】前記後群Ｇ１２中の物体側に凸面を向けた
正メニスカスレンズは、以下の条件を満たすことを特徴
とする請求項３記載の内焦望遠レンズ。 （４） Ｎａ＜１．６ （５） ６５＜νａ Ｎａ：屈折率 νａ：アッベ数 - 【請求項５】前記後群Ｇ１２は、１枚の凸レンズ成分で
あり、物体側面を凸面とすることを特徴とする請求項１
乃至４記載の内焦望遠レンズ。 - 【請求項６】前記第３群Ｇ３は、物体側から順に両凸レ
ンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズの貼り
合わせの構成とし、以下の条件を満足することを特徴と
する請求項１乃至５記載の内焦望遠レンズ。 （６） Ｎｂ＜１．５８ （７） ４５＜νｂ Ｎｂ：凸レンズの屈折率 νｂ：アッベ数 - 【請求項７】前記第３群Ｇ３は１枚の両凸レンズであり
、以下の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至
５記載の内焦望遠レンズ。 （８） Ｎｃ＜１．５５ （９） ５０＜νｃ Ｎｃ：屈折率 νｃ：アッベ数
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03006132A JP3102040B2 (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | オートフォーカスカメラ用内焦望遠レンズ |
| US08/110,208 US5323270A (en) | 1991-01-23 | 1993-08-23 | Internal focusing telephoto lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03006132A JP3102040B2 (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | オートフォーカスカメラ用内焦望遠レンズ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04238311A true JPH04238311A (ja) | 1992-08-26 |
| JP3102040B2 JP3102040B2 (ja) | 2000-10-23 |
Family
ID=11629977
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03006132A Expired - Lifetime JP3102040B2 (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | オートフォーカスカメラ用内焦望遠レンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3102040B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06138385A (ja) * | 1992-10-26 | 1994-05-20 | Asahi Optical Co Ltd | 望遠レンズ |
| US5610769A (en) * | 1994-06-23 | 1997-03-11 | Nikon Corporation | Internal focusing telephoto lens system |
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| WO2009093582A1 (ja) * | 2008-01-23 | 2009-07-30 | Nikon Vision Co., Ltd. | 望遠鏡光学系 |
| JP2009186609A (ja) * | 2008-02-04 | 2009-08-20 | Nikon Corp | インナーフォーカス式の光学系、撮像装置、合焦方法 |
| CN107817576A (zh) * | 2016-09-12 | 2018-03-20 | 三星电机株式会社 | 光学成像系统 |
| WO2020080053A1 (ja) * | 2018-10-17 | 2020-04-23 | ソニーセミコンダクタソリューションズ株式会社 | 撮像レンズおよび撮像装置 |
| CN116184624A (zh) * | 2022-12-19 | 2023-05-30 | 福建福光股份有限公司 | 紧凑型大通光成像镜头 |
-
1991
- 1991-01-23 JP JP03006132A patent/JP3102040B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPWO2009093582A1 (ja) * | 2008-01-23 | 2011-05-26 | 株式会社 ニコンビジョン | 望遠鏡光学系 |
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| US10698184B2 (en) | 2016-09-12 | 2020-06-30 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Optical imaging system |
| US11567300B2 (en) | 2016-09-12 | 2023-01-31 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Optical imaging system |
| US11906709B2 (en) | 2016-09-12 | 2024-02-20 | Samsung Electro-Mechanics Co., Ltd. | Optical imaging system |
| WO2020080053A1 (ja) * | 2018-10-17 | 2020-04-23 | ソニーセミコンダクタソリューションズ株式会社 | 撮像レンズおよび撮像装置 |
| CN116184624A (zh) * | 2022-12-19 | 2023-05-30 | 福建福光股份有限公司 | 紧凑型大通光成像镜头 |
| CN116184624B (zh) * | 2022-12-19 | 2024-05-03 | 福建福光股份有限公司 | 紧凑型大通光成像镜头 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3102040B2 (ja) | 2000-10-23 |
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