JPH0423904B2 - - Google Patents
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- JPH0423904B2 JPH0423904B2 JP60197166A JP19716685A JPH0423904B2 JP H0423904 B2 JPH0423904 B2 JP H0423904B2 JP 60197166 A JP60197166 A JP 60197166A JP 19716685 A JP19716685 A JP 19716685A JP H0423904 B2 JPH0423904 B2 JP H0423904B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel plate
- composite laminated
- laminated steel
- resin
- diameter
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- Laminated Bodies (AREA)
- Lining Or Joining Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
＜産業上の利用分野＞
本発明は、制振効果または軽量化を目的とした
複合積層鋼板、特に鋼板と樹脂との接着力が大き
い複合積層鋼板の製造方法に関する。 ＜先行技術とその問題点＞ 鋼板と鋼板の間に熱可塑性樹脂を挾装した積層
鋼板は、大きく２種類に分けられる。１つは、鋼
板の占める割合が該樹脂より大きく、すぐれた制
振効果を持つ複合型制振鋼板である。他の一つ
は、表層部に極薄の鋼板を使用して強度を確保
し、中間層は厚くて軽量な樹脂である。軽量鋼板
と呼ばれる軽量材料である。両者とも、自動車用
材料や建築用材料などに使用される際には、すぐ
れた制振性や軽量化の利点があるが、複合積層鋼
板は、中間層として鋼板と変形挙動が全く異なる
樹脂を挾装しているため、鋼板と樹脂との接着力
を高め、形状に優れた複合積層鋼板を製造するこ
とが重要である。 従来、鋼板と樹脂との接着力を高める方法とし
て、熱可塑性樹脂を挾んだ鋼板を所定温度に予熱
し、その後、樹脂の融点より50〜100℃高めの温
度に加熱された温間ロールにて圧着する方法（特
願昭59−258384号）が本願出願人により開示され
ている。 しかし上記方法では、鋼板と樹脂との間に生じ
た気泡を十分に脱泡することができない。即ち、
ホツトプレス法では、脱泡作業に十分時間をかけ
ることができるが、温間ロールの加圧では、ロー
ルと材料の接触時間が短いため、ロール温度を高
めに設定したとはいえ脱泡を完全に行うことがで
きないのである。 このように脱泡が不十分なため、鋼板と樹脂と
の間に気泡が残存すると、鋼板と樹脂との接着力
が低下し、しかも気泡の存在する部分の鋼板がへ
こみ易く複合積層鋼板の表面性状に悪影響を及ぼ
すので複合積層鋼板の品質向上にとつて好ましく
ない。 ＜発明の目的＞ 本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解消
し、脱泡を十分に行うことにより鋼板と樹脂との
接着力を高めることができる複合積層鋼板の製造
方法を提供することにある。 ＜発明の構成＞ このような目的は以下の本発明によつて達成さ
れる。 即ち、本発明は鋼板間に熱可塑性樹脂を挾装し
た複合積層鋼板を製造するに際し、複合積層鋼板
を、その全幅にわたつて、下記式およびを満
足する小径ロールにて押圧した後、その全幅にわ
たつて、下記式およびを満足する小径ロール
にて押圧することを特徴する複合積層鋼板の製造
方法を提供するものである。 D1＜D2 …… 20t1≦D1≦500t1 …… 100t≦D2 …… （但し、D1は小径ロールの直径、D2は大径ロ
ールの直径、t1は複合積層鋼板を構成する一方の
鋼板の板厚、ｔは複合積層鋼板の全板厚である。） 以下本発明の複合積層鋼板の製造方法を添付図
面に示す好適実施例について詳細に説明する。 第１図は、本発明方法を実施する複合積層鋼板
の製造ラインを示す線図である。 鋼板１，１と樹脂２は、それぞれ鋼板コイル１
１，１１と樹脂コイル１２に巻かれている。これ
らのコイル１１，１１および１２から、鋼板１，
１および熱可塑性樹脂２が巻き出され、鋼板１，
１の間に樹脂２が挾まれ積層されて、連続的にラ
イン走行方向９へ走行する。積層された鋼板は、
まず加熱炉３で樹脂２の性質に応じた適当な温度
に加熱され、次いでその全幅にわたつて、小径ロ
ール４，４で押圧されて樹脂２と鋼板１，１間の
気泡が脱泡される。次に、複合積層鋼板１０は、
その全幅にわたつて大径ロール５，５により圧着
され、その後冷却帯６にて冷却され、レベラー７
にて形状の矯正がなされた後、製品の複合積層鋼
板１０として巻取りコイル８に巻き取られる。 冷却帯６では強制空冷の他、水、不活性ガス、
液化ガス、ドライアイス等の冷媒を用いた適当な
冷却方法により鋼板１０の冷却が行われる。 レベラー７はいかなる方式のものであつてもよ
いが、一般的には１〜30Kg／cm2の圧力で鋼板１，
１と樹脂２を圧接して平板状にレベリングするも
のを用いる。 本発明は、それぞれ特定の直径の小径ロールと
大径ロールとを用い、積層鋼板をその全幅にわた
つて小径ロール４，４にて押圧することによつて
脱泡を行つた後、同じくその全幅にわたつて大径
ロール５，５にて圧着を行うことに特徴を有す
る。その工程を拡大したものを第２図に示す。以
下、同図を参照しつつ説明する。 鋼板１，１と熱可塑性樹脂２との界面付近に存
在する気泡１３は小径ロール４，４のＡ点で押し
つぶされ、複合積層鋼板１０の両側部へしごき出
され、除去される。このように脱泡された鋼板１
０は、大径ロール５，５によつて適当な圧下力に
より加圧接着される。 小径ロール４，４の直径D1は、鋼板１の板厚
をt1としたとき、20t1≦D1≦500t1である。D1＜
20t1であると、ロールの曲げ剛性が小さく、板幅
方向に均一な板厚プロフアイルを得ることが難し
くなり、D1＞500t1であると脱泡の効果が小さく
なるからである。ここで板厚t1については特に制
限はない。 また大径ロール５，５の直径D2は、複合積層
鋼板１０の全板厚をｔとした時、100t≦D2であ
る。D2＜100tであると実質的な接触時間が短く、
鋼板の接着強度が小さくなるからである。なお大
径ロール５はエンドレスベルトを用いることも可
能であるため、D2の上限値は∞（無限大）とす
る。また、その名称から明らかであるが、小径ロ
ール４，４の直径D1＜大径ロール５，５の直径
D2である。 小径ロール４，４間隙距離は、Ａ点における板
厚減少率が５〜15％程度となるように設定するの
が好ましい。板厚減少率が５％未満であると十分
な脱泡効果が得られず、15％を超えると軟化した
樹脂が、鋼板１０の側部よりはみ出すからであ
る。 また大径ロール５，５の間隙距離についても、
鋼板を十分に圧着することができる程度のものに
適当に設定するのがよい。 本発明方法に用いる鋼板１としては、冷延鋼
板、各種めつき鋼板、化成処理鋼板等いかなる鋼
板を用いることも可能である。 また、本発明方法により製造される複合積層鋼
板１０は、熱可塑性樹脂層の厚さが比較的薄い制
振鋼板と、熱可塑性樹脂層の厚さが比較的厚い軽
量鋼板の双方を含むものである。 鋼板１，１間に挾装される熱可塑性樹脂として
は、成形性、耐熱性の点から、ポリプロピレンな
どのポリオレフイン類、ナイロンなどのポリアミ
ド類が有効であるが、これらの共重合体、変性体
であつてもよいし、その他の添加物を含む組成物
であつてもよいし、上記以外の樹脂であつてもよ
い。 なお、以上説明した例では、複合積層鋼板１０
は、鋼板／樹脂／鋼板の３層構造であるが、本発
明方法は、３層構造の複合積層鋼板のみを対象と
するものではなく、例えば、５層、７層で構成さ
れる複合積層鋼板でもよい。 ＜実施例＞ （本発明例１および比較例１） 0.2mm厚の冷延鋼板２枚で、0.6mm厚のポリプロ
ピレン樹脂を挾み、全厚1.0mmの軽量鋼板を第１
図に示す製造ラインにて製造した。小径ロールお
よび大径ロールは各々の直径D1およびD2が表１
に示す組み合せのものを用いた。このようなロー
ル直径が異なる条件の下で製造された各軽量鋼板
について、脱泡状態および鋼板と樹脂との接着力
（Ｔ−Peel強度）を調べた。その結果を表１に示
す。 なお、脱泡状態はＴ−peelテスト後に目視観察
の方法によつて以下のように面積率で評価した。 良：残存気泡面積率 ５％以下 不良：残存気泡面積率 ５％超 本発明例では良好な脱泡と高いＴ−peel強度が
得られているが、比較例１−１では脱泡状態は良
いが、Ｔ−peel強度が低く、また比較例１−２で
は脱泡状態が悪いためＴ−peel強度も低い。
複合積層鋼板、特に鋼板と樹脂との接着力が大き
い複合積層鋼板の製造方法に関する。 ＜先行技術とその問題点＞ 鋼板と鋼板の間に熱可塑性樹脂を挾装した積層
鋼板は、大きく２種類に分けられる。１つは、鋼
板の占める割合が該樹脂より大きく、すぐれた制
振効果を持つ複合型制振鋼板である。他の一つ
は、表層部に極薄の鋼板を使用して強度を確保
し、中間層は厚くて軽量な樹脂である。軽量鋼板
と呼ばれる軽量材料である。両者とも、自動車用
材料や建築用材料などに使用される際には、すぐ
れた制振性や軽量化の利点があるが、複合積層鋼
板は、中間層として鋼板と変形挙動が全く異なる
樹脂を挾装しているため、鋼板と樹脂との接着力
を高め、形状に優れた複合積層鋼板を製造するこ
とが重要である。 従来、鋼板と樹脂との接着力を高める方法とし
て、熱可塑性樹脂を挾んだ鋼板を所定温度に予熱
し、その後、樹脂の融点より50〜100℃高めの温
度に加熱された温間ロールにて圧着する方法（特
願昭59−258384号）が本願出願人により開示され
ている。 しかし上記方法では、鋼板と樹脂との間に生じ
た気泡を十分に脱泡することができない。即ち、
ホツトプレス法では、脱泡作業に十分時間をかけ
ることができるが、温間ロールの加圧では、ロー
ルと材料の接触時間が短いため、ロール温度を高
めに設定したとはいえ脱泡を完全に行うことがで
きないのである。 このように脱泡が不十分なため、鋼板と樹脂と
の間に気泡が残存すると、鋼板と樹脂との接着力
が低下し、しかも気泡の存在する部分の鋼板がへ
こみ易く複合積層鋼板の表面性状に悪影響を及ぼ
すので複合積層鋼板の品質向上にとつて好ましく
ない。 ＜発明の目的＞ 本発明の目的は、上記従来技術の欠点を解消
し、脱泡を十分に行うことにより鋼板と樹脂との
接着力を高めることができる複合積層鋼板の製造
方法を提供することにある。 ＜発明の構成＞ このような目的は以下の本発明によつて達成さ
れる。 即ち、本発明は鋼板間に熱可塑性樹脂を挾装し
た複合積層鋼板を製造するに際し、複合積層鋼板
を、その全幅にわたつて、下記式およびを満
足する小径ロールにて押圧した後、その全幅にわ
たつて、下記式およびを満足する小径ロール
にて押圧することを特徴する複合積層鋼板の製造
方法を提供するものである。 D1＜D2 …… 20t1≦D1≦500t1 …… 100t≦D2 …… （但し、D1は小径ロールの直径、D2は大径ロ
ールの直径、t1は複合積層鋼板を構成する一方の
鋼板の板厚、ｔは複合積層鋼板の全板厚である。） 以下本発明の複合積層鋼板の製造方法を添付図
面に示す好適実施例について詳細に説明する。 第１図は、本発明方法を実施する複合積層鋼板
の製造ラインを示す線図である。 鋼板１，１と樹脂２は、それぞれ鋼板コイル１
１，１１と樹脂コイル１２に巻かれている。これ
らのコイル１１，１１および１２から、鋼板１，
１および熱可塑性樹脂２が巻き出され、鋼板１，
１の間に樹脂２が挾まれ積層されて、連続的にラ
イン走行方向９へ走行する。積層された鋼板は、
まず加熱炉３で樹脂２の性質に応じた適当な温度
に加熱され、次いでその全幅にわたつて、小径ロ
ール４，４で押圧されて樹脂２と鋼板１，１間の
気泡が脱泡される。次に、複合積層鋼板１０は、
その全幅にわたつて大径ロール５，５により圧着
され、その後冷却帯６にて冷却され、レベラー７
にて形状の矯正がなされた後、製品の複合積層鋼
板１０として巻取りコイル８に巻き取られる。 冷却帯６では強制空冷の他、水、不活性ガス、
液化ガス、ドライアイス等の冷媒を用いた適当な
冷却方法により鋼板１０の冷却が行われる。 レベラー７はいかなる方式のものであつてもよ
いが、一般的には１〜30Kg／cm2の圧力で鋼板１，
１と樹脂２を圧接して平板状にレベリングするも
のを用いる。 本発明は、それぞれ特定の直径の小径ロールと
大径ロールとを用い、積層鋼板をその全幅にわた
つて小径ロール４，４にて押圧することによつて
脱泡を行つた後、同じくその全幅にわたつて大径
ロール５，５にて圧着を行うことに特徴を有す
る。その工程を拡大したものを第２図に示す。以
下、同図を参照しつつ説明する。 鋼板１，１と熱可塑性樹脂２との界面付近に存
在する気泡１３は小径ロール４，４のＡ点で押し
つぶされ、複合積層鋼板１０の両側部へしごき出
され、除去される。このように脱泡された鋼板１
０は、大径ロール５，５によつて適当な圧下力に
より加圧接着される。 小径ロール４，４の直径D1は、鋼板１の板厚
をt1としたとき、20t1≦D1≦500t1である。D1＜
20t1であると、ロールの曲げ剛性が小さく、板幅
方向に均一な板厚プロフアイルを得ることが難し
くなり、D1＞500t1であると脱泡の効果が小さく
なるからである。ここで板厚t1については特に制
限はない。 また大径ロール５，５の直径D2は、複合積層
鋼板１０の全板厚をｔとした時、100t≦D2であ
る。D2＜100tであると実質的な接触時間が短く、
鋼板の接着強度が小さくなるからである。なお大
径ロール５はエンドレスベルトを用いることも可
能であるため、D2の上限値は∞（無限大）とす
る。また、その名称から明らかであるが、小径ロ
ール４，４の直径D1＜大径ロール５，５の直径
D2である。 小径ロール４，４間隙距離は、Ａ点における板
厚減少率が５〜15％程度となるように設定するの
が好ましい。板厚減少率が５％未満であると十分
な脱泡効果が得られず、15％を超えると軟化した
樹脂が、鋼板１０の側部よりはみ出すからであ
る。 また大径ロール５，５の間隙距離についても、
鋼板を十分に圧着することができる程度のものに
適当に設定するのがよい。 本発明方法に用いる鋼板１としては、冷延鋼
板、各種めつき鋼板、化成処理鋼板等いかなる鋼
板を用いることも可能である。 また、本発明方法により製造される複合積層鋼
板１０は、熱可塑性樹脂層の厚さが比較的薄い制
振鋼板と、熱可塑性樹脂層の厚さが比較的厚い軽
量鋼板の双方を含むものである。 鋼板１，１間に挾装される熱可塑性樹脂として
は、成形性、耐熱性の点から、ポリプロピレンな
どのポリオレフイン類、ナイロンなどのポリアミ
ド類が有効であるが、これらの共重合体、変性体
であつてもよいし、その他の添加物を含む組成物
であつてもよいし、上記以外の樹脂であつてもよ
い。 なお、以上説明した例では、複合積層鋼板１０
は、鋼板／樹脂／鋼板の３層構造であるが、本発
明方法は、３層構造の複合積層鋼板のみを対象と
するものではなく、例えば、５層、７層で構成さ
れる複合積層鋼板でもよい。 ＜実施例＞ （本発明例１および比較例１） 0.2mm厚の冷延鋼板２枚で、0.6mm厚のポリプロ
ピレン樹脂を挾み、全厚1.0mmの軽量鋼板を第１
図に示す製造ラインにて製造した。小径ロールお
よび大径ロールは各々の直径D1およびD2が表１
に示す組み合せのものを用いた。このようなロー
ル直径が異なる条件の下で製造された各軽量鋼板
について、脱泡状態および鋼板と樹脂との接着力
（Ｔ−Peel強度）を調べた。その結果を表１に示
す。 なお、脱泡状態はＴ−peelテスト後に目視観察
の方法によつて以下のように面積率で評価した。 良：残存気泡面積率 ５％以下 不良：残存気泡面積率 ５％超 本発明例では良好な脱泡と高いＴ−peel強度が
得られているが、比較例１−１では脱泡状態は良
いが、Ｔ−peel強度が低く、また比較例１−２で
は脱泡状態が悪いためＴ−peel強度も低い。
【表】
（本発明例２および比較例２）
0.2mm厚の冷延鋼板２枚で0.6mm厚のナイロン樹
脂を挾み、全厚1.0mmの軽量鋼板を製造した以外
は本発明例１および比較例１と同様とした。その
結果を表２に示す。 結果は表１のものとほぼ同様である。
脂を挾み、全厚1.0mmの軽量鋼板を製造した以外
は本発明例１および比較例１と同様とした。その
結果を表２に示す。 結果は表１のものとほぼ同様である。
【表】
以上の結果より明らかなように本発明方法によ
り製造された複合積層鋼板は共に十分に脱泡が行
われ、そのためＴ−Peel強度が高いことが確認さ
れた。 ＜発明の効果＞ 本発明の複合積層鋼板の製造方法によれば、そ
れぞれ特定の直径の小径ロールと大径ロールとを
用い、複合積層鋼板を、その全幅にわたつて小径
ロールにて押圧することによつて脱泡し、次い
で、その全幅にわたつて大径ロールにて圧着する
ので、脱泡が十分に行われる。そのため、鋼板と
樹脂との接着力が強化されるとともに気泡の残存
がほとんどないので気泡部分の鋼板のへこみが防
止され、複合積層鋼板の表面性状が良好となる。 このように本発明方法により製造した複合積層
鋼板は、その製品品質が格段に向上する。
り製造された複合積層鋼板は共に十分に脱泡が行
われ、そのためＴ−Peel強度が高いことが確認さ
れた。 ＜発明の効果＞ 本発明の複合積層鋼板の製造方法によれば、そ
れぞれ特定の直径の小径ロールと大径ロールとを
用い、複合積層鋼板を、その全幅にわたつて小径
ロールにて押圧することによつて脱泡し、次い
で、その全幅にわたつて大径ロールにて圧着する
ので、脱泡が十分に行われる。そのため、鋼板と
樹脂との接着力が強化されるとともに気泡の残存
がほとんどないので気泡部分の鋼板のへこみが防
止され、複合積層鋼板の表面性状が良好となる。 このように本発明方法により製造した複合積層
鋼板は、その製品品質が格段に向上する。
第１図は、本発明の複合積層鋼板の製造方法の
製造ラインを示す線図である。第２図は、複合積
層鋼板を小径ロールにて脱泡し、大径ロールにて
圧着する工程を示す部分断面側面図である。 符号の説明、１……鋼板、２……熱可塑性樹
脂、３……加熱炉、４……小径ロール、５……大
径ロール、６……冷却帯、７……レベラー、８…
…巻取りコイル、９……ライン走行方向、１０…
…複合積層鋼板、１１……鋼板コイル、１２……
樹脂コイル、１３……気泡。
製造ラインを示す線図である。第２図は、複合積
層鋼板を小径ロールにて脱泡し、大径ロールにて
圧着する工程を示す部分断面側面図である。 符号の説明、１……鋼板、２……熱可塑性樹
脂、３……加熱炉、４……小径ロール、５……大
径ロール、６……冷却帯、７……レベラー、８…
…巻取りコイル、９……ライン走行方向、１０…
…複合積層鋼板、１１……鋼板コイル、１２……
樹脂コイル、１３……気泡。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 鋼板間に熱可塑性樹脂を挾装した複合積層鋼
板を製造するに際し、 複合積層鋼板を、その全幅にわたつて、下記式
およびを満足する小径ロールにて押圧した
後、その全幅にわたつて、下記式およびを満
足する大径ロールにて押圧することを特徴とする
複合積層鋼板の製造方法。 D1＜D2 …… 20t1≦D1≦500t1 …… 100t≦D2 …… （但し、D1は小径ロールの直径、D2は大径ロ
ールの直径、t1は複合積層鋼板を構成する一方の
鋼板の板厚、ｔは複合積層鋼板の全板厚である。）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60197166A JPS6256142A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | 複合積層鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60197166A JPS6256142A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | 複合積層鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6256142A JPS6256142A (ja) | 1987-03-11 |
| JPH0423904B2 true JPH0423904B2 (ja) | 1992-04-23 |
Family
ID=16369879
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60197166A Granted JPS6256142A (ja) | 1985-09-06 | 1985-09-06 | 複合積層鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6256142A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4882834A (en) * | 1987-04-27 | 1989-11-28 | Armco Advanced Materials Corporation | Forming a laminate by applying pressure to remove excess sealing liquid between facing surfaces laminations |
| JP4238484B2 (ja) * | 2001-03-26 | 2009-03-18 | 住友ベークライト株式会社 | 積層板の製造方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59115592A (ja) * | 1982-12-23 | 1984-07-04 | 佐藤 亮拿 | 電磁遮蔽体の製造方法 |
-
1985
- 1985-09-06 JP JP60197166A patent/JPS6256142A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6256142A (ja) | 1987-03-11 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |