JPH04239094A - 残油の脱硫および脱金属方法 - Google Patents
残油の脱硫および脱金属方法Info
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- JPH04239094A JPH04239094A JP15029491A JP15029491A JPH04239094A JP H04239094 A JPH04239094 A JP H04239094A JP 15029491 A JP15029491 A JP 15029491A JP 15029491 A JP15029491 A JP 15029491A JP H04239094 A JPH04239094 A JP H04239094A
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G45/00—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds
- C10G45/02—Refining of hydrocarbon oils using hydrogen or hydrogen-generating compounds to eliminate hetero atoms without changing the skeleton of the hydrocarbon involved and without cracking into lower boiling hydrocarbons; Hydrofinishing
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、残油、例えば真空残油
の改良された脱硫および脱金属方法に関する。本発明に
おいて、脱硫及び／又は脱金属は、残油から不純物を実
質的に除去または減少させるものである。
の改良された脱硫および脱金属方法に関する。本発明に
おいて、脱硫及び／又は脱金属は、残油から不純物を実
質的に除去または減少させるものである。
【０００２】
【従来の技術および発明が解決しようとする課題】不純
物は、ガソリンの製造のような残油の後の接触処理にお
いて、触媒に例えば触媒毒として影響を与える。
物は、ガソリンの製造のような残油の後の接触処理にお
いて、触媒に例えば触媒毒として影響を与える。
【０００３】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨は、残油を
２０４℃ないし残油の沸点の範囲の沸点を有する希釈剤
とブレンドすることにより残油が主成分であるブレンド
を調製し、４２４０〜２７７００ｋＰａ（６００〜４０
００ｐｓｉｇ）の水素圧、３１６〜４６８℃（６００〜
８７５°Ｆ）の高温および０．０５〜１０の空間速度を
含む条件下にブレンドを水素化処理触媒に接触させるこ
とを含んでなる残油の脱硫および脱金属方法に存する。
２０４℃ないし残油の沸点の範囲の沸点を有する希釈剤
とブレンドすることにより残油が主成分であるブレンド
を調製し、４２４０〜２７７００ｋＰａ（６００〜４０
００ｐｓｉｇ）の水素圧、３１６〜４６８℃（６００〜
８７５°Ｆ）の高温および０．０５〜１０の空間速度を
含む条件下にブレンドを水素化処理触媒に接触させるこ
とを含んでなる残油の脱硫および脱金属方法に存する。
【０００４】本発明の一態様では、シリカ、アルミナま
たはシリカ−アルミナからなる群より選択される触媒の
存在下、上記の条件下に残油を軽油、留出油またはＦＣ
Ｃ循環原料希釈剤に接触させる。一つの結果は、処理残
油の金属不純物含量が、軽油、留出油またはＦＣＣ循環
原料の不存在下、同一条件下に処理した残油より少ない
ことである。もう一つの結果は、低沸点フラクション（
軽油、留出油またはＦＣＣ循環原料）の存在下、この条
件下に処理した残油の硫黄含量が、軽油、留出油または
ＦＣＣ循環油の不存在下、同一条件下に処理した残油よ
り少ないことである。
たはシリカ−アルミナからなる群より選択される触媒の
存在下、上記の条件下に残油を軽油、留出油またはＦＣ
Ｃ循環原料希釈剤に接触させる。一つの結果は、処理残
油の金属不純物含量が、軽油、留出油またはＦＣＣ循環
原料の不存在下、同一条件下に処理した残油より少ない
ことである。もう一つの結果は、低沸点フラクション（
軽油、留出油またはＦＣＣ循環原料）の存在下、この条
件下に処理した残油の硫黄含量が、軽油、留出油または
ＦＣＣ循環油の不存在下、同一条件下に処理した残油よ
り少ないことである。
【０００５】残油の水素化処理の目的は、ニッケルおよ
びバナジウムのような金属の除去、硫黄生成物の減少お
よびＣＣＲ生成物の減少である。速度論的制限並びに炭
素質付着物および金属付着物による触媒汚染はこのよう
な処理において発生する二つの一般的問題である。常圧
残油は３１６〜４２７℃（６００〜８００°Ｆ）で沸騰
し、真空残油は４８２〜５９３℃（９００〜１１００°
Ｆ）で沸騰する。好ましくは、本発明により脱金属及び
／又は脱硫される残油は真空残油である。残油は、定義
によれば、原油の蒸留またはクラッキングプロセスから
の蒸気化しなかった液体または固体残渣油である。真空
残油は、蒸留される物質の分解およびクラッキングを避
ける目的で減圧において蒸留温度および留出物質の沸騰
温度を低下させる真空蒸留から得られる。すなわち、好
ましい態様において、第１工程は真空残油を提供するも
ので、上記目的を含む第１工程は標準的方法により真空
残油を提供するための原油の真空蒸留である。
びバナジウムのような金属の除去、硫黄生成物の減少お
よびＣＣＲ生成物の減少である。速度論的制限並びに炭
素質付着物および金属付着物による触媒汚染はこのよう
な処理において発生する二つの一般的問題である。常圧
残油は３１６〜４２７℃（６００〜８００°Ｆ）で沸騰
し、真空残油は４８２〜５９３℃（９００〜１１００°
Ｆ）で沸騰する。好ましくは、本発明により脱金属及び
／又は脱硫される残油は真空残油である。残油は、定義
によれば、原油の蒸留またはクラッキングプロセスから
の蒸気化しなかった液体または固体残渣油である。真空
残油は、蒸留される物質の分解およびクラッキングを避
ける目的で減圧において蒸留温度および留出物質の沸騰
温度を低下させる真空蒸留から得られる。すなわち、好
ましい態様において、第１工程は真空残油を提供するも
ので、上記目的を含む第１工程は標準的方法により真空
残油を提供するための原油の真空蒸留である。
【０００６】残油のための低沸点希釈剤は、常圧および
真空軽油、またはＬＣＯ（軽質循環油）およびＨＣＯ（
重質循環油）のような分解留出油を含む。軽油は、灯油
と潤滑油との中間の粘度を有し、２０４〜４２７℃（約
４００〜約８００°Ｆ）の温度で沸騰する石油留出油で
ある。留出油は、ガソリン、灯油および軽質潤滑油を含
む。好ましい態様において、希釈剤は分解ＦＣＣ留出油
のような芳香族流である。芳香族流としての分解留出油
はＬＣＯおよびＨＣＯを含む。本発明の方法において分
解留出油により提供される芳香族流と残油を組み合わせ
ることにより、触媒失活に有益な影響が及ぼされる。
真空軽油、またはＬＣＯ（軽質循環油）およびＨＣＯ（
重質循環油）のような分解留出油を含む。軽油は、灯油
と潤滑油との中間の粘度を有し、２０４〜４２７℃（約
４００〜約８００°Ｆ）の温度で沸騰する石油留出油で
ある。留出油は、ガソリン、灯油および軽質潤滑油を含
む。好ましい態様において、希釈剤は分解ＦＣＣ留出油
のような芳香族流である。芳香族流としての分解留出油
はＬＣＯおよびＨＣＯを含む。本発明の方法において分
解留出油により提供される芳香族流と残油を組み合わせ
ることにより、触媒失活に有益な影響が及ぼされる。
【０００７】残油は低沸点希釈剤とブレンドされる。得
られたブレンドは５０体積％までの希釈剤を含み得る。 特に、ブレンドは約１０〜３０体積％の希釈剤を含む。 希釈剤の好ましい水準は、真空残油と希釈剤の各々の組
み合わせについて決められ、後述の水素化処理条件下に
おける脱金属および脱硫を促進するのに有効な量で残油
より低い沸点の希釈剤が存在する。本発明によれば、脱
金属および脱硫の両方またはいずれかの速度上昇は、１
００％までであり得る。特定の希釈剤について速度上昇
が１００％であるとき、速度上昇は処理すべき残油の粘
度と共に増加する傾向がある。残油の粘度は産出場所に
より異なる。
られたブレンドは５０体積％までの希釈剤を含み得る。 特に、ブレンドは約１０〜３０体積％の希釈剤を含む。 希釈剤の好ましい水準は、真空残油と希釈剤の各々の組
み合わせについて決められ、後述の水素化処理条件下に
おける脱金属および脱硫を促進するのに有効な量で残油
より低い沸点の希釈剤が存在する。本発明によれば、脱
金属および脱硫の両方またはいずれかの速度上昇は、１
００％までであり得る。特定の希釈剤について速度上昇
が１００％であるとき、速度上昇は処理すべき残油の粘
度と共に増加する傾向がある。残油の粘度は産出場所に
より異なる。
【０００８】残油と希釈剤のブレンドを、石油残油の脱
金属および脱硫用のものとして当業者に良く知られてい
る固定床、沸騰床または移動床反応器において以下の水
素化処理条件に付することができる。水素化処理条件は
触媒を含む。
金属および脱硫用のものとして当業者に良く知られてい
る固定床、沸騰床または移動床反応器において以下の水
素化処理条件に付することができる。水素化処理条件は
触媒を含む。
【０００９】定義によれば、水素化処理は水素流を必要
とする。本発明の方法における水素圧は、４２４０〜２
７７００ｋＰａ（６００〜約４０００ｐｓｉｇ）である
。本発明の方法における高温は約３１６〜４６８℃（６
００〜約８７５°Ｆ）である。空間速度（ＷＨＳＶ）は
０．０５〜１０である。
とする。本発明の方法における水素圧は、４２４０〜２
７７００ｋＰａ（６００〜約４０００ｐｓｉｇ）である
。本発明の方法における高温は約３１６〜４６８℃（６
００〜約８７５°Ｆ）である。空間速度（ＷＨＳＶ）は
０．０５〜１０である。
【００１０】残油の脱金属及び／又は脱硫のための触媒
は一般的なものであってよい。触媒として有用なこれら
の組成物は、シリカ、アルミナまたはシリカ−アルミナ
を含む。
は一般的なものであってよい。触媒として有用なこれら
の組成物は、シリカ、アルミナまたはシリカ−アルミナ
を含む。
【００１１】前述の条件下に、上記低沸点希釈剤の存在
下に水素化処理した残油の脱金属及び／又は脱硫の速度
定数が上昇する。この上昇故に、好ましくない結果を伴
うことなく、真空残油フラクションの処理に好ましい影
響さえ及ぼして特定の割合の希釈剤を同じ反応器におい
て水素化処理することができる。
下に水素化処理した残油の脱金属及び／又は脱硫の速度
定数が上昇する。この上昇故に、好ましくない結果を伴
うことなく、真空残油フラクションの処理に好ましい影
響さえ及ぼして特定の割合の希釈剤を同じ反応器におい
て水素化処理することができる。
【００１２】この方法の生成物は、要すれば分別して他
の一般的装置に移すまたは最終生成物として直接使用す
ることができる。
の一般的装置に移すまたは最終生成物として直接使用す
ることができる。
【００１３】
【実施例】実施例１
３０％ＬＣＯの存在下、種々の空間速度においてア
ラブライト（ＡＬ）真空残油を水素化処理した。図１は
ニッケル除去の速度定数に対するＬＣＯの影響を示し、
図２はバナジウム除去に対する影響を示す。３０％ＬＣ
Ｏの存在は、速度定数の上昇により表した両者の割合以
上に脱金属を促進する。例えば、３７１℃（７００°Ｆ
）の温度、１３９００ｋＰａ（２０００ｐｓｉｇ）の圧
力および８９０ｖ／ｖ（５０００ＳＣＦ／ＢＢＬ）の水
素循環量において、残油のみを処理した場合、ニッケル
除去の計算された見掛け速度定数は０．０２２である。 ３０％ＬＣＯを共処理すると速度定数が０．０４５に上
昇する。同様に、３０％ＬＣＯを共処理すると、バナジ
ウム除去の速度定数が０．０２１から０．０５に上昇す
る。この上昇した脱金属速度は生成物中の低金属含量を
表している。
ラブライト（ＡＬ）真空残油を水素化処理した。図１は
ニッケル除去の速度定数に対するＬＣＯの影響を示し、
図２はバナジウム除去に対する影響を示す。３０％ＬＣ
Ｏの存在は、速度定数の上昇により表した両者の割合以
上に脱金属を促進する。例えば、３７１℃（７００°Ｆ
）の温度、１３９００ｋＰａ（２０００ｐｓｉｇ）の圧
力および８９０ｖ／ｖ（５０００ＳＣＦ／ＢＢＬ）の水
素循環量において、残油のみを処理した場合、ニッケル
除去の計算された見掛け速度定数は０．０２２である。 ３０％ＬＣＯを共処理すると速度定数が０．０４５に上
昇する。同様に、３０％ＬＣＯを共処理すると、バナジ
ウム除去の速度定数が０．０２１から０．０５に上昇す
る。この上昇した脱金属速度は生成物中の低金属含量を
表している。
【００１４】実施例２
ＡＬ真空残油を３０％ＬＣＯの存在下に水素化処理
した。処理後のＬＣＯフラクション中の残留硫黄を差し
引くことにより残渣フラクション中の硫黄含量を計算し
た。図３は、共処理における真空残油の観察された脱硫
を真空残油そのものの処理において予測される脱硫と比
較する。実施例１と同じ操作条件において、脱硫の速度
定数が、共処理によりここでも０．２から０．３６に上
昇した。このことは生成物流中の硫黄含量が非常に低い
ことを表している。
した。処理後のＬＣＯフラクション中の残留硫黄を差し
引くことにより残渣フラクション中の硫黄含量を計算し
た。図３は、共処理における真空残油の観察された脱硫
を真空残油そのものの処理において予測される脱硫と比
較する。実施例１と同じ操作条件において、脱硫の速度
定数が、共処理によりここでも０．２から０．３６に上
昇した。このことは生成物流中の硫黄含量が非常に低い
ことを表している。
【００１５】実施例３
触媒失活に対するＬＣＯの影響を独立して示すため
に、ＬＣＯそのものを実施例１と同じ条件下に平衡化触
媒を用いて４日間処理した。残油水素化処理に対する触
媒性能をＬＣＯランの前後で比較した。以下に示すよう
に、ＡＬ残油からの金属除去率が４３から４６％に上昇
し、硫黄除去率が３８から４１％に上昇した。
に、ＬＣＯそのものを実施例１と同じ条件下に平衡化触
媒を用いて４日間処理した。残油水素化処理に対する触
媒性能をＬＣＯランの前後で比較した。以下に示すよう
に、ＡＬ残油からの金属除去率が４３から４６％に上昇
し、硫黄除去率が３８から４１％に上昇した。
【００１６】
残油の水素
化処理の比較
原料 ラン前
ラン後 操作条件 圧力、ｋＰａ
１３４００ １３４００
（ｐｓｉｇ）
（２０００） （２０
００） 温度、℃
３２１
３２１ （°Ｆ）
（６１０）
（６１０） ＷＨＳＶ
０．８ ０．８ 生成物特性 Ｎｉ、ｐｐｍ
９．０ ６．９
６．５ Ｖ、ｐｐｍ
３１．０ １６．０
１５．０ Ｓ、重量％
２．９ ０
．９ ０．７５ 脱金属、％
４３ ４６ 脱硫、％
３８ ４１
化処理の比較
原料 ラン前
ラン後 操作条件 圧力、ｋＰａ
１３４００ １３４００
（ｐｓｉｇ）
（２０００） （２０
００） 温度、℃
３２１
３２１ （°Ｆ）
（６１０）
（６１０） ＷＨＳＶ
０．８ ０．８ 生成物特性 Ｎｉ、ｐｐｍ
９．０ ６．９
６．５ Ｖ、ｐｐｍ
３１．０ １６．０
１５．０ Ｓ、重量％
２．９ ０
．９ ０．７５ 脱金属、％
４３ ４６ 脱硫、％
３８ ４１
【００
１７】上記の結果はＬＣＯの存在が実際に触媒活性を回
復させることを示している。すなわち、ＬＣＯ共処理は
触媒失活を遅くすることが予測される。
１７】上記の結果はＬＣＯの存在が実際に触媒活性を回
復させることを示している。すなわち、ＬＣＯ共処理は
触媒失活を遅くすることが予測される。
【００１８】実施例４
ＡＬ真空残油を、３２１℃および３９９℃（６１０
°Ｆおよび７５０°Ｆ）の温度、１３９００ｋＰａ（２
０００ｐｓｉｇ）の圧力および８９０ｖ／ｖ（５０００
ＳＣＦ／ＢＢＬ）の水素循環量で、２０％の真空軽油お
よび１０％の軽質留出油と共処理した。真空残油からの
硫黄除去を追跡するために、生成物を分離して、硫黄含
量を測定する為の８５０＋（°Ｆ）ポーションを得た。 図４において、真空残油からのニッケル除去に対する希
釈剤添加の影響を種々の反応器温度において比較する。 残油からのバナジウムおよび硫黄除去における共処理に
よる同様の向上をそれぞれ図５および図６に示す。そこ
に示すように、共処理により金属および硫黄除去能が実
質的に向上する。
°Ｆおよび７５０°Ｆ）の温度、１３９００ｋＰａ（２
０００ｐｓｉｇ）の圧力および８９０ｖ／ｖ（５０００
ＳＣＦ／ＢＢＬ）の水素循環量で、２０％の真空軽油お
よび１０％の軽質留出油と共処理した。真空残油からの
硫黄除去を追跡するために、生成物を分離して、硫黄含
量を測定する為の８５０＋（°Ｆ）ポーションを得た。 図４において、真空残油からのニッケル除去に対する希
釈剤添加の影響を種々の反応器温度において比較する。 残油からのバナジウムおよび硫黄除去における共処理に
よる同様の向上をそれぞれ図５および図６に示す。そこ
に示すように、共処理により金属および硫黄除去能が実
質的に向上する。
【図１】 ＷＨＳＶに対して原料中Ｎｉに対する生成
物中Ｎｉの割合をプロットしたグラフであり、軽質循環
油（ＬＣＯ）のニッケル除去に対する影響を示す。
物中Ｎｉの割合をプロットしたグラフであり、軽質循環
油（ＬＣＯ）のニッケル除去に対する影響を示す。
【図２】 ＷＨＳＶに対して原料中Ｖに対する生成物
中Ｖの割合をプロットしたグラフであり、ＬＣＯのバナ
ジウム除去に対する影響を示す。
中Ｖの割合をプロットしたグラフであり、ＬＣＯのバナ
ジウム除去に対する影響を示す。
【図３】 ＷＨＳＶに対して残油中硫黄含量の変化を
プロットしたグラフであり、ＬＣＯの残油脱硫に対する
影響を示す。
プロットしたグラフであり、ＬＣＯの残油脱硫に対する
影響を示す。
【図４】 ＷＨＳＶに対してニッケル含量をプロット
したグラフであり、８５０＋（°Ｆ）残渣油の脱金属に
対する希釈剤の影響を示す。
したグラフであり、８５０＋（°Ｆ）残渣油の脱金属に
対する希釈剤の影響を示す。
【図５】 ＷＨＳＶに対してバナジウム含量をプロッ
トしたグラフであり、８５０＋（°Ｆ）残渣油の脱金属
に対する希釈剤の影響を示す。
トしたグラフであり、８５０＋（°Ｆ）残渣油の脱金属
に対する希釈剤の影響を示す。
【図６】 ＷＨＳＶに対して硫黄含量をプロットした
グラフであり、８５０＋（°Ｆ）残渣油の脱硫に対する
希釈剤の影響を示す。
グラフであり、８５０＋（°Ｆ）残渣油の脱硫に対する
希釈剤の影響を示す。
Claims (6)
- 【請求項１】 残油を２０４℃ないし残油の沸点の範
囲の沸点を有する希釈剤とブレンドすることにより残油
が主成分であるブレンドを調製し、４２４０〜２７７０
０ｋＰａの水素圧、３１６〜４６８℃の高温および約０
．０５〜１０の空間速度を含む条件下にブレンドを水素
化処理触媒に接触させることを含んでなる残油の脱硫お
よび脱金属方法。 - 【請求項２】 残油用の希釈剤が、常圧軽油、真空軽
油、並びに分解留出油軽質循環油および重質循環油から
なる群より選択される請求項１記載の方法。 - 【請求項３】 残油が真空残油である請求項１または
２のいずれかに記載の方法。 - 【請求項４】 残油が、下流の処理において触媒毒と
して作用するのに有効な量のニッケルまたはバナジウム
を含む請求項１〜３のいずれかに記載の方法。 - 【請求項５】 回収ブレンド中のニッケルまたはバナ
ジウムの量が触媒毒として作用するのに有効な量より少
ない請求項１〜４のいずれかに記載の方法。 - 【請求項６】 水素化処理触媒が、シリカ、アルミナ
およびシリカ−アルミナからなる群より選択される請求
項１〜５のいずれかに記載の方法。
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Cited By (3)
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