JPH0424084B2 - - Google Patents
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- JPH0424084B2 JPH0424084B2 JP58027704A JP2770483A JPH0424084B2 JP H0424084 B2 JPH0424084 B2 JP H0424084B2 JP 58027704 A JP58027704 A JP 58027704A JP 2770483 A JP2770483 A JP 2770483A JP H0424084 B2 JPH0424084 B2 JP H0424084B2
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Filtration Of Liquid (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、入口母管と出口母管との間に通液時
間の異なつている複数のろ過器を並列に配設した
ろ過装置に関する。
間の異なつている複数のろ過器を並列に配設した
ろ過装置に関する。
例えば、火力発電所や原子力発電所の復水をろ
過処理するろ過装置は、プリコート式ろ過装置が
用いられている。このプリコート式ろ過装置は、
ろ過器内のろ布表面に形成したろ材を処理原液が
通過することにより、不純物の除去を行つてい
る。そして、処理原液の量が多く、かつ連続的に
処置を行う場合には、処理量よりも容量の小さな
ろ過器を複数器設置し、各ろ過器の運転開始時期
を異ならせて運転しているのが通常である。第１
図は、火力発電所や原子力発電所において採用さ
れている、このようなろ過装置の概略系統を示す
ものである。
過処理するろ過装置は、プリコート式ろ過装置が
用いられている。このプリコート式ろ過装置は、
ろ過器内のろ布表面に形成したろ材を処理原液が
通過することにより、不純物の除去を行つてい
る。そして、処理原液の量が多く、かつ連続的に
処置を行う場合には、処理量よりも容量の小さな
ろ過器を複数器設置し、各ろ過器の運転開始時期
を異ならせて運転しているのが通常である。第１
図は、火力発電所や原子力発電所において採用さ
れている、このようなろ過装置の概略系統を示す
ものである。
第１図において入口母管１０に接続してある入
口分岐管１２は、流量計１４と入口弁１６とが設
けられており、ろ過器入口管１８を介してろ過器
２０Ａに接続してある。そして、ろ過器２０Ａの
出口には、ろ過器出口管２２の一端が接続してあ
り、ろ過器出口管２２の他端は、流量制御弁２４
と出口弁２６とが設けてある出口分岐管２８に接
続され、出口母管３０に連通している。さらに、
ろ過器２０Ａの入口側と出口側、すなわちろ過器
入口管１８とろ過器出口管２２と間には、差圧検
出管３２が接続してあり、差圧計３４がろ過器２
０Ａと並列に設けてある。なお、図に示した符号
３６，３８は、それぞれ差圧計３４の入口側と出
口側に設けた差圧計元弁である。
口分岐管１２は、流量計１４と入口弁１６とが設
けられており、ろ過器入口管１８を介してろ過器
２０Ａに接続してある。そして、ろ過器２０Ａの
出口には、ろ過器出口管２２の一端が接続してあ
り、ろ過器出口管２２の他端は、流量制御弁２４
と出口弁２６とが設けてある出口分岐管２８に接
続され、出口母管３０に連通している。さらに、
ろ過器２０Ａの入口側と出口側、すなわちろ過器
入口管１８とろ過器出口管２２と間には、差圧検
出管３２が接続してあり、差圧計３４がろ過器２
０Ａと並列に設けてある。なお、図に示した符号
３６，３８は、それぞれ差圧計３４の入口側と出
口側に設けた差圧計元弁である。
上記した構造を有するろ過系列は、Ｎ系列設け
られ、ろ過器２０Ａ，２０Ｂ，…２０Ｎが入口母
管１０と出口母管３０との間に並列に配設されて
いる。そして、より高圧の上流系統から入口母管
１０内を移送されてくる処理原液は、入口分岐管
１２内に入り、流量計１４、入口弁１６を経由し
た後、ろ過器入口管１８からろ過器２０Ａ，２０
Ｂ，…２０Ｎ内に入る。そして、これら各ろ過器
において浄化された処理原液は、処理液としてろ
過出口管２２から流量制御弁２４、出口弁２６を
介して出口分岐管２６内に入り、出口母管３０に
集められる。これら各ろ過器の運転は、ろ過器入
口側圧力とろ過器出口側圧力との差を差圧計３４
により検出し、この差圧が所定の設定値以下に保
たれていることを確認することによつて行つてい
る。
られ、ろ過器２０Ａ，２０Ｂ，…２０Ｎが入口母
管１０と出口母管３０との間に並列に配設されて
いる。そして、より高圧の上流系統から入口母管
１０内を移送されてくる処理原液は、入口分岐管
１２内に入り、流量計１４、入口弁１６を経由し
た後、ろ過器入口管１８からろ過器２０Ａ，２０
Ｂ，…２０Ｎ内に入る。そして、これら各ろ過器
において浄化された処理原液は、処理液としてろ
過出口管２２から流量制御弁２４、出口弁２６を
介して出口分岐管２６内に入り、出口母管３０に
集められる。これら各ろ過器の運転は、ろ過器入
口側圧力とろ過器出口側圧力との差を差圧計３４
により検出し、この差圧が所定の設定値以下に保
たれていることを確認することによつて行つてい
る。
各ろ過器の運転監視に使用されているろ過器差
圧は、ろ材層における不純物捕捉量により異な
り、一定流量の処理運転がされる場合には、第２
図に示す如く処理時間、すなわち通液時間が長く
なるに従い上昇する傾向がある。そして、前記し
たように上記のようなろ過装置においては、ろ過
装置の連続運転を可能とするため、各ろ過器２０
Ａ，２０Ｂ，…２０Ｎをそれぞれ等間隔の時間を
おいてスタートさせ、各ろ過器の運転時間を異な
らせている。例えば、第２図に示すようにＮ基の
ろ過器の運転時間がTA，TB，TC…TNの如く等差
級数的である場合、各ろ過器の差圧はΔPA，
ΔPB，ΔPC…ΔPNの如く分布する。そして、ろ過
器差圧ΔPNがろ過処理のための限界の差圧ΔPMAX
に達した時にこのろ過器の運転を停止し、新たな
ろ過層のプリコート等を行う。このΔPMAXまでに
達するろ過器の運転時間TMAXがろ過器の最大運
転時間である。このようにろ過器差圧が異なつて
いる複数のろ過器を有するろ過装置の運転は、各
ろ過器に分配する処理原液の分量がろ過器回りの
配管・弁構成等による損失がほぼ等しいものとす
ると、各系列のろ過器を含めた差圧が一定となる
ようにしている。
圧は、ろ材層における不純物捕捉量により異な
り、一定流量の処理運転がされる場合には、第２
図に示す如く処理時間、すなわち通液時間が長く
なるに従い上昇する傾向がある。そして、前記し
たように上記のようなろ過装置においては、ろ過
装置の連続運転を可能とするため、各ろ過器２０
Ａ，２０Ｂ，…２０Ｎをそれぞれ等間隔の時間を
おいてスタートさせ、各ろ過器の運転時間を異な
らせている。例えば、第２図に示すようにＮ基の
ろ過器の運転時間がTA，TB，TC…TNの如く等差
級数的である場合、各ろ過器の差圧はΔPA，
ΔPB，ΔPC…ΔPNの如く分布する。そして、ろ過
器差圧ΔPNがろ過処理のための限界の差圧ΔPMAX
に達した時にこのろ過器の運転を停止し、新たな
ろ過層のプリコート等を行う。このΔPMAXまでに
達するろ過器の運転時間TMAXがろ過器の最大運
転時間である。このようにろ過器差圧が異なつて
いる複数のろ過器を有するろ過装置の運転は、各
ろ過器に分配する処理原液の分量がろ過器回りの
配管・弁構成等による損失がほぼ等しいものとす
ると、各系列のろ過器を含めた差圧が一定となる
ようにしている。
第３図は、このような運転方法による流量と系
列毎の差圧との関係を示したものである。第３図
において配管・弁の流量と差圧との関係を示す曲
線は、各系列毎の配管・弁等の構成を同一とした
場合の流量に対する差圧の変化を示したものであ
り、定格流量QNOR時の配管・弁による差圧はΔP1
となる。そして、Ａ，Ｂ，Ｃ…Ｎの曲線は、前記
したと同様に運転時間の異なるろ過器を有するろ
過系列の流量と差圧との関係を示したものであ
り、曲線Ａで示したろ過器が最も運転時間が少な
く、また曲線Ｎで示したろ過器が最も運転時間が
多くなつている。
列毎の差圧との関係を示したものである。第３図
において配管・弁の流量と差圧との関係を示す曲
線は、各系列毎の配管・弁等の構成を同一とした
場合の流量に対する差圧の変化を示したものであ
り、定格流量QNOR時の配管・弁による差圧はΔP1
となる。そして、Ａ，Ｂ，Ｃ…Ｎの曲線は、前記
したと同様に運転時間の異なるろ過器を有するろ
過系列の流量と差圧との関係を示したものであ
り、曲線Ａで示したろ過器が最も運転時間が少な
く、また曲線Ｎで示したろ過器が最も運転時間が
多くなつている。
今処理原液の定格処理量QNORを各系列に均等に
供給した場合、曲線Ｎで表わされる系列における
差圧が異常に大きくなり、ろ過器の運転をするこ
とが困難である。そこで、各系列の差圧が予め設
定したΔP2となるように各系列に供給する流量を
調節してろ過装置の運転を行うと、第３図に示す
ように曲線Ａで示した最も運転時間の短いろ過器
を含む系列の流量Q1MAXと曲線Ｎで示した最も運
転時間の長いろ過器を含む系列の流量Q1MINとの
間に大きな差が生じる。例えば、母管差圧が25
Kg／cm2程度により運転されている一般的な復水ろ
過装置の場合には、最大流量塔（最大流量が供給
されるろ過器）と最小流量塔との偏差が原液処理
流量を運転ろ過器数で割つた定格処理量QNORに対
し、50〜60％の差を生ずる。このため、各系列に
供給される処理原液の大きなアンバランスに伴
い、ろ過器の性能を左右するろ過速度が異なり好
ましくない。そこで、このような欠点を避けるた
め、各系統のろ過器が最適ろ過速度範囲内におい
て運転できるように処理原液の供給量を調整する
必要があり、等流量制御装置をろ過装置に設定し
ている。この等流量制御装置は、第１図に示した
流量制御弁の開度調整により流量を調整するもの
で、その流量制御回路を第４図に示した。
供給した場合、曲線Ｎで表わされる系列における
差圧が異常に大きくなり、ろ過器の運転をするこ
とが困難である。そこで、各系列の差圧が予め設
定したΔP2となるように各系列に供給する流量を
調節してろ過装置の運転を行うと、第３図に示す
ように曲線Ａで示した最も運転時間の短いろ過器
を含む系列の流量Q1MAXと曲線Ｎで示した最も運
転時間の長いろ過器を含む系列の流量Q1MINとの
間に大きな差が生じる。例えば、母管差圧が25
Kg／cm2程度により運転されている一般的な復水ろ
過装置の場合には、最大流量塔（最大流量が供給
されるろ過器）と最小流量塔との偏差が原液処理
流量を運転ろ過器数で割つた定格処理量QNORに対
し、50〜60％の差を生ずる。このため、各系列に
供給される処理原液の大きなアンバランスに伴
い、ろ過器の性能を左右するろ過速度が異なり好
ましくない。そこで、このような欠点を避けるた
め、各系統のろ過器が最適ろ過速度範囲内におい
て運転できるように処理原液の供給量を調整する
必要があり、等流量制御装置をろ過装置に設定し
ている。この等流量制御装置は、第１図に示した
流量制御弁の開度調整により流量を調整するもの
で、その流量制御回路を第４図に示した。
なお、ここにろ過速度とは、ろ材層を通過する
処理原液の速度であり、次式により導かれる。
処理原液の速度であり、次式により導かれる。
ろ過速度＝ろ過器原液処理量／ろ材層表面層（ｍ／
Ｈ） 第４図において各系列に設けた開度指示器４０
Ａ，４０Ｂ…４０Ｎは、各系列の流量制御弁２４
の開度を指示している。そして、各開度指示器４
０Ａ，４０Ｂ…４０Ｎの出力信号は、比較演算器
４２に入力される。この比較演算器４２は、例え
ばトーナメント方式等により開度指示器４０Ａ，
４０Ｂ…４０Ｎからの流量制御弁２４の開度と各
系列を流れる処理原液の流量から流量制御弁２４
の開度を最大とすべき系列を選定し、開度算出器
４４に送る。開度算出器４４は、開度を最大とす
べき流量制御弁２４の開度を算出するとともに、
このもとめた開度に応じて他系統の流量制御弁２
４の必要開度を算出し調節計４６に送る。調節計
４６は、関数発生器４８にもとめた開度設定信号
が開度指示器４０Ａ，４０Ｂ…４０Ｎに徐々に伝
達されるように開度指示器に開度信号を入力す
る。この開度指示器４０Ａ，４０Ｂ…４０Ｎは、
調節計４６からの信号を受けるとともに、流量計
１４からの処理原液流量を伝送器５０を介して受
け、流量制御弁２４の開度信号として交換器５２
に入力する。なお、開度指示器からの信号は、流
量制御弁２４の開度調整が急激に行われることに
よる弁のハンチング等を防止するため、一時遅れ
演算器５４を介して変換器５２に入力するように
なつている。そして変換器５２は、開度指示器か
らの電気信号を流量制御弁２４の開度調整用空気
信号に変換し、各系列の差圧がΔP2となるように
各系列の流量制御弁２４の開度を調整する。
Ｈ） 第４図において各系列に設けた開度指示器４０
Ａ，４０Ｂ…４０Ｎは、各系列の流量制御弁２４
の開度を指示している。そして、各開度指示器４
０Ａ，４０Ｂ…４０Ｎの出力信号は、比較演算器
４２に入力される。この比較演算器４２は、例え
ばトーナメント方式等により開度指示器４０Ａ，
４０Ｂ…４０Ｎからの流量制御弁２４の開度と各
系列を流れる処理原液の流量から流量制御弁２４
の開度を最大とすべき系列を選定し、開度算出器
４４に送る。開度算出器４４は、開度を最大とす
べき流量制御弁２４の開度を算出するとともに、
このもとめた開度に応じて他系統の流量制御弁２
４の必要開度を算出し調節計４６に送る。調節計
４６は、関数発生器４８にもとめた開度設定信号
が開度指示器４０Ａ，４０Ｂ…４０Ｎに徐々に伝
達されるように開度指示器に開度信号を入力す
る。この開度指示器４０Ａ，４０Ｂ…４０Ｎは、
調節計４６からの信号を受けるとともに、流量計
１４からの処理原液流量を伝送器５０を介して受
け、流量制御弁２４の開度信号として交換器５２
に入力する。なお、開度指示器からの信号は、流
量制御弁２４の開度調整が急激に行われることに
よる弁のハンチング等を防止するため、一時遅れ
演算器５４を介して変換器５２に入力するように
なつている。そして変換器５２は、開度指示器か
らの電気信号を流量制御弁２４の開度調整用空気
信号に変換し、各系列の差圧がΔP2となるように
各系列の流量制御弁２４の開度を調整する。
ところが近年の火力発電所や原子力発電プラン
トにおいては、プラント出力の増加に伴いろ過器
の数が増加し、従来の流量制御方式による時は次
のような欠点を生じている。
トにおいては、プラント出力の増加に伴いろ過器
の数が増加し、従来の流量制御方式による時は次
のような欠点を生じている。
(1) 系列数の増加により各系列間の弁開度調整を
行う制御回路が複雑となる。
行う制御回路が複雑となる。
(2) 火力発電所や原子力発電所においては、復水
系に設置しているため、制御系の一部の故障に
より流量制御弁が全台閉止される危険があり、
プラントの停止を生ずる恐れがある。
系に設置しているため、制御系の一部の故障に
より流量制御弁が全台閉止される危険があり、
プラントの停止を生ずる恐れがある。
(3) 流量制御弁の設置は、弁設置スペースの確保
配管構成および制御回路の複雑化をもたらし、
コスト高の要因となつている。
配管構成および制御回路の複雑化をもたらし、
コスト高の要因となつている。
本発明は、前記従来技術の欠点を解消するため
になされたもので、各ろ過器への処理原液の供給
を容易に制御することができるろ過装置を提供す
ることを目的とする。
になされたもので、各ろ過器への処理原液の供給
を容易に制御することができるろ過装置を提供す
ることを目的とする。
本発明は、処置原液を導く入口母管と、浄化し
た処理液を集合させる出口母管と、前記入口母管
と出口母管との間に分岐管を介して並列に配設し
た通液時間が異なつている複数のろ過器と、分岐
管の前記ろ過器より入口母管側に設けられた入口
弁と、分岐管の前記ろ過器より出口母管側に設け
られた出口弁とを備えたろ過装置において、前記
各分岐管にオリフイス又は絞り弁と言つた流体流
量の増大に従つて単独で差圧を大きくする管路損
失発生器を設け、ろ過器の圧力損失を相対的に小
さくすることにより、容易に各ろ過器への流量を
調整することができるように構成したものであ
る。
た処理液を集合させる出口母管と、前記入口母管
と出口母管との間に分岐管を介して並列に配設し
た通液時間が異なつている複数のろ過器と、分岐
管の前記ろ過器より入口母管側に設けられた入口
弁と、分岐管の前記ろ過器より出口母管側に設け
られた出口弁とを備えたろ過装置において、前記
各分岐管にオリフイス又は絞り弁と言つた流体流
量の増大に従つて単独で差圧を大きくする管路損
失発生器を設け、ろ過器の圧力損失を相対的に小
さくすることにより、容易に各ろ過器への流量を
調整することができるように構成したものであ
る。
本発明に係るろ過装置の好ましい実施例を添付
図面に従つて詳説する。なお、前記従来技術にお
いて説明した部分に対応する部分については同一
の符号を付しその説明を省略する。
図面に従つて詳説する。なお、前記従来技術にお
いて説明した部分に対応する部分については同一
の符号を付しその説明を省略する。
第５図は、本発明に係るろ過装置の実施例の説
明図である。第５図において、入口母管１０内を
流れる処理液を各ろ過器２０Ａ，２０Ｂ…２０Ｎ
に導く入口分岐管１２には、流量計１４と入口弁
１６および管路損失発生器であるオリフイス５６
が設けてある。そして、前記従来技術において説
明したろ過器出口管２２に設けてあつた流量制御
弁２４および第４図に示した制御系統が省略され
ている。
明図である。第５図において、入口母管１０内を
流れる処理液を各ろ過器２０Ａ，２０Ｂ…２０Ｎ
に導く入口分岐管１２には、流量計１４と入口弁
１６および管路損失発生器であるオリフイス５６
が設けてある。そして、前記従来技術において説
明したろ過器出口管２２に設けてあつた流量制御
弁２４および第４図に示した制御系統が省略され
ている。
上記の如く構成した実施例の作用は次の通りで
ある。入口母管１０に導かれた処理原液は、入口
分岐管１２内に流入し、流量計１４、入口弁１６
およびオリフイス５６を経由してろ過器入口管１
８から各ろ過器２０Ａ，２０Ｂ…２０Ｎに流入す
る。そして、各ろ過器２０Ａ，２０Ｂ…２０Ｎに
流入した処理原液は、各ろ過器において浄化され
た後、ろ過器出口管２２から出口弁２６を介して
出口分岐管２８内に入り、出口母管３０に集合さ
せられる。一方、各ろ過器２０Ａ，２０Ｂ…２０
Ｎの運転状態は、前記従来技術と同様に各ろ過器
に並列して設けてある差圧計３４により、各ろ過
器の差圧を検出することによつて監視されてい
る。
ある。入口母管１０に導かれた処理原液は、入口
分岐管１２内に流入し、流量計１４、入口弁１６
およびオリフイス５６を経由してろ過器入口管１
８から各ろ過器２０Ａ，２０Ｂ…２０Ｎに流入す
る。そして、各ろ過器２０Ａ，２０Ｂ…２０Ｎに
流入した処理原液は、各ろ過器において浄化され
た後、ろ過器出口管２２から出口弁２６を介して
出口分岐管２８内に入り、出口母管３０に集合さ
せられる。一方、各ろ過器２０Ａ，２０Ｂ…２０
Ｎの運転状態は、前記従来技術と同様に各ろ過器
に並列して設けてある差圧計３４により、各ろ過
器の差圧を検出することによつて監視されてい
る。
このような各系列の流れにおいては、処理原液
がオリフイス５６を経由するため、従来に比較し
配管・弁およびオリフイスによる損失に基づく差
圧が増大し、各ろ過器における差圧を相対的に小
さくする。しかも、オリフイス５６は、オリフイ
ス５６を通過する流体流量が増大するにしたがい
差圧を大きくするため、各系列に流入する処理原
液量を平均化する作用がある。
がオリフイス５６を経由するため、従来に比較し
配管・弁およびオリフイスによる損失に基づく差
圧が増大し、各ろ過器における差圧を相対的に小
さくする。しかも、オリフイス５６は、オリフイ
ス５６を通過する流体流量が増大するにしたがい
差圧を大きくするため、各系列に流入する処理原
液量を平均化する作用がある。
第６図は、オリフイスの差圧を配管・弁による
差圧の２倍とした場合の流量と各系列の差圧との
関係を示したものである。第６図から明らかなよ
うにオリフイス５６を設けたことにより配管系の
差圧、すなわち配管・弁およびオリフイスによる
差圧が大きくなり、各ろ過器における差圧が相対
的に小さくなる。そして、定格流量QNORを各系列
に流した時の配管・弁およびオリフイスによる差
圧のΔP3とし、各系列の全差圧をΔP4となるよう
に処理原液を各ろ過器に供給する。この時、最も
運転時間の少ないろ過器を有するＡ系列の流量
は、Q2MAXとなり、最も運転時間が長いろ過器を
有するＮ系列の流量はQ2MINとなる。しかし、流
量に対する差圧のカーブが第３図に示した従来例
に比較し急峻であるため、Q2MAXとQ2MINとの差は
Q1MAXとQ1MINとの差よりも大幅に少なくすること
ができる。
差圧の２倍とした場合の流量と各系列の差圧との
関係を示したものである。第６図から明らかなよ
うにオリフイス５６を設けたことにより配管系の
差圧、すなわち配管・弁およびオリフイスによる
差圧が大きくなり、各ろ過器における差圧が相対
的に小さくなる。そして、定格流量QNORを各系列
に流した時の配管・弁およびオリフイスによる差
圧のΔP3とし、各系列の全差圧をΔP4となるよう
に処理原液を各ろ過器に供給する。この時、最も
運転時間の少ないろ過器を有するＡ系列の流量
は、Q2MAXとなり、最も運転時間が長いろ過器を
有するＮ系列の流量はQ2MINとなる。しかし、流
量に対する差圧のカーブが第３図に示した従来例
に比較し急峻であるため、Q2MAXとQ2MINとの差は
Q1MAXとQ1MINとの差よりも大幅に少なくすること
ができる。
原子力発電所等における復水のためのプリコー
ト式ろ過装置においては、基準ろ過速度がろ過器
の性能を確保し、運転上経済的でかつろ過装置の
規模を極力小さくできるようにすることを考慮し
て設定されており、ろ過器の差圧は一般的に約８
ｍ／Ｈとなつている。この各ろ過器の差圧は、前
記したように差圧計３４により監視しており、各
ろ過器毎の流量偏差は、極力小さくすることが望
ましい。しかし、一定のろ過速度をもつて運転し
たとしても、ろ過器の差圧上昇時間が各ろ過器に
より異なり、等流量制御弁などを用いた厳密な流
量制御によるろ過速度の管理の必要性は少なく、
±１ｍ／Ｈの差圧の範囲内においてろ過速度の変
動が許容される。すなわち、最大流量ろ過器と最
小流量ろ過器との差圧は、定格処理量の±25％の
範囲において運転が可能である。そして第６図に
示した本実施例の如く、オリフイスの差圧を配
管・弁の２倍とした場合には、最大流量ろ過器と
最小流量ろ過器との差は定格処理量の±20％以内
に収めることが可能となり、復水の処理に支障を
与えることなくろ過装置を運転することができ
る。
ト式ろ過装置においては、基準ろ過速度がろ過器
の性能を確保し、運転上経済的でかつろ過装置の
規模を極力小さくできるようにすることを考慮し
て設定されており、ろ過器の差圧は一般的に約８
ｍ／Ｈとなつている。この各ろ過器の差圧は、前
記したように差圧計３４により監視しており、各
ろ過器毎の流量偏差は、極力小さくすることが望
ましい。しかし、一定のろ過速度をもつて運転し
たとしても、ろ過器の差圧上昇時間が各ろ過器に
より異なり、等流量制御弁などを用いた厳密な流
量制御によるろ過速度の管理の必要性は少なく、
±１ｍ／Ｈの差圧の範囲内においてろ過速度の変
動が許容される。すなわち、最大流量ろ過器と最
小流量ろ過器との差圧は、定格処理量の±25％の
範囲において運転が可能である。そして第６図に
示した本実施例の如く、オリフイスの差圧を配
管・弁の２倍とした場合には、最大流量ろ過器と
最小流量ろ過器との差は定格処理量の±20％以内
に収めることが可能となり、復水の処理に支障を
与えることなくろ過装置を運転することができ
る。
なお、火力発電所や原子力発電所の復水系の如
く入口母管１２の上流系統にポンプが設置されて
いる場合には、ろ過装置の装置差圧上昇に伴うポ
ンプ揚程を増加し、下流系統への影響を少なくす
る必要がある。しかしこれら復水系に使用されて
いるポンプは、通常その使用において140〜180ｍ
Aq程度の揚程を有するため、オリフイス等の管
路損失発生器による10〜20ｍAqの差圧の増加は、
ポンプ揚程の５〜15％でありポンプ回りの系統、
機器設計の仕様に変更を加える必要がない。した
がつて、オリフイス５６を設けることによる流量
制御は、従来の系統、機器設計の根本を変えるこ
となく、流量制御弁および複雑な流量制御回路を
省くことができ、ろ過装置の構造が単純となり信
頼性が向上する。また、コストダウンおよび配管
計画等が容易となる。
く入口母管１２の上流系統にポンプが設置されて
いる場合には、ろ過装置の装置差圧上昇に伴うポ
ンプ揚程を増加し、下流系統への影響を少なくす
る必要がある。しかしこれら復水系に使用されて
いるポンプは、通常その使用において140〜180ｍ
Aq程度の揚程を有するため、オリフイス等の管
路損失発生器による10〜20ｍAqの差圧の増加は、
ポンプ揚程の５〜15％でありポンプ回りの系統、
機器設計の仕様に変更を加える必要がない。した
がつて、オリフイス５６を設けることによる流量
制御は、従来の系統、機器設計の根本を変えるこ
となく、流量制御弁および複雑な流量制御回路を
省くことができ、ろ過装置の構造が単純となり信
頼性が向上する。また、コストダウンおよび配管
計画等が容易となる。
第７図は、本発明に係るろ過装置の他の実施例
を示すものである。本実施例においては、入口分
岐管１２にグローブ型の如く中間開度の使用が可
能な絞り弁５８が設置してある。この場合は、前
記したオリフイス５６の場合と異なり、差圧の調
節が可能となる。
を示すものである。本実施例においては、入口分
岐管１２にグローブ型の如く中間開度の使用が可
能な絞り弁５８が設置してある。この場合は、前
記したオリフイス５６の場合と異なり、差圧の調
節が可能となる。
なお、オリフイスタイプの流量計を設置する場
合には、一般的な絞り比であるβ＝50〜70％以上
の高差圧方式により前述の管路損失発生装置の機
能をもたせることも可能である。また、前記実施
例においては、プリコート式ろ過装置について説
明したが、脱塩装置、純水装置、電磁フイルタ等
についても適用できる。
合には、一般的な絞り比であるβ＝50〜70％以上
の高差圧方式により前述の管路損失発生装置の機
能をもたせることも可能である。また、前記実施
例においては、プリコート式ろ過装置について説
明したが、脱塩装置、純水装置、電磁フイルタ等
についても適用できる。
以上説明したように本発明によれば、入口母管
と出口母管との間に分岐管を介して並列に配置さ
れた運転時間の異なる複数のろ過器の前記分岐管
に管路損失発生器を設けることにより、各ろ過器
への処理原液の供給量を従来のように複雑な制御
回路等を必要とすること無く、オリフイス５６等
により該供給量を容易に調整することができる。
容易に調整することができる。
と出口母管との間に分岐管を介して並列に配置さ
れた運転時間の異なる複数のろ過器の前記分岐管
に管路損失発生器を設けることにより、各ろ過器
への処理原液の供給量を従来のように複雑な制御
回路等を必要とすること無く、オリフイス５６等
により該供給量を容易に調整することができる。
容易に調整することができる。
第１図は従来のろ過装置の説明図、第２図はろ
過器における処理時間とろ過器差圧との関係を示
す図、第３図は処理流量と運転時間の異なるろ過
器を有する系列毎の差圧との関係を示す図、第４
図は従来のろ過装置における流量制御系統を示す
図、第５図は本発明に係るろ過装置の実施例の説
明図、第６図は前記実施例の処理流量と運転時間
の異なるろ過器を有する系列毎の差圧との関係を
示す図、第７図は本発明に係るろ過装置の他の実
施例の説明図である。 １０……入口母管、１２……入口分岐管、２０
Ａ，２０Ｂ，２０Ｎ……ろ過器、２８……出口分
岐管、３０……出口母管、５６……オリフイス、
５８……絞り弁。
過器における処理時間とろ過器差圧との関係を示
す図、第３図は処理流量と運転時間の異なるろ過
器を有する系列毎の差圧との関係を示す図、第４
図は従来のろ過装置における流量制御系統を示す
図、第５図は本発明に係るろ過装置の実施例の説
明図、第６図は前記実施例の処理流量と運転時間
の異なるろ過器を有する系列毎の差圧との関係を
示す図、第７図は本発明に係るろ過装置の他の実
施例の説明図である。 １０……入口母管、１２……入口分岐管、２０
Ａ，２０Ｂ，２０Ｎ……ろ過器、２８……出口分
岐管、３０……出口母管、５６……オリフイス、
５８……絞り弁。
Claims (1)
- １ 処理原液を導く入口母管と、浄化した処理液
を集合させる出口母管と、前記入口母管と出口母
管との間に分岐管を介して並列に配設した通液時
間が異なつている複数のろ過器と、分岐管の前記
ろ過器より入口母管側に設けられた入口弁と、分
岐管の前記ろ過器より出口母管側に設けられた出
口弁とを備えたろ過装置において、前記各分岐管
に流体流量の増大に従つて単独で差圧を大きくす
る管路損失発生器を設けたことを特徴とするろ過
装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58027704A JPS59154118A (ja) | 1983-02-23 | 1983-02-23 | ろ過装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58027704A JPS59154118A (ja) | 1983-02-23 | 1983-02-23 | ろ過装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59154118A JPS59154118A (ja) | 1984-09-03 |
| JPH0424084B2 true JPH0424084B2 (ja) | 1992-04-24 |
Family
ID=12228370
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58027704A Granted JPS59154118A (ja) | 1983-02-23 | 1983-02-23 | ろ過装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59154118A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8231791B2 (en) * | 2010-01-14 | 2012-07-31 | Culligan International Company | System and method for controlling multiple sized water softening tanks |
| JP5759825B2 (ja) * | 2011-08-03 | 2015-08-05 | 株式会社フジワラテクノアート | 濾過装置及び濾過方法 |
| CN103090912A (zh) * | 2013-02-22 | 2013-05-08 | 昆山鸿福泰环保科技有限公司 | 一种滤芯检测装置 |
| CN105293601B (zh) * | 2015-11-11 | 2017-09-19 | 中国农业科学院农田灌溉研究所 | 一种水处理设施运行的自由控制方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5811019A (ja) * | 1981-07-13 | 1983-01-21 | Hitachi Ltd | プリコ−ト式濾過装置 |
-
1983
- 1983-02-23 JP JP58027704A patent/JPS59154118A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59154118A (ja) | 1984-09-03 |
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