JPH04244309A - 熱に対して安定なダイヤモンドまたはｃｂｎの成形体からなる回転ドリル用チップ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は回転ドリルビット（たと
えば、ねじれ刃ドリル、スペ―ドドリルなど）に係り、
特にこのようなビットと共に熱に対して安定な成形体を
使用して材料の高速ボ―リングを可能にする方法に係る
。

【０００２】

【従来の技術】以前の回転ドリルは一般に焼き入れ鋼か
ら製造されていた。場合によってはこのようなドリルの
先端に炭化タングステンを被覆した。後になって、炭化
タングステンから作られたドリルビットが特定用途向け
に開発された。

【０００３】最近のドリルビットは、ダイヤモンドや立
方晶系窒化ホウ素（ＣＢＮ）を始めとする超砥粒材料で
先端が被覆されている。業界では、ドリルの先端を超砥
粒で被覆する方法がいくつか提案されて来ている。ひと
つの提案は、炭化タングステン製のドリルをダイヤモン
ドまたはＣＢＮのコ―ティングでコ―トすることである
。このようなコ―ティングの有用性は、少なくとも多少
はコ―ティングの厚さに依存することがすでに確認され
ている。すなわち、相当に薄いコ―ティングではドリル
加工の改良効果が最小である。鉄のドリル加工、特に非
常に高速のドリル加工の場合、ダイヤモンドと鉄の工作
物との反応が問題となる。ＣＢＮコ―ティングを設けれ
ばこの問題は解決できるであろうが、今日までのところ
商用目的のＣＢＮコ―ティングは提供されていない。

【０００４】ドリル先端を超砥粒で被覆する別の提案は
、超砥粒でできているインサ―トをドリルのチップに付
加することである。このアプロ―チの重要な問題のひと
つはスロットの付いたチップに超砥粒を取付けることで
ある。それは、ＣＢＮやダイヤモンドは濡らしてろう付
けするのが容易でないからである。しかしこの問題は、
ダイヤモンドやＣＢＮの内部コアを炭化タングステンで
サンドイッチ状に覆うことによって解決できる。残念な
ことにサンドイッチ成形体は、同じ厚さのダイヤモンド
またはＣＢＮの層を保持しようとする場合、必然的に大
きなスロットを必要とする。しかし、そのような大きい
スロットは、そのサンドイッチ成形体を保有するドリル
チップが弱くなることがあり、小径のドリルビットには
実際上設けることができない。

【０００５】

【発明の概要】概して、本発明は多結晶質のダイヤモン
ドまたはＣＢＮからなる成形体を保有しているが従来の
設計のドリルに伴っていた欠点を示さないブランクとし
ての回転ドリルビットに関する。本発明の回転ドリルビ
ットはそのヘッド内にスロットをもっており、このスロ
ット内には、支持されておらず熱に対して安定な多結晶
質のダイヤモンドまたはＣＢＮの成形体が、７００℃よ
り高い液相線を有する合金を含めたろう付け用合金によ
ってろう付けされている。本発明の別の一面において、
前記のドリルビットは、回転ドリルのヘッド内にスロッ
トを形成した後、このスロット内に、支持されておらず
熱に対して安定な多結晶質のダイヤモンドまたはＣＢＮ
の成形体をろう付け用合金でろう付けすることによって
製造される。本発明の目的からみて、多結晶質のダイヤ
モンドやＣＢＮからなる成形体は、成形体の顕著な構造
劣化を伴うことなく真空中で１２００℃の温度に耐える
ことができる能力によって「熱に対して安定」と称され
る。

【０００６】本発明の利点として、回転ドリルビットヘ
ッド内のスロットの太さは最小にして成形体の厚さを最
大にできるような形状で超研磨材成形体をもつ回転ドリ
ルビットを製造することができる。別の利点は、回転ド
リルビットを極めて速いスピ―ドと送り速度で有効に作
動させることができる点である。これらの利点とその他
の利点は、本明細書の開示に基づけば当業者にはただち
に明らかとなろう。

【０００７】

【詳細な説明】

まず最初に、熱に対して安定な多結晶質のダイヤモンド
成形体に関して、これを詳しく開示している米国特許第
４，２２４，３８０号および第４，２８８，２４８号を
参照する。簡単にいうと、これらの熱に対して安定な多
結晶質成形体は、成形体の約７０〜９５容量％に当たる
ダイヤモンド粒子を含んでいる。焼結助剤の金属相が成
形体全体に渡ってほぼ均一に存在しているが、少量であ
り、通常は成形体の約０．０５〜約３容量％の範囲であ
る。網状に相互接続した空孔が成形体全体に分散してお
り、ダイヤモンド粒子と金属相によってその境界が定め
られている。このような気孔は通常成形体の約５〜３０
容量％を占める。したがって、これらの成形体は「多孔
質成形体」と称されることが多い。

【０００８】欧州特許公開第１１６，４０３号には、全
体の８０〜９０容量％の量で存在するダイヤモンド粒子
塊と全体の１０〜２０容量％の量で存在する第二の相と
からなる熱に対して安定なダイヤモンド成形体が記載さ
れている。このダイヤモンド粒子塊は実質的にダイヤモ
ンド‐ダイヤモンド結合を含んでいて付着性の骨格塊を
形成しており、第二の相はニッケルとケイ素を含有して
いる。このニッケルはニッケルおよび／またはケイ化ニ
ッケルの形態であり、ケイ素はケイ素、炭化ケイ素およ
び／またはケイ化ニッケルの形態である。英国特許出願
第８５０８２９５号には、成形体の８０〜９０容量％の
量で存在するダイヤモンド粒子塊と塊の１０〜２０容量
％の量で存在する第二の相とからなる熱に対して安定な
ダイヤモンド成形体が記載されている。このダイヤモン
ド粒子の塊は実質的にダイヤモンド‐ダイヤモンド結合
を含んでいて付着性の骨格塊を形成しており、第二の相
は本質的にケイ素から成っており、このケイ素はケイ素
および／または炭化ケイ素の形態である。

【０００９】熱に対して安定な多結晶質ＣＢＮ成形体に
関して、米国特許第４，１８８，１９４号に開示されて
いるような好ましい直接変換法では、優先的に配向した
熱分解六方晶系窒化ホウ素（ＰＢＮ）を反応セル内に入
れる。この際、窒化ホウ素は触媒として活性な物質をほ
とんど含まない。次に、セルとその中味を、ＢＮの状態
図のＣＢＮが安定な領域内で、少なくとも約１８００℃
の温度に加熱しながら約５０〜１００キロバ―ル（Ｋｂ
ａｒ）の圧力にして圧縮する。その後、熱分解窒化ホウ
素が焼結多結晶質立方晶系窒化ホウ素成形体に変換され
るのに充分な時間の間、上記ＨＰ／ＨＴ条件を保つ。こ
のようなプロセスで、六方晶系窒化ホウ素（ＨＢＮ）を
粉砕して小さい粒子サイズ（すなわち大きい表面積）に
すると改良されることが米国特許第４，２８９，５０３
号に開示されている。この場合、変換工程の時に、また
はその前に、ＨＢＮの表面から酸化ホウ素を除去する。 このような前処理は六方晶系窒化ホウ素の分解範囲の温
度で実施され、真空焼成と真空中または不活性雰囲気中
での加熱によって行なわれる。

【００１０】改良されたホウ素に富む焼結多結晶質ＣＢ
Ｎ成形体が米国特許第４，６７３，４１４号に開示され
ている。そこで提案された焼結多結晶質ＣＢＮ成形体の
製造法は、焼結したホウ素に富む多結晶質ＣＢＮ粒子を
高温／高圧の装置に入れ、このホウ素に富むＣＢＮ粒子
を、このＣＢＮ粒子を再焼結するのに適した圧力・温度
で、この多結晶質ＣＢＮ粒子を再焼結するのに充分な時
間処理する。この時の温度はＣＢＮからＨＢＮへの再変
換温度より低くする。この圧力と温度の組合せは窒化ホ
ウ素の状態図のＣＢＮが安定な領域である。その後、Ｃ
ＢＮからＨＢＮへの再変換が阻止されるくらい充分に低
い温度（通常は１，０００°以下）まで温度を下げた後
圧力を下げ、再焼結された多結晶質ＣＢＮ成形体を回収
する。またこのプロセスは、触媒活性物質すなわち触媒
を存在させないで実施する。さらに、ホウ素に富む多結
晶質ＣＢＮ粒子の焼結に干渉したりその焼結を妨害した
りする可能性のある他の物質（すなわち焼結を阻害する
不純物）を避けることも教示されている。

【００１１】選択した多結晶質ダイヤモンドまたはＣＢ
Ｎの成形体の厳密な形態とは関係なく、いずれも前記定
義のように「熱に対して安定」であることが特徴である
。成形体が熱に対して安定であるとその成形体は、ドリ
ルヘッド内に設けられたスロット内にこれらの成形体を
取付けるのに充分なダイヤモンド粒子およびＣＢＮ粒子
の濡れを可能にするようなかなり厳格なろう付け条件に
付すことができる。一般に認められているように、ダイ
ヤモンドは濡らすのが最も難しい材料であり、ＣＢＮは
ダイヤモンドよりほんの少しだけ容易に濡らすことがで
きる。熱に対して安定な成形体に触媒金属がほとんど存
在しないので、これらの成形体は、金属触媒とダイヤモ
ンド材料またはＣＢＮ材料自体との間の熱膨脹の差に起
因する成形体の劣化を起こす恐れなく高めのろう付け温
度に付すことができる。これらの熱に対して安定な成形
体は支持されていないので、すなわち炭化タングステン
などによって支持されていないので、ろう付け用合金に
よる粒子の適当な濡れが必要である。この点、たとえば
米国特許第４，７３８，６８９号に開示されているよう
に、これらの熱に対して安定な成形体は金属で被覆して
ろう付け作業中のそれらの耐酸化性を高めたり、および
／または、成形体とドリルヘッドとの接合を改善したり
することができる。適切な被覆金属には、たとえば、ニ
ッケル、銅、チタン、タングステン、ニオブ、ジルコニ
ウム、バナジウム、モリブデン、ならびにこれらの合金
、化合物および混合物がある。コ―ティングの厚さは、
少なくとも約８ミクロンで有利であり得、１５０ミクロ
ンまで、あるいはそれ以上の範囲とすることができる。

【００１２】ドリルヘッドスロット内にろう付けされた
成形体は有効に支持されているように思われ、そのため
ろう付け用合金の組成の選択は緩やかになる。広範囲の
ろう付け用合金が有効に機能するだろうが、業界では液
相線の高いろう付け用合金が好まれている。

【００１３】７００℃より高い液相線を有し、本発明の
教示に従って有用であるろう付け用合金に関連して、そ
のようなろう付け用合金は種々のものが業界で公知であ
る。たとえば、アナコンダ（Ａｎａｃｏｎｄａ）という
金属充填剤（すなわち、銅５０％、亜鉛４０％、ニッケ
ル１０％、融点範囲９５０〜９６０℃）を使用すること
ができるが、これは炭化物と接合しようとすると炭化物
と望ましくない反応を起こすことが報告されているので
炭化物ドリルに使用するのは推奨できない。すでに提案
されている別のろう付け用金属充填剤はＴｉＣｕＳｉｌ
（すなわち、Ｔｉ４．５％、Ｃｕ２６．７％、残部銀、
融点範囲８４０〜８５０℃）である。しかし、ＴｉＣｕ
Ｓｉｌは真空中か不活性雰囲気中でろう付けしないとろ
う付けがうまくいかない。にもかかわらず、この合金は
今日までに試験した中で現在のところ好ましいろう付け
用合金である。その他の合金としては、米国特許第４，
４１４，１７８号に開示されかつその特許請求の範囲に
記載されているパラジウム（２８〜３２％）、クロム（
６〜１３％）、ホウ素（１〜３．５％）、およびニッケ
ル（残部）からなるろう付け用合金がある。この合金は
９８２〜１０９３℃の温度範囲でろう付けが可能である
と記載されている。さらに、米国特許第４，５２７，９
９８号には別の金ベ―スの合金が開示されている。すな
わち、金（１８〜３９．５％）、ニッケル（３．５〜１
４．５％）、パラジウム（２．５〜１０．５％）、マン
ガン（７．５〜９．０％）、および銅（残部）からなる
合金である。これらの範囲内で報告されているほとんど
のろう付け用合金組成物は液相線が９００〜１，０００
℃である。最後に、米国特許第４，８９９，９２２号に
は、７００℃より高い液相線を有し、熱に対して安定な
成形体を接合するのに有効な量のクロムを含有するろう
付け用合金を使用することが提案されている。熱に対し
て安定な多結晶質ダイヤモンド成形体をろう付けするに
は、チタン含有ろう付け用合金、たとえばイ―・ゼット
・フロ―（ＥＺ　Ｆｌｏｗ）３（液相線６３０〜６９５
℃）またはイ―・ゼット・フロ―（ＥＺ　Ｆｌｏｗ）（
液相線６０５〜６４０℃）をＷで被覆して熱処理した後
に使用するのが好ましい。熱に対して安定なＣＢＮの場
合はＴｒ　Ｃｕ　Ｓｉｌまたは類似の真空ろう付けが好
ましい。

【００１４】ドリルビットのヘッド内のスロットはその
ビットの形成作業中に形成することができるし、あるい
は後にダイヤモンド鋸、研削砥石、レ―ザ―、または放
電加工（ＥＤＭ）技術を使用して切削することができる
。このドリルビットのヘッド内にスロットを作成する際
に使用する技術が何であっても、その後熱に対して安定
な多結晶質成形体（１個または複数個）をそのスロット
内におき、通常は真空または不活性ガス条件下に保たれ
た炉の中でろう付け用合金によってろう付けする。成形
体の厚さは約０．２〜２．０ｍｍの範囲であることが多
く、スロットは成形体とろう付け用合金の層を収容する
ために成形体より少しだけ大きく切削しなければならな
い。

【００１５】本発明の回転ドリルビットには通常のドリ
ルスピ―ドと送り速度が極めて適切であるが、産業界、
たとえばエンジンブロック部品のドリル加工では、高い
ドリルスピ―ド（１０，０００〜１００，０００ｒｐｍ
　）および送り速度（５０〜１，０００ｃｍ／分）が考
えられている。支持されておらず熱に対して安定な多結
晶質成形体がろう付けされた本発明の回転ドリルはその
ような用途で性能を発揮するはずである。

【００１６】本明細書中では特に断わらない限り、パ―
セントおよび割合はすべて重量によるものであり、単位
はすべてメ―トル法である。また、ここで言及した文献
はすべて引用したことによって本明細書に含まれている
ものとすることを明記しておく。

【００１７】

【実施例の記載】実施例１ 　　直溝貫通冷却液の直径０．３１２インチのドリルの
ドリルヘッドに、放電加工（ＥＤＭ）によってスロット
を切削し、これに厚さ０．０６０インチの熱に対して安
定なＣＢＮ成形体を受容させた。ＴｉＣｕＳｉｌろう付
け用合金で成形体をろう付けした。逃げ角と先端角は次
の表に示すように変えた。

【００１８】

【表１】 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　表　　　　１　　　　　　　　　　ドリ
ル番号　　　　　　　　　　先端角（度）　　　　　　
　　　　逃げ角（度）　　　　　　　　　　　　　　１
　　　　　　　　　　　　　　　　１１８　　　　　　
　　　　　　　　１０−第１　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　２５−第２　　　　　
　　　　　　　　　２　　　　　　　　　　　　　　　
　１１８　　　　　　　　　　　　　　１０−第１　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
２５−第２　　　　　　　　　　　　　　３　　　　　
　　　　　　　　　　　１３５　　　　　　　　　　　
　　　１０−第１　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　２５−第２　　　　　　　　　　
　　　　４　　　　　　　　　　　　　　　　１３５　
　　　　　　　　　　　　　　　７−第１　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　２５−第
２　　 結果は次の通りである。

【００１９】

【表２】 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　表　　　　２　　ドリル　　ドリルスピ
―ド　　送り量　　番　　号　　　　（ＲＰＭ）　　　
　ＩＰＭ　　　　　　　　　　　　　　　　結果／備考
　　　　　　　　　　　　　　　　　　１　　　　２０
，０００　　　　１２０　　５穴−ＯＫ　　　　　　　
　　　２０，０００　　　　１６０　　８番目の穴−ｏ
ｋ　　　　　　　　　　　　　　　　２００　　　　２
００　　９番目の穴でドリル破損　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　先
端部に沿って完全な破断　　　　２　　　　２５，００
０　　　　１５０　　３穴−ＯＫ　　　　　　　　　　
　　　　　　２００　　　　２００　　６５番目の穴−
ＯＫ。

【００２０】 　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　９８番目の穴でドリル破損　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　９６番目の穴でＨ．Ｐ．ジャンプ　　　　３
　　　　２５，０００　　　　１００　　３穴−ＯＫ　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
１００　　２１穴−ＯＫ　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　１００　　８４穴−ＯＫ　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１
００　　４６２穴−ＯＫ　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　フロントリ
ップに摩耗少々−片面　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　他のリップ−
摩耗なし　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　１００　　９６６穴−ドリルは引き抜かれた
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　パワ―ジャンプ−中央先端部付近で
ドリル　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　欠け落ち　　　　４　　　　
２５，０００　　　　１００　　５穴−ＯＫ　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　１５０　
　３７番目の穴−ＯＫ　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　２００　　５５番目の穴−引き
抜かれたドリル　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　Ｈ．Ｐ．ジャンプ−
ドリルの欠け落ち　　　　５　　　　２５，０００　　
　　１００　　５番目の穴で試験停止　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　連続的なパワ―増大　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　縁で摩耗−ド
リル中央付近で多少の欠け落　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　ち従来
のハイスペシャルスチ―ル（ＨＳＳ）および超硬ＷＣド
リルは通常８〜１０インチ／分の送り速度で作動する。 これ以上の送り速度ではドリル１個で加工できるのは１
００穴未満となるであろう。本発明のドリルビットは大
きな送り速度で作動し、約１，０００以上の穴をドリル
加工できる能力を示す。

【００２１】実施例２ 　　熱に対して安定な成形体を４．５ミクロン、９〜１
０ミクロン、２５ミクロン、および３５ミクロンの原料
から製造し、５５０℃の低圧ＣＶＤ法によって１０〜２
０ミクロンのＷコ―ティングを設けた後、８５０℃で加
熱してＷコ―ティングをダイヤモンドと反応させた。こ
うしてコ―トした成形体のサンプルの剪断強さをあらか
じめ試験したところ、このコ―ティングは３０ｋｐｓｉ
を越えることが判明した。

【００２２】このコ―トした成形体を、イ―・ゼット‐
フロ―（ＥＺ−Ｆｌｏｗ）４５ろう付け用合金を用いて
８面体（Ｏ．Ｄ．＝０．１９１インチ）のドリルビット
中に誘導加熱ろう付けした。このドリルビットを使用し
て９，０００ｒｐｍ　、２７インチ／分でグラファイト
複合体をドリル加工した。１８０インチの材料をドリル
加工した後このドリルには顕著な摩耗がないことが立証
された。この性能は炭化物ドリルと比べて１０倍以上優
れている。

Claims (22)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　支持されておらず熱に対して安定な多
   結晶質のダイヤモンドまたはＣＢＮの成形体がろう付け
   用合金によってろう付けされているスロットをヘッド内
   に有する回転ドリルのビットまたはブランク。
2. 【請求項２】　　前記支持されておらず熱に対して安定
   な多結晶質ダイヤモンド成形体が約７０〜９５容量％の
   ダイヤモンド粒子を含んでおり、網状に相互接続した空
   孔が成形体全体に渡って分散している、請求項１記載の
   回転ドリルビット。
3. 【請求項３】　　前記支持されておらず熱に対して安定
   な多結晶質ＣＢＮ成形体が、触媒として活性な物質を実
   質的に含まない優先的に配向した熱分解六方晶系窒化ホ
   ウ素の直接変換によって作成されたものである、請求項
   １記載の回転ドリルビット。
4. 【請求項４】　　前記熱分解六方晶系窒化ホウ素が、変
   換工程の時またはその前に表面から酸化ホウ素が除去さ
   れるような処理を施したものである、請求項１記載の回
   転ドリルビット。
5. 【請求項５】　　前記支持されておらず熱に対して安定
   な多結晶質ＣＢＮ成形体が、ホウ素に富む多結晶質ＣＢ
   Ｎ粒子を高温／高圧で再焼結することによって作成され
   たものである、請求項１記載の回転ドリルビット。
6. 【請求項６】　　前記支持されておらず熱に対して安定
   な多結晶質成形体が、前記スロット内にろう付けされる
   前に金属の層によって被覆されている、請求項１記載の
   回転ドリルビット。
7. 【請求項７】　　前記被覆金属が、ニッケル、銅、チタ
   ン、タングステン、ニオブ、ジルコニウム、バナジウム
   、モリブデンならびにこれらの合金および混合物より成
   る群の中から選択されたものである、請求項６記載の回
   転ドリルビット。
8. 【請求項８】　　前記ろう付け用合金の液相線が７００
   ℃より高い、請求項１記載の回転ドリルビット。
9. 【請求項９】　　前記ろう付け用合金が、銅５０％、亜
   鉛４０％、ニッケル１０％で、融点が９５０〜９６０°
   の範囲の合金、チタン４．５％、銅２６．７％、残部が
   銀で、融点が８４０〜８５０°の範囲の合金、金１８〜
   ３９．５％、ニッケル３．５〜１４．５％、パラジウム
   ２．５〜１０．５％、マンガン７．５〜９％、残部が銅
   で、液相線が９００〜１０００℃である合金、ならびに
   液相線が７００°より高く、前記熱に対して安定な成形
   体の接合に有効な量のクロムを含有するろう付け用合金
   より成る群の中から選択されたものである、請求項８記
   載の回転ドリルビット。
10. 【請求項１０】　　前記支持されておらず熱に対して安
    定な多結晶質成形体の厚さが約０．２〜２．０ｍｍであ
    る、請求項１記載の回転ドリルビット。
11. 【請求項１１】　　（ａ）回転ドリルのヘッド内にスロ
    ットを形成し、（ｂ）支持されておらず熱に対して安定
    な多結晶質のダイヤモンドまたはＣＢＮの成形体をろう
    付け用合金によってスロット内にろう付けすることから
    なる、回転ドリルブランクの製造方法。
12. 【請求項１２】　　前記支持されておらず熱に対して安
    定な多結晶質ダイヤモンド成形体が約７０〜９５容量％
    のダイヤモンド粒子を含んでおり、網状に相互接続した
    空孔が成形体全体に渡って分散している、請求項１１記
    載の方法。
13. 【請求項１３】　　前記支持されておらず熱に対して安
    定な多結晶質ＣＢＮ成形体が、触媒として活性な物質を
    実質的に含まない優先的に配向した熱分解六方晶系窒化
    ホウ素の直接変換によって作成されたものである、請求
    項１１記載の方法。
14. 【請求項１４】　　前記熱分解六方晶系窒化ホウ素が、
    変換工程の時またはその前に表面から酸化ホウ素が除去
    されるような処理を施したものである、請求項１１記載
    の方法。
15. 【請求項１５】　　前記支持されておらず熱に対して安
    定な多結晶質ＣＢＮ成形体が、ホウ素に富む多結晶質Ｃ
    ＢＮ粒子を高温／高圧で再焼結することによって作成さ
    れたものである、請求項１１記載の方法。
16. 【請求項１６】　　前記支持されておらず熱に対して安
    定な多結晶質成形体を前記スロット内にろう付けする前
    に金属の層によって被覆する、請求項１１記載の方法。
17. 【請求項１７】　　前記被覆金属を、ニッケル、銅、チ
    タン、タングステン、ニオブ、ジルコニウム、バナジウ
    ム、モリブデンならびにこれらの合金および混合物より
    成る群の中から選択する、請求項１６記載の方法。
18. 【請求項１８】　　前記ろう付け用合金の液相線が７０
    ０℃より高い、請求項１１記載の方法。
19. 【請求項１９】　　前記ろう付け用合金を、銅５０％、
    亜鉛４０％、ニッケル１０％で、融点が９５０〜９６０
    °の範囲の合金、チタン４．５％、銅２６．７％、残部
    が銀で、融点が８４０〜８５０°の範囲の合金、金１８
    〜３９．５％、ニッケル３．５〜１４．５％、パラジウ
    ム２．５〜１０．５％、マンガン７．５〜９％、残部が
    銅で、液相線が９００〜１０００℃である合金、ならび
    に液相線が７００°より高く、前記熱に対して安定な成
    形体の接合に有効な量のクロムを含有するろう付け用合
    金より成る群の中から選択する、請求項１８記載の方法
    。
20. 【請求項２０】　　前記支持されておらず熱に対して安
    定な多結晶質成形体の厚さが約０．２〜２．０ｍｍであ
    る、請求項１１記載の方法。
21. 【請求項２１】　　前記スロットを、鋸によって、また
    はレ―ザ―を使用して、または放電加工法によって、前
    記回転ドリルのヘッド内に形成する、請求項１１記載の
    方法。
22. 【請求項２２】　　前記ドリルストックおよび成形体が
    溝付きである、請求項１１記載の方法。