JPH04248732A - ベクトル変調回路の直角位相校正の方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、電気通信に関するもの
であり、特に電気信号の位相偏移および直角振幅変調に
使用するベクトル変調回路の校正に関する。

【０００２】

【従来の技術及びその課題】アナログ通信からディジタ
ル通信への動きが続くにつれて、幾つかの変調方法が開
発されている。魅力的な一つの選択は、得られる信号が
二つの振幅変調信号のベクトル和であるベクトル変調で
ある。各ベクトルは、データ入力信号により変調された
キャリア信号から成り、二つのベクトルの位相は互いに
所定量だけ偏移している。ベクトル変調の特定の例は、
位相偏移だけが発生する四変数位相偏移キーイング（Ｑ
ＰＳＫ）、および位相偏移と振幅偏移とが共に発生する
６４ＱＡＭである。多数のベクトル変調の方法の説明に
ついては、ニュージャージー州所在のプレンティス・ホ
ール（Ｐｒｅｎｔｉｃｅ　Ｈａｌｌ）社から１９８８年
に発行されたウェイン・トマシ（Ｗａｙｎ　Ｔｏｍａｓ
ｉ）著「電子通信システム（Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　Ｃ
ｏｍｍｕｎｉｃａｔｉｏｎｓ　Ｓｙｓｔｅｍｓ）」の第
１３章を参照されたい。これはここに参照により取入れ
てある。二つの変調入力信号は、キャリア信号の、それ
ぞれ、同相成分ベクトル（Ｉチャンネル）および直角位
相成分ベクトル（Ｐチャンネル）を同時に変調する。普
通、変調回路のＩおよびＱチャンネルは、等しい利得（
同等の入力に対して等しい出力）を有するように、およ
び精密に９０°の関連位相偏移を有するように校正され
る。これにはベクトル変調回路の出力信号を各チャンネ
ルで確実に利得が等しくなるように、関連位相偏移が確
実に精密に９０°（または−９０°）になるように、お
よび入力が０のときに出力に存在する残存キャリア信号
（キャリア漏れ）を除去するように、測定して校正する
必要がある。

【０００３】ベクトル変調回路は、キャリア入力端子お
よび変調信号出力端子に接続されたネットワーク分析器
で校正することができる。ネットワーク分析器は、Ｉお
よびＱの変調入力端子に別々に加えられる変動ｄｃ電圧
から生ずる二つの出力信号の振幅および位相を測定する
ことができ、校正を行うことができる。しかし、この方
法は、経費がかかり過ぎ、厄介で、且つ自己校正用にベ
クトル変調回路に組込むことができない別の機器を使用
しなければならないことが甚だ多い。この方法は屡々正
確さが限られ、関連パラメータの幾つかがドリフトを受
けることがある。

【０００４】エドワーズ（Ｅｄｗａｒｄｓ）他は、米国
特許第４，７１７，８９４号で、変調回路から発せられ
る出力信号を測定するスカラー検出器を使用してベクト
ル変調回路を校正する反復法を開示している。反復４ス
テップ校正プロセスが、それ以上結果が変化しなくなる
まで続けられ、反復される。直角位相の位相誤差を、ベ
クトル変調回路に設けられた二つの移相器を調節するこ
とによりできる限り小さくする。次にキャリア漏れを、
一定のキャリア漏れ補償源を調節して、変調回路の入力
端子にゼロ変調信号を加えた状態でＲＦ出力振幅をでき
る限り小さくすることによりできる限り小さくする。Ｉ
およびＱ変調チャンネルの振幅を次に、データ入力端子
に関連する二つの信号減衰器を、等しい入力振力に対し
て出力振幅が等しくなるまで調節することにより平衡さ
せる。最後に、直角位相校正源を出力振幅が平衡するま
で調節する。この手順は、校正すべき各パラメータを他
のパラメータがすべて完全に設定されるまで正確に調節
することができないため、数回反復しなければならない
。

【０００５】ヘッドバーグ（Ｈｅｄｂｅｒｇ）は、米国
特許第４，８９０，３０１号で、直角位相変調回路にお
ける誤差を補償する装置を開示している。二つの直角位
相信号、ｃｏｓ　ａ（ｔ）　および　ｓｉｎ　ａ（ｔ）
、が発生されて二つのキャリア信号、ｃｏｓ　ωｔ　お
よび　ｓｉｎωｔ、と混合され、加え合わされて標準和
信号　ｃｏｓ［ωｔ−ａ（ｔ）］　が形成される。和信
号の振幅誤差（Ａ）および位相誤差（Ｖ）は、三つの可
変信号発生器を備えている第１の補償ネットワークを組
込むことにより補償される。局所発振器漏れ（Ｌ）は、
その出力信号が先に発生された変調信号から差引かれる
更に二つの可変信号器を備えている第２の補正ネットワ
ークにより補償される。この方法は、１回のパスで最適
補償が得られるのではなく、可変補償信号を反復して選
択する必要があるように思われる。本発明者が得た二つ
の補償方程式を電気的に実現する手段は示されていない
。

【０００６】必要なのは、ネットワーク分析器を必要と
せず且つ反復を必要とせす、変調回路を校正するために
手順の各ステップを１回だけ行えばよいようにするベク
トル変調回路校正の方法および装置である。

【０００７】

【課題を解決するための手段】これらの必要性は、所定
周波数の第１および第２の局所発振器信号またはキャリ
ア信号を発生する方法によって満たされる。ただし、第
２の局所発振器の信号は周波数および振幅が第１の局所
発振器信号と等しいが、位相が約９０°だけ偏移してお
り、二つの信号の位相は独立に調節できる。独立に調節
可能な振幅Ａｃｌｃ，１およびＡｃｌｃ，２の第１およ
び第２のキャリア漏れ補償ｄｃ信号が発生され、独立に
調節可能な振幅Ａｏｆｆ，１およびＡｏｆｆ，２の第１
および第２のオフセットｄｃ信号も発生される。第１お
よび第２のデータ入力信号Ｉｍ（ｔ）およびＱｍ（ｔ）
はキャリア信号変調データを発生する。

【０００８】第１のデータ入力信号は、第１のデータ調
節回路の入力端子に加えられて第１のデータ調節回路の
出力端子に第１のアナログ信号Ａａｎａｌｏｇ，１を発
生する。 第２のデータ入力信号は、第２のデータ調節回路の入力
端子に加えられて第２のデータ調節回路の出力端子に第
２のアナログ信号Ａａｎａｌｏｇ，２を発生する。デー
タ調節回路の例は、増幅器、低減フィルタ、減衰器、デ
ィジタル／アナログ変換器、または単なる電線である。 第１のアナログ信号Ａａｎａｌｏｇ，１は、関連減衰係
数Ａｔｔｅｎ１を有する第１の可変減衰器の入力端子に
加えられる。これにより第１の可変減衰器の出力端子に
基準化信号Ａｍｏｄ，１＝Ａｔｔｅｎ１・Ａａｎａｌｏ
ｇ，１が発生する。第２のアナログ信号Ａａｎａｌｏｇ
，２は、関連減衰係数Ａｔｔｅｎ２を有する第２の可変
減衰器の入力端子に加えられる。これにより第２の可変
減衰器の出力端子に基準化信号Ａｍｏｄ，２＝Ａｔｔｅ
ｎ２・Ａａｎａｌｏｇ，２が発生する。

【０００９】第１の基準化アナログ信号Ａｍｏｄ，１に
第１のキャリア漏れ補償信号Ａｃｌｃ，１を加え、これ
に第１のオフセット信号Ａｏｆｆ，１を加えた和に第１
の局所発振器信号Ｉｃを乗じて出力信号の第１の成分を
作る。第２の基準化アナログ信号Ａｍｏｄ，２に第２の
キャリア漏れ補償信号Ａｃｌｃ，２を加えたものに第２
のオフセット信号Ａｏｆｆ，２を加えた和に第２の局所
発振器信号Ｑｃを乗じて出力信号の第２の成分を作る。 出力信号のこれら二つの成分を共に加算すると、そのベ
クトル和が出力信号になる。

【００１０】振幅Ａｃｌｃ，１、Ａｃｌｃ，２、Ａｏｆ
ｆ，１、Ａｏｆｆ，２の各々について任意の値を選択す
る。振幅Ａａｎａｌｏｇ，１およびＡａｎａｌｏｇ，２
（いずれもゼロ振幅が無い）の各々について任意の値を
選択する。減衰値Ａｔｔｅｎ１とＡｔｔｅｎ２との八つ
の組合せを作ると平行四辺形上の８点が規定される。Ａ
ｔｔｅｎ１は０≦ｒ１，１＜ｒ２，１＜ｒ３，１のよう
な少なくとも三つの値を取り、Ａｔｔｅｎ２は０≦ｒ１
，２＜ｒ２，２＜ｒ３，２のような少なくとも三つの値
を取る。平行四辺形の交差する２辺の長さとこれら２辺
の交差により規定される内角とを求める。平行四辺形の
８点のうち７点だけを測定すれば平行四辺形の二つの隣
接する隅の内角を決定するには充分である。たとえば、
減衰係数Ａｔｔｅｎ１＝ｒ２，１またはＡｔｔｅｎ２＝
ｒ２，２に対応する四つの中間信号の振幅は、必要に応
じて削除することができる。しかし、以下の説明で対称
性を保存するため、平行四辺形の８点すべての決定につ
いて考えることにする。第１および第２の局所発振器信
号の相対位相偏移を、この内角が精密に９０°（または
−９０°）に等しくなって出力信号の直角位相角が９０
°（または−９０°）になるまで調節する。

【００１１】Ｉチャンネル対Ｑチャンネルの利得比を校
正するには、出力信号の測定を行うときデータ入力Ｉｍ
（ｔ）とＱｍ（ｔ）とを同等の値に設定しなければなら
ない。 更に、Ｉｍ（ｔ）とＱｍ（ｔ）とはＡａｎａｌｏｇ，１
およびＡａｎａｌｏｇ，２≠０であるようでなければな
らない。直角位相角の校正と同様の仕方で、減衰値Ａｔ
ｔｅｎ１およびＡｔｔｅｎ２の８つの所定の組合せを行
って平行四辺形上の８点を規定する。 直角位相角の校正に適用されるこれら値に関する同じ条
件が利得の校正に適用される。これら８点の測定値（五
つだけが絶対に必要である）に基づき、平行四辺形の交
差する２辺の長さを求める。辺の長さおよび減衰値Ａｔ
ｔｅｎ１およびＡｔｔｅｎ２を知ればＩチャンネル対Ｑ
チャンネルの利得比が得られる。絶対利得は、ダイナミ
ックレンジ、絶対出力パワー、パラメータ調節範囲など
のような他の考察に基いて独立に設定することができる
。Ｉチャンネル対Ｑチャンネルの利得比、および絶対利
得に基き、Ａｔｔｅｎ１およびＡｔｔｅｎ２の値を計算
する。Ｉｍ（ｔ）とＱｍ（ｔ）とが直角位相校正を行う
とき同等値に等しく設定されていれば、別の測定は不要
である。

【００１２】第１および第２のオフセット信号の振幅Ａ
ｏｆｆ，１およびＡｏｆｆ，２および第１および第２の
基準化アナログ信号Ａｍｏｄ，１＝Ａｔｔｅｎ１・Ａａ
ｎａｌｏｇ，１およびＡｍｏｄ，２＝Ａｔｔｅｎ２・Ａ
ａｎａｌｏｇ，２を今度は０に等しく設定し、第１およ
び第２のキャリア漏れ補償信号の振幅を、出力信号の振
幅が最小になり、Ａｃｌｃ，１およびＡｃｌｃ，２がこ
れらの値に固定されるように変える。

【００１３】オフセット信号の振幅は、Ｉｍ（ｔ）およ
びＱｍ（ｔ）に対する入力データ値の範囲を与えたとき
、出力信号がゼロ出力パワー点に集中するように出力ベ
クトル変調信号を調節するのに使用することができる。 これを行うには、オフセット信号の振幅Ａｏｆｆ，１お
よびＡｏｆｆ，２を調節してＩｍ（ｔ）およびＱｍ（ｔ
）の特定の四つの値により記述される平行四辺形の４点
の大きさの差が極小になるようにする。直角位相角、二
つのキャリア漏れ補償信号Ａｃｌｃ，１およびＡｃｌｃ
，２および二つの減衰値Ａｔｔｅｎ１およびＡｔｔｅｎ
２をそれらの校正値に等しく設定する。大きさの測定は
、Ｉｍ（ｔ）とＱｍ（ｔ）とを用いてＡａｎａｌｏｇ，
１およびＡａｎａｌｏｇ，２の最大と最小との四つの組
合せが実現するように行われる。

【００１４】位相偏移、キャリア漏れ補正電圧、および
オフセット電圧を指示したように選択して、ベクトル変
調回路を今度は、二つの入力変調信号間に精密に９０°
の、または或る他の選択角の、相対位相が存在し、二つ
の出力成分の振幅が平衡し、キャリア漏りが、もし存在
すれば、除去されているように、補償する。

【００１５】

【実施例】図１を参照すると、ベクトル変調装置１１の
一実施例が周波数ｆｃのキャリア信号Ｉｃ（ｔ）を発生
するキャリア信号源１３を備えている。このキャリア信
号は、元のキャリア信号Ｉｃ（ｔ）を再生して第１の出
力端子に出し、またキャリア信号を再生し、キャリア信
号の位相を第１の出力端子にある信号に対して約９０°
だけ偏移させ、この位相偏移キャリア信号Ｑｃ（ｔ）を
その第２の出力端子に出す信号スプリッタモジュール１
５により受信される。信号Ｉｃ（ｔ）は、任意に可変の
第１の位相偏移φ１を導入してこの位相偏移信号を、図
示のように乗算器または他のミキサモジュール１９によ
り受信される出力信号Ｉｃ（ｔ，φ１）として出す、そ
のコントローラである位相６０によって調整される、第
１の可変位相偏移モジュール１７で受信される。信号Ｑ
ｃ（ｔ）は、任意に可変の第２の位相偏移φ２を導入し
てこれを、図示のように第２の乗算器またはミキサモジ
ュール２３により受信される出力信号Ｑｃ（ｔ，φ２）
として出す、そのコントローラである位相６１によって
調整される、第２の可変位相偏移モジュール２１により
受信される。ミキサモジュール１９は、下に説明する第
２の入力信号Ｉ’ｍ’をも受信して、積関数Ｉ’ｍＩｃ
（ｔ，φ１）を、図示のように加算モジュール２５によ
り受信される出力信号の第１の成分として形成し、出力
する。第２のミキサモジュール２３は、下に説明する第
２の入力信号Ｑ’ｍ’をも受信して積関数Ｑ’ｍＱｃ（
ｔ、φ２）を、図示のように加算モジュール２５により
受信される出力信号の第２の成分として形成し、出力す
る。合計モジュール２５により受信される二つの入力信
号の和は、出力信号として出力線２６に発せられ、較正
された信号検出器２７が、ベクトル変調回路１１の測定
または校正の目的で線２６に出された出力信号を監視す
るように設置されている。

【００１６】第１のデータ調節回路モジュール３１は、
入力線３２に載っている第１のデータ入力制御信号Ｉｍ
（ｔ）を受信する。データ調節回路モジュール３１は、
Ｉｍ（ｔ）で決まる出力信号Ａａｎａｌｏｇ，１を形成
し、出力する。この信号は、減衰モジュール３３の一入
力として伝えられる。モジュール３３は、第１の減衰パ
ラメータ入力モジュール３５からの値Ａｔｔｅｎ１を有
する第１の制御入力信号をも受信し、積Ａｍｏｄ，１＝
Ａｔｔｅｎ１・Ａａｎａｌｏｇ，１を形成し、出力する
。パラメータＡｔｔｅｎ１は、直角位相計算中、０≦ｒ
１，１＜ｒ２，１＜ｒ３，１である三つの値ｒ１，１、
ｒ２，１、ｒ３，１のどれかを備えており、その値が第
１の減衰入力モジュール３５を制御する演算器により選
択される可変減衰パラメータとして働く。オフセット電
圧モジュール３７は、図示のように、可変ｄｃオフセッ
ト信号Ａｏｆｆ，１を供給し、キャリア漏れ補償電圧モ
ジュール３９は、補償信号Ａｃｌｃ，１を供給する。三
つの信号Ａｍｏｄ，１、Ａｏｆｆ，１およびＡｃｌｃ，
１は、共に加算されて第１の和信号Ｉ’ｍ＝Ａｔｔｅｎ
１・Ａａｎａｌｏｇ，１＋Ａｏｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１
を図示のように第１のミキサモジュール１９の第２の入
力端子に接続されている信号線４０の上に形成する。

【００１７】第２のデータ調節回路モジュール４１は、
第２のデータ入力制御信号Ｑｍ（ｔ）を入力線４２から
受取る。 データ調節回路モジュール４１は、Ｑｍ（ｔ）によって
決まる出力信号Ａａｎａｌｏｇ，２を形成し、出力する
。データ調節回路モジュール３１および４１は各々単純
な電線、ディジタル／アナログ変換器、信号増幅器、信
号減衰器、低域フィルタ、または他の同様な信号プロセ
ッサとすることができる。この信号Ａａｎａｌｏｇ，２
は、減衰モジュール４３に対する一入力として伝えられ
る。モジュール４３は、第２の減衰パラメータ入力モジ
ュール４５からの値Ａｔｔｅｎ２を有する第２の制御入
力信号を受信し、積Ａｍｏｄ，２＝Ａｔｔｅｎ２・Ａａ
ｎａｌｏｇ，２を形成し、出力する。パラメータＡｔｔ
ｅｎ２は、直角位相計算中、０≦ｒ１，２＜ｒ２，２＜
ｒ３，２である三つの値ｒ１，２、ｒ２，２、ｒ３，２
のどれかを備えており、その値が第２の減衰入力モジュ
ール４５を制御する演算器により選択される可変減衰パ
ラメータとして役立つ。オフセット電圧モジュールは、
図示のように、可変ｄｃオフセット信号Ａｏｆｆ，２を
供給し、キャリア漏れ補償信号モジュール４９は、補償
信号Ａｃｌｃ，２を供給する。三つの信号Ａｍｏｄ，２
、Ａｏｆｆ，２およびＡｃｌｃ，２は共に加算されて第
２の和信号Ｑ’ｍ＝Ａｔｔｅｎ２・Ａａｎａｌｏｇ，２
＋Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，２を、図示のように第２の
ミキサモジュール２３の第２の入力端子に接続されてい
る信号線５０の上に形成する。

【００１８】第１および第２の入力Ｉｍ（ｔ）およびＱ
ｍ（ｔ）は各々、計算を行うときは常数であることが望
ましいが、一般に時間変動することができる。積Ａｍｏ
ｄ，１＝Ａｔｔｅｎ１・Ａａｎａｌｏｇ，１およびＡｍ
ｏｄ，２＝Ａｔｔｅｎ２・Ａａｎａｌｏｇ，２だけが、
較正された検出器モジュール２７を使用して測定を行う
とき特別の値である必要がある。

【００１９】従来技術による四相偏移キーイング（「Ｑ
ＰＳＫ」）は、前掲のダブリュ・トマシ（Ｗ．Ｔｏｍａ
ｓｉ）の「Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　Ｃｏｍｍｕｎｉｃａ
ｔｉｏｎｓ　Ｓｙｓｔｅｍｓ（電気通信システム）」で
説明されているように、キャリア信号モジュール１３、
位相偏移モジュール１５、二つのミキサモジュール１９
および２３、加算モジュール２５、およびデータ入力線
３２および４２を使用して伝統的なＱＰＳＫ信号を線路
２６の上に発生する。夫々のコントローラである位相６
０および位相６１によって調整される二つの可変位相偏
移モジュール１７および２１、二つのデータ調節モジュ
ール３１および４１、二つの減衰モジュール３３および
４３、二つの減衰パラメータ入力モジュール３５および
４５、二つのオフセット信号モジュール３７および４７
、および二つのキャリア漏れ補償信号モジュール３９お
よび４９もここでは、本発明によりシステムを測定し、
校正するために設けられている。出力線２６に出力信号
の更に一般的なベクトル変調をここでは行うことができ
る。

【００２０】始めに、信号Ａｏｆｆ，１、Ａｃｌｃ，２
、Ａｏｆｆ，２およびＡｃｌｃ，２の各々に対する公称
値（たとえば、数十ミリボルトの電圧または数ミリアン
ペアの電流）を選定し、一時的に固定する。Ａｍｏｄ，
１＝Ａｔｔｅｎ１・Ａａｎａｌｏｇ，１の振幅を三つの
値の間で変える。簡単のため、ここではＡａｎａｌｏｇ
，１は、較正された検出器モジュール２７を使用して測
定を行うときゼロでない常数値に保持されており、減衰
パラメータＡｔｔｅｎ１は、三つの値ｒ１，１、ｒ２，
１、ｒ３，１の間で変化すると仮定する。同じように、
Ａａｎａｌｏｇ，２は、測定を行うときゼロでない常数
値に保持されており、減衰パラメータＡｔｔｅｎ２は、
三つの値ｒ１，２、ｒ２，２およびｒ３，２の間で変化
すると仮定する。変数（Ａｍｏｄ，１、Ａｍｏｄ，２）
の組合せを適切に選定すれば、次の８点が２次元座標空
間で規定される。

【００２１】 Ａ：（Ａｏｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１＋ｒ１，１Ａａｎａ
ｌｏｇ，１、Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，２＋ｒ１，２Ａ
ａｎａｌｏｇ，２）Ｂ：（Ａｏｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１
＋ｒ３，１Ａａｎａｌｏｇ，１、Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌ
ｃ，２＋ｒ１，２Ａａｎａｌｏｇ，２）Ｃ：（Ａｏｆｆ
，１＋Ａｃｌｃ，１＋ｒ３，１Ａａｎａｌｏｇ，１、Ａ
ｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，２＋ｒ３，２Ａａｎａｌｏｇ，
２）Ｄ：（Ａｏｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１＋ｒ１，１Ａａ
ｎａｌｏｇ，１、Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，２＋ｒ３，
２Ａａｎａｌｏｇ，２）Ｅ：（Ａｏｆｆ，１＋Ａｃｌｃ
，１＋ｒ２，１Ａａｎａｌｏｇ，１、Ａｏｆｆ，２＋Ａ
ｃｌｃ，２＋ｒ１，２Ａａｎａｌｏｇ，２）Ｆ：（Ａｏ
ｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１＋ｒ１，１Ａａｎａｌｏｇ，１
、Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，２＋ｒ２，２Ａａｎａｌｏ
ｇ，２）Ｇ：（Ａｏｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１＋ｒ２，１
Ａａｎａｌｏｇ，１、Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，２＋ｒ
３，２Ａａｎａｌｏｇ，２）Ｈ：（Ａｏｆｆ，１＋Ａｃ
ｌｃ，１＋ｒ３，１Ａａｎａｌｏｇ，１、Ａｏｆｆ，２
＋Ａｃｌｃ，２＋ｒ２，２Ａａｎａｌｏｇ，２）減衰パ
ラメータの選定値の適切な組合せの一つはここではｒ１
，１＝ｒ１，２＝０、ｒ２，１＝ｒ２，２＝０．５、お
よびｒ３，１＝ｒ３，２＝１であるが、一層一般的な選
定を行うことができる。

【００２２】上掲の点は、出力信号Ｉ’ｍ・Ｉｃ（ｔ，
φ１）＋Ｑ’ｍ・Ｑｃ（ｔ，　φ２）のベクトル和を表
すものであるが、図２に戻す２次元プロットで平行四辺
形（一層一般的には、四辺形）ＡＢＣＤ上の点Ａ、Ｂ、
…、Ｈとして示してある。ここで四つの点Ｅ、Ｆ、Ｇ、
およびＨは、平行四辺形ＡＢＣＤを規定する四つの境界
線上の中間位置を表わす。図２にＶで示してある９番目
の点は出力線２６の０出力信号に対応する点（隅角対で
なければ）であろう。頂点Ｖは、平行四辺形の内側また
は外側に、またはその境界部分にあってよいが、平行四
辺形の隅の一つと一致することはできない。上に示した
８組の座標の各々に対して出力線２６に現れる出力信号
の最大振幅を測定し、頂点Ｖに対する最大振幅の測定値
を四辺形の８点の各々の振幅測定値から差引く。これら
８つの測定値は、図２に示す線分ＡＶ、ＢＶ、ＣＶ、Ｄ
Ｖ、ＥＶ、ＦＶ、ＧＶ、およびＨＶの長さで区別される
。

【００２３】図３は、図２に示す平行四辺形の一部を形
成する二つの三角形ＡＥＶおよびＢＥＶの関係を示す。 全体としての三角形ＡＶＢの一辺の長さＬＡＢが今度は
わかる。同様の議論を適用して図２に示す平行四辺形Ａ
ＢＣＤの長さＬＡＤ、ＬＣＤ（＝ＬＡＢ）、およびＬＢ
Ｃ（＝ＬＡＤ）を求める。

【００２４】長さａ、ｂ、およびｃの３辺、および２ｓ
＝ａ＋ｂ＋ｃで与えられるパラメータ長を有する三角形
は、三角形面積を 　　　　　　三角形面積＝［ｓ（ｓ−ａ）（ｓ−ｂ）（
ｓ−ｃ）］（１／２）　　　　　（１）で与えられるよ
うにする三角法から知られる。

【００２５】図３の三角形ＡＥＶおよびＢＥＶを参照し
て、これら二つの三角形の面積は、方程式（２）で示さ
れるように関係づけられる。 　　　　　　面積（ＡＥＶ）＝（ｒ３，１−ｒ１，１）
／（ｒ２，１−ｒ１，１）　　　　＝面積（ＢＥＶ）＝
（ｒ３，１−ｒ１，１）／（ｒ３，１−ｒ２，１）　　
　　　（２）２ｓ１および２ｓ２が、方程式（３）およ
び（４）で示されるように、それぞれの三角形ＡＥＶお
よびＢＥＶの周囲の長さであれば、二つの三角形ＡＥＶ
およびＢＥＶの面積は方程式（５）に示すような関係に
ある。 　　　　　　ｓ１＝（ＬＡＥ＋ＬＥＶ＋ＬＡＶ）／２　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３
）　　　　　　ｓ２＝（ＬＢＥ＋ＬＥＶ＋ＬＢＶ）／２
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（
４）　　ｓ１（ｓ１−ＬＡＥ）（ｓ１−ＬＥＶ）（ｓ１
−ＬＡＶ）［（ｒ３，１−ｒ２，１）／（ｒ３，１−ｒ
１，１）］２＝ｓ２（ｓ２−ＬＢＥ）（ｓ２−ＬＥＶ）
（ｓ２−ＬＢＶ）［（ｒ２，１−ｒ１，１）／（ｒ３，
１−ｒ１，１）］２　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　（５）ここで、線分
長ＬＡＥおよびＬＢＥは、次式による。 　　　　　　ＬＡＥ＝ＬＡＢ（ｒ２，１−ｒ１，１）／
（ｒ３，１−ｒ１，１）　　　　　　　　　　　　（６
）　　　　　　ＬＢＥ＝ＬＡＢ（ｒ３，１−ｒ２，１）
／（ｒ３，１−ｒ１，１）　　　　　　　　　　　　（
７）線分の長さＡＶ、ＢＶ、およびＥＶは、図１の出力
線２６に現われる出力信号の振幅の測定値から知られる
。未知の線分長ＬＡＢは、方程式（５）を並べ変えるこ
とによりわかる。これから方程式（８）および（１０）
で示す式が得られる。

【００２６】 　　　　　　ＬＡＢ＝［（ＬＡＶ２−ＬＢＶ２）±［（
ＬＡＶ２−ＬＢＶ２）２−（ｒ２１−１）　　　　　　
　　　　　　（（１／ｒ２１）（ＬＡＶ２−ＬＥＶ２）
２−（ＬＢＶ２−ＬＥＶ２）２）］（１／２）　　　　
　　　　　　　　×（ｒ１＋１）／（ｒ１−１）］（１
／２）　　（ｒ１≠１）　　　　　　　　　（８）　　
　　　　ｒ１　＝（ｒ２，１−ｒ１，１）／（ｒ３，１
−ｒ２，１）　　　　　　　　　　　　　　　　　　（
９）　　　　　　ＬＡＢ＝２（１／２）×［ＬＡＶ２＋
ＬＢＶ２−２ＬＥＶ２］（１／２）　　　　　　　　　
　（１０）ｒ１，１、ｒ２，１、およびｒ３，１をｒ１
＝１になるように選択すれば、方程式（８）の分子およ
び分母は共に消えて、方程式（１０）に示す一層簡単な
式が線分長ＬＡＢに対して得られる。

【００２７】方程式（８）における＋または−の符号の
適切な選択は次のように決定される。二つの長さの値Ｌ
ＡＶおよびＬＢＶをＬＥＶと比較し、表１に示す三つの
（可能な）状況の一つが存在するように決定する。第１
の状況、（ＬＥＶ＜ＬＡＶ、ＬＥＶ≧ＬＢＶ）、では、
方程式（８）で−の符号を選択する。第２の状況（ＬＥ
Ｖ≧ＬＡＶ、ＬＥＶ＜ＬＢＶ）では方程式（８）　で＋
の符号を選択する。第３の状況（ＬＥＶ＞ＬＡＶ、ＬＥ
ＶＢ　＜ＬＢＶ）では、比ｒ１２＝（ｒ２，１−ｒ１，
１）２／（ｒ３，１−ｒ２，１）２ｒ２＝（ＬＡＶ２−
ＬＥＶ２）／（ＬＢＶ２−ＬＥＶ２）から、これら二つ
の比を比較する。ｒ１２＞ｒ２であれば、方程式（８）
で＋の符号を選択する。ｒ１２＜ｒ２であれば、方程式
（８）で−の符号を選択する。ｒ１２＝ｒ２であれば、
方程式（８）の内部平方根符号［　　　　］１／２の内
側の量が消えるので符号の選択は重要でなくなる。

【００２８】表１．図３の辺長の関係 ＬＥＶ≧ＬＢＶ　　　　　　　　　　　　ＬＥＶ＜ＬＢ
ＶＬＥＶ＞ＬＡＶ　　　　　　不可能　　　　　　　　
　　　　（２）　−を選択ＬＥＶ＜ＬＡＶ　　　　　（
１）＋を選択　　　　　　　　（３）　ｒ１２とｒ２と
を比較 長さＬＡＢおよびＬＡＤが決まってしまえば、角ψ（Ｖ
ＡＤ）およびψ（ＶＡＢ）を三角法の周知の余弦法則か
ら決定することができる。すなわち、 　　　　ψ（ＶＡＤ）＝Ｃｏｓ−１［（ＬＡＶ２＋ＬＡ
Ｄ２−ＬＤＶ２）／（２ＬＡＶＬＡＤ）］　　　　　　
　　　　　（１１）　　　　ψ（ＶＡＢ）＝Ｃｏｓ−１
［（ＬＡＶ２＋ＬＡＢ２−ＬＢＶ２）／（２ＬＢＶＬＡ
Ｂ）］　　　　　　　　　　　（１２）　　　　　ψ（
ＢＡＤ）＝｜ψ（ＶＡＤ）±ψ（ＶＡＢ）｜又は　３６
０°−（ψ（ＶＡＤ）＋ψ（ＶＡＢ））　　　（１３）
　余弦関数　ｃｏｓ（ω）　は、区間０°≦ω≦１８０
　°における変数ωの連続な、厳密に単調に減少する関
数であるから、方程式（１１）〜（１３）ではあいまい
さは生じない。しかし、隅Ａ、Ｂ、Ｃ、およびＤに対す
る頂点Ｖの位置は、図４に示す四つの構成のうちのどれ
でもよい。

【００２９】Ｌ１およびＬ２と記した線は、図示するよ
うに平行四辺形ＡＢＣＤの部分ＡＤおよびＡＢとそれぞ
れ一致する部分を有している。

【００３０】二つの線Ｌ１およびＬ２の並列により平面
が、Ｉ、ＩＩ、ＩＩＩ、およびＩＶと記した四つの一般
象限に分割され、象限Ｉに平行四辺形ＡＢＣＤが含まれ
る。象限Ｉにある頂点Ｖ＝Ｖ１については、線Ｌ１およ
びＬ２の関連部分を含んでいるが、次の関係が成立する
。

【００３１】 　　　　０゜＜ψ（ＶＡＢ）＋ψ（ＶＡＤ）＜１８０゜
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１４
）　　　　ψ（ＶＡＢ）＋ψ（ＶＡＤ）＝一定＝ψ（Ｂ
ＡＤ）＜１８０゜　　　　　　　　　　　　　（１５）
象限ＩＩにある頂点Ｖ＝Ｖ２については、線Ｌ１および
Ｌ２のどの部分も含んでいないが、次の関係が成立する
。

【００３２】 　　　　ψ（ＶＡＢ）＜（ＶＡＤ）＜１８０゜　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　（１６）　　　　ψ（ＶＡＤ）−ψ（ＶＡＢ）＝一定
＝ψ（ＢＡＤ）　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　（１５）象限ＩＶにある頂点Ｖ＝Ｖ４については、
線Ｌ１およびＬ２のどの部分も含んでいないが、次の関
係が成立する。

【００３３】 　　　　ψ（ＶＡＤ）＜（ＶＡＢ）＜１８０゜　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　（１８）　　　　ψ（ＶＡＢ）−ψ（ＶＡＤ）＝一定
＝ψ（ＢＡＤ）　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　（１９）象限ＩＩＩにある頂点Ｖ＝Ｖ３については
、線Ｌ１およびＬ２のどの部分も含んでいないが、次の
関係が成立する。

【００３４】 　　　　ψ（ＶＡＢ）、（ＶＡＤ）≦１８０゜　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　（２０）　　　　ψ（ＶＡＢ）＋ψ（ＶＡＤ）＝一定
≧１８０゜　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　（２１）　　　　ψ（ＢＡＤ）＝３６０゜−（ψ（
ＶＡＢ）＋ψ（ＶＡＤ））　　　　　　　　　　　　　
　　　　（２２）角ψ（ＶＡＢ）およびψ（ＶＡＤ）の
計算値の所定の組合せについて、Ｖを、したがってψ（
ＢＡＤ）の値を含む可能な象限は、上述の四つの可能な
象限から、ψ（ＶＡＢ）およびψ（ＶＡＤ）の和および
差を交換することにより二つの象限に縮減することがで
きる。 　　　　１８０°≦ψ（ＶＡＢ）＋ψ（ＶＡＤ）≦３６
０°、　　　　　　Ｖは象限Ｉに存在し得ない。 　　　　ψ（ＶＡＢ）＋ψ（ＶＡＤ）＜１８０°、　　
　　　　　　　　　　　Ｖは象限ＩＩＩに存在し得ない
。 　　　　ψ（ＶＡＤ）−ψ（ＶＡＢ）＜０°、　　　　
　　　　　　　　　　Ｖは象限ＩＶに存在し得ない。 　　　　ψ（ＶＡＢ）−ψ（ＶＡＤ）＜０°、　　　　
　　　　　　　　　　Ｖは象限ＩＩに存在し得ない。

【００３５】頂点Ｖは、隣接する二つの象限の一方にし
か存在し得ず、ψ（ＶＡＢ）は、二つの可能な角の一つ
である。どの角が正しいかを決めるには、角ψ（ＣＢＡ
）または角ψ（ＣＤＡ）をその角に対する可能な二つの
値を決めるのと同様の仕方で分析する。たとえば、ψ（
ＣＢＡ）を分析すれば、ψ（ＶＢＣ）およびψ（ＶＢＡ
）の値が計算され、ψ（ＣＢＡ）の二つの可能な値が決
まる。ＡＢＣＤは平行四辺形であるから、連続する二つ
の内角の和は１８０°である。連続する角の各には、上
で決定したように二つの可能な値があるから、角度の和
ψ（ＢＡＤ）＋ψ（ＣＢＡ）には四つの組合せが存在し
、その一つの合計は１８０°になる。この値の組合せを
ψ（ＢＡＤ）およびψ（ＣＢＡ）に対して選択すること
にする。

【００３６】長さＬＡＢおよびＬＡＤ、および夾角ψ（
ＢＡＤ）を求めてから、この公式をまず図１のベクトル
変調回路１１による直角位相誤差の補正に適用する。理
想的には、各ψ（ＢＡＤ）＝９０°（または−９０°）
であるが、種々の所定の角度ψ０　を使用することがで
きる。しかし、この角が９０°（または−９０°）と異
なれば、可変位相偏移φ１または可変位相偏移φ２、ま
たは両者を、ベクトル変調回路１１に関連する直角位相
角が９０°（または−９０°）になるまで、位相偏移モ
ジュール１７について位相偏移コントローラである位相
６０によって、あるいは位相偏移モジュール２１につい
て位相偏移コントローラである位相６１によって調節す
る。位相偏移角のこれら選定値を固定する。位相偏移φ
１およびφ２が両方共同量だけ且つ同じ方向に変えれば
、直角位相角は９０°（または−９０°）のままでいる
はずであるが、図１のベクトル変調回路からの出力信号
と関連する他のパラメータが変化することがある。

【００３７】９０°の直角位相角を発生するのに必要な
校正をここでは１回だけ行う。反復は不要である。

【００３８】同等なデータ入力信号Ｉｍ（ｔ）およびＱ
ｍ（ｔ）については、ベクトル変調出力信号のＩおよび
Ｑ成分は所定の比により決まる相対振幅を備えるべきで
ある。最も屡々この比は１である。たとえば、通常のＱ
ＰＳＫ変調では、ＩおよびＱの振幅は等しい。Ｉチャン
ネル対Ｑチャンネルの利得比を校正するには、出力信号
の測定を行うときデータ入力信号Ｉｍ（ｔ）およびＱｍ
（ｔ）が同等値に設定されていなければならず、且つＩ
ｍ（ｔ）およびＱｍ（ｔ）は、Ａａｎａｌｏｇ，１およ
びＡａｎａｌｏｇ，２が非０であるように設定されてい
なければならない。直角位相角校正と同様の仕方で、平
行四辺形の連続する２辺の辺長を決定する。 これには出力信号の最大振幅の五つの測定値が必要であ
る。減衰パラメータＡｔｔｅｎ１を三つの所定の値ｒ４
，１、ｒ５，１およびｒ６，１の間で０≦ｒ４，１＜ｒ
５，１＜ｒ６，１であるように変化させる。減衰パラメ
ータＡｔｔｅｎ２をも三つの所定の値ｒ４，２、ｒ５，
２およびｒ６，２の間で０≦ｒ４，２＜ｒ５，２＜ｒ６
，２であるように変化させる。変数の組合せを適切に選
択して、次の五つの点を、図２に類似する二次元座標空
間に規定する。

【００３９】 Ａ’：（Ａｏｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１＋ｒ４，１Ａａｎ
ａｌｏｇ，１、（Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，２＋ｒ４，
２Ａａｎａｌｏｇ，２）Ｂ’：（Ａｏｆｆ，１＋Ａｃｌ
ｃ，１＋ｒ６，１Ａａｎａｌｏｇ，１、（Ａｏｆｆ，２
＋Ａｃｌｃ，２＋ｒ４，２Ａａｎａｌｏｇ，２）Ｄ’：
（Ａｏｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１＋ｒ４，１Ａａｎａｌｏ
ｇ，１、（Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，２＋ｒ６，２Ａａ
ｎａｌｏｇ，２）Ｅ’：（Ａｏｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１
＋ｒ５，１Ａａｎａｌｏｇ，１、（Ａｏｆｆ，２＋Ａｃ
ｌｃ，２＋ｒ４，２Ａａｎａｌｏｇ，２）Ｆ’：（Ａｏ
ｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１＋ｒ４，１Ａａｎａｌｏｇ，１
、（Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，２＋ｒ５，２Ａａｎａｌ
ｏｇ，２）この利得比校正部に対する減衰値を直角位相
校正部に対すると同じにする、たとえば、ｒ４，ｉ＝ｒ
１，ｉ、ｒ５，ｉ＝ｒ２，ｉ、ｒ６，ｉ＝ｒ３，ｉ、（
ｉ＝１，２）、のが一層簡単であることが非常に多い。 更に、データ入力信号Ｉｍ（ｔ）およびＱｍ（ｔ）が直
角位相校正中同等値に設定されていなければ、このとき
新しい測定を行う必要はない。これら５点の測定値に基
き、平行四辺形の交差する２辺の長さを方程式（８）、
（９）、および（１０）を使用して再び決定する。

【００４０】Ａｔｔｅｎ１およびＡｔｔｅｎ２の校正値
の比は、平行四辺形の辺長の比に減衰係数の差の比を掛
け、これに所要のＩチャンネル対Ｑチャンネルの利得比
を掛けたものにより与えられる。

【００４１】 　　Ａｔｔｅｎ１／Ａｔｔｅｎ２＝（ＬＡＤ／ＬＡＢ）
［（ｒ６，１−ｒ４，１）／　　　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　（ｒ６，２−ｒ４，
２）］（所要Ｉ／Ｑ比）絶対利得は、ダイナミックレン
ジ、絶対出力パワー、パラメータ調節範囲などのような
他の考察に基いて、独立に設定することができる。例え
ば、Ａｔｔｅｎ１≦１およびＡｔｔｅｎ２≦１を共に維
持したいことが屡々ある。Ｉチャンネル対Ｑチャンネル
の利得比および絶対利得の考察に基き、Ａｔｔｅｎ１お
よびＡｔｔｅｎ２の値を計算し固定する。Ｉチャンネル
対Ｑチャンネル利得は１回だけ校正すればよい。反復は
不要である。

【００４２】今度はキャリア漏れの寄与を補償し、でき
る限り小さくする。Ａｔｔｅｎｉ値（ｉ＝１，２）また
はＩｍおよびＱｍをＡｍｏｄ，１およびＡｍｏｄ，２が
０に等しくなるように設定し、オフセット信号Ａｏｆｆ
，１およびＡｏｆｆ，２を０に等しく設定し、直角位相
角を上に説明したように９０°に固定しておく。今度は
ｄｃ信号Ａｃｌｃ，１およびＡｃｌｃ，２の振幅を、そ
れら個々の全出力信号への寄与が、図１の出力線２６の
上で測って、極小になるように調節する。漏れ補償信号
Ａｃｌｃ，１およびＡｃｌｃ，１をこの極小化が達成さ
れるそれぞれの値に固定する。

【００４３】理想的には、キャリア漏れの寄与を全く除
去することができる。しかし、ベクトル変調回路自身の
内部に存在する一定の雑音しきい値のため、キャリア漏
れの寄与は、たとえ上に説明したような低いレベルでも
、システム内に存続するようである。

【００４４】図１の局所発振器１３は、所定のキャリア
周波数ｆｃの純粋の振動信号を発生しないことが屡々あ
るので、上音および下音のような他の周波数ｆ≠ｆｃも
出力線２６に載っている変調回路出力信号内に存在する
。変調回路出力信号へのこの不必要な寄与により、測定
した変調出力信号対ＡＣＬＣ，ｉ（ｉ＝１または２）を
図示してある図５に示する理想的破線に似ずに、同図に
示す実線に類似した出力が発生される。変調器出力信号
Ｍの「真の」最小は、Ａ＝Ａ０の選択に対して達成され
るが、この挙動はＭへの不必要な寄与により覆い隠され
ている。 これら不必要な寄与はキャリア漏れ校正係数Ａ＝ＡＣＬ
Ｃ，ｉの大きさにほぼ無関係であるからこのような寄与
をＭで割った比は、Ａ０から充分離れたＡの値に対して
は非常に小さいはずである。したがって、図５で座標（
Ａｊ，　Ｍｊ）（ｊ＝１，２，３，４，５）を有する実
線上の測定点は「直の」Ｍ対Ａ曲線上の点と厳密に合っ
ている。ここで、Ａ＝Ａ０の近くでは「真の」変調回路
出力信号曲線はほぼＣＬＣパラメータＡの直角位相関数
として表すことができると仮定する。すなわち、 Ｍｑ（Ａ）＝Ｍｑ０＋Ｍｑ１Ａ＋Ｍｑ２Ａ２　　　　　
　　　　　　　　　　　（２３）変調回路出力信号Ｍは
Ａの一連のＫ個の値に対して測定されているので、各値
Ａ＝Ａｊを図５に示す測定値Ｍ対Ａの曲線が比較的平坦
な区間Ａ’≦Ａ≦Ａ”の外側に選定した状態で、Ｋ個の
測定座標対（Ａｊ　、Ｍｊ　）（ｊ＝１、２、…、Ｋ）
を利用できると仮定する。方程式（２３）の直角位相近
似に対する係数Ｍｑ０、Ｍｑ１、およびＭｑ２を次に最
小二乗法により見つける。この方法では誤差の和

【００
４５】

【数１】

【００４６】をＭｑ０，Ｍｑ１，およびＭｑ２の選択値
に対して最小にする。これにより三つのスカラー未知数
Ｍｑ０、Ｍｑ１、およびＭｑ２に関する三つの方程式が
作られ、これに対する解をマトリックスの形で次のよう
に書くことができる。

【００４７】

【数２】

【００４８】数値Ｍｑ０、Ｍｑ１、およびＭｑ２を手に
入れて、変調器出力信号に対する近似Ｍｑ（Ａ）を最小
にする値Ａ＝Ａ０が Ａ０＝−Ｍｑ１／２Ｍｑ２　　　　　　　　　　　　　
　　　　　（２８）として見出される。この公式は、変
調器出力曲線Ｍ対Ａが図５に示す明白な「平底」を備え
ていなければ使用する必要はない。

【００４９】オフセット信号値を校正するためには、キ
ャリア漏れ補償源を正確に校正し、校正値に設定しなけ
ればならない。入力データ信号Ｉｍ（ｔ）およびＱｍ（
ｔ）がＡａｎａｌｏｇ，１およびＡａｎａｌｏｇ，２が
最大値または最小値を有するような値にあるときは四つ
の測定を行わなければならない。これら４点は平行四辺
形の隅を記述するものである。

【００５０】 Ａ”：（Ａｏｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１＋Ａｔｔｅｎ１Ａ
ａｎａｌｏｇ，１　ｍｉｎ、Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，
２＋Ａｔｔｅｎ２Ａａｎａｌｏｇ，２　ｍｉｎ）Ｂ”：
（Ａｏｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１＋Ａｔｔｅｎ１Ａａｎａ
ｌｏｇ，１　ｍａｘ、Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，２＋Ａ
ｔｔｅｎ２Ａａｎａｌｏｇ，２　ｍｉｎ）Ｃ”：（Ａｏ
ｆｆ，１＋Ａｃｌｃ，１＋Ａｔｔｅｎ１Ａａｎａｌｏｇ
，１　ｍａｘ、Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，２＋Ａｔｔｅ
ｎ２Ａａｎａｌｏｇ，２　ｍａｘ）Ｄ”：（Ａｏｆｆ，
１＋Ａｃｌｃ，１＋Ａｔｔｅｎ１Ａａｎａｌｏｇ，１　
ｍｉｎ、Ａｏｆｆ，２＋Ａｃｌｃ，２＋Ａｔｔｅｎ２Ａ
ａｎａｌｏｇ，２　ｍａｘ）５番目の点「Ｖ」（頂点）
は、０出力振幅に対応する。 平行四辺形を横切る点の測定値の差の絶対値を計算する
。

【００５１】差１＝｜ＬＡ”Ｖ”−ＬＣ”Ｖ”｜差２＝
｜ＬＢ”Ｖ”−ＬＤ”Ｖ”｜ 差１および差２が最小になるまでＡｏｆｆ，１およびＡ
ｏｆｆ，２を調節する。

【００５２】もっと容易な方法は、Ａｔｔｅｎ２または
Ｑｍ（ｔ）をＡｍｏｄ，２が０になるように設定し、Ａ
ａｎａｌｏｇ，１が最大のとき、図１の線路２６の信号
の振幅がＡａｎａｌｏｇ，１が最小であるときの信号の
振幅に等しくなるまでＡｏｆｆ，１を調節することであ
る。今度はＡｔｔｅｎ１またはＩｍ（ｔ）をＡｍｏｄ，
１が０になるように設定し、Ａａｎａｌｏｇ，２が最大
のとき、線路２６の信号の振幅がＡａｎａｌｏｇ，２が
最小であるときの信号の振幅に等しくなるまでＡｏｆｆ
，２を調節する。 オフセット信号源を校正するためには、キャリア漏れ源
およびＩチャンネル対Ｑチャンネルの利得比を最初に校
正し、設定しなければならない。

【００５３】前掲のエドワーズ（Ｅｄｗａｒｄｓ）他の
特許に開示されているベクトル変調回路の校正方法では
、誤差の相互依存性のため四つの異なる校正ステップの
反復が必要である。直角位相角は、キャリア漏れおよび
Ｉチャンネル対Ｑチャンネルの振幅不平衡が極小になる
まで正確に校正することはできず、Ｉチャンネル対Ｑチ
ャンネルの振幅不平衡は、直角位相角が９０°に設定さ
れるまで極小にすることはできない。

【００５４】ここに開示した方法は、反復プロセスを回
避しており、また最初に直角位相角の誤差を求めてこれ
を除去し、次にＩチャンネル対Ｑチャンネルの振幅不平
衡およびキャリア漏れの寄与を極小にすることにより各
校正ステップを１回しか行わない。

【００５５】

【発明の効果】以上のように、本発明によれば、ネット
ワーク分析器を必要とせず且つ反復を必要とせす、変調
回路を校正するために手順の各ステップを１回だけ行え
ばよいようにするベクトル変調回路校正の方法および装
置が提供される。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例で用いることが可能な装
置の概略図である。

【図２】８つの測定値により定義される平行四辺形を示
しており、図１に示すシステムを用いて、この平行四辺
形からこのシステムの校正を実施可能である。

【図３】平行四辺形の長さ及び辺を決定するために用い
られる平行四辺形の部分を示している。

【図４】平行四辺形の角度を決定するために用いられる
平行四辺形の部分を示している。

【図５】補助信号が存在する場合の、様々な対応キャリ
ア漏れ補償信号の大きさを備えた様々な検出器出力を示
している。

【符号の説明】

１１　　ベクトル変調装置 １３　　キャリア信号源 １５　　信号スプリッタ １７　　位相シフタ １９　　ミキサ ２１　　位相シフタ ２３　　ミキサ ２５　　加算器 ２７　　検出器 ３１　　データ調整回路 ３３　　減衰器 ３５　　減衰パラメータ入力モジュール３７　　オフセ
ット電圧モジュール ３９　　キャリア漏れ補償電圧モジュール４１　　デー
タ調整回路 ４３　　減衰器 ４５　　減衰パラメータ入力モジュール４７　　オフセ
ット電圧モジュール ４９　　キャリア漏れ補償電圧

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】ベクトル変調回路の直角位相校正の方法で
   あって：所定の周波数ｆｃを有する第１の局所発信器信
   号Ａｉｎ，１と、約９０゜位相が偏移された第１の局所
   発信器信Ａｉｎ，１に等しい第２の局所信号Ａｉｎ，２
   を発生するステップであって、上記２つの信号は独立に
   位相を調整可能であるステップと；調整可能な振幅Ａｃ
   ｌｃ，１及びＡｃｌｃ，２をそれぞれ有する、独立した
   調整可能な第１及び第２のキャリア漏れ補償ｄｃ信号を
   提供するステップと；調整可能な振幅Ａｏｆｆ，１及び
   Ａｏｆｆ，２をそれぞれ有する、独立した第１及び第２
   のオフセットｄｃ信号を提供するステップと；調整可能
   な振幅Ａｍｏｄ，１及びＡｍｏｄ，２をそれぞれ有する
   、独立した第１及び第２の変調信号を提供するステップ
   と；前記第１のキャリア漏れ補償信号Ａｃｌｃ，１及び
   前記第１のオフセット信号Ａｏｆｆ，１を前記第１の変
   調信号Ａｍｏｄ，１に加えて、第１の被補償変調入力信
   号Ａｃｏｍｐ，１を生じるステップと；前記第２のキャ
   リア漏れ補償信号Ａｃｌｃ，２及び前記第１のオフセッ
   ト信号Ａｏｆｆ，２を前記第２の変調信号Ａｍｏｄ，２
   に加えて、第２の被補償変調入力信号Ａｃｏｍｐ，２を
   生じるステップと；前記第１の局所発信器信号Ａｉｎ，
   １に前記第１の被補償変調入力信号を乗じて最大振幅Ａ
   ｏｕｔ，１＝Ａｉｎ，１・Ａｃｏｍｐ，１を有する第１
   の変調出力信号を生じるステップと；前記第２の局所発
   信器信号Ａｉｎ，２に前記第２の被補償変調入力信号を
   乗じて最大振幅Ａｏｕｔ，２＝Ａｉｎ，２・Ａｃｏｍｐ
   ，２を有する第２の変調出力信号を生じるステップと；
   信号Ａｏｕｔ，１と信号Ａｏｕｔ，２とを加算して、ベ
   クトル和出力信号Ａｏｕｔを形成するステップと；それ
   ぞれが選択された信号値に等しいＡｃｌｃ，１、Ａｃｌ
   ｃ，２、Ａｏｆｆ，１及びＡｏｆｆ，２の各々に対して
   、第１及び第２の変調入力振幅の以下の選択に関して、
   前記ベクトル和出力信号Ａｏｕｔを二次元座標（Ａｏｕ
   ｔ，１，Ａｏｕｔ，２）で表現するステップと、　　　
   　（Ａｏｕｔ，１，ｑ，Ａｏｕｔ，２，ｑ）＝（ｑ　＝
   １，　２，　３，　４，　５，　６，　７，　８） ｑ＝１　　　Ａｍｏｄ，１　＝　ｒ１，１Ｉ　　Ａｍｏ
   ｄ，２　＝　ｒ１，２Ｑｑ＝２　　　Ａｍｏｄ，１　＝
   　ｒ３，１Ｉ　　Ａｍｏｄ，２　＝　ｒ１，２Ｑｑ＝３
   　　　Ａｍｏｄ，１　＝　ｒ３，１Ｉ　　Ａｍｏｄ，２
   　＝　ｒ３，２Ｑｑ＝４　　　Ａｍｏｄ，１　＝　ｒ１
   ，１Ｉ　　Ａｍｏｄ，２　＝　ｒ３，２Ｑｑ＝５　　　
   Ａｍｏｄ，１　＝　ｒ２，１Ｉ　　Ａｍｏｄ，２　＝　
   ｒ１，２Ｑｑ＝６　　　Ａｍｏｄ，１　＝　ｒ３，１Ｉ
   　　Ａｍｏｄ，２　＝　ｒ２，２Ｑｑ＝７　　　Ａｍｏ
   ｄ，１　＝　ｒ２，１Ｉ　　Ａｍｏｄ，２　＝　ｒ３，
   ２Ｑｑ＝８　　　Ａｍｏｄ，１　＝　ｒ１，１Ｉ　　Ａ
   ｍｏｄ，２　＝　ｒ２，２Ｑ上記選択において、Ｉ及び
   Ｑは所定の非ゼロ信号値であり、ｒ１，１、ｒ２，１及
   びｒ３，１は０≦ｒ１，１＜ｒ２，１＜ｒ３，１を満足
   する第１の減衰パラメータＡｔｔｅｎ１の所定値であり
   、ｒ１，２、ｒ２，２及びｒ３，２は０≦ｒ１，２＜ｒ
   ２，２＜ｒ３，２を満足する第１の減衰パラメータＡｔ
   ｔｅｎ２の所定値であり、二次元グラフ上のこれらの８
   つの座標対を表すことにより、４つの連続頂点（Ａｏｕ
   ｔ，１，ｑ，Ａｏｕｔ，２，ｑ）（ｑ＝１，２，３，４
   ）と４つの中間境界点（Ａｏｕｔ，１，ｑ，Ａｏｕｔ，
   ２，ｑ）（ｑ＝５，６，７，８）とを備えた四辺形が形
   成される；前記四辺形の平面において頂点（Ａｖ，１，
   Ａｖ，２）を選択するために、この頂点と各点（Ａｏｕ
   ｔ，１，ｑ，Ａｏｕｔ，２，ｑ）（ｑ＝１，２，４，５
   ，８）との間の距離Ｌｑｖを決定するステップと；前記
   グラフ上で（Ａｏｕｔ，１，１，Ａｏｕｔ，２，１）か
   ら（Ａｏｕｔ，１，２，Ａｏｕｔ２，２）へ及び（Ａｏ
   ｕｔ，１，１，Ａｏｕｔ，２，１）から（Ａｏｕｔ，１
   ，４，Ａｏｕｔ２，４）へそれぞれ伸びる四辺形の辺の
   長さＬ１２及びＬ１４と、これらの２つの四辺形の辺が
   交差する角度ψ２１４とを決定するステップと；関係式
   、Δψ＝ψ２１４−ψ０（式中、ψ０は所定の角度）に
   基づいて、直角位相角度誤差Δψの値を決定するステッ
   プと；前記第１の局所発信器信号と前記第２の局所発信
   器信号との間の位相偏移を調整して直角位相角度誤差を
   ゼロに減じるステップと；前記減衰パラメータ値Ａｔｔ
   ｅｎ１及びＡｔｔｅｎ２の少なくとも１つを調整して、
   長さＬ１２及びＬ１４を入力信号が等価値である場合に
   割合Ｒとなるようにして、これらの減衰パラメータ値を
   固定するステップと；前記中間信号Ａｍｏｄ，１及びＡ
   ｍｏｄ，２を一時的にゼロに設定し、前記オフセット信
   号Ａｏｆｆ，１及びＡｏｆｆ，２を一時的にゼロに設定
   し、前記直角位相角度ψ２１４をψ０に設定して、前記
   第１及び第２のキャリア漏れ補償信号Ａｃｌｃ，１及び
   Ａｃｌｃ，２を総出力信号Ａｏｕｔ，１＋Ａｏｕｔ，２
   の大きさが最小となるように調整して、前記補償信号Ａ
   ｃｌｃ，１及びＡｃｌｃ，２をこれらの値に固定するス
   テップと；前記第１及び第２のオフセット信号Ａｏｆｆ
   ，１及びＡｏｆｆ，２を調整して、データ入力信号によ
   りＡｍｏｄ，１及びＡｍｏｄ，２が共に最大値になる場
   合とデータ入力信号によりＡｍｏｄ，１及びＡｍｏｄ，
   ２の双方が最小値になる場合とに総出力信号Ａｏｕｔ，
   １＋Ａｏｕｔ，２の大きさがほぼ同じになり、データ入
   力信号によりＡｍｏｄ，１が最大値になりＡｍｏｄ，２
   が最小値になる場合とデータ入力信号によりＡｍｏｄ，
   １が最小値になりＡｍｏｄ，２が最大値になる場合とに
   総出力信号Ａｏｕｔ，１＋Ａｏｕｔ，２の大きさがほぼ
   同じになるようにして、前記オフセット信号Ａｏｆｆ，
   １及びＡｏｆｆ，２をこれらの値に固定するステップと
   ；から成る、ベクトル変調回路を、直角位相角度誤差が
   ほぼ最小化され、Ｑ対Ｉチャンネル利得割合誤差がほぼ
   最小化され、さらにベクトル変調回路の出力信号のキャ
   リア漏れがほぼ最小化されるように、校正するための方
   法。