JPH04251162A - 冷凍サイクル制御装置 - Google Patents
冷凍サイクル制御装置Info
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- JPH04251162A JPH04251162A JP25091A JP25091A JPH04251162A JP H04251162 A JPH04251162 A JP H04251162A JP 25091 A JP25091 A JP 25091A JP 25091 A JP25091 A JP 25091A JP H04251162 A JPH04251162 A JP H04251162A
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- JP
- Japan
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- refrigerant
- degree
- supercooling
- pressure
- cooling load
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- Pending
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2339/00—Details of evaporators; Details of condensers
- F25B2339/04—Details of condensers
- F25B2339/044—Condensers with an integrated receiver
- F25B2339/0444—Condensers with an integrated receiver where the flow of refrigerant through the condenser receiver is split into two or more flows, each flow following a different path through the condenser receiver
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
- F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
- F25B2600/00—Control issues
- F25B2600/19—Refrigerant outlet condenser temperature
Landscapes
- Compression-Type Refrigeration Machines With Reversible Cycles (AREA)
- Devices That Are Associated With Refrigeration Equipment (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、冷凍サイクル制御装
置に関するものである。
置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、車両用空調装置における冷凍サイ
クルにはレシーバが設けられており、負荷に応じて必要
な冷媒量を調整していた。又、特開平１−１８４３６６
号公報に示す装置では、サイトグラスによる冷媒充填量
の誤判定を防止するために過冷却度を常に一定に保つよ
うにしている。
クルにはレシーバが設けられており、負荷に応じて必要
な冷媒量を調整していた。又、特開平１−１８４３６６
号公報に示す装置では、サイトグラスによる冷媒充填量
の誤判定を防止するために過冷却度を常に一定に保つよ
うにしている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】ところが、レシーバを
備えた冷凍サイクルにおいては負荷に無関係に過冷却度
（サブクール）が０℃でバランスしてしまい効率のよい
運転とは言いがたかった。又、特開平１−１８４３６６
号公報に示されている装置は、過冷却度を一定にするた
めの装置であり、効率について何ら考慮されていない。
備えた冷凍サイクルにおいては負荷に無関係に過冷却度
（サブクール）が０℃でバランスしてしまい効率のよい
運転とは言いがたかった。又、特開平１−１８４３６６
号公報に示されている装置は、過冷却度を一定にするた
めの装置であり、効率について何ら考慮されていない。
【０００４】この発明の目的は、常に最高効率にて運転
できる冷凍サイクル制御装置を提供することにある。
できる冷凍サイクル制御装置を提供することにある。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者は、図８に示す
ように、冷房負荷を代表する冷媒流量に対して成績係数
を最大とする過冷却度が存在することを見出した。そこ
で、この発明は、圧縮機と凝縮器と膨張手段と蒸発器と
を備えた冷凍サイクルにおいて、冷房負荷を検出し、そ
の冷房負荷に応じてサイクル内の循環冷媒量を調整して
冷房負荷に応じた最高効率を得るための過冷却度とする
ようにした冷凍サイクル制御装置をその要旨とするもの
である。
ように、冷房負荷を代表する冷媒流量に対して成績係数
を最大とする過冷却度が存在することを見出した。そこ
で、この発明は、圧縮機と凝縮器と膨張手段と蒸発器と
を備えた冷凍サイクルにおいて、冷房負荷を検出し、そ
の冷房負荷に応じてサイクル内の循環冷媒量を調整して
冷房負荷に応じた最高効率を得るための過冷却度とする
ようにした冷凍サイクル制御装置をその要旨とするもの
である。
【０００６】
【作用】冷房負荷に応じてサイクル内の循環冷媒量が調
整されて冷房負荷に応じた最適過冷却度に設定される。 つまり、図８での最適過冷却度線に沿って過冷却度が変
更される。
整されて冷房負荷に応じた最適過冷却度に設定される。 つまり、図８での最適過冷却度線に沿って過冷却度が変
更される。
【０００７】
【実施例】以下、この発明を具体化した一実施例を図面
に従って説明する。図１に示すように、本冷凍サイクル
は、レシーバがなく、圧縮機１とサブクール制御用凝縮
器２と膨張手段としての膨張弁３と蒸発器４とからなり
、順に配管材にて接続されている。サブクール制御用凝
縮器２を図２に基づいて詳細に説明する。
に従って説明する。図１に示すように、本冷凍サイクル
は、レシーバがなく、圧縮機１とサブクール制御用凝縮
器２と膨張手段としての膨張弁３と蒸発器４とからなり
、順に配管材にて接続されている。サブクール制御用凝
縮器２を図２に基づいて詳細に説明する。
【０００８】サブクール制御用凝縮器２はマルチフロー
タイプであって、そのケース５は箱型に形成され、ケー
ス３内は凝縮部６とレシーバチューブ部７とサブクール
凝縮部８とに区画されている。ケース５内の上部の凝縮
部６には、多数本のフィン付チューブ９が上下に並列に
配置されている。ケース５における図２中の右上部には
冷媒入口管１０が接続され、この入口管１０を通して圧
縮機１からの冷媒が供給される。供給された冷媒は各フ
ィン付チューブ９を通り左側へと流れる。
タイプであって、そのケース５は箱型に形成され、ケー
ス３内は凝縮部６とレシーバチューブ部７とサブクール
凝縮部８とに区画されている。ケース５内の上部の凝縮
部６には、多数本のフィン付チューブ９が上下に並列に
配置されている。ケース５における図２中の右上部には
冷媒入口管１０が接続され、この入口管１０を通して圧
縮機１からの冷媒が供給される。供給された冷媒は各フ
ィン付チューブ９を通り左側へと流れる。
【０００９】又、ケース５内のレシーバチューブ部７に
は、４本のレシーバチューブ１１ａ，１１ｂ，１１ｃ，
１１ｄが上下に並列に配置され、同レシーバチューブ１
１ａ〜１１ｄは前記チューブ９より管径が大きくなって
いる。そして、４本のレシーバチューブ１１ａ〜１１ｄ
は仕切り板１２，１３にて上下２本つづに仕切られてい
る。ケース５における図２中の左面には、冷媒管１４が
接続され、この冷媒管１４にて凝縮部６とレシーバチュ
ーブ部７の２本のレシーバチューブ１１ａ，１１ｂが連
通している。さらに、冷媒管１４の途中からはレシーバ
チューブ１１ｃ，１１ｄと連通する冷媒管１５が接続さ
れている。そして、凝縮部６からの冷媒が冷媒管１４，
１５にてレシーバチューブ部７に導入され、レシーバチ
ューブ１１ａ〜１１ｄ内を右方向へと流れる。
は、４本のレシーバチューブ１１ａ，１１ｂ，１１ｃ，
１１ｄが上下に並列に配置され、同レシーバチューブ１
１ａ〜１１ｄは前記チューブ９より管径が大きくなって
いる。そして、４本のレシーバチューブ１１ａ〜１１ｄ
は仕切り板１２，１３にて上下２本つづに仕切られてい
る。ケース５における図２中の左面には、冷媒管１４が
接続され、この冷媒管１４にて凝縮部６とレシーバチュ
ーブ部７の２本のレシーバチューブ１１ａ，１１ｂが連
通している。さらに、冷媒管１４の途中からはレシーバ
チューブ１１ｃ，１１ｄと連通する冷媒管１５が接続さ
れている。そして、凝縮部６からの冷媒が冷媒管１４，
１５にてレシーバチューブ部７に導入され、レシーバチ
ューブ１１ａ〜１１ｄ内を右方向へと流れる。
【００１０】さらに、ケース５内の下部のサブクール凝
縮部８には、多数本のフィン付チューブ１６が上下に並
列に配置されている。ケース５における図２中の右面に
は、冷媒管１７が設けられ、この冷媒管１７によりレシ
ーバチューブ部７のレシーバチューブ１１ａ，１１ｂと
サブクール凝縮部８の右側とが連通している。冷媒管１
７の途中からはレシーバチューブ１１ｃ，１１ｄと連通
する冷媒管１８が接続されている。よって、レシーバチ
ューブ１１ａ〜１１ｄからの冷媒が冷媒管１７，１８に
てサブクール凝縮部８に導入され、フィン付チューブ１
６内を左方向へと流れる。
縮部８には、多数本のフィン付チューブ１６が上下に並
列に配置されている。ケース５における図２中の右面に
は、冷媒管１７が設けられ、この冷媒管１７によりレシ
ーバチューブ部７のレシーバチューブ１１ａ，１１ｂと
サブクール凝縮部８の右側とが連通している。冷媒管１
７の途中からはレシーバチューブ１１ｃ，１１ｄと連通
する冷媒管１８が接続されている。よって、レシーバチ
ューブ１１ａ〜１１ｄからの冷媒が冷媒管１７，１８に
てサブクール凝縮部８に導入され、フィン付チューブ１
６内を左方向へと流れる。
【００１１】ケース５における図２中の左下部には、冷
媒出口管１９が接続され、サブクール凝縮部８を通過し
た冷媒が冷媒出口管１９を通って膨張弁３へと流れる。 前記冷媒管１５と冷媒出口管１９とは冷媒管２０にて接
続され、その途中には電磁開閉弁２１が設けられている
。この電磁開閉弁２１は非通電状態では閉弁状態となっ
ている。又、前記冷媒管１５の途中には電磁開閉弁２２
が設けられるとともに、前記冷媒管１８の途中には電磁
開閉弁２３が設けられる。この電磁開閉弁２２，２３は
、ともに非通電状態では開弁状態となっている。
媒出口管１９が接続され、サブクール凝縮部８を通過し
た冷媒が冷媒出口管１９を通って膨張弁３へと流れる。 前記冷媒管１５と冷媒出口管１９とは冷媒管２０にて接
続され、その途中には電磁開閉弁２１が設けられている
。この電磁開閉弁２１は非通電状態では閉弁状態となっ
ている。又、前記冷媒管１５の途中には電磁開閉弁２２
が設けられるとともに、前記冷媒管１８の途中には電磁
開閉弁２３が設けられる。この電磁開閉弁２２，２３は
、ともに非通電状態では開弁状態となっている。
【００１２】又、サブクール制御用凝縮器２の冷媒入口
管１０には圧力スイッチ２４が設けられ、圧力スイッチ
２４は入口管１０内の冷媒圧力が所定値以下ではオフ状
態となり、所定の圧力より大きくなるとオンするように
なっている。尚、この圧力スイッチ２４は圧縮機１とサ
ブクール制御用凝縮器２の配管途中に設けてもよい。図
３には、冷凍サイクル制御装置の電気的構成を示す。
管１０には圧力スイッチ２４が設けられ、圧力スイッチ
２４は入口管１０内の冷媒圧力が所定値以下ではオフ状
態となり、所定の圧力より大きくなるとオンするように
なっている。尚、この圧力スイッチ２４は圧縮機１とサ
ブクール制御用凝縮器２の配管途中に設けてもよい。図
３には、冷凍サイクル制御装置の電気的構成を示す。
【００１３】電源２５に対し圧力スイッチ２４の接点２
４ａを介して電磁開閉弁２２，２３が接続されていると
ともに、電磁開閉弁２１がタイマ回路２６を介して接続
されている。そして、圧力スイッチ２４がオンすると、
その接点２４ａが閉じ電磁開閉弁２１，２２，２３には
電源２５からの電力が供給される。そして、電磁開閉弁
２１はタイマ回路２６により所定の時間が経過すると電
力供給が停止されるようになっている。
４ａを介して電磁開閉弁２２，２３が接続されていると
ともに、電磁開閉弁２１がタイマ回路２６を介して接続
されている。そして、圧力スイッチ２４がオンすると、
その接点２４ａが閉じ電磁開閉弁２１，２２，２３には
電源２５からの電力が供給される。そして、電磁開閉弁
２１はタイマ回路２６により所定の時間が経過すると電
力供給が停止されるようになっている。
【００１４】次に、このように構成した冷凍サイクル制
御装置の作用を図４のタイムチャートに基づいて説明す
る。まず、サブクール制御用凝縮器２の入口での冷媒圧
力が所定圧力Ｐ０ 以下であると、圧力スイッチ２４が
オフ状態となり、接点２４ａを開いている。この状態で
は、電磁開閉弁２２，２３は開弁状態となるとともに、
電磁開閉弁２１は閉弁状態となっている。そして、圧縮
機１にて高圧化された高温のガス状冷媒がサブクール制
御用凝縮器２に送られると、凝縮部６のフィン付チュー
ブ９に冷媒ガスが入り、凝縮され気液の二相状態となる
。その後、二相状態となった冷媒がレシーバチューブ部
７に送られ、４本のレシーバチューブ１１ａ〜１１ｄ内
に均一に気液二相のまま溜められる。その後、サブクー
ル凝縮部８において気液二相の冷媒が液化凝縮されて過
冷却度（サブクール量）がとられる。
御装置の作用を図４のタイムチャートに基づいて説明す
る。まず、サブクール制御用凝縮器２の入口での冷媒圧
力が所定圧力Ｐ０ 以下であると、圧力スイッチ２４が
オフ状態となり、接点２４ａを開いている。この状態で
は、電磁開閉弁２２，２３は開弁状態となるとともに、
電磁開閉弁２１は閉弁状態となっている。そして、圧縮
機１にて高圧化された高温のガス状冷媒がサブクール制
御用凝縮器２に送られると、凝縮部６のフィン付チュー
ブ９に冷媒ガスが入り、凝縮され気液の二相状態となる
。その後、二相状態となった冷媒がレシーバチューブ部
７に送られ、４本のレシーバチューブ１１ａ〜１１ｄ内
に均一に気液二相のまま溜められる。その後、サブクー
ル凝縮部８において気液二相の冷媒が液化凝縮されて過
冷却度（サブクール量）がとられる。
【００１５】その後、膨張弁３において高圧液状の冷媒
が低圧低温の霧状にされ、蒸発器４で冷媒が気化して圧
縮機１に送られる。一方、冷房負荷が高くなり、サブク
ール制御用凝縮器２の入口での冷媒圧力が設定圧力Ｐ０
より大きくなると、圧力スイッチ２４がオンとなり（
図４でのｔ１のタイミング）、その接点２４ａが閉じら
れる。すると、各電磁開閉弁２１，２２，２３が通電さ
れて、電磁開閉弁２２，２３が閉弁状態に、電磁弁２１
が開弁状態になる。その結果、レシーバチューブ部７で
の冷媒が流れるレシーバチューブの本数が２本（即ち、
半分）になり、レシーバチューブ部７の容積も半分に減
少する。その結果、容積が減ったことであふれてしまっ
た冷媒は、凝縮部６とサブク−ル凝縮部８とに分配され
、サブクール凝縮部８内に多く液冷媒が存在することに
なり過冷却度が増すことになる。即ち、同一の冷媒封入
量でも、過冷却度を各冷房負荷で最適となるように制御
でき、図８での最適過冷却度線に沿って過冷却度を変化
させることができる。
が低圧低温の霧状にされ、蒸発器４で冷媒が気化して圧
縮機１に送られる。一方、冷房負荷が高くなり、サブク
ール制御用凝縮器２の入口での冷媒圧力が設定圧力Ｐ０
より大きくなると、圧力スイッチ２４がオンとなり（
図４でのｔ１のタイミング）、その接点２４ａが閉じら
れる。すると、各電磁開閉弁２１，２２，２３が通電さ
れて、電磁開閉弁２２，２３が閉弁状態に、電磁弁２１
が開弁状態になる。その結果、レシーバチューブ部７で
の冷媒が流れるレシーバチューブの本数が２本（即ち、
半分）になり、レシーバチューブ部７の容積も半分に減
少する。その結果、容積が減ったことであふれてしまっ
た冷媒は、凝縮部６とサブク−ル凝縮部８とに分配され
、サブクール凝縮部８内に多く液冷媒が存在することに
なり過冷却度が増すことになる。即ち、同一の冷媒封入
量でも、過冷却度を各冷房負荷で最適となるように制御
でき、図８での最適過冷却度線に沿って過冷却度を変化
させることができる。
【００１６】又、圧力スイッチ２４がオンとなり各電磁
開閉弁２１，２２，２３が通電されると、レシーバチュ
ーブ１１ｃ，１１ｄの内部より凝縮器２の出口部の方が
圧力及び温度が低いためレシーバチューブ１１ｃ，１１
ｄに残った冷媒液はサブクール制御用凝縮器２の出口部
へ移動する。さらに、圧力スイッチ２４がオンした後に
所定時間Ｔ０ （数秒間）が経過してレシーバチューブ
１１ｃ，１１ｄ内の冷媒が抜けると、タイマ回路２６に
より電磁開閉弁２１への電力供給が停止され電磁開閉弁
２１が閉弁状態となる。その結果、電磁開閉弁２１が開
弁したままだとレシーバチューブ１１ｃ，１１ｄ内の圧
力と出口部の圧力が同じとなってしまい冷媒液が入って
くるが、それが回避される。
開閉弁２１，２２，２３が通電されると、レシーバチュ
ーブ１１ｃ，１１ｄの内部より凝縮器２の出口部の方が
圧力及び温度が低いためレシーバチューブ１１ｃ，１１
ｄに残った冷媒液はサブクール制御用凝縮器２の出口部
へ移動する。さらに、圧力スイッチ２４がオンした後に
所定時間Ｔ０ （数秒間）が経過してレシーバチューブ
１１ｃ，１１ｄ内の冷媒が抜けると、タイマ回路２６に
より電磁開閉弁２１への電力供給が停止され電磁開閉弁
２１が閉弁状態となる。その結果、電磁開閉弁２１が開
弁したままだとレシーバチューブ１１ｃ，１１ｄ内の圧
力と出口部の圧力が同じとなってしまい冷媒液が入って
くるが、それが回避される。
【００１７】次に、図８を得るための手順について説明
する。図５のように、レシ−バを除去した冷凍サイクル
では、冷媒適性充填時（泡消え点）においては過冷却度
ＳＣ＝０℃であるが、さらに冷媒封入量を増加させると
過冷却度ＳＣも増加する。過冷却度ＳＣが増加すると図
５のモリエル線図上の冷凍効果ｑの値が大きくなり、図
６に示すように、冷凍効果ｑ′となり、冷房能力と成績
係数ＣＯＰ（＝冷凍効果ｑ′／圧縮に必要な仕事の熱当
量ＡＬ）は増加する。しかし、あまり過冷却度ＳＣを大
きく取りすぎる（冷媒量を大きくしすぎる）と、高圧側
冷媒圧力が上昇して圧縮機１の動力も増加し、結果的に
圧縮に必要な仕事の熱当量ＡＬが増加するために成績係
数ＣＯＰは減少する。即ち、成績係数ＣＯＰが最大とな
る最適な過冷却度ＳＣが存在する。
する。図５のように、レシ−バを除去した冷凍サイクル
では、冷媒適性充填時（泡消え点）においては過冷却度
ＳＣ＝０℃であるが、さらに冷媒封入量を増加させると
過冷却度ＳＣも増加する。過冷却度ＳＣが増加すると図
５のモリエル線図上の冷凍効果ｑの値が大きくなり、図
６に示すように、冷凍効果ｑ′となり、冷房能力と成績
係数ＣＯＰ（＝冷凍効果ｑ′／圧縮に必要な仕事の熱当
量ＡＬ）は増加する。しかし、あまり過冷却度ＳＣを大
きく取りすぎる（冷媒量を大きくしすぎる）と、高圧側
冷媒圧力が上昇して圧縮機１の動力も増加し、結果的に
圧縮に必要な仕事の熱当量ＡＬが増加するために成績係
数ＣＯＰは減少する。即ち、成績係数ＣＯＰが最大とな
る最適な過冷却度ＳＣが存在する。
【００１８】そこで実験にて、冷媒量を変化させて各負
荷（低・中・高）における成績係数ＣＯＰが最大となる
点を求めた。その結果を図７に示す。図７は、横軸に過
冷却度をとり、縦軸に成績係数ＣＯＰの増加率（過冷却
度ＳＣ＝０℃での成績係数ＣＯＰを「１」としたときの
ＣＯＰの増分）とし、過冷却度の変化による成績係数Ｃ
ＯＰの増分を各負荷に対してプロットしたものである。 この図から、負荷が高くなるほど、最高成績係数となる
過冷却度が大きくなることが分かり、成績係数ＣＯＰが
最大となる最適な過冷却度が存在することが分かる。そ
こで、図８に示すように、冷房負荷に対して成績係数Ｃ
ＯＰが最大となるような最適過冷却度線が求められる。 尚、この図８において、横軸に負荷を代表する冷媒流量
をとっている。そこで、負荷に応じた最高成績係数が得
られるように、即ち、最適過冷却度線上を追従するよう
に、過冷却度を制御させればよいことになる。
荷（低・中・高）における成績係数ＣＯＰが最大となる
点を求めた。その結果を図７に示す。図７は、横軸に過
冷却度をとり、縦軸に成績係数ＣＯＰの増加率（過冷却
度ＳＣ＝０℃での成績係数ＣＯＰを「１」としたときの
ＣＯＰの増分）とし、過冷却度の変化による成績係数Ｃ
ＯＰの増分を各負荷に対してプロットしたものである。 この図から、負荷が高くなるほど、最高成績係数となる
過冷却度が大きくなることが分かり、成績係数ＣＯＰが
最大となる最適な過冷却度が存在することが分かる。そ
こで、図８に示すように、冷房負荷に対して成績係数Ｃ
ＯＰが最大となるような最適過冷却度線が求められる。 尚、この図８において、横軸に負荷を代表する冷媒流量
をとっている。そこで、負荷に応じた最高成績係数が得
られるように、即ち、最適過冷却度線上を追従するよう
に、過冷却度を制御させればよいことになる。
【００１９】図９は、レシーバを除去した冷凍サイクル
において、冷媒封入量を固定したときの負荷に対する過
冷却度をプロットしたものである。同図から分かるよう
に、低負荷に合わせて冷媒量を調整すると高負荷では過
冷却度が小さすぎ、高負荷に合わせて冷媒量を調整する
と低負荷で過冷却度が大きすぎてしまう。そこで、本実
施例では、負荷に応じて最適な過冷却度で制御可能なサ
ブクール制御用凝縮器２を用いて、冷媒封入量を低〜中
負荷で最適過冷却度線を追従するものとし、高負荷では
レシーバチューブの容積を減少させて、サブクール凝縮
部８の冷媒量を増加させて、目標過冷却度を得られるよ
うにしている。つまり、レシ−バチュ−ブ１１ａ〜１１
ｄの容積を変化させることで、各負荷において最高成績
係数となるような最適過冷却度に制御している。
において、冷媒封入量を固定したときの負荷に対する過
冷却度をプロットしたものである。同図から分かるよう
に、低負荷に合わせて冷媒量を調整すると高負荷では過
冷却度が小さすぎ、高負荷に合わせて冷媒量を調整する
と低負荷で過冷却度が大きすぎてしまう。そこで、本実
施例では、負荷に応じて最適な過冷却度で制御可能なサ
ブクール制御用凝縮器２を用いて、冷媒封入量を低〜中
負荷で最適過冷却度線を追従するものとし、高負荷では
レシーバチューブの容積を減少させて、サブクール凝縮
部８の冷媒量を増加させて、目標過冷却度を得られるよ
うにしている。つまり、レシ−バチュ−ブ１１ａ〜１１
ｄの容積を変化させることで、各負荷において最高成績
係数となるような最適過冷却度に制御している。
【００２０】このように本実施例では、サブクール制御
用凝縮器２には４本のレシーバチューブ１１ａ〜１１ｄ
を設けるとともに電磁開閉弁２２，２３の開閉にて冷媒
が溜まるレシーバチューブ１１ａ〜１１ｄの本数を切り
換えられるようにし、圧力スイッチ２４にて冷房負荷を
検出し、その冷房負荷に応じて電磁開閉弁２１，２２，
２３を開閉してサイクル内の循環冷媒量を調整して冷房
負荷に応じた最高効率を得るための過冷却度とするよう
にした。その結果、常に最高効率にて運転できることと
なる。
用凝縮器２には４本のレシーバチューブ１１ａ〜１１ｄ
を設けるとともに電磁開閉弁２２，２３の開閉にて冷媒
が溜まるレシーバチューブ１１ａ〜１１ｄの本数を切り
換えられるようにし、圧力スイッチ２４にて冷房負荷を
検出し、その冷房負荷に応じて電磁開閉弁２１，２２，
２３を開閉してサイクル内の循環冷媒量を調整して冷房
負荷に応じた最高効率を得るための過冷却度とするよう
にした。その結果、常に最高効率にて運転できることと
なる。
【００２１】尚、この発明は上記実施例に限定されるも
のではなく、例えば、圧力センサ２４の代わりに、温度
センサを使用してもよい。又、上記実施例では２段階に
切り換え制御するようにしたが、図１０のように多段階
に切り換えるようにしてもよい。即ち、サブクール制御
用凝縮器２のレシーバチューブ部７内にベローズ２７を
配置し、このベローズ２７内に圧縮機１からのガス冷媒
を導入させ、そのベローズ２７内の圧力とレシーバチュ
ーブ部７内の圧力との差ΔＰで、ベローズ２７内のスプ
リング２８を伸縮させてベローズ２７内の容積を変化さ
せる構造とする。そして、例えば、ある一定の冷媒流量
（冷房負荷）でサイクルがバランスしている点から流量
（負荷）が増すと、凝縮器２内の圧損が大きくなり、凝
縮部２の入口と出口での圧力差が大きくなる。即ち、ベ
ローズ２７内の圧力とレシーバチューブ部７内の圧力と
の圧力差ΔＰが大きくなり、スプリング２８が伸びて、
ベローズ２７内の容積を大きくする。よって、レシーバ
チューブ部７内の容積を減少させる方向に働く。このよ
うにして、冷房負荷の増大に伴い圧損が大きくなり、ベ
ローズ２７内の容積を大きくするようにしてもよい。
のではなく、例えば、圧力センサ２４の代わりに、温度
センサを使用してもよい。又、上記実施例では２段階に
切り換え制御するようにしたが、図１０のように多段階
に切り換えるようにしてもよい。即ち、サブクール制御
用凝縮器２のレシーバチューブ部７内にベローズ２７を
配置し、このベローズ２７内に圧縮機１からのガス冷媒
を導入させ、そのベローズ２７内の圧力とレシーバチュ
ーブ部７内の圧力との差ΔＰで、ベローズ２７内のスプ
リング２８を伸縮させてベローズ２７内の容積を変化さ
せる構造とする。そして、例えば、ある一定の冷媒流量
（冷房負荷）でサイクルがバランスしている点から流量
（負荷）が増すと、凝縮器２内の圧損が大きくなり、凝
縮部２の入口と出口での圧力差が大きくなる。即ち、ベ
ローズ２７内の圧力とレシーバチューブ部７内の圧力と
の圧力差ΔＰが大きくなり、スプリング２８が伸びて、
ベローズ２７内の容積を大きくする。よって、レシーバ
チューブ部７内の容積を減少させる方向に働く。このよ
うにして、冷房負荷の増大に伴い圧損が大きくなり、ベ
ローズ２７内の容積を大きくするようにしてもよい。
【００２２】
【発明の効果】以上詳述したように本発明によれば、常
に最高効率にて運転できる優れた効果を発揮する。
に最高効率にて運転できる優れた効果を発揮する。
【図１】実施例の冷凍サイクルを示す図である。
【図２】サブクール制御用凝縮器の断面図である。
【図３】冷凍サイクル制御装置の電気的構成を示す図で
ある。
ある。
【図４】作用を説明するためのタイムチャートである。
【図５】モリエル線図である。
【図６】モリエル線図である。
【図７】過冷却度と成績係数増加率との関係を示す図で
ある。
ある。
【図８】冷媒流量と過冷却度との関係を示す図である。
【図９】冷媒流量と過冷却度との関係を示す図である。
【図１０】別例のサブクール制御用凝縮器の断面図であ
る。
る。
１ 圧縮機、２ サブクール制御用凝縮器、３
膨張手段としての膨張弁、４ 蒸発器、２１ 電磁
開閉弁、２２ 電磁開閉弁、２３ 電磁開閉弁、２
４ 圧力スイッチ
膨張手段としての膨張弁、４ 蒸発器、２１ 電磁
開閉弁、２２ 電磁開閉弁、２３ 電磁開閉弁、２
４ 圧力スイッチ
Claims (1)
- 【請求項１】 圧縮機と凝縮器と膨張手段と蒸発器と
を備えた冷凍サイクルにおいて、冷房負荷を検出し、そ
の冷房負荷に応じてサイクル内の循環冷媒量を調整して
冷房負荷に応じた最高効率を得るための過冷却度とする
ようにしたことを特徴とする冷凍サイクル制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25091A JPH04251162A (ja) | 1991-01-07 | 1991-01-07 | 冷凍サイクル制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25091A JPH04251162A (ja) | 1991-01-07 | 1991-01-07 | 冷凍サイクル制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04251162A true JPH04251162A (ja) | 1992-09-07 |
Family
ID=11468699
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25091A Pending JPH04251162A (ja) | 1991-01-07 | 1991-01-07 | 冷凍サイクル制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04251162A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0636912U (ja) * | 1992-10-20 | 1994-05-17 | カルソニック株式会社 | 自動車用空気調和装置のコンデンサ |
| WO2009103472A1 (en) * | 2008-02-20 | 2009-08-27 | Carrier Corporation | Method of controlling a heat-rejection heat exchanging side of a refrigerant circuit |
-
1991
- 1991-01-07 JP JP25091A patent/JPH04251162A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0636912U (ja) * | 1992-10-20 | 1994-05-17 | カルソニック株式会社 | 自動車用空気調和装置のコンデンサ |
| WO2009103472A1 (en) * | 2008-02-20 | 2009-08-27 | Carrier Corporation | Method of controlling a heat-rejection heat exchanging side of a refrigerant circuit |
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