JPH04253571A - ガスシールドメタルアーク溶接方法 - Google Patents
ガスシールドメタルアーク溶接方法Info
- Publication number
- JPH04253571A JPH04253571A JP3156991A JP3156991A JPH04253571A JP H04253571 A JPH04253571 A JP H04253571A JP 3156991 A JP3156991 A JP 3156991A JP 3156991 A JP3156991 A JP 3156991A JP H04253571 A JPH04253571 A JP H04253571A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- welding
- wire
- arc
- pits
- arc welding
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、亜鉛系めっき鋼板ま
たは樹脂、油等の有機物塗布鋼板のような溶接時にガス
化する物質が表面に存在する鋼板を、ガスシールドメタ
ルアーク溶接する際に発生し易いピットやブローホール
を防止する方法に関する。
たは樹脂、油等の有機物塗布鋼板のような溶接時にガス
化する物質が表面に存在する鋼板を、ガスシールドメタ
ルアーク溶接する際に発生し易いピットやブローホール
を防止する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】亜鉛系めっき鋼板は、熱間圧延あるいは
冷間圧延された鋼板表面に亜鉛めっきを施したもので、
その用途としては薄板分野が多く、屋根材をはじめとす
る建築材料、ガソリン缶、洗濯機の部品等のほか、最近
では自動車の車体に多く使用されている。
冷間圧延された鋼板表面に亜鉛めっきを施したもので、
その用途としては薄板分野が多く、屋根材をはじめとす
る建築材料、ガソリン缶、洗濯機の部品等のほか、最近
では自動車の車体に多く使用されている。
【０００３】亜鉛系めっき鋼板を溶接する場合、鋼板表
面から低い沸点（９０６℃）を持った亜鉛蒸気が溶融金
属中に侵入する。この侵入した亜鉛蒸気は、浮上前に溶
融金属表面が凝固を完了すると気泡として残留し、ピッ
トやブローホール等の溶接欠陥が多く発生する。特に薄
鋼板の溶接においては、溶接速度が大きく、溶接入熱が
小さいうえ、継手形状も重ねやすみ肉等の鋼板表面の影
響を受けやすい形状が用いられるため、上記溶接欠陥が
発生し易い状況にある。
面から低い沸点（９０６℃）を持った亜鉛蒸気が溶融金
属中に侵入する。この侵入した亜鉛蒸気は、浮上前に溶
融金属表面が凝固を完了すると気泡として残留し、ピッ
トやブローホール等の溶接欠陥が多く発生する。特に薄
鋼板の溶接においては、溶接速度が大きく、溶接入熱が
小さいうえ、継手形状も重ねやすみ肉等の鋼板表面の影
響を受けやすい形状が用いられるため、上記溶接欠陥が
発生し易い状況にある。
【０００４】このような亜鉛蒸気に起因する溶接欠陥を
回避する手段としては、予め溶接線上から亜鉛を機械的
に除去することが有効であるが、非能率的である。また
、亜鉛系めっき鋼板の溶接におけるピット、ブローホー
ル等の溶接欠陥を防止する方法としては、ソリッドワイ
ヤ中にＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、ＳおよびＮｂまたはＶの含
有量を規定した溶接ワイヤ（特開平２−５９１９５号公
報）、パルス電流と溶滴移行のタイミングを合せること
によりブローホールを防止する方法（特開平１−２０２
３９４号公報）、電極ワイヤを振動させることによりブ
ローホールを減少させる方法（特開昭５４−１４７１５
１号公報）、あるいは電極に対して先行するフイラメタ
ルに相対的な振動を与えつつフィラメタルをプールに挿
入する方法（特開昭６１−１６５２７６号公報）等多く
の提案が行われている。
回避する手段としては、予め溶接線上から亜鉛を機械的
に除去することが有効であるが、非能率的である。また
、亜鉛系めっき鋼板の溶接におけるピット、ブローホー
ル等の溶接欠陥を防止する方法としては、ソリッドワイ
ヤ中にＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、ＳおよびＮｂまたはＶの含
有量を規定した溶接ワイヤ（特開平２−５９１９５号公
報）、パルス電流と溶滴移行のタイミングを合せること
によりブローホールを防止する方法（特開平１−２０２
３９４号公報）、電極ワイヤを振動させることによりブ
ローホールを減少させる方法（特開昭５４−１４７１５
１号公報）、あるいは電極に対して先行するフイラメタ
ルに相対的な振動を与えつつフィラメタルをプールに挿
入する方法（特開昭６１−１６５２７６号公報）等多く
の提案が行われている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】上記特開平２−５９１
９５号公報や特開平１−２０２３９４号公報に開示の方
法は、ブローホール発生率が数％から１０％程度あり、
満足できるものではない。また、特開昭５４−１４７１
５１号公報に開示の方法は、アーク直下で溶融金属が振
動しても、プラズマ気流と共に巻込まれた亜鉛蒸気等の
ガスが浮上するための力を得ることができず効果がない
。さらに特開昭６１−１６５２７６号公報に開示の方法
は、電極に対してフィラメタルを先行振動させて溶融池
の温度を均一にし、フィラメタルの溶融速度を増加させ
ることを目的としたもので、電極が後行するため、アー
クにより溶接金属中に侵入した気泡の浮上が十分にに行
なわれず、ブローホール防止に対して効果がない。
９５号公報や特開平１−２０２３９４号公報に開示の方
法は、ブローホール発生率が数％から１０％程度あり、
満足できるものではない。また、特開昭５４−１４７１
５１号公報に開示の方法は、アーク直下で溶融金属が振
動しても、プラズマ気流と共に巻込まれた亜鉛蒸気等の
ガスが浮上するための力を得ることができず効果がない
。さらに特開昭６１−１６５２７６号公報に開示の方法
は、電極に対してフィラメタルを先行振動させて溶融池
の温度を均一にし、フィラメタルの溶融速度を増加させ
ることを目的としたもので、電極が後行するため、アー
クにより溶接金属中に侵入した気泡の浮上が十分にに行
なわれず、ブローホール防止に対して効果がない。
【０００６】この発明の目的は、亜鉛系めっき鋼板や樹
脂、有機物塗布鋼板等のガスシールドメタルアーク溶接
において問題となるピット、ブローホール等の溶接欠陥
の発生を防止できるガスシールドアーク溶接法を提供す
ることにある。
脂、有機物塗布鋼板等のガスシールドメタルアーク溶接
において問題となるピット、ブローホール等の溶接欠陥
の発生を防止できるガスシールドアーク溶接法を提供す
ることにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意試験研究を行った。その結果、亜鉛系
めっき鋼板のガスシールドメタルアーク溶接で発生する
ピット、ブローホールを防止するには、溶融池を機械的
にアーク直下より後方で攪拌するのが最も有効であるこ
とを見い出し、この発明に到達した。
を達成すべく鋭意試験研究を行った。その結果、亜鉛系
めっき鋼板のガスシールドメタルアーク溶接で発生する
ピット、ブローホールを防止するには、溶融池を機械的
にアーク直下より後方で攪拌するのが最も有効であるこ
とを見い出し、この発明に到達した。
【０００８】すなわちこの発明は、亜鉛系めっき鋼板ま
たは有機物塗布鋼板のガスシールドメタルアーク溶接に
おいて、複数の溶接ワイヤを用い、先行のワイヤのみに
アークを発生させて溶融池を形成し、該溶融池に後行ワ
イヤを先行ワイヤとの距離２ｍｍ以上で挿入し、振動数
０．５回／秒以上、振幅０．３ｍｍ以上の条件で振動さ
せて攪拌するのである。
たは有機物塗布鋼板のガスシールドメタルアーク溶接に
おいて、複数の溶接ワイヤを用い、先行のワイヤのみに
アークを発生させて溶融池を形成し、該溶融池に後行ワ
イヤを先行ワイヤとの距離２ｍｍ以上で挿入し、振動数
０．５回／秒以上、振幅０．３ｍｍ以上の条件で振動さ
せて攪拌するのである。
【０００９】
【作用】この発明においては、先行ワイヤのアークによ
り形成された溶融池に後行ワイヤを先行ワイヤとの距離
２ｍｍ以上で挿入し、振動数０．５回／秒以上、振幅０
．３ｍｍ以上の条件で振動させて攪拌するので、先行ワ
イヤにより形成されたアークの後方で溶融池が後行ワイ
ヤによって機械的に攪拌されるから、溶融金属中に侵入
した亜鉛蒸気や樹脂、油等の蒸気が浮上して大気中に逃
散し、ピットやブローホールの発生が抑制される。なお
、この発明でいう振動数とは、例えば図３に示す矢印間
Ｌをワイヤが動く回数を意味する。すなわち、振動数０
．５回／秒とは、ワイヤが２秒に１回の割合で矢印間Ｌ
を往復するのである。また、振幅とは、振動の中心から
端までの距離をいう。
り形成された溶融池に後行ワイヤを先行ワイヤとの距離
２ｍｍ以上で挿入し、振動数０．５回／秒以上、振幅０
．３ｍｍ以上の条件で振動させて攪拌するので、先行ワ
イヤにより形成されたアークの後方で溶融池が後行ワイ
ヤによって機械的に攪拌されるから、溶融金属中に侵入
した亜鉛蒸気や樹脂、油等の蒸気が浮上して大気中に逃
散し、ピットやブローホールの発生が抑制される。なお
、この発明でいう振動数とは、例えば図３に示す矢印間
Ｌをワイヤが動く回数を意味する。すなわち、振動数０
．５回／秒とは、ワイヤが２秒に１回の割合で矢印間Ｌ
を往復するのである。また、振幅とは、振動の中心から
端までの距離をいう。
【００１０】振動方法としては、モータの回転運動を滑
子クランク機構により直線運動に変換する方式、モータ
の回転運動をクランクと揺動梃により揺動運動に変換す
る方式等を用いることができる。また、振動は、後行ワ
イヤのみを振動させるだけで十分であるが、先行ワイヤ
を振動させてもよい。さらに、先行ワイヤと後行ワイヤ
との距離は、２ｍｍ未満ではアーク直下に近すぎて亜鉛
蒸気等が浮上のための力を得ることができず、所期の効
果が得られない。本発明者らの実験によると、振動数が
０．５回／秒未満では、振動を付与した効果が得られな
かった。なお、上記ワイヤ間距離および振動数の上限に
ついては、溶融池の大きさおよび装置の能力等によって
適宜選択して決定する。また、振幅は、０．３ｍｍ未満
では所望の効果が得られないばかりでなく、逆にブロー
ホール、ピット数の増加を招くため、大きい方がよいが
、ビード端を超えてはならないことはいうまでもない。 振動方向は、図３に示すとおり溶接線方向でも、図４に
示すとおり溶接線と直角方向でもよく、また、図５に示
すとおり後行ワイヤで弧を描くようにしてもよい。 基本的には溶融金属の攪拌が行えればよく、振動方向は
特に限定されない。
子クランク機構により直線運動に変換する方式、モータ
の回転運動をクランクと揺動梃により揺動運動に変換す
る方式等を用いることができる。また、振動は、後行ワ
イヤのみを振動させるだけで十分であるが、先行ワイヤ
を振動させてもよい。さらに、先行ワイヤと後行ワイヤ
との距離は、２ｍｍ未満ではアーク直下に近すぎて亜鉛
蒸気等が浮上のための力を得ることができず、所期の効
果が得られない。本発明者らの実験によると、振動数が
０．５回／秒未満では、振動を付与した効果が得られな
かった。なお、上記ワイヤ間距離および振動数の上限に
ついては、溶融池の大きさおよび装置の能力等によって
適宜選択して決定する。また、振幅は、０．３ｍｍ未満
では所望の効果が得られないばかりでなく、逆にブロー
ホール、ピット数の増加を招くため、大きい方がよいが
、ビード端を超えてはならないことはいうまでもない。 振動方向は、図３に示すとおり溶接線方向でも、図４に
示すとおり溶接線と直角方向でもよく、また、図５に示
すとおり後行ワイヤで弧を描くようにしてもよい。 基本的には溶融金属の攪拌が行えればよく、振動方向は
特に限定されない。
【００１１】この発明において後行ワイヤにアークを発
生させない理由は、後行ワイヤにアークを発生させると
溶融池を機械的に攪拌できず、ピットあるいはブローホ
ールの発生を防止できないためである。また、通常のタ
ンデム溶接のように、両方アークを発生させて振動させ
ると、アークが乱れて溶接不良を引起こすこととなる。 さらにこの発明における後行ワイヤの役割は、溶融池を
機械的に攪拌することにあるが、望ましくは通電する方
がよい。特に溶融池の小さい高速溶接時には必要である
。この場合は、先行ワイヤに流れる溶接電流と後行ワイ
ヤに流れる電流とを、逆方向にすることによってアーク
が安定し、より効果的である。さらにこの発明は、亜鉛
を主成分とするめっき鋼板についても利用できるもので
ある。
生させない理由は、後行ワイヤにアークを発生させると
溶融池を機械的に攪拌できず、ピットあるいはブローホ
ールの発生を防止できないためである。また、通常のタ
ンデム溶接のように、両方アークを発生させて振動させ
ると、アークが乱れて溶接不良を引起こすこととなる。 さらにこの発明における後行ワイヤの役割は、溶融池を
機械的に攪拌することにあるが、望ましくは通電する方
がよい。特に溶融池の小さい高速溶接時には必要である
。この場合は、先行ワイヤに流れる溶接電流と後行ワイ
ヤに流れる電流とを、逆方向にすることによってアーク
が安定し、より効果的である。さらにこの発明は、亜鉛
を主成分とするめっき鋼板についても利用できるもので
ある。
【００１２】
【実施例】表１に示す供試材料を使用し、図１に示すと
おり２枚の合金化亜鉛めっき鋼板１、１を３０ｍｍ重ね
合せて垂直に立て、表２に示す溶接条件で、図２に示す
溶接ノズル２の先行ワイヤ３と後行ワイヤ４間距離、溶
融池５内での後行ワイヤ４の振動数、振幅を表３に示す
とおり変化させ、ビード６の幅概略１０ｍｍ、溶接ビー
ド長さ３０ｃｍの溶接を行い、発生ピット数は目視で、
ブローホール発生率はＸ線撮影で観察し、その結果を表
３に併記した。さらに、比較のために従来のパルスアー
ク溶接法（試験Ｎｏ．１３）、ＭＩＧ溶接で電極ワイヤ
を振動させる方法（特開昭５４−１４７１５１号公報、
試験Ｎｏ．１４）でのデータも採取し、同様に表３に示
す。なお、振動モードは、試験Ｎｏ．１〜６および９〜
１１が溶接線と平行、試験Ｎｏ．７と１４が溶接線と直
角、試験Ｎｏ．８が回転とした。 なお、ピット数は
、ビード１ｍ当たりに換算し、ブローホール発生率は、
ビード全長に対するブローホールの幅の総和とした。
おり２枚の合金化亜鉛めっき鋼板１、１を３０ｍｍ重ね
合せて垂直に立て、表２に示す溶接条件で、図２に示す
溶接ノズル２の先行ワイヤ３と後行ワイヤ４間距離、溶
融池５内での後行ワイヤ４の振動数、振幅を表３に示す
とおり変化させ、ビード６の幅概略１０ｍｍ、溶接ビー
ド長さ３０ｃｍの溶接を行い、発生ピット数は目視で、
ブローホール発生率はＸ線撮影で観察し、その結果を表
３に併記した。さらに、比較のために従来のパルスアー
ク溶接法（試験Ｎｏ．１３）、ＭＩＧ溶接で電極ワイヤ
を振動させる方法（特開昭５４−１４７１５１号公報、
試験Ｎｏ．１４）でのデータも採取し、同様に表３に示
す。なお、振動モードは、試験Ｎｏ．１〜６および９〜
１１が溶接線と平行、試験Ｎｏ．７と１４が溶接線と直
角、試験Ｎｏ．８が回転とした。 なお、ピット数は
、ビード１ｍ当たりに換算し、ブローホール発生率は、
ビード全長に対するブローホールの幅の総和とした。
【００１３】
【表１】
【００１４】
【表２】
【００１５】
【表３】
【００１６】表３に示すとおり、試験Ｎｏ．１〜８の本
発明方法の場合は、いずれもピット数が０で、ブローホ
ール発生率が１％以下である。これに対し試験Ｎｏ．９
〜１４の比較例の場合は、いずれもピット数が５以上で
あり、しかもブローホール発生率が１０％以上である。
発明方法の場合は、いずれもピット数が０で、ブローホ
ール発生率が１％以下である。これに対し試験Ｎｏ．９
〜１４の比較例の場合は、いずれもピット数が５以上で
あり、しかもブローホール発生率が１０％以上である。
【００１７】上記本実施例においては、合金化亜鉛めっ
き鋼板を使用したが、この発明は亜鉛系めっき鋼板では
同等の特性が得られ、例えばＺｎ−Ｎｉ合金系、Ｚｎ−
Ｆｅ合金系、亜鉛めっきの上に有機物を塗布した鋼板に
適用しても、良好な結果が得られることを確認している
。また、この発明は、亜鉛めっき鋼板同志の他に、亜鉛
めっき鋼板と通常の鋼板同志の溶接等その組合せは自由
であり、その場合においても優れた効果が得られる。 さらに、この発明は、シールドガスとしてアルゴンとＣ
Ｏ２混合ガスに若干の酸素を添加しても、良好な結果が
得られた。
き鋼板を使用したが、この発明は亜鉛系めっき鋼板では
同等の特性が得られ、例えばＺｎ−Ｎｉ合金系、Ｚｎ−
Ｆｅ合金系、亜鉛めっきの上に有機物を塗布した鋼板に
適用しても、良好な結果が得られることを確認している
。また、この発明は、亜鉛めっき鋼板同志の他に、亜鉛
めっき鋼板と通常の鋼板同志の溶接等その組合せは自由
であり、その場合においても優れた効果が得られる。 さらに、この発明は、シールドガスとしてアルゴンとＣ
Ｏ２混合ガスに若干の酸素を添加しても、良好な結果が
得られた。
【００１８】
【発明の効果】以上述べたとおり、この発明方法によれ
ば、溶接時に多くのガスを発生する物質が表面に存在す
る亜鉛系めっき鋼板、樹脂、油等の有機物塗布鋼板等の
ガスシールドメタルアーク溶接において、ピットおよび
ブローホールの発生を防止して健全な溶接金属を得るこ
とができ、しかもビード外観は良好で、スパッタ発生量
が少なく、自動車工業等において大きな効果が得られる
ものと考えられる。
ば、溶接時に多くのガスを発生する物質が表面に存在す
る亜鉛系めっき鋼板、樹脂、油等の有機物塗布鋼板等の
ガスシールドメタルアーク溶接において、ピットおよび
ブローホールの発生を防止して健全な溶接金属を得るこ
とができ、しかもビード外観は良好で、スパッタ発生量
が少なく、自動車工業等において大きな効果が得られる
ものと考えられる。
【図１】実施例における供試材料の重ね継手の説明図で
ある。
ある。
【図２】実施例での溶接方法説明のための溶接トーチ先
端部と溶融池の断面説明図である。
端部と溶融池の断面説明図である。
【図３】この発明方法の後行ワイヤの振動方向が溶接線
と平行の場合の説明図である。
と平行の場合の説明図である。
【図４】同じく後行ワイヤの振動方向が溶接線と直角の
場合の説明図である。
場合の説明図である。
【図５】同じく後行ワイヤの振動方向が回転の場合の説
明図である。
明図である。
１ 合金化亜鉛めっき鋼板
２ 溶接ノズル
３ 先行ワイヤ
４ 後行ワイヤ
５ 溶融池
６ ビード
Claims (1)
- 【請求項１】 亜鉛系めっき鋼板または有機物塗布鋼
板のガスシールドメタルアーク溶接において、複数の溶
接ワイヤを用い、先行のワイヤのみにアークを発生させ
て溶融池を形成し、該溶融池に後行ワイヤを先行ワイヤ
との距離２ｍｍ以上で挿入し、振動数０．５回／秒以上
、振幅０．３ｍｍ以上の条件で振動させて攪拌すること
を特徴とするガスシールドメタルアーク溶接方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3156991A JPH04253571A (ja) | 1991-01-30 | 1991-01-30 | ガスシールドメタルアーク溶接方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3156991A JPH04253571A (ja) | 1991-01-30 | 1991-01-30 | ガスシールドメタルアーク溶接方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04253571A true JPH04253571A (ja) | 1992-09-09 |
Family
ID=12334813
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3156991A Pending JPH04253571A (ja) | 1991-01-30 | 1991-01-30 | ガスシールドメタルアーク溶接方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04253571A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06285643A (ja) * | 1993-04-06 | 1994-10-11 | Toyota Motor Corp | 鋼材のアーク溶接方法 |
| JP2018164940A (ja) * | 2017-02-17 | 2018-10-25 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 溶接の方法および溶接された物品 |
-
1991
- 1991-01-30 JP JP3156991A patent/JPH04253571A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH06285643A (ja) * | 1993-04-06 | 1994-10-11 | Toyota Motor Corp | 鋼材のアーク溶接方法 |
| JP2018164940A (ja) * | 2017-02-17 | 2018-10-25 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 溶接の方法および溶接された物品 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ueyama et al. | Effects of torch configuration and welding current on weld bead formation in high speed tandem pulsed gas metal arc welding of steel sheets | |
| EP2823931B1 (en) | Solid wire, and gas-shielded arc welding method using same | |
| JP7238990B2 (ja) | アーク溶接継手およびアーク溶接方法 | |
| JPH0639554A (ja) | ガスシールドメタルアーク溶接方法 | |
| KR102004103B1 (ko) | 아연 도금 강판의 용접 방법 | |
| KR102910129B1 (ko) | 아크 용접 이음매 및 아크 용접 방법 | |
| JP2007098459A (ja) | 亜鉛系めっき鋼板の高速ガスシールドアーク溶接方法 | |
| JP2006159273A (ja) | 亜鉛系めっき鋼板の高速ガスシールドアーク溶接方法 | |
| JP2012101232A (ja) | 亜鉛めっき鋼板の隅肉アーク溶接方法 | |
| JP3533450B2 (ja) | アルミめっき鋼板の重ね合わせレーザ溶接方法 | |
| JPH04253571A (ja) | ガスシールドメタルアーク溶接方法 | |
| JP3802642B2 (ja) | 亜鉛めっき鋼板のアーク溶接方法 | |
| JP2560125B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接方法 | |
| JP4754096B2 (ja) | パルスｍａｇ溶接用ソリッドワイヤ | |
| JP3146741B2 (ja) | 鋼材のアーク溶接方法 | |
| JPH04361877A (ja) | ガスシールドメタルアーク溶接方法 | |
| JPH0724576A (ja) | ガスシールドメタルアーク溶接方法 | |
| JP4046324B2 (ja) | Ｚｎ系めっき鋼板のアーク溶接方法 | |
| JP3148907B2 (ja) | 亜鉛メッキ鋼板のガスシールドアーク溶接方法とその溶接機ならびにその溶接方法と溶接機により溶接した亜鉛メッキ鋼製品 | |
| JPH08215882A (ja) | Ｚｎめっき鋼板の重ね継ぎ手レーザ溶接方法 | |
| JPH079150A (ja) | 亜鉛メッキ鋼板のガスシールドアーク溶接方法とその溶接方法により溶接した亜鉛メッキ鋼板製品 | |
| JPH079148A (ja) | 亜鉛メッキ鋼板のガスシールドアーク溶接方法とその溶接方法により溶接した亜鉛メッキ鋼板製品 | |
| JPS60170580A (ja) | 脱酸溶接法 | |
| JPH0866792A (ja) | 亜鉛めっき鋼板用メタル系フラックス入りワイヤおよびガスシールドアーク溶接方法 | |
| JPH06306529A (ja) | アーク溶接性に優れた亜鉛めっき鋼板 |