JPH04254548A - めっき特性および加工性が優れた表面処理鋼板用原板 - Google Patents
めっき特性および加工性が優れた表面処理鋼板用原板Info
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- JPH04254548A JPH04254548A JP1429691A JP1429691A JPH04254548A JP H04254548 A JPH04254548 A JP H04254548A JP 1429691 A JP1429691 A JP 1429691A JP 1429691 A JP1429691 A JP 1429691A JP H04254548 A JPH04254548 A JP H04254548A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表面層はめっき特性が
、内層は強度特性および加工性が優れた表面処理鋼板用
原板に関する。
、内層は強度特性および加工性が優れた表面処理鋼板用
原板に関する。
【０００２】
【従来の技術】自動車、建材などに使用される鋼板は、
耐食性を高めるためその表面に塗装等を施し使用されて
きたが、近年さらに耐食性を高めるため片面又は両面に
めっきを施した表面処理鋼板の使用が多くなっている。 特に自動者用鋼板においては加工し製品に組み立てる際
スポット溶接されることが多く、スポット溶接性が良好
な合金化亜鉛めっき鋼板が、また自動車のマフラーなど
高温で使用される部材についてはアルミめっき鋼板など
が主流となっている。かかる鋼板では耐食性をさらに高
めるため、めっき付着量は増加の一途である。めっき層
は鋼板と加工性が異なるため該めっき層の密着性が問題
となり、特に合金化亜鉛めっき鋼板においてはプレス加
工時にパウダリングと呼ばれるめっき層の剥離が生じ易
くなり、プレス現場で大きな問題となる。めっき剥離は
めっき付着量が多いほど発生し易くなるため、高耐食性
と高加工性を両立するものを得るのは難しい。
耐食性を高めるためその表面に塗装等を施し使用されて
きたが、近年さらに耐食性を高めるため片面又は両面に
めっきを施した表面処理鋼板の使用が多くなっている。 特に自動者用鋼板においては加工し製品に組み立てる際
スポット溶接されることが多く、スポット溶接性が良好
な合金化亜鉛めっき鋼板が、また自動車のマフラーなど
高温で使用される部材についてはアルミめっき鋼板など
が主流となっている。かかる鋼板では耐食性をさらに高
めるため、めっき付着量は増加の一途である。めっき層
は鋼板と加工性が異なるため該めっき層の密着性が問題
となり、特に合金化亜鉛めっき鋼板においてはプレス加
工時にパウダリングと呼ばれるめっき層の剥離が生じ易
くなり、プレス現場で大きな問題となる。めっき剥離は
めっき付着量が多いほど発生し易くなるため、高耐食性
と高加工性を両立するものを得るのは難しい。
【０００３】一方、自動車用鋼板については省エネルギ
ー、燃費軽減などの観点から、また建材用は建築構造上
の制約や安全性などから、より軽量で強度特性が優れた
鋼板の使用が多くなりつつある。ところで、鋼板の高強
度化のためにはＳｉ，Ｍｎ，Ｐなど合金元素の添加が行
われきたが、これらの元素の含有が多くなるとめっき時
にめっきが鋼板に付着し難くなり、不めっきとなる弊害
が生じるとともに密着性が劣化する。かかる実情から、
めっき密着性、めっき性が優れ、併せて加工性がよくて
強度特性も適宜に高い鋼板を開発する必要がある。
ー、燃費軽減などの観点から、また建材用は建築構造上
の制約や安全性などから、より軽量で強度特性が優れた
鋼板の使用が多くなりつつある。ところで、鋼板の高強
度化のためにはＳｉ，Ｍｎ，Ｐなど合金元素の添加が行
われきたが、これらの元素の含有が多くなるとめっき時
にめっきが鋼板に付着し難くなり、不めっきとなる弊害
が生じるとともに密着性が劣化する。かかる実情から、
めっき密着性、めっき性が優れ、併せて加工性がよくて
強度特性も適宜に高い鋼板を開発する必要がある。
【０００４】従来からかかる鋼板について幾つか提案さ
れており、例えば特公昭５６−１４１３０号公報ではＣ
とＰの含有量を特定し、さらに高温捲取との組合せ、脆
いＺｎとＦｅの合金層の発達を抑制しめっき密着性の改
善を図った高強度亜鉛めっき鋼板が開示されている。ま
た、特開昭６３−１５７８４８号公報では溶融亜鉛めっ
き浴にＡｌ，Ｂを添加し、該浴に浸漬通板し、次いで加
熱処理することで耐剥離性のよいめっき鋼板を得ること
が開示され、さらに特開昭６３−３１２９６０号公報で
は溶融亜鉛めっきに先立ち、Ｎｉ−Ｐ−Ｃｏ−Ｐまたは
Ｆｅ−Ｐでプレめっきを施し耐剥離性の向上を図ること
が示されている。これらはそれぞれ相応の作用効果が得
られるが、厚めっきする際には密着性に改善の余地があ
り、また、高強度化元素が添加された鋼板では特にその
余地がある。
れており、例えば特公昭５６−１４１３０号公報ではＣ
とＰの含有量を特定し、さらに高温捲取との組合せ、脆
いＺｎとＦｅの合金層の発達を抑制しめっき密着性の改
善を図った高強度亜鉛めっき鋼板が開示されている。ま
た、特開昭６３−１５７８４８号公報では溶融亜鉛めっ
き浴にＡｌ，Ｂを添加し、該浴に浸漬通板し、次いで加
熱処理することで耐剥離性のよいめっき鋼板を得ること
が開示され、さらに特開昭６３−３１２９６０号公報で
は溶融亜鉛めっきに先立ち、Ｎｉ−Ｐ−Ｃｏ−Ｐまたは
Ｆｅ−Ｐでプレめっきを施し耐剥離性の向上を図ること
が示されている。これらはそれぞれ相応の作用効果が得
られるが、厚めっきする際には密着性に改善の余地があ
り、また、高強度化元素が添加された鋼板では特にその
余地がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、厚めっきし
ても密着性、めっき性ともによく、また加工性に優れ必
要な強度特性が得られる表面処理鋼板用原板を目的とす
るもので、鋼板表面層は特にめっき密着性が高く、過酷
なプレス加工をしてもめっき剥離がない鋼板を得るもの
である。なお、本発明でめっき性とはめっきが鋼板への
付き易さをいう。
ても密着性、めっき性ともによく、また加工性に優れ必
要な強度特性が得られる表面処理鋼板用原板を目的とす
るもので、鋼板表面層は特にめっき密着性が高く、過酷
なプレス加工をしてもめっき剥離がない鋼板を得るもの
である。なお、本発明でめっき性とはめっきが鋼板への
付き易さをいう。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の技術的骨子は、
鋼板表面層と内層の成分組成と含有量を変え、また鋼板
厚み方向における前記表面層の割合を特定し、表面層は
めっき性、密着性がよく、また鋼板内層は加工性が良好
で必要な強度特性が確保される表面処理鋼板用原板を得
ることにある。
鋼板表面層と内層の成分組成と含有量を変え、また鋼板
厚み方向における前記表面層の割合を特定し、表面層は
めっき性、密着性がよく、また鋼板内層は加工性が良好
で必要な強度特性が確保される表面処理鋼板用原板を得
ることにある。
【０００７】以下、本発明を詳細に説明する。まず、表
面層部の成分組成に関して述べる。Ｃは含有量がふえる
と塊状あるいはひも状の粗大な炭化物が生じ、その部分
のめっき特性を劣化させ部分的な不めっきを呈するよう
になり、また加工性も劣化するから０．０５％以下とす
る。Ｓｉは溶融めっき時のめっき濡れ性にきわめて悪い
影響を与え、不めっきの原因となるため０．２％未満と
する。めっき性、密着性の点からは０．０５％未満が好
ましい。ＭｎはＳをＭｎＳとして固定し、熱間圧延中の
熱間脆性を避ける作用があり、この作用を奏するには０
．０５％以上含有させる。一方、該ＭｎはＳｉ同様不め
っきの原因となるから１．０％未満とする。
面層部の成分組成に関して述べる。Ｃは含有量がふえる
と塊状あるいはひも状の粗大な炭化物が生じ、その部分
のめっき特性を劣化させ部分的な不めっきを呈するよう
になり、また加工性も劣化するから０．０５％以下とす
る。Ｓｉは溶融めっき時のめっき濡れ性にきわめて悪い
影響を与え、不めっきの原因となるため０．２％未満と
する。めっき性、密着性の点からは０．０５％未満が好
ましい。ＭｎはＳをＭｎＳとして固定し、熱間圧延中の
熱間脆性を避ける作用があり、この作用を奏するには０
．０５％以上含有させる。一方、該ＭｎはＳｉ同様不め
っきの原因となるから１．０％未満とする。
【０００８】Ｐはめっき層の合金化に大きな影響を与え
、含有量が多くなるとめっき密着性を悪化させ、また合
金化めっき時には合金化反応を起き難くするため、めっ
きラインの通板速度を落とさねばならず生産性が悪化す
る。かかることを防ぎめっき性、付着性を良好とするた
めに０．０４％未満とする。Ａｌは脱酸に必要であるが
、介在物を生成し鋼の延性を低下させる他、ＡｌＮなど
の析出物を生じて合金化反応を抑制するため少ないほど
好ましいから０．１％以下とする。Ｂは鋼板の粒界に存
在してめっき密着性を高める作用があり、耐剥離性を向
上させるが、この作用効果を得るには０．０００１％以
上必要であり、一方その含有量が多くなると加工性が劣
化しまたコスト上昇をもたらすので、０．００５％以下
とする。
、含有量が多くなるとめっき密着性を悪化させ、また合
金化めっき時には合金化反応を起き難くするため、めっ
きラインの通板速度を落とさねばならず生産性が悪化す
る。かかることを防ぎめっき性、付着性を良好とするた
めに０．０４％未満とする。Ａｌは脱酸に必要であるが
、介在物を生成し鋼の延性を低下させる他、ＡｌＮなど
の析出物を生じて合金化反応を抑制するため少ないほど
好ましいから０．１％以下とする。Ｂは鋼板の粒界に存
在してめっき密着性を高める作用があり、耐剥離性を向
上させるが、この作用効果を得るには０．０００１％以
上必要であり、一方その含有量が多くなると加工性が劣
化しまたコスト上昇をもたらすので、０．００５％以下
とする。
【０００９】次に、内層の成分組成について述べる。Ｃ
は高強度化のために含有される元素であるが、反面その
含有量が多くなると良好な加工性を得ることが難しくな
るから、加工性を確保しながら必要な強度とするため０
．１２％以下とする。Ｓｉは高強度化のために含有され
る成分で、そのために０．０１％以上とする。またその
含有量が多くなるほど高強度とすることができるが、し
かし過剰な含有は加工性を劣化させるため上限を１．０
％とする。Ｍｎは加工性の低下が少なくて高強度化させ
る作用があり、その作用効果を奏するために上限を１．
５％として含有させる。また不可避的に含まれるＳに起
因する熱間脆性を防ぐために０．０５％以上含有させる
必要がある。Ｐは高強度化のため含有させる成分で、鋼
板内層を強度化するには下限を０．００２％とする。し
かし過剰な含有は加工性、二次加工性を劣化させるから
上限を０．２０％とする。Ａｌは脱酸のため、または時
効性に有害なＮを固定するために含有するが、その量が
多くなると介在物を生成し延性を低下させるから０．１
％以下とする。
は高強度化のために含有される元素であるが、反面その
含有量が多くなると良好な加工性を得ることが難しくな
るから、加工性を確保しながら必要な強度とするため０
．１２％以下とする。Ｓｉは高強度化のために含有され
る成分で、そのために０．０１％以上とする。またその
含有量が多くなるほど高強度とすることができるが、し
かし過剰な含有は加工性を劣化させるため上限を１．０
％とする。Ｍｎは加工性の低下が少なくて高強度化させ
る作用があり、その作用効果を奏するために上限を１．
５％として含有させる。また不可避的に含まれるＳに起
因する熱間脆性を防ぐために０．０５％以上含有させる
必要がある。Ｐは高強度化のため含有させる成分で、鋼
板内層を強度化するには下限を０．００２％とする。し
かし過剰な含有は加工性、二次加工性を劣化させるから
上限を０．２０％とする。Ａｌは脱酸のため、または時
効性に有害なＮを固定するために含有するが、その量が
多くなると介在物を生成し延性を低下させるから０．１
％以下とする。
【００１０】高強度化するために必要に応じて、Ｂ，Ｔ
ｉ，Ｎｂの１種または２種以上含有させるが、これらに
ついて述べる。Ｂは高強度化のために含有させる元素で
あるが、過剰な含有はコスト上昇をもたらし、また強度
化作用も飽和するので上限を０．００５％とする。Ｔｉ
，ＮｂはＣとＮをそれぞれ炭化物、窒化物を生成し高強
度化また加工性向上の作用があり、この効果を得るため
に含有させるが、反面、過剰な含有は再結晶温度を高く
し高温焼鈍を要することになり、またコストの上昇をも
たらすのでＴｉは０．４％以下、Ｎｂは０．２％以下と
する。
ｉ，Ｎｂの１種または２種以上含有させるが、これらに
ついて述べる。Ｂは高強度化のために含有させる元素で
あるが、過剰な含有はコスト上昇をもたらし、また強度
化作用も飽和するので上限を０．００５％とする。Ｔｉ
，ＮｂはＣとＮをそれぞれ炭化物、窒化物を生成し高強
度化また加工性向上の作用があり、この効果を得るため
に含有させるが、反面、過剰な含有は再結晶温度を高く
し高温焼鈍を要することになり、またコストの上昇をも
たらすのでＴｉは０．４％以下、Ｎｂは０．２％以下と
する。
【００１１】表面層と内層は以上の成分組成の他は、鉄
および不可避的不純物であるが、本発明では表面層はめ
っき性、密着性がよく、かつ肌荒れが発生せず、内層は
必要な高強度が得られ加工性も優れさせるために、前記
成分含有量の特定のほかに表面層と内層のＣ，Ｓｉ，Ｐ
，Ｍｎの含有量を下記のようにする必要がある。即ち、 Ｃ（％）×５＋Ｓｉ（％）×１＋Ｐ（％）×１
０＋Ｍｎ（％）×０．５
……（ａ）該
（ａ）式で示される量が表面層＜内層とすることが必要
である。式中、各元素にかけられた数字は含有量０．１
％当りの強度の上昇代である。この（ａ）式により表面
層、内層それぞれが持つ強度を評価できる。
および不可避的不純物であるが、本発明では表面層はめ
っき性、密着性がよく、かつ肌荒れが発生せず、内層は
必要な高強度が得られ加工性も優れさせるために、前記
成分含有量の特定のほかに表面層と内層のＣ，Ｓｉ，Ｐ
，Ｍｎの含有量を下記のようにする必要がある。即ち、 Ｃ（％）×５＋Ｓｉ（％）×１＋Ｐ（％）×１
０＋Ｍｎ（％）×０．５
……（ａ）該
（ａ）式で示される量が表面層＜内層とすることが必要
である。式中、各元素にかけられた数字は含有量０．１
％当りの強度の上昇代である。この（ａ）式により表面
層、内層それぞれが持つ強度を評価できる。
【００１２】次に表面層および内層の厚み割合について
述べる。鋼板表面層の厚みはめっき時の合金層生成およ
び内層から表面層への元素の拡散によるめっき性の劣化
を防ぐため、さらに肌荒れ防止のために全板厚に対する
比率で片側２％以上とする必要がある。一方、表面層厚
みが厚くなると強度の低下となり、高強度化が図れない
から前記片側２０％以下とする。
述べる。鋼板表面層の厚みはめっき時の合金層生成およ
び内層から表面層への元素の拡散によるめっき性の劣化
を防ぐため、さらに肌荒れ防止のために全板厚に対する
比率で片側２％以上とする必要がある。一方、表面層厚
みが厚くなると強度の低下となり、高強度化が図れない
から前記片側２０％以下とする。
【００１３】表面層と内層の成分組成が異なる複層鋼板
の製造法については限定しないが、製法としては例えば
次のような方法がある。イ）インゴット法を用い鋳型内
に本発明の表層成分範囲の溶鋼を注入後、外側に凝固層
が形成するのを待って未凝固の内層部にＳｉ，Ｍｎ，Ｔ
ｉなどを添加する方法。ロ）連続鋳造法を用いＣＣモー
ルド内に溶鋼を注入する際生ずる下方向流を使い、成分
を表層と内層で不均一とする方法。ハ）特公昭４４−２
７３６１号公報に示されるような２本イマージョンノズ
ル法。これらのうち鋼の溶製後鋳造段階で複層化を行う
ことが工業的に適しており好ましい。
の製造法については限定しないが、製法としては例えば
次のような方法がある。イ）インゴット法を用い鋳型内
に本発明の表層成分範囲の溶鋼を注入後、外側に凝固層
が形成するのを待って未凝固の内層部にＳｉ，Ｍｎ，Ｔ
ｉなどを添加する方法。ロ）連続鋳造法を用いＣＣモー
ルド内に溶鋼を注入する際生ずる下方向流を使い、成分
を表層と内層で不均一とする方法。ハ）特公昭４４−２
７３６１号公報に示されるような２本イマージョンノズ
ル法。これらのうち鋼の溶製後鋳造段階で複層化を行う
ことが工業的に適しており好ましい。
【００１４】本発明においては熱延、冷延、めっき条件
は特に限定されないが、熱延は８００〜９５０℃を仕上
温度とすることが加工性や強度特性を高める点や、生産
性の面から好ましい。また捲取温度は５００〜７５０℃
とするのが加工性、脱スケール性の点から好ましい。冷
延は７０〜９０℃の圧下率で行われ、焼鈍は６００℃〜
Ａｃ３ の温度で行うのが高強度で加工性を確保するの
に望ましい。めっきは合金化亜鉛めっき、亜鉛めっき、
アルミめっきなど各種なされるが、溶融めっきラインで
めっきされる高強度表面処理鋼板用原板に供されるのに
特に適する。
は特に限定されないが、熱延は８００〜９５０℃を仕上
温度とすることが加工性や強度特性を高める点や、生産
性の面から好ましい。また捲取温度は５００〜７５０℃
とするのが加工性、脱スケール性の点から好ましい。冷
延は７０〜９０℃の圧下率で行われ、焼鈍は６００℃〜
Ａｃ３ の温度で行うのが高強度で加工性を確保するの
に望ましい。めっきは合金化亜鉛めっき、亜鉛めっき、
アルミめっきなど各種なされるが、溶融めっきラインで
めっきされる高強度表面処理鋼板用原板に供されるのに
特に適する。
【００１５】
【実施例】表面層及び内層用溶鋼を表１に示す成分に調
整し２本イマージョンノズル法により鋳造し、熱延の前
に表面層を研削しそれぞれ目的とする表層比率を持つ複
層鋳片を得た。表面層の厚みは両表層同一とし、全板厚
に対する片側層の比率を表２に示す。これらのスラブを
加熱温度１１２０〜１１８０℃で加熱し、仕上温度８９
０〜９１０℃、捲取温度６００〜６４０℃にて熱延を行
い板厚４．０ｍｍの熱延板とし、８０％冷延の後、めっ
きラインを通板した。めっきは両面めっきとし付着量は
片面当り合金化亜鉛めっき（ＧＡ）で６０ｇ／ｍｍ２
、亜鉛めっき（ＧＩ）で１３５ｇ／ｍｍ２ 、アルミめ
っき（ＡＬ）で６０ｇ／ｍｍ２ とし、めっきは公知の
方法で行った。
整し２本イマージョンノズル法により鋳造し、熱延の前
に表面層を研削しそれぞれ目的とする表層比率を持つ複
層鋳片を得た。表面層の厚みは両表層同一とし、全板厚
に対する片側層の比率を表２に示す。これらのスラブを
加熱温度１１２０〜１１８０℃で加熱し、仕上温度８９
０〜９１０℃、捲取温度６００〜６４０℃にて熱延を行
い板厚４．０ｍｍの熱延板とし、８０％冷延の後、めっ
きラインを通板した。めっきは両面めっきとし付着量は
片面当り合金化亜鉛めっき（ＧＡ）で６０ｇ／ｍｍ２
、亜鉛めっき（ＧＩ）で１３５ｇ／ｍｍ２ 、アルミめ
っき（ＡＬ）で６０ｇ／ｍｍ２ とし、めっきは公知の
方法で行った。
【００１６】この際一部の材料についてはラインスピー
ドを変化させた、得られた鋼板の機械的性質、めっき特
性を調査しその結果を表２に示す。
ドを変化させた、得られた鋼板の機械的性質、めっき特
性を調査しその結果を表２に示す。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】この表から認められるように、本発明によ
る鋼板はめっき性、めっき密着性が優れ、肌荒れが生ぜ
ず、また強度特性、伸び特性が高く高強度で加工性が優
れている。
る鋼板はめっき性、めっき密着性が優れ、肌荒れが生ぜ
ず、また強度特性、伸び特性が高く高強度で加工性が優
れている。
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば最高度のめっき密着性を
有し、加工性が良好で必要な強度特性を有する表面処理
用鋼板が得られる。
有し、加工性が良好で必要な強度特性を有する表面処理
用鋼板が得られる。
Claims (1)
- 【請求項１】 表層部の成分組成が重量％で、Ｃ：０
．０５％以下、 Ｓｉ：０．２％未満、 Ｍｎ：０．０５〜１．０％、 Ｐ：０．０４％未満、 Ａｌ：０．１％以下、 Ｂ：０．０００１〜０．００５％、 残部が鉄および不可避的不純物からなり、内層の成分組
成が重量％で、 Ｃ：０．１２％以下、 Ｓｉ：０．０１〜１．０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．５％、 Ｐ：０．００２〜０．２％、 Ａｌ：０．１％以下、 さらに、 Ｂ：０．００５％以下、 Ｔｉ：０．４％以下、 Ｎｂ：０．２％以下、 の１種または２種以上 残部が鉄および不可避的不純物からなり、且つ、表層と
内層の下記（ａ）式で示す成分含有量が表層＜内層で、
表層の全板厚に対する比率が片側２％以上、２０％以下
であることを特徴とするめっき特性および加工性が優れ
た表面処理鋼板用原板。 （ａ）式： Ｃ：（％）×５＋Ｓｉ（％）×１＋Ｐ（％
）×１０＋Ｍｎ（％）×０．５
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3014296A JP2664289B2 (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | めっき特性および加工性が優れた表面処理鋼板用原板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3014296A JP2664289B2 (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | めっき特性および加工性が優れた表面処理鋼板用原板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04254548A true JPH04254548A (ja) | 1992-09-09 |
| JP2664289B2 JP2664289B2 (ja) | 1997-10-15 |
Family
ID=11857135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3014296A Expired - Fee Related JP2664289B2 (ja) | 1991-02-05 | 1991-02-05 | めっき特性および加工性が優れた表面処理鋼板用原板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2664289B2 (ja) |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5380320A (en) * | 1976-12-27 | 1978-07-15 | Kobe Steel Ltd | High strength steel with excellent workability and weldability |
| JPS55125235A (en) * | 1979-03-16 | 1980-09-26 | Kawasaki Steel Corp | Production of alloyed zinc hot dipped high tensile steel plate of superior workability |
| JPS5757828A (en) * | 1980-09-26 | 1982-04-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Production of alloyed hot-dipped galvanized steel plate |
| JPS60184669A (ja) * | 1984-02-29 | 1985-09-20 | Kobe Steel Ltd | プレス成形性及びメツキ密着性にすぐれた溶融亜鉛メツキ鋼板 |
-
1991
- 1991-02-05 JP JP3014296A patent/JP2664289B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5380320A (en) * | 1976-12-27 | 1978-07-15 | Kobe Steel Ltd | High strength steel with excellent workability and weldability |
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| JPS60184669A (ja) * | 1984-02-29 | 1985-09-20 | Kobe Steel Ltd | プレス成形性及びメツキ密着性にすぐれた溶融亜鉛メツキ鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2664289B2 (ja) | 1997-10-15 |
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