JPH04258302A - 棒線材のサイジング圧延方法 - Google Patents
棒線材のサイジング圧延方法Info
- Publication number
- JPH04258302A JPH04258302A JP1638791A JP1638791A JPH04258302A JP H04258302 A JPH04258302 A JP H04258302A JP 1638791 A JP1638791 A JP 1638791A JP 1638791 A JP1638791 A JP 1638791A JP H04258302 A JPH04258302 A JP H04258302A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- diameter
- roll
- horizontal
- pass
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Metal Rolling (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は棒線材のサイジング圧延
方法に関するものである。
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】板圧延のサイズ替は、ロールの圧下を変
更することにより容易に実施できるのに対し、棒線圧延
のサイズ替は、その都度専用ロールにロール変更するこ
とが必要である。そのためサイズ替による圧延停止は作
業時間全体の１０％以上にも達し、停止要因の約半分以
上を占めているのが実情である。
更することにより容易に実施できるのに対し、棒線圧延
のサイズ替は、その都度専用ロールにロール変更するこ
とが必要である。そのためサイズ替による圧延停止は作
業時間全体の１０％以上にも達し、停止要因の約半分以
上を占めているのが実情である。
【０００３】これによる問題は、従来は加熱炉燃料、電
力等のコストアップ程度のものであったが、最近圧延素
材の直送圧延や、ホットチャージ圧延が実施されるに至
り、上工程を停止させるという重大なものとなってきた
。又、需要家が要求するサイズ種類自体も増加傾向にあ
り、この問題は重要視され始めている。
力等のコストアップ程度のものであったが、最近圧延素
材の直送圧延や、ホットチャージ圧延が実施されるに至
り、上工程を停止させるという重大なものとなってきた
。又、需要家が要求するサイズ種類自体も増加傾向にあ
り、この問題は重要視され始めている。
【０００４】棒線材のサイジング圧延方法の従来技術と
して知られるものにＰＣＲＭによる圧延（３個のスキュ
ーロールによる圧延）とフラット圧延があるが、前者に
は連続圧延には不向き、後者には圧延停止時間減少効果
が小さいという問題があり、実用に耐えうるサイジング
圧延方法とはなっていない。
して知られるものにＰＣＲＭによる圧延（３個のスキュ
ーロールによる圧延）とフラット圧延があるが、前者に
は連続圧延には不向き、後者には圧延停止時間減少効果
が小さいという問題があり、実用に耐えうるサイジング
圧延方法とはなっていない。
【０００５】しかし近年、これらの従来技術を打破する
圧延方法が実用化されはじめている。具体的には、本発
明者が特開昭６３−４３７０２号で３ロール法によるも
のを、特開昭６２−１９９２０６号で４ロール法による
ものを開示している。又、本発明者以外からも特開昭６
０−１５２３０２号と特開平１−２０２３０２号で２ロ
ール法によるものが開示されている。
圧延方法が実用化されはじめている。具体的には、本発
明者が特開昭６３−４３７０２号で３ロール法によるも
のを、特開昭６２−１９９２０６号で４ロール法による
ものを開示している。又、本発明者以外からも特開昭６
０−１５２３０２号と特開平１−２０２３０２号で２ロ
ール法によるものが開示されている。
【０００６】図２はサイジング圧延による直径減少率（
（素材直径−サイジング後直径）／素材直径）とこれに
よって発生する最大偏径差を説明する図である。図２（
Ｅ）に示すように特開昭６３−４３７０２号の３ロール
法や特開昭６２−１９９２０６号の４ロール法は通常の
２ロール法に比べ、サイジング圧延による偏径差の発生
が小さいことが判る。これはサイジング圧延後の成品断
面形状は、圧延するロールの数が多いほど最大径と最小
径の間の角度が小さくなるためである。図２（Ｂ）は３
ロール法の２パス目の圧延断面を示す図であり、最小径
は１，２パス目でのロールの溝底に相当する１２，１３
の位置、最大径は１２，１３の丁度中間の１４の位置と
なる。この間の角度は３０°であり、ロール１本の圧下
量を△ｒとすると直径では１２，１３の位置は２・△ｒ
減少し最小径となり、１４の位置は２・△ｒ・ｃｏｓ３
０°しか減少せず最大径となる。このため最大偏径差は
２・△ｒ（１−ｃｏｓ３０°）となる。図２（Ｃ）は４
ロール法の２パス目の圧延断面を示す図であり、同様に
４ロール法の場合、最大偏径差は２・△ｒ（１−ｃｏｓ
２２．５°）となる。図２（Ｄ）は通常の２ロール法の
最終パスの圧延断面を示す図であり、ロール溝底１６の
最小径と逃がし部１５の最大径との間は角度が７５°な
ので、最大偏径差は２・△ｒ（１−ｃｏｓ７５°）とな
る。図２（Ｅ）はどの圧延法とも幅拡がりの影響はない
ものとして図示した。
（素材直径−サイジング後直径）／素材直径）とこれに
よって発生する最大偏径差を説明する図である。図２（
Ｅ）に示すように特開昭６３−４３７０２号の３ロール
法や特開昭６２−１９９２０６号の４ロール法は通常の
２ロール法に比べ、サイジング圧延による偏径差の発生
が小さいことが判る。これはサイジング圧延後の成品断
面形状は、圧延するロールの数が多いほど最大径と最小
径の間の角度が小さくなるためである。図２（Ｂ）は３
ロール法の２パス目の圧延断面を示す図であり、最小径
は１，２パス目でのロールの溝底に相当する１２，１３
の位置、最大径は１２，１３の丁度中間の１４の位置と
なる。この間の角度は３０°であり、ロール１本の圧下
量を△ｒとすると直径では１２，１３の位置は２・△ｒ
減少し最小径となり、１４の位置は２・△ｒ・ｃｏｓ３
０°しか減少せず最大径となる。このため最大偏径差は
２・△ｒ（１−ｃｏｓ３０°）となる。図２（Ｃ）は４
ロール法の２パス目の圧延断面を示す図であり、同様に
４ロール法の場合、最大偏径差は２・△ｒ（１−ｃｏｓ
２２．５°）となる。図２（Ｄ）は通常の２ロール法の
最終パスの圧延断面を示す図であり、ロール溝底１６の
最小径と逃がし部１５の最大径との間は角度が７５°な
ので、最大偏径差は２・△ｒ（１−ｃｏｓ７５°）とな
る。図２（Ｅ）はどの圧延法とも幅拡がりの影響はない
ものとして図示した。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】このように、３ロール
法や４ロール法は通常の２ロール法に対しサイジング圧
延による偏径差の発生が小さいので、同一の許容偏径差
であれば、より小さなサイズまでサイジング圧延が可能
であり有効な圧延手段である。しかし、２ロール法に比
べて圧延機の構造が複雑であり設備費が高いという欠点
を有する。又、隣会うロールの干渉が起因となる直径減
少率の限界値が小さいという欠点も有する。ちなみにこ
の限界値は、３ロール法では約１５％であるが、４ロー
ル法では約８％とさらに小さくなる。
法や４ロール法は通常の２ロール法に対しサイジング圧
延による偏径差の発生が小さいので、同一の許容偏径差
であれば、より小さなサイズまでサイジング圧延が可能
であり有効な圧延手段である。しかし、２ロール法に比
べて圧延機の構造が複雑であり設備費が高いという欠点
を有する。又、隣会うロールの干渉が起因となる直径減
少率の限界値が小さいという欠点も有する。ちなみにこ
の限界値は、３ロール法では約１５％であるが、４ロー
ル法では約８％とさらに小さくなる。
【０００８】特開昭６０−１５２３０２号と特開平６０
−１５２３０２号の２ロールによる方法は、円に適当な
逃がしを配した形状の孔型を２ないし３パス通材させる
ことによりサイジングするものであるが、直径減少率の
限界値は具体的には開示されていないが、７％程度の例
が明細書の中に記載されており、これも小さな値である
。
−１５２３０２号の２ロールによる方法は、円に適当な
逃がしを配した形状の孔型を２ないし３パス通材させる
ことによりサイジングするものであるが、直径減少率の
限界値は具体的には開示されていないが、７％程度の例
が明細書の中に記載されており、これも小さな値である
。
【０００９】
【課題を解決するための手段及び作用】本発明は、上記
の従来法の問題に鑑みなされたもので、その要旨とする
ところは （１）水平−垂直−水平配列または、水平−水平−垂直
配列の３台の２ロール圧延機による圧延法に於いて、素
材を円形、１パス目の孔型を角、２，３パス目の孔型を
素材直径の±１０％の直径の円弧と適当な逃がしとを配
した形状とし、ロールの圧下を選択して素材を０ないし
素材直径の２５％の範囲で減少させることを特徴とする
棒線材のサイジング圧延方法 （２）４パス目に、水平−垂直−水平配列の場合垂直配
列の２ロール圧延機を、水平−水平−垂直配列の場合は
水平配列の２ロール圧延機を加え、その孔型を２，３パ
ス目と同一な形状としたことを特徴とする前記（１）項
記載の棒線材のサイジング圧延方法である。
の従来法の問題に鑑みなされたもので、その要旨とする
ところは （１）水平−垂直−水平配列または、水平−水平−垂直
配列の３台の２ロール圧延機による圧延法に於いて、素
材を円形、１パス目の孔型を角、２，３パス目の孔型を
素材直径の±１０％の直径の円弧と適当な逃がしとを配
した形状とし、ロールの圧下を選択して素材を０ないし
素材直径の２５％の範囲で減少させることを特徴とする
棒線材のサイジング圧延方法 （２）４パス目に、水平−垂直−水平配列の場合垂直配
列の２ロール圧延機を、水平−水平−垂直配列の場合は
水平配列の２ロール圧延機を加え、その孔型を２，３パ
ス目と同一な形状としたことを特徴とする前記（１）項
記載の棒線材のサイジング圧延方法である。
【００１０】本発明によれば、既設の設備が一般的な水
平−垂直連続配列の２ロール圧延機であれば孔型形状を
変更することだけで実現可能であり、又直径減少率も最
大２５％と既存技術に比べ大きい。
平−垂直連続配列の２ロール圧延機であれば孔型形状を
変更することだけで実現可能であり、又直径減少率も最
大２５％と既存技術に比べ大きい。
【００１１】本発明のは、図１に示すように円形素材を
１パス目は図１（Ａ）の角孔型形状の水平ロールを、２
パス目は図１（Ｂ）の円弧と適当な逃がしとを配し孔型
形状の垂直ロールを、３パス目は図１（Ｃ）の２パス目
と同様な孔型形状の水平ロールを通してサイジングする
ものである。図１は直径Ｄ１ の素材を直径Ｄ２ の最
終成品にサイジングする場合の例を示す。
１パス目は図１（Ａ）の角孔型形状の水平ロールを、２
パス目は図１（Ｂ）の円弧と適当な逃がしとを配し孔型
形状の垂直ロールを、３パス目は図１（Ｃ）の２パス目
と同様な孔型形状の水平ロールを通してサイジングする
ものである。図１は直径Ｄ１ の素材を直径Ｄ２ の最
終成品にサイジングする場合の例を示す。
【００１２】通常の２ロール圧延の最終近傍のロール孔
型配列は丸−楕円−丸、またはボックス−楕円−丸であ
るのに対し、本発明は角−丸−丸であり、これは本発明
の特徴である。これは円形素材を、その後の３パスで広
範囲にサイジングするために適した孔型として発明した
ものである。
型配列は丸−楕円−丸、またはボックス−楕円−丸であ
るのに対し、本発明は角−丸−丸であり、これは本発明
の特徴である。これは円形素材を、その後の３パスで広
範囲にサイジングするために適した孔型として発明した
ものである。
【００１３】図１（Ａ）において１はロール、２の一点
鎖線の円は素材、３のハッチングの角は圧延後の成品を
示す。１パス目の角孔型では圧延後の成品の辺の長さ（
斜め４５°の寸法）がＤ２ になるように圧下位置を選
択する。圧延後の成品３はロールフランジ方向に加え溝
底方向にも幅拡がりを生じ、ハッチングで示した形状と
なる。１パス目の角孔型圧延のフラット面は、その後の
２，３パス目圧延に於ける捻じれ防止のためのガイド拘
束面として有効であり、これも本発明の特徴となってい
る。
鎖線の円は素材、３のハッチングの角は圧延後の成品を
示す。１パス目の角孔型では圧延後の成品の辺の長さ（
斜め４５°の寸法）がＤ２ になるように圧下位置を選
択する。圧延後の成品３はロールフランジ方向に加え溝
底方向にも幅拡がりを生じ、ハッチングで示した形状と
なる。１パス目の角孔型圧延のフラット面は、その後の
２，３パス目圧延に於ける捻じれ防止のためのガイド拘
束面として有効であり、これも本発明の特徴となってい
る。
【００１４】図１（Ｂ）において４はロール、５の一点
鎖線は入側の成品、６のハッチングは圧延後の成品を示
す。２パス目の丸孔型では圧延後の溝底径は３パス目圧
延に於ける幅拡がり量を考慮してＤ２ より若干小さ目
になるように圧下位置を選択する。２パス目の丸孔型の
直径を、素材２の円の直径の±１０％の範囲とすること
も本発明の特徴である。これはサイジングによる偏径差
発生を最も小さくし、サイジング可能範囲を大きくとる
ためには、素材２の円と同一直径であることが最良であ
る。しかしロールの共用を考えた場合、±１０％までは
本発明の意図するサイジングは可能であり範囲を設定し
た。又本発明でいう適当な逃がしとは偏径差を悪化させ
たり、噛み出し等の品質不良を発生させない形状を意図
するもので、溝底中心±４５°を円弧とし、その外に円
の接線で逃がしを設ける形状が基本的である。
鎖線は入側の成品、６のハッチングは圧延後の成品を示
す。２パス目の丸孔型では圧延後の溝底径は３パス目圧
延に於ける幅拡がり量を考慮してＤ２ より若干小さ目
になるように圧下位置を選択する。２パス目の丸孔型の
直径を、素材２の円の直径の±１０％の範囲とすること
も本発明の特徴である。これはサイジングによる偏径差
発生を最も小さくし、サイジング可能範囲を大きくとる
ためには、素材２の円と同一直径であることが最良であ
る。しかしロールの共用を考えた場合、±１０％までは
本発明の意図するサイジングは可能であり範囲を設定し
た。又本発明でいう適当な逃がしとは偏径差を悪化させ
たり、噛み出し等の品質不良を発生させない形状を意図
するもので、溝底中心±４５°を円弧とし、その外に円
の接線で逃がしを設ける形状が基本的である。
【００１５】図１（Ｃ）において７はロール、８の一点
鎖線は入側の成品、９のハッチングは圧延後の成品を示
す。３パス目の丸孔型では圧延後の溝底径がＤ２ にな
るように圧下位置を選択する。３パス目の丸孔型は２パ
ス目と同様に、素材直径の±１０％の直径の円弧と適当
な逃がしとを配した形状であり、基本的には２パス目の
形状と同一であることが望ましい。３パス目圧延の左右
径（２パス目の溝底径）の狙いはＤ２ であり、幅拡が
りを考慮し、前述のように２パス目圧延の溝底径はＤ２
より幅拡がり分小さ目としている。
鎖線は入側の成品、９のハッチングは圧延後の成品を示
す。３パス目の丸孔型では圧延後の溝底径がＤ２ にな
るように圧下位置を選択する。３パス目の丸孔型は２パ
ス目と同様に、素材直径の±１０％の直径の円弧と適当
な逃がしとを配した形状であり、基本的には２パス目の
形状と同一であることが望ましい。３パス目圧延の左右
径（２パス目の溝底径）の狙いはＤ２ であり、幅拡が
りを考慮し、前述のように２パス目圧延の溝底径はＤ２
より幅拡がり分小さ目としている。
【００１６】この３パス目圧延による左右径の変動をさ
らに小さくする場合は、４パス目として２，３パス目と
同一な孔型形状とした２ロール圧延機でサイジング圧延
を行うとよく、４パス目の圧延は減面率が小さいので、
４パス目の左右径はほとんど変化しないのでＤ２ を維
持可能である。
らに小さくする場合は、４パス目として２，３パス目と
同一な孔型形状とした２ロール圧延機でサイジング圧延
を行うとよく、４パス目の圧延は減面率が小さいので、
４パス目の左右径はほとんど変化しないのでＤ２ を維
持可能である。
【００１７】さて本発明の特徴は圧延機の設備費が安い
２ロール法によるサイジング圧延法において、直径減少
率の限界値を従来の２ロール法の常識である７％程度か
ら２５％へ大きく改善するものであり、以下この特徴に
ついて詳細に説明する。
２ロール法によるサイジング圧延法において、直径減少
率の限界値を従来の２ロール法の常識である７％程度か
ら２５％へ大きく改善するものであり、以下この特徴に
ついて詳細に説明する。
【００１８】図１（Ｃ）に示すように、本発明のサイジ
ング圧延法では１，２，３各パスに於ける溝底径が最小
径（図１（Ｃ）のａ１ 〜ａ４ ）、１パス目と２，３
パス目の孔型の交差位置が最大径（図１（Ｃ）のｂ１
〜ｂ４ ）となる。最大偏径差（最大径−最小径）を求
め図２（Ｅ）に示したが、本発明の直径減少率と最大偏
径差の関係は従来圧延法と異なり非線形であり、直径減
少率の増加とともに最大偏径差の増加量が小さくなって
行き、１５％の直径減少率では３ロール法と同等の最大
偏径差となる良い性質を示していることが判る。これは
、既に従来の技術の説明で述べたように最大径と最小径
の間の角度が小さい程、偏径差の発生が小さいという性
質から説明できる。すなわち図２（Ａ）のように、本発
明のサイジング圧延法では直径減少率の増加とともに最
大径の位置１０が最小径の位置１１の方向へ近づき、最
大径と最小径の間の角度が初期の４５°から段々小さく
なってゆくためである。
ング圧延法では１，２，３各パスに於ける溝底径が最小
径（図１（Ｃ）のａ１ 〜ａ４ ）、１パス目と２，３
パス目の孔型の交差位置が最大径（図１（Ｃ）のｂ１
〜ｂ４ ）となる。最大偏径差（最大径−最小径）を求
め図２（Ｅ）に示したが、本発明の直径減少率と最大偏
径差の関係は従来圧延法と異なり非線形であり、直径減
少率の増加とともに最大偏径差の増加量が小さくなって
行き、１５％の直径減少率では３ロール法と同等の最大
偏径差となる良い性質を示していることが判る。これは
、既に従来の技術の説明で述べたように最大径と最小径
の間の角度が小さい程、偏径差の発生が小さいという性
質から説明できる。すなわち図２（Ａ）のように、本発
明のサイジング圧延法では直径減少率の増加とともに最
大径の位置１０が最小径の位置１１の方向へ近づき、最
大径と最小径の間の角度が初期の４５°から段々小さく
なってゆくためである。
【００１９】次に本発明による場合の直径減少率の限界
について説明する。限界は１パス目の圧延における噛み
出しによって生じる。すなわち図１（Ａ）のように、直
径減少率が大きくなると同時に幅拡がり量は増加するが
、一方幅拡がりを受け入れる幅方向の空間はむしろ減少
するので噛み出しが発生しやすくなる。噛み出しを発生
させない直径減少率の限界は以上の関係から２５％以下
である。
について説明する。限界は１パス目の圧延における噛み
出しによって生じる。すなわち図１（Ａ）のように、直
径減少率が大きくなると同時に幅拡がり量は増加するが
、一方幅拡がりを受け入れる幅方向の空間はむしろ減少
するので噛み出しが発生しやすくなる。噛み出しを発生
させない直径減少率の限界は以上の関係から２５％以下
である。
【００２０】以上は水平−垂直−水平配列の２ロール圧
延機についての説明であるが、水平−水平−垂直配列あ
るいは垂直−水平−垂直配列などのように水平ロールと
垂直ロールを入れ替えてのサイジング圧延の考え方は上
述と全く同じで同様の効果をもたらす。また、４パス目
に精度向上のため設ける２ロール圧延機についても３パ
ス目が水平ロールであれば垂直ロール、垂直ロールでは
水平ロールと入れ替えしても効果は何ら変りはない。
延機についての説明であるが、水平−水平−垂直配列あ
るいは垂直−水平−垂直配列などのように水平ロールと
垂直ロールを入れ替えてのサイジング圧延の考え方は上
述と全く同じで同様の効果をもたらす。また、４パス目
に精度向上のため設ける２ロール圧延機についても３パ
ス目が水平ロールであれば垂直ロール、垂直ロールでは
水平ロールと入れ替えしても効果は何ら変りはない。
【００２１】
【実施例】５．５φから２２φの成品を圧延する工場の
例で、従来の２ロール圧延法では約７０回の仕上げスタ
ンドのロール組替えを実施していたが、本発明のサイジ
ング圧延法では１０回に減少した。組替え時間は本発明
の効果の及ばないサイズ系列変更時のロール組替えや、
特殊サイズのロール組替え等を含めたトータル組替え時
間で、従来の約４分の１に減少した。表１に、その１０
回に減少した本発明のロール組替えの１０種類の孔型を
示す。尚、この時の許容偏径差は、現状の操業で最も厳
しいＡＩＳＩのＢＡＲ−ＴＯＬＥＲＡＮＣＥを適用した
。
例で、従来の２ロール圧延法では約７０回の仕上げスタ
ンドのロール組替えを実施していたが、本発明のサイジ
ング圧延法では１０回に減少した。組替え時間は本発明
の効果の及ばないサイズ系列変更時のロール組替えや、
特殊サイズのロール組替え等を含めたトータル組替え時
間で、従来の約４分の１に減少した。表１に、その１０
回に減少した本発明のロール組替えの１０種類の孔型を
示す。尚、この時の許容偏径差は、現状の操業で最も厳
しいＡＩＳＩのＢＡＲ−ＴＯＬＥＲＡＮＣＥを適用した
。
【００２２】
【表１】
【００２３】
【発明の効果】本発明はロール組替え時間の減少による
コストメリットにとどまらず、直送圧延やホットチャー
ジ圧延を成立させるための不可欠な技術として、その効
果は非常に大きい。
コストメリットにとどまらず、直送圧延やホットチャー
ジ圧延を成立させるための不可欠な技術として、その効
果は非常に大きい。
【００２４】又、特開昭６３−４３７０２号の３ロール
法や、特開昭６２−１９９２０６号の４ロール法による
サイジング圧延方法に比べ設備費が安価であり、設備の
メンテナンスが容易、直径減少率が大きいという効果も
ある。
法や、特開昭６２−１９９２０６号の４ロール法による
サイジング圧延方法に比べ設備費が安価であり、設備の
メンテナンスが容易、直径減少率が大きいという効果も
ある。
【図１】（Ａ）は本発明の１パス目の圧延の説明図、（
Ｂ）は本発明の２パス目の圧延の説明図、（Ｃ）は本発
明の３パス目の圧延の説明図。
Ｂ）は本発明の２パス目の圧延の説明図、（Ｃ）は本発
明の３パス目の圧延の説明図。
【図２】（Ａ），（Ｂ），（Ｃ），（Ｄ）はロール圧下
による偏径差発生の本発明、３ロール圧延法、４ロール
圧延法、通常の２ロール圧延法の比較説明図、（Ｅ）は
各圧延法に於ける直径減少率と最大偏径差との関係の説
明図。
による偏径差発生の本発明、３ロール圧延法、４ロール
圧延法、通常の２ロール圧延法の比較説明図、（Ｅ）は
各圧延法に於ける直径減少率と最大偏径差との関係の説
明図。
１，４，７…ロール ２，
５，８…入側の成品形状 ３，６，９…出側の成品形状 １０，１４，
１７，１９…最大径の位置
５，８…入側の成品形状 ３，６，９…出側の成品形状 １０，１４，
１７，１９…最大径の位置
Claims (2)
- 【請求項１】 水平−垂直−水平配列または、水平−
水平−垂直配列の３台の２ロール圧延機による圧延法に
於いて、素材を円形、１パス目の孔型を角、２，３パス
目の孔型を素材直径の±１０％の直径の円弧と適当な逃
がしとを配した形状とし、ロールの圧下を選択して素材
を０ないし素材直径の２５％の範囲で減少させることを
特徴とする棒線材のサイジング圧延方法。 - 【請求項２】 ４パス目に、水平−垂直−水平配列の
場合垂直配列の２ロール圧延機を、水平−水平−垂直配
列の場合は水平配列の２ロール圧延機を加え、その孔型
を２，３パス目と同一な形状としたことを特徴とする請
求項１記載の棒線材のサイジング圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1638791A JPH04258302A (ja) | 1991-02-07 | 1991-02-07 | 棒線材のサイジング圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1638791A JPH04258302A (ja) | 1991-02-07 | 1991-02-07 | 棒線材のサイジング圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04258302A true JPH04258302A (ja) | 1992-09-14 |
Family
ID=11914854
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1638791A Withdrawn JPH04258302A (ja) | 1991-02-07 | 1991-02-07 | 棒線材のサイジング圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04258302A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007229787A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Kobe Steel Ltd | 条鋼のサイジング圧延方法 |
| CN100430160C (zh) * | 2003-05-20 | 2008-11-05 | 独立行政法人物质·材料研究机构 | 大应变产生加工方法和孔型轧制装置 |
-
1991
- 1991-02-07 JP JP1638791A patent/JPH04258302A/ja not_active Withdrawn
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN100430160C (zh) * | 2003-05-20 | 2008-11-05 | 独立行政法人物质·材料研究机构 | 大应变产生加工方法和孔型轧制装置 |
| JP2007229787A (ja) * | 2006-03-02 | 2007-09-13 | Kobe Steel Ltd | 条鋼のサイジング圧延方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2712846B2 (ja) | 形鋼の圧延方法および圧延装置 | |
| JPH04258302A (ja) | 棒線材のサイジング圧延方法 | |
| JPH0244601B2 (ja) | ||
| JP3260640B2 (ja) | 丸鋼、線材の圧延設備およびその圧延方法 | |
| JPH036841B2 (ja) | ||
| SU858955A1 (ru) | Непрерывный прокатный стан | |
| CN114653757B (zh) | 一种高线易切削钢料型控制方法 | |
| JPH06134502A (ja) | 丸棒・線材の圧延方法およびそれに用いる圧延装置 | |
| JP2527283B2 (ja) | 丸棒鋼のサイジング圧延方法 | |
| JP2908456B2 (ja) | 形鋼の圧延方法 | |
| JP3386389B2 (ja) | 異形線材・棒鋼の製造方法 | |
| JP3541464B2 (ja) | 条鋼の圧延方法 | |
| SU1713695A1 (ru) | Способ гор чей прокатки на широкополосном стане | |
| JP4767434B2 (ja) | フランジを有する形鋼の圧延方法および圧延装置列 | |
| JP2900971B2 (ja) | 丸棒鋼のサイジング圧延方法 | |
| JP2021098210A (ja) | 左右フランジ厚みの異なる非対称ｈ形鋼の製造方法 | |
| JPH0350601B2 (ja) | ||
| KR102393094B1 (ko) | 3롤 압연 시스템 | |
| JP3606825B2 (ja) | 棒鋼及び線材の精密圧延方法 | |
| JP3584015B2 (ja) | 棒鋼及び線材の仕上げ圧延方法 | |
| JP2541327B2 (ja) | 形鋼の圧延方法及び圧延装置列 | |
| JP2576567B2 (ja) | 条鋼の無段階連続圧延方法 | |
| JPH0116202B2 (ja) | ||
| JPS5961501A (ja) | 幅調節圧延法および圧延機 | |
| JP2516892B2 (ja) | Ｈ形鋼の圧延方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980514 |