JPH04262109A - ねじ - Google Patents
ねじInfo
- Publication number
- JPH04262109A JPH04262109A JP3242580A JP24258091A JPH04262109A JP H04262109 A JPH04262109 A JP H04262109A JP 3242580 A JP3242580 A JP 3242580A JP 24258091 A JP24258091 A JP 24258091A JP H04262109 A JPH04262109 A JP H04262109A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thread
- workpiece
- threaded
- body portion
- threaded part
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B25/00—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws
- F16B25/0036—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw
- F16B25/0042—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw characterised by the geometry of the thread, the thread being a ridge wrapped around the shaft of the screw
- F16B25/0047—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by geometric details of the screw characterised by the geometry of the thread, the thread being a ridge wrapped around the shaft of the screw the ridge being characterised by its cross-section in the plane of the shaft axis
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B25/00—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws
- F16B25/001—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by the material of the body into which the screw is screwed
- F16B25/0015—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by the material of the body into which the screw is screwed the material being a soft organic material, e.g. wood or plastic
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16B—DEVICES FOR FASTENING OR SECURING CONSTRUCTIONAL ELEMENTS OR MACHINE PARTS TOGETHER, e.g. NAILS, BOLTS, CIRCLIPS, CLAMPS, CLIPS OR WEDGES; JOINTS OR JOINTING
- F16B25/00—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws
- F16B25/001—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by the material of the body into which the screw is screwed
- F16B25/0021—Screws that cut thread in the body into which they are screwed, e.g. wood screws characterised by the material of the body into which the screw is screwed the material being metal, e.g. sheet-metal or aluminium
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Wood Science & Technology (AREA)
- Geometry (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Dispersion Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Dowels (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Acyclic And Carbocyclic Compounds In Medicinal Compositions (AREA)
- Portable Nailing Machines And Staplers (AREA)
- Connection Of Plates (AREA)
- Forging (AREA)
- Clamps And Clips (AREA)
- Package Frames And Binding Bands (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業状の利用分野】本発明はタッピンねじ（ｔｈｒｅ
ａｄｅｄ ｔａｐｐｉｎｇ ｓｃｒｅｗ）における改良
に関し、特にタッピンねじの新規で改良されたねじ山形
状の設計に関する。本発明による新規なねじ山形状は、
ねじ部品（ｔｈｒｅａｄｅｄ ｆａｓｔｅｎｅｒ） と
、これを加工物にねじ込む際に形成されるねじ山（ｍａ
ｔｉｎｇ ｔｈｒｅａｄｓ）との結合の荷重を改良する
ものであり、このような改良により、結合された組立体
は、他の既知のねじ山の形状で製造されたものを凌ぐこ
とが可能となる。
ａｄｅｄ ｔａｐｐｉｎｇ ｓｃｒｅｗ）における改良
に関し、特にタッピンねじの新規で改良されたねじ山形
状の設計に関する。本発明による新規なねじ山形状は、
ねじ部品（ｔｈｒｅａｄｅｄ ｆａｓｔｅｎｅｒ） と
、これを加工物にねじ込む際に形成されるねじ山（ｍａ
ｔｉｎｇ ｔｈｒｅａｄｓ）との結合の荷重を改良する
ものであり、このような改良により、結合された組立体
は、他の既知のねじ山の形状で製造されたものを凌ぐこ
とが可能となる。
【０００２】
【従来の技術】一般に、比較的軟質である素材の結合に
効果がある雄ねじの大部分は、自己穿孔（ｓｅｌｆ−ｔ
ｈｒｅａｄｉｎｇ）型、あるいはねじ山形成（ｔｈｒｅ
ａｄ−ｆｏｒｍｉｎｇ）型である。 例えば、このようなねじ部品は柔軟なプラスチック素材
や、軽合金の素材あるいはナットに使用されている。こ
れらのねじ部品は、ナットアンカー即ち受け側の加工物
の案内孔に、雄ねじのねじ山と嵌合するねじ山を作り出
すために素材のプラスチック応力変形を利用している。 一般的に、こうした応用におけるねじ山のデザインは一
定間隔を置いたねじ山（ｓｐａｃｅｄ ｔｈｒｅａｄ）
型であり、ねじ立て（ｔａｐｐｉｎｇ） トルクとス
トリッピング（ｓｔｒｉｐｐｉｎｇ） トルクとの関係
がよくなるように設計されている。特にこれらの柔軟な
プラスチック素材や軽合金素材においては、フープ応力
（ｈｏｏｐ ｓｔｒｅｓｓ） 即ち放射状応力が重要で
ある。放射状応力は自己穿孔型またはねじ山形成型のね
じ部品を素材にねじ込む際に、ねじ山の構造により惹起
されるものである。
効果がある雄ねじの大部分は、自己穿孔（ｓｅｌｆ−ｔ
ｈｒｅａｄｉｎｇ）型、あるいはねじ山形成（ｔｈｒｅ
ａｄ−ｆｏｒｍｉｎｇ）型である。 例えば、このようなねじ部品は柔軟なプラスチック素材
や、軽合金の素材あるいはナットに使用されている。こ
れらのねじ部品は、ナットアンカー即ち受け側の加工物
の案内孔に、雄ねじのねじ山と嵌合するねじ山を作り出
すために素材のプラスチック応力変形を利用している。 一般的に、こうした応用におけるねじ山のデザインは一
定間隔を置いたねじ山（ｓｐａｃｅｄ ｔｈｒｅａｄ）
型であり、ねじ立て（ｔａｐｐｉｎｇ） トルクとス
トリッピング（ｓｔｒｉｐｐｉｎｇ） トルクとの関係
がよくなるように設計されている。特にこれらの柔軟な
プラスチック素材や軽合金素材においては、フープ応力
（ｈｏｏｐ ｓｔｒｅｓｓ） 即ち放射状応力が重要で
ある。放射状応力は自己穿孔型またはねじ山形成型のね
じ部品を素材にねじ込む際に、ねじ山の構造により惹起
されるものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】このような柔軟な材料
は、例えば鉄のような硬い材料の持つ低温流動特性では
なく、切り欠きもろさを示す。切り欠きもろさは応力の
集中を意味し、応力の集中は材料に対して応力あるいは
張力が掛けられた場合に、一部分のねじ溝またはその他
の割れ目に発見される。この点で、プラスチックは大き
く変化に富んでいる。即ち、あるものは非常に柔軟であ
るが、その他は大変脆弱であり、従って切り欠きもろさ
が高い。いかなる場合でも、自己穿孔型またはねじ山形
成型のねじ部品をねじ込む間に加わる高い応力集中は、
最終的な結合組立体の有効性を脅かすナット部材あるい
はボスの亀裂を惹起する傾向がある。
は、例えば鉄のような硬い材料の持つ低温流動特性では
なく、切り欠きもろさを示す。切り欠きもろさは応力の
集中を意味し、応力の集中は材料に対して応力あるいは
張力が掛けられた場合に、一部分のねじ溝またはその他
の割れ目に発見される。この点で、プラスチックは大き
く変化に富んでいる。即ち、あるものは非常に柔軟であ
るが、その他は大変脆弱であり、従って切り欠きもろさ
が高い。いかなる場合でも、自己穿孔型またはねじ山形
成型のねじ部品をねじ込む間に加わる高い応力集中は、
最終的な結合組立体の有効性を脅かすナット部材あるい
はボスの亀裂を惹起する傾向がある。
【０００４】ここに使用されている「ボス」と言う用語
は、プラスチックまたはその他の軽く柔軟な材料におい
て、案内孔を開ける部位の周辺に肉厚部を形成するため
の一般的な処置を指している。案内孔の寸法や、組み込
まれるねじ部品の呼び径に相応するボスの壁厚は一定の
標準規格により決定されている。当然、素材に掛かるフ
ープ応力と呼ばれるものの大半はボスの側壁に集中し、
範囲が限定される。ボス側壁に対するいかなる損壊また
は亀裂も、完成した組立体の効果を損なわせることにな
る。最後に、このような組立体が平衡状態において、さ
らには結合構造に外部応力が掛けられた状態下で、ねじ
部品と加工物が使用中に当該部位に掛かる外部力の影響
を受けても決して緩まない、完成された結合組立状態を
維持することが望まれる。
は、プラスチックまたはその他の軽く柔軟な材料におい
て、案内孔を開ける部位の周辺に肉厚部を形成するため
の一般的な処置を指している。案内孔の寸法や、組み込
まれるねじ部品の呼び径に相応するボスの壁厚は一定の
標準規格により決定されている。当然、素材に掛かるフ
ープ応力と呼ばれるものの大半はボスの側壁に集中し、
範囲が限定される。ボス側壁に対するいかなる損壊また
は亀裂も、完成した組立体の効果を損なわせることにな
る。最後に、このような組立体が平衡状態において、さ
らには結合構造に外部応力が掛けられた状態下で、ねじ
部品と加工物が使用中に当該部位に掛かる外部力の影響
を受けても決して緩まない、完成された結合組立状態を
維持することが望まれる。
【０００５】
【課題を解決する手段】従って、ナットまたは加工物に
ねじ込まれた場合、ねじ部品としての性能を強化する、
新規で改良されたねじ山形状を有するねじ部品を供給し
、既存のねじ山の幾何学的形状のものを越えることが、
本発明の一般的な目的である。
ねじ込まれた場合、ねじ部品としての性能を強化する、
新規で改良されたねじ山形状を有するねじ部品を供給し
、既存のねじ山の幾何学的形状のものを越えることが、
本発明の一般的な目的である。
【０００６】更に特定の目的としては、ねじ部品をねじ
込む間に、ナットまたは加工物に対して差動荷重（ｄｉ
ｆｆｅｒｒｅｎｔｉａｌ ｌｏａｄｉｎｇ） を掛ける
ようなねじ山の形状を利用することである。この差動は
、分力の方向を変化させるのに役立つので、荷重を作り
出し、加工物の材料流動を誘発し、フープ応力を減少さ
せ、ねじ部品と加工物との接触面を増加させる方向に導
く。接触部位においては、そのような接触面はナットの
ねじ山剥離に対する抵抗を増し、軸方向の引出し荷重に
耐える性能を強化する。
込む間に、ナットまたは加工物に対して差動荷重（ｄｉ
ｆｆｅｒｒｅｎｔｉａｌ ｌｏａｄｉｎｇ） を掛ける
ようなねじ山の形状を利用することである。この差動は
、分力の方向を変化させるのに役立つので、荷重を作り
出し、加工物の材料流動を誘発し、フープ応力を減少さ
せ、ねじ部品と加工物との接触面を増加させる方向に導
く。接触部位においては、そのような接触面はナットの
ねじ山剥離に対する抵抗を増し、軸方向の引出し荷重に
耐える性能を強化する。
【０００７】前述の目的を達成する本発明は、ねじ山形
成型のねじ部品より構成され、加工物に対してそれを駆
動する間、ねじ部品の雄ねじと、改良された荷重により
加工物内で形成されるねじ山との間に接触面を与え、該
ねじについて加工物の材料流動を発生させる為の偶力と
該偶力の合成モーメントとの組合せがそこでは発生して
おり；該ねじ部品が、軸を限定するねじ切りされた本体
部分と、ねじ山と、ドライバーヘッド部分によって構成
され、該ねじ切りされた本体部分が、複数の区域を有す
る軸方向の断面においてねじ山輪郭を含み、その複数の
区域が、ねじ部品による加工物内への進行方向に関して
、該本体部分の軸に関する第一角を決定するトレーリン
グねじ山面を含む第一区域と、反りの既定半径を限定し
半径方向に進行するねじ山面を含み、ねじ山を形成する
間に加工物の材料による全体的、放射的、内方向的、及
び前進的な流れを加工物のねじ部品の進行する方向に相
応して誘発し、トレーリング角面との接触面が増大して
加工物のねじ山とトレーリング面との間に高い摩擦を達
成し、ねじ部品と加工物が、使用中に加わる外部的力に
よって緩む傾向を減少させ、また、ねじ立てトルクとス
トリッピングトルクとの関係を改善し、加工物の材料内
のフープ応力を減少させる第二区域とを含んでいる。
成型のねじ部品より構成され、加工物に対してそれを駆
動する間、ねじ部品の雄ねじと、改良された荷重により
加工物内で形成されるねじ山との間に接触面を与え、該
ねじについて加工物の材料流動を発生させる為の偶力と
該偶力の合成モーメントとの組合せがそこでは発生して
おり；該ねじ部品が、軸を限定するねじ切りされた本体
部分と、ねじ山と、ドライバーヘッド部分によって構成
され、該ねじ切りされた本体部分が、複数の区域を有す
る軸方向の断面においてねじ山輪郭を含み、その複数の
区域が、ねじ部品による加工物内への進行方向に関して
、該本体部分の軸に関する第一角を決定するトレーリン
グねじ山面を含む第一区域と、反りの既定半径を限定し
半径方向に進行するねじ山面を含み、ねじ山を形成する
間に加工物の材料による全体的、放射的、内方向的、及
び前進的な流れを加工物のねじ部品の進行する方向に相
応して誘発し、トレーリング角面との接触面が増大して
加工物のねじ山とトレーリング面との間に高い摩擦を達
成し、ねじ部品と加工物が、使用中に加わる外部的力に
よって緩む傾向を減少させ、また、ねじ立てトルクとス
トリッピングトルクとの関係を改善し、加工物の材料内
のフープ応力を減少させる第二区域とを含んでいる。
【０００８】
【実施例】本発明の構造並びに方法は、添付図面に関連
する以下の説明によりもっとも良く理解されるであろう
。図中で同一番号は同一要素を表示する。
する以下の説明によりもっとも良く理解されるであろう
。図中で同一番号は同一要素を表示する。
【０００９】図１にはヘッド１０と軸部または本体部分
１１を有する本発明のねじ部品、即ち、タッピンねじが
図示されている。
１１を有する本発明のねじ部品、即ち、タッピンねじが
図示されている。
【００１０】ヘッド１０としてはいかなる形も可能であ
る。即ち、横断溝１２、または十字型凹部を有するもの
、あるいは外部のレンチが結合可能な構造が備えたもの
、あるいはねじ部品の駆動システムを介してねじに回転
運動を伝達可能であればいかなるものでもよい。
る。即ち、横断溝１２、または十字型凹部を有するもの
、あるいは外部のレンチが結合可能な構造が備えたもの
、あるいはねじ部品の駆動システムを介してねじに回転
運動を伝達可能であればいかなるものでもよい。
【００１１】図示された軸部１１は一般的にシリンダー
状の断面形であり、長さ１３を取り囲むように図示され
ているテーパー加工された進入端部１４を有している。 本発明はこのテーパー加工された進入端部に限定される
ものではなく、必要ならばドリル先端部で知られている
進入端部か、あるいはどのような進入端部でも備えるこ
とが可能である。
状の断面形であり、長さ１３を取り囲むように図示され
ているテーパー加工された進入端部１４を有している。 本発明はこのテーパー加工された進入端部に限定される
ものではなく、必要ならばドリル先端部で知られている
進入端部か、あるいはどのような進入端部でも備えるこ
とが可能である。
【００１２】軸部１１はその全長にわたる非対称性のね
じ山１５を有している。ねじ部は必要であれば軸部の一
部分にのみ限定することが出来る。ねじ山１５はシリン
ダー状中心部の直径１６の周囲にラセン形状に生成され
る。ラセン角２０の大きさは、ねじ外径１７と、ねじピ
ッチまたはリード１８と結合したねじ深さ１９との正比
例の関係で決定されるものである。
じ山１５を有している。ねじ部は必要であれば軸部の一
部分にのみ限定することが出来る。ねじ山１５はシリン
ダー状中心部の直径１６の周囲にラセン形状に生成され
る。ラセン角２０の大きさは、ねじ外径１７と、ねじピ
ッチまたはリード１８と結合したねじ深さ１９との正比
例の関係で決定されるものである。
【００１３】図１に示されたねじ部品では、一条ねじ山
１５がシリンダー状中心部の直径１６の周りに形成され
ているように図示されているが、本発明はシリンダー状
中心部の直径１６の周りに展開される２条ラセンねじに
も同様に適用できるものである。中心部の直径１６の周
りに展開される２条ラセンねじの場合、ラセン角２０の
大きさは、ねじ外径１７とねじ深さ１９、そしてねじピ
ッチ１８の２倍の値に等しいねじのリード２１との正比
例の関係によって決定される。
１５がシリンダー状中心部の直径１６の周りに形成され
ているように図示されているが、本発明はシリンダー状
中心部の直径１６の周りに展開される２条ラセンねじに
も同様に適用できるものである。中心部の直径１６の周
りに展開される２条ラセンねじの場合、ラセン角２０の
大きさは、ねじ外径１７とねじ深さ１９、そしてねじピ
ッチ１８の２倍の値に等しいねじのリード２１との正比
例の関係によって決定される。
【００１４】図２は、本発明によるねじ山形状の拡大断
面図である。ねじ外径１７と同様、ねじ山の深さ１９及
びねじピッチまたはリード１８は、図１において既に論
じられているものである。
面図である。ねじ外径１７と同様、ねじ山の深さ１９及
びねじピッチまたはリード１８は、図１において既に論
じられているものである。
【００１５】ねじ山直径１７は直径１．４ｍｍから１０
ｍｍの間のねじサイズの範囲内に収まることが望ましい
。実用的な見地からは、各ねじは一定間隔を開けたねじ
タイプの比例的な標準メートルサイズまたは標準インチ
サイズのタッピンねじと同等の寸法を有することが望ま
しい。しかしながら、本発明は直径または表面的な寸法
の何れにも限定されるものではない。本発明のねじ山の
形状寸法は例えば以下の通りである。
ｍｍの間のねじサイズの範囲内に収まることが望ましい
。実用的な見地からは、各ねじは一定間隔を開けたねじ
タイプの比例的な標準メートルサイズまたは標準インチ
サイズのタッピンねじと同等の寸法を有することが望ま
しい。しかしながら、本発明は直径または表面的な寸法
の何れにも限定されるものではない。本発明のねじ山の
形状寸法は例えば以下の通りである。
【００１６】ねじ山形状のトレーリング面（ｔｒａｉｌ
ｉｎｇ ｆａｃｅ） ２９（各区画された外形上のねじ
進入点よりもっとも離れている）は、ねじ部品のシリン
ダー状中心部の直径に対して角度を持ち（直径はシリン
ダー状中心部のＡ軸に対して９０°である）、それはア
ルファ（α）として示されている。この角度αの望まし
い大きさは、１５°である（Ａ軸に対して１０５°）が
１０°から１５°の範囲内で可能である（Ａ軸に対して
１００°から１０５°）。ねじ山形状のリーディング面
（ｌｅａｄｉｎｇｆａｃｅ）３１の先端３０は、ベータ
（β）で示されるように、中心部直径に対して角度を有
しており、それは１７°から２５°の範囲内で可能であ
るが、望ましい角度βは２０°である。リーディング面
３１の曲部３１ａの半径の大きさは、名目上のねじサイ
ズの０．２２倍から０．３０倍の範囲内が可能であるが
、表面上のねじ直径またはサイズ１７の０．２２倍が望
ましい。
ｉｎｇ ｆａｃｅ） ２９（各区画された外形上のねじ
進入点よりもっとも離れている）は、ねじ部品のシリン
ダー状中心部の直径に対して角度を持ち（直径はシリン
ダー状中心部のＡ軸に対して９０°である）、それはア
ルファ（α）として示されている。この角度αの望まし
い大きさは、１５°である（Ａ軸に対して１０５°）が
１０°から１５°の範囲内で可能である（Ａ軸に対して
１００°から１０５°）。ねじ山形状のリーディング面
（ｌｅａｄｉｎｇｆａｃｅ）３１の先端３０は、ベータ
（β）で示されるように、中心部直径に対して角度を有
しており、それは１７°から２５°の範囲内で可能であ
るが、望ましい角度βは２０°である。リーディング面
３１の曲部３１ａの半径の大きさは、名目上のねじサイ
ズの０．２２倍から０．３０倍の範囲内が可能であるが
、表面上のねじ直径またはサイズ１７の０．２２倍が望
ましい。
【００１７】ねじの外径１７より低い角度が付けられた
ねじ先端３０の高さ３４の望ましい値は、ねじ外形深さ
１９の２５％であるが、交点２３までの先端高さはねじ
深さ１９の２３％から２７％の範囲が可能である。
ねじ先端３０の高さ３４の望ましい値は、ねじ外形深さ
１９の２５％であるが、交点２３までの先端高さはねじ
深さ１９の２３％から２７％の範囲が可能である。
【００１８】放射状ねじ外形３１とねじのシリンダー状
中心部１６との交点は３２において発生するが、中心部
の表面３３が半径２２に接するような状態にはならない
。中心部表面３３の断面は、図２の破線にて図示されて
いるように、常時半径２２の弦としての影響を有してい
る。
中心部１６との交点は３２において発生するが、中心部
の表面３３が半径２２に接するような状態にはならない
。中心部表面３３の断面は、図２の破線にて図示されて
いるように、常時半径２２の弦としての影響を有してい
る。
【００１９】好ましい実施例に関して次に述べる寸法的
な関係は、いかなる意味においても本発明を限定するも
のではない。ねじ山の外形の頂２５は、平面あるいは２
６にて図示されているように放射状が可能である。面２
９及び３０が、３５にてその先端を頂点として三角形を
形成するように伸長された場合、２５で示される先端に
おけるねじ外形の膨張は、ねじの呼び寸法１．４ｍｍか
ら５ｍｍに対しては実質値０．１ｍｍを越えてはならな
い。また、ねじサイズ６ｍｍから１０ｍｍあるいは、標
準インチサイズと等価のねじに対しては０．２０ｍｍを
越えてはならない。
な関係は、いかなる意味においても本発明を限定するも
のではない。ねじ山の外形の頂２５は、平面あるいは２
６にて図示されているように放射状が可能である。面２
９及び３０が、３５にてその先端を頂点として三角形を
形成するように伸長された場合、２５で示される先端に
おけるねじ外形の膨張は、ねじの呼び寸法１．４ｍｍか
ら５ｍｍに対しては実質値０．１ｍｍを越えてはならな
い。また、ねじサイズ６ｍｍから１０ｍｍあるいは、標
準インチサイズと等価のねじに対しては０．２０ｍｍを
越えてはならない。
【００２０】ねじのシリンダー状中心部の直径１６とね
じ輪郭面２９との交点において、帯状部２７が認められ
ている。帯の最大容認半径は、交点の高さ２８をねじ深
さ１９の全長の０．２倍以下にするものでなければなら
ない。
じ輪郭面２９との交点において、帯状部２７が認められ
ている。帯の最大容認半径は、交点の高さ２８をねじ深
さ１９の全長の０．２倍以下にするものでなければなら
ない。
【００２１】ラセンねじの軸ピッチ１８は、ねじの呼び
径の０．４５倍に等しいことが望ましいが、ねじサイズ
の０．４倍から０．６倍の範囲内であることが可能であ
る。
径の０．４５倍に等しいことが望ましいが、ねじサイズ
の０．４倍から０．６倍の範囲内であることが可能であ
る。
【００２２】本発明による上記のねじ外形寸法は、ナッ
ト或は他の加工物におけるアンカー材料の材料流動の生
成による改善された性能をもたらす。この材料流動は、
力の作用及び力のモーメントを展開させるような上記形
状の発明的特徴によりもたらされる。これらの力は、ナ
ットの材料流動を誘導するような方法で生成されるので
あり、タッピンねじをねじ込む動作の間に、他の既知の
ねじ形状のような、例えば、実質的に三角形状で、ねじ
軸に対して垂直な仮定線に対称的な形状を有しているも
のより、高い結合性能を付与する接触面を結合ねじに生
成する。
ト或は他の加工物におけるアンカー材料の材料流動の生
成による改善された性能をもたらす。この材料流動は、
力の作用及び力のモーメントを展開させるような上記形
状の発明的特徴によりもたらされる。これらの力は、ナ
ットの材料流動を誘導するような方法で生成されるので
あり、タッピンねじをねじ込む動作の間に、他の既知の
ねじ形状のような、例えば、実質的に三角形状で、ねじ
軸に対して垂直な仮定線に対称的な形状を有しているも
のより、高い結合性能を付与する接触面を結合ねじに生
成する。
【００２３】アンカー素材に使用されるねじ形成型ねじ
部品の開発は、ここ数年継続して進展している。一定間
隔を開けたタッピンねじが使用されるこのアンカー素材
には合成柔軟プラスチック材またはその他の材料がある
。
部品の開発は、ここ数年継続して進展している。一定間
隔を開けたタッピンねじが使用されるこのアンカー素材
には合成柔軟プラスチック材またはその他の材料がある
。
【００２４】従来のねじ外形設計の追求に費やされてき
た基本研究は、元来、ねじ山外形の角度及びねじの軸ピ
ッチまたはリードの変更に関係するものであった。それ
らの変更は、示力図を使用することにより、製品が改善
された軸方向の荷重支持特性を有すること、並びにねじ
山形成の動作の間にナット、加工物あるいはアンカー素
材に起きる高度誘発性のフープ応力や放射状応力に関連
する状態を改善できることを示している。
た基本研究は、元来、ねじ山外形の角度及びねじの軸ピ
ッチまたはリードの変更に関係するものであった。それ
らの変更は、示力図を使用することにより、製品が改善
された軸方向の荷重支持特性を有すること、並びにねじ
山形成の動作の間にナット、加工物あるいはアンカー素
材に起きる高度誘発性のフープ応力や放射状応力に関連
する状態を改善できることを示している。
【００２５】図３に図示されているように、このような
研究の１つは２つの寸法的分析によるベクトル図及び素
材域押し退け公式により、ねじフランク角が６０°（こ
の値を含む。）の初期の研究サイズから、改善されたサ
イズである３０°（含む）に減らした場合、力Ｆａ１及
びＦｒ１よりもＦａ２及びＦｒ２の大きさにおいて、優
位となる。結合ねじを形成するのに必要であるトルクは
、部分押し退け容量が同等であると仮定すれば、これに
より初期値６０°（含む）より３０°（含む）に引き下
げが可能であることを示している。
研究の１つは２つの寸法的分析によるベクトル図及び素
材域押し退け公式により、ねじフランク角が６０°（こ
の値を含む。）の初期の研究サイズから、改善されたサ
イズである３０°（含む）に減らした場合、力Ｆａ１及
びＦｒ１よりもＦａ２及びＦｒ２の大きさにおいて、優
位となる。結合ねじを形成するのに必要であるトルクは
、部分押し退け容量が同等であると仮定すれば、これに
より初期値６０°（含む）より３０°（含む）に引き下
げが可能であることを示している。
【００２６】押し退け容量が同等であれば（Ａ１＝Ａ２
）、ねじ角度を６０°（含む）から３０°（含む）に下
げることにより、ねじ山の側部結合の長さが増加する（
ｇ２がｇ１より大きい）。この分析は、発生した内部力
と、合成柔軟プラスチック素材のナットアンカーに挿入
するねじに対して掛けられるこれらの力に関連している
。他の全ての要素が同一であることを前提として、この
基礎研究は、実質的に三角形の断面形状である、対称性
のねじ山のフランク角の変更によって開発が可能である
関連特性について有用な指針となり得る。
）、ねじ角度を６０°（含む）から３０°（含む）に下
げることにより、ねじ山の側部結合の長さが増加する（
ｇ２がｇ１より大きい）。この分析は、発生した内部力
と、合成柔軟プラスチック素材のナットアンカーに挿入
するねじに対して掛けられるこれらの力に関連している
。他の全ての要素が同一であることを前提として、この
基礎研究は、実質的に三角形の断面形状である、対称性
のねじ山のフランク角の変更によって開発が可能である
関連特性について有用な指針となり得る。
【００２７】しかし、前述の研究が指針として有用であ
るとしても、ここには雌ねじ山形成中にアンカー材中に
おいて誘発される力及び材料流動の方向は全く考慮され
ていない。
るとしても、ここには雌ねじ山形成中にアンカー材中に
おいて誘発される力及び材料流動の方向は全く考慮され
ていない。
【００２８】このねじ立て（ｔａｐｐｉｎｇ） 概念の
展開において使用された基本原理が図４に図示されてい
る。ナットまたはその他の加工物要素３６は直径３７の
単純な孔を備えている。ねじはこの孔にねじ込まれ、そ
れによりアンカー材が押し退けられる。素材は矢印３９
が示すように、放射状に内方向に押し出され、そして矢
印４０が示す軸方向の押し退け容量は、平衡状態になる
までの間、即ちねじ山タイプＡにより押し出された容量
がナット部材３６において生成された容量Ｂに一致する
まで押し退けられる。これは噛合い部分の放射状ねじ山
結合を増大させ、当初の孔の直径３７より短少になった
加工物の雌ねじの内径３８の有効性を増している。
展開において使用された基本原理が図４に図示されてい
る。ナットまたはその他の加工物要素３６は直径３７の
単純な孔を備えている。ねじはこの孔にねじ込まれ、そ
れによりアンカー材が押し退けられる。素材は矢印３９
が示すように、放射状に内方向に押し出され、そして矢
印４０が示す軸方向の押し退け容量は、平衡状態になる
までの間、即ちねじ山タイプＡにより押し出された容量
がナット部材３６において生成された容量Ｂに一致する
まで押し退けられる。これは噛合い部分の放射状ねじ山
結合を増大させ、当初の孔の直径３７より短少になった
加工物の雌ねじの内径３８の有効性を増している。
【００２９】開発用に採用された同一容量の押し退けの
分析による、この概念及び論理的アプローチは、矢印３
９及び４０で示された方向に材料流動を誘導するために
生成され、かつ、必要とされる内部力について考慮して
いない。
分析による、この概念及び論理的アプローチは、矢印３
９及び４０で示された方向に材料流動を誘導するために
生成され、かつ、必要とされる内部力について考慮して
いない。
【００３０】図５は図３のベクトル図分析の拡大図であ
る。実質的に三角形である対称なねじ山形状において、
分力Ｆｒ１とＦａ１はベクトル合力Ｒ１を発生する。同
様に、分力Ｆｒ２とＦａ２はベクトル合力Ｒ２を発生す
る。そして Ｒ１＝Ｒ２ Ｆａ１＝Ｆａ２ Ｆｒ１＝Ｆｒ２ となる。
る。実質的に三角形である対称なねじ山形状において、
分力Ｆｒ１とＦａ１はベクトル合力Ｒ１を発生する。同
様に、分力Ｆｒ２とＦａ２はベクトル合力Ｒ２を発生す
る。そして Ｒ１＝Ｒ２ Ｆａ１＝Ｆａ２ Ｆｒ１＝Ｆｒ２ となる。
【００３１】合力Ｒ１及びＲ２はそれらの相互作用によ
り、点４５においてベクトル合力Ｒ４を創出している。 このシステムで発生した力の大きさは、押し退けられた
素材の容量とアンカー材の強度或は剛性率に直接的に関
連している。
り、点４５においてベクトル合力Ｒ４を創出している。 このシステムで発生した力の大きさは、押し退けられた
素材の容量とアンカー材の強度或は剛性率に直接的に関
連している。
【００３２】発生した力の最も高い値は、点４２ではＦ
ａ１とＦｒ１、点４３ではＦａ２とＦｒ２であり、力が
ナットアンカー材の強度に起因する相互−反作用に曝さ
れるにつれて、実際値は減少する。こうして、Ｆａ１は
点４２における最大値から点４６で最小値に減少し、Ｆ
ａ２は点４３における最大値から点４７で最小値に減少
する。この力の減少は直線的に退行する。そのため、設
計の目的としては、ナットねじが形成される際の、ねじ
サイズ及び閉じ込める必要のあるエネルギーに応じて、
点４６及び４７において負荷をゼロ若しくはゼロに近く
すること、そしてボス直径４４をこの必要性を満たすの
に充分に大きくすることである。
ａ１とＦｒ１、点４３ではＦａ２とＦｒ２であり、力が
ナットアンカー材の強度に起因する相互−反作用に曝さ
れるにつれて、実際値は減少する。こうして、Ｆａ１は
点４２における最大値から点４６で最小値に減少し、Ｆ
ａ２は点４３における最大値から点４７で最小値に減少
する。この力の減少は直線的に退行する。そのため、設
計の目的としては、ナットねじが形成される際の、ねじ
サイズ及び閉じ込める必要のあるエネルギーに応じて、
点４６及び４７において負荷をゼロ若しくはゼロに近く
すること、そしてボス直径４４をこの必要性を満たすの
に充分に大きくすることである。
【００３３】アンカー材中に誘発される力を構成部品の
構造物内に閉じ込める必要があるとすれば、発生する反
力及びベクトル図分析によって、発生した合力に対する
反作用があるはずである。ねじ山形成概念を使用して、
ナット部材の材料の内方向への流動及びねじ側部結合の
増大を可能にするものは、力に対するこうした反作用で
ある。
構造物内に閉じ込める必要があるとすれば、発生する反
力及びベクトル図分析によって、発生した合力に対する
反作用があるはずである。ねじ山形成概念を使用して、
ナット部材の材料の内方向への流動及びねじ側部結合の
増大を可能にするものは、力に対するこうした反作用で
ある。
【００３４】力Ｆａ１及びＦｒ１に対する反作用値の減
少に伴い、合力Ｒ１もまた減少し、そしてナット材料に
よる内方向の動きの誘導に必要な力の合力の減少が見ら
れる。この合力の減少は合力Ｒ４に対する反作用が、組
み立てられたシステム上に有する影響の増加により、部
分的に反発される。これらの変化する荷重が合成される
結果、図６に示されるように、押し退け容量Ａが、図４
で明確にされている案内孔３７への押し退け容量Ｂと等
量であるようなナットねじ山の中心形状が作り出される
。
少に伴い、合力Ｒ１もまた減少し、そしてナット材料に
よる内方向の動きの誘導に必要な力の合力の減少が見ら
れる。この合力の減少は合力Ｒ４に対する反作用が、組
み立てられたシステム上に有する影響の増加により、部
分的に反発される。これらの変化する荷重が合成される
結果、図６に示されるように、押し退け容量Ａが、図４
で明確にされている案内孔３７への押し退け容量Ｂと等
量であるようなナットねじ山の中心形状が作り出される
。
【００３５】この図６によれば、間隙４８がナットねじ
山部材の中に生成してしまう。これは、結合組立体に加
わる軸方向の引き離し力という負の効果に耐える能力を
、図４に関連して展開された理論的ねじ形状において指
示される値以下に減じている。一定間隔を開けたねじ型
、対称性三角形状ねじ型のねじ部品を、ねじが切られて
いないナットアンカー材内に結合ねじを作るために使用
した場合、このような間隙４８は必ず発生する。これは
、特にナットアンカー素材が合成柔軟プラスチックタイ
プである場合に顕著である。
山部材の中に生成してしまう。これは、結合組立体に加
わる軸方向の引き離し力という負の効果に耐える能力を
、図４に関連して展開された理論的ねじ形状において指
示される値以下に減じている。一定間隔を開けたねじ型
、対称性三角形状ねじ型のねじ部品を、ねじが切られて
いないナットアンカー材内に結合ねじを作るために使用
した場合、このような間隙４８は必ず発生する。これは
、特にナットアンカー素材が合成柔軟プラスチックタイ
プである場合に顕著である。
【００３６】本発明の目的は、ねじ山形成のためのさら
なる技術開発である。本発明によれば、ねじ山形成の時
にナット部材内のねじ山形状を、力の発生並びに諸力の
合力の発生と相関させることにより、ナット部材の材料
流動を生成させる。これにより、従来の一定間隔を開け
たねじ山型や対称性で実質的に三角形状を有するねじ山
形状型において観察され、記録されて来たねじ部品以上
に、組立て性能を高め、進歩させるのである。
なる技術開発である。本発明によれば、ねじ山形成の時
にナット部材内のねじ山形状を、力の発生並びに諸力の
合力の発生と相関させることにより、ナット部材の材料
流動を生成させる。これにより、従来の一定間隔を開け
たねじ山型や対称性で実質的に三角形状を有するねじ山
形状型において観察され、記録されて来たねじ部品以上
に、組立て性能を高め、進歩させるのである。
【００３７】本発明の好ましいねじ山輪郭形状は、図１
及び図２に関して既に説明したところである。
及び図２に関して既に説明したところである。
【００３８】次に説明する方法においては、ベースナッ
トあるいはアンカー部材が柔軟な合成プラスチック材で
ある場合に、本発明によるねじ山輪郭形状の発明的特性
をナットあるいは他の加工物及びねじの組立体の開発に
対して使用すると改善された結果をもたらす。しかし、
本発明によるねじは、一定間隔を置いてねじ切りされた
ねじ山形成型のタッピンねじを使用する他の全ての材料
に使用されても、同様に良い結果をもたらすものである
。
トあるいはアンカー部材が柔軟な合成プラスチック材で
ある場合に、本発明によるねじ山輪郭形状の発明的特性
をナットあるいは他の加工物及びねじの組立体の開発に
対して使用すると改善された結果をもたらす。しかし、
本発明によるねじは、一定間隔を置いてねじ切りされた
ねじ山形成型のタッピンねじを使用する他の全ての材料
に使用されても、同様に良い結果をもたらすものである
。
【００３９】図７では、本発明による先端形状及び隣接
する軸方向へのねじ山輪郭の部分的断面図が示されてい
る。ねじ山の先端は、寸法的に非対称性であり、角βは
角αよりも大きい。これらの角の割合は、前述のものに
一致している。
する軸方向へのねじ山輪郭の部分的断面図が示されてい
る。ねじ山の先端は、寸法的に非対称性であり、角βは
角αよりも大きい。これらの角の割合は、前述のものに
一致している。
【００４０】孔３７は、ナットあるいは他の加工物また
はボス要素３６内に在り、本発明のねじを差し込めば、
自己ねじ立てによってねじ嵌合状態がもたらされる。押
し退けられる材料の容積については、押し退け容積Ｄが
押し退け容積Ｅに等しく、容積Ｄ及びＥの合計が容積Ａ
に等しいという関係になっている。こうした押し退けは
、ほぼそれぞれの矢印４９及び５０が指示する方向へナ
ット部材の流動を誘発する。
はボス要素３６内に在り、本発明のねじを差し込めば、
自己ねじ立てによってねじ嵌合状態がもたらされる。押
し退けられる材料の容積については、押し退け容積Ｄが
押し退け容積Ｅに等しく、容積Ｄ及びＥの合計が容積Ａ
に等しいという関係になっている。こうした押し退けは
、ほぼそれぞれの矢印４９及び５０が指示する方向へナ
ット部材の流動を誘発する。
【００４１】押し退け容積Ｄ及びＥが実質的に等しいこ
とから、ナット部材に及ぼす力はベクトル図の分析によ
って解明することが可能である。Ｒ１及びＲ２で表わさ
れる運用力は、実質的に合力に等しい力を有しているが
、ねじ山の先端の形状差に直接関連して相違する可変分
力Ｆａ１とＦｒ１及びＦａ２とＦｒ２から構成される。 ベクトル図解析概念に従って、こうした力を生み出す場
所は面積Ｄ及びＥの中心に直接関連し、また、ねじ面の
輪郭２９及び３１に関連し、そして、示力図は点５４及
び５５に関連する。上記説明によるねじ山先端形状の性
格上、相対的な高度差５１は、点５５が点５４の場所よ
り外側で放射状に位置するような、点５４、５５の間に
存在する。
とから、ナット部材に及ぼす力はベクトル図の分析によ
って解明することが可能である。Ｒ１及びＲ２で表わさ
れる運用力は、実質的に合力に等しい力を有しているが
、ねじ山の先端の形状差に直接関連して相違する可変分
力Ｆａ１とＦｒ１及びＦａ２とＦｒ２から構成される。 ベクトル図解析概念に従って、こうした力を生み出す場
所は面積Ｄ及びＥの中心に直接関連し、また、ねじ面の
輪郭２９及び３１に関連し、そして、示力図は点５４及
び５５に関連する。上記説明によるねじ山先端形状の性
格上、相対的な高度差５１は、点５５が点５４の場所よ
り外側で放射状に位置するような、点５４、５５の間に
存在する。
【００４２】本発明によるねじ山形状の直接的結果とし
て、以下のような状況が見られる。合力Ｒ１及びＲ２は
、実質的に大きさが等しい。α及びβと表示されている
面角の相対差は、結果的にこうした力に対する相対的な
方向変化となる。α角のタンジェントとβ角のタンジェ
ントに比例して、放射状分力Ｆｒ２は、同Ｆｒ１以下に
減じられている。Ｆｒ１及びＦｒ２の大きさの違いは、
本発明によるねじ形状については約３％である。実用上
では、また、ボスあるいはナット部材に生じる可能性の
ある付加的なフープ応力の相対レベルにとっては、この
僅かな相違は取るに足らないものと見なされている。軸
方向分力Ｆａ２及びＦａ１の大きさは、ここでも、角α
及び角βの異なる各タンジェント値に比例している。
て、以下のような状況が見られる。合力Ｒ１及びＲ２は
、実質的に大きさが等しい。α及びβと表示されている
面角の相対差は、結果的にこうした力に対する相対的な
方向変化となる。α角のタンジェントとβ角のタンジェ
ントに比例して、放射状分力Ｆｒ２は、同Ｆｒ１以下に
減じられている。Ｆｒ１及びＦｒ２の大きさの違いは、
本発明によるねじ形状については約３％である。実用上
では、また、ボスあるいはナット部材に生じる可能性の
ある付加的なフープ応力の相対レベルにとっては、この
僅かな相違は取るに足らないものと見なされている。軸
方向分力Ｆａ２及びＦａ１の大きさは、ここでも、角α
及び角βの異なる各タンジェント値に比例している。
【００４３】ボスあるいはナットアンカー材料に働く本
発明による誘発力と、相対的な力及び合力の大きさと方
向とが構造内に平衡状態を確立するような状況下では、
その後の誘発偶力及び合力は、結合ねじの形成中にナッ
トアンカー材料の流動に影響を与えるこうした偶力のモ
ーメントから発生する。誘導偶力の影響から発生する力
のモーメントは、Ｒ１とＲ２に関してはＭＲ１及びＭＲ
２、また、Ｆａ１とＦａ２に関してはＭＦａ１及びＭＦ
ａ２として表示される。
発明による誘発力と、相対的な力及び合力の大きさと方
向とが構造内に平衡状態を確立するような状況下では、
その後の誘発偶力及び合力は、結合ねじの形成中にナッ
トアンカー材料の流動に影響を与えるこうした偶力のモ
ーメントから発生する。誘導偶力の影響から発生する力
のモーメントは、Ｒ１とＲ２に関してはＭＲ１及びＭＲ
２、また、Ｆａ１とＦａ２に関してはＭＦａ１及びＭＦ
ａ２として表示される。
【００４４】力のモーメントＭＲ１及びＭＦａ１の合成
効果はナットアンカー材料の流動方向に最も大きく影響
し、ナット及びねじ山の改良された接触をねじの輪郭２
９の面に沿って達成させる。
効果はナットアンカー材料の流動方向に最も大きく影響
し、ナット及びねじ山の改良された接触をねじの輪郭２
９の面に沿って達成させる。
【００４５】ＭＦａ１及びＭＦａ２が等しいのと同じく
、ＭＲ１及びＭＲ２は等しいが、こうした力に対して等
しい抑制力が働いているとすれば、こうした力による各
影響は無効ということになるであろう。しかし、実用的
考察にあっては、また、柔軟な合成プラスチック材料に
おける結合ねじの形成に応用される自己ねじ立て原理（
ｓｅｌｆ−ｔａｐｐｉｎｇ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓ）
に従えば、ねじ及びナット部材の形状を確立する必要が
ある。
、ＭＲ１及びＭＲ２は等しいが、こうした力に対して等
しい抑制力が働いているとすれば、こうした力による各
影響は無効ということになるであろう。しかし、実用的
考察にあっては、また、柔軟な合成プラスチック材料に
おける結合ねじの形成に応用される自己ねじ立て原理（
ｓｅｌｆ−ｔａｐｐｉｎｇ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅｓ）
に従えば、ねじ及びナット部材の形状を確立する必要が
ある。
【００４６】図８において、下記の形状を概略案として
検討する。孔の内径３７は、直径６３の円筒形ボス内に
ある。この孔に、タッピンねじが入れられる。ボス部材
における雌ねじ生成により、ボスに働き、またボス内に
必ず含まれる半径方向力が生成される。目的は、全ての
放射的な外方向への力５８の結合が、ボス外壁表面に何
の荷重も応力も生成させずにボス材料中に分散されるよ
うなボス壁の厚さ６２を決定することである。最大の力
及びその結果としての応力は、ボスの中心に向かうもの
であり、図面では長さ６０によって図示され、点５９で
ゼロに減少する。ボス壁がボスの外面に何の応力も発生
させないことを保証するだけの厚みを保持できない場合
、ボス材料による外部への放射状運動が起こり、「膨脹
」が発生する。
検討する。孔の内径３７は、直径６３の円筒形ボス内に
ある。この孔に、タッピンねじが入れられる。ボス部材
における雌ねじ生成により、ボスに働き、またボス内に
必ず含まれる半径方向力が生成される。目的は、全ての
放射的な外方向への力５８の結合が、ボス外壁表面に何
の荷重も応力も生成させずにボス材料中に分散されるよ
うなボス壁の厚さ６２を決定することである。最大の力
及びその結果としての応力は、ボスの中心に向かうもの
であり、図面では長さ６０によって図示され、点５９で
ゼロに減少する。ボス壁がボスの外面に何の応力も発生
させないことを保証するだけの厚みを保持できない場合
、ボス材料による外部への放射状運動が起こり、「膨脹
」が発生する。
【００４７】この基本概念は、タッピンねじ組立概念と
関連する全ての設計に関係し、本発明にのみ限定される
ものではない。これは、ナットアンカー材料を好ましい
方向へと流動させる点においてここに呈示された革新的
概念の今後の理解と改良の基礎となるものである。
関連する全ての設計に関係し、本発明にのみ限定される
ものではない。これは、ナットアンカー材料を好ましい
方向へと流動させる点においてここに呈示された革新的
概念の今後の理解と改良の基礎となるものである。
【００４８】図７についてさらに説明すると、力Ｆｒ１
、Ｆｒ２、ＭＲ２及びＭＦａ２は外部への放射状の方向
性を有し、また、図８の説明にもあるように、ボスの設
計によって制限されるべきものである。これらの力が及
ぼす外方向の力による効果の範囲は、説明上、仮定的な
保留壁６４によって表示されている。これらの壁６４に
より、Ｆｒ１、Ｆｒ２、ＭＲ２及びＭＦａ２に対する反
力が生じ、ねじ立ての原理により押し退けられる物質に
対するナット部材の形状に従って、ナットアンカー材料
内に誘発される力及びその結果としての応力と合算され
る。こうした力は実質上、ねじの軸方向に働く。
、Ｆｒ２、ＭＲ２及びＭＦａ２は外部への放射状の方向
性を有し、また、図８の説明にもあるように、ボスの設
計によって制限されるべきものである。これらの力が及
ぼす外方向の力による効果の範囲は、説明上、仮定的な
保留壁６４によって表示されている。これらの壁６４に
より、Ｆｒ１、Ｆｒ２、ＭＲ２及びＭＦａ２に対する反
力が生じ、ねじ立ての原理により押し退けられる物質に
対するナット部材の形状に従って、ナットアンカー材料
内に誘発される力及びその結果としての応力と合算され
る。こうした力は実質上、ねじの軸方向に働く。
【００４９】力ＭＲ１及びＭＦａ１はナット材料上に加
わるが、その方向は、図８に関連して説明されているよ
うなナット部材設計概念によって、こうした力が元のゼ
ロ応力を達成するようには制限されていない。
わるが、その方向は、図８に関連して説明されているよ
うなナット部材設計概念によって、こうした力が元のゼ
ロ応力を達成するようには制限されていない。
【００５０】これらの力ＭＲ１及びＭＦａ１は、Ｆｒ１
、Ｆｒ２、ＭＲ２及びＭＦａ２から生じる反力と共に、
ナット材料内に誘発される力と合体する。その力は、本
発明によるねじ形状の非対称性の先端設計によって共同
的に内方向へ働き、ナット材料を矢印５２及び５３の示
す方向へ流動させる。
、Ｆｒ２、ＭＲ２及びＭＦａ２から生じる反力と共に、
ナット材料内に誘発される力と合体する。その力は、本
発明によるねじ形状の非対称性の先端設計によって共同
的に内方向へ働き、ナット材料を矢印５２及び５３の示
す方向へ流動させる。
【００５１】力Ｆｒ１及びＦｒ２に対する反力は、それ
ぞれねじ輪郭面２９に沿った、また、それに制御された
ナット材料による内方向への流動をも生じさせる。こう
した力は、他の力の考察において既に述べた基本的作用
を有するものである。
ぞれねじ輪郭面２９に沿った、また、それに制御された
ナット材料による内方向への流動をも生じさせる。こう
した力は、他の力の考察において既に述べた基本的作用
を有するものである。
【００５２】当初の利点は図７によるナットアンカー形
状によって生じるが、押し退けられる材料の割合は、接
合体に加えられる軸方向荷重に対して期待される抵抗を
生み出すべくねじ山側部の噛み合いを大きく増大させる
には、それだけでは不十分である。従って、実用的な考
察においては、本発明によってねじの形状を決定し、並
びに、ねじの直径１７（図１）に関連して、ナットアン
カー３６内に孔３７の位置を決定し、もって、ナットア
ンカー材料内に押し退けられるＡで表示された材料量を
ナットとねじのねじ側部の噛み合いが十分に強化される
ように大きくする必要がある。
状によって生じるが、押し退けられる材料の割合は、接
合体に加えられる軸方向荷重に対して期待される抵抗を
生み出すべくねじ山側部の噛み合いを大きく増大させる
には、それだけでは不十分である。従って、実用的な考
察においては、本発明によってねじの形状を決定し、並
びに、ねじの直径１７（図１）に関連して、ナットアン
カー３６内に孔３７の位置を決定し、もって、ナットア
ンカー材料内に押し退けられるＡで表示された材料量を
ナットとねじのねじ側部の噛み合いが十分に強化される
ように大きくする必要がある。
【００５３】図９において、ナットアンカー部材内の孔
のサイズが３７と表示されていたものから上記の要件に
一致する３７ａへと縮小された状態が表示されている。 縮小された孔の直径３７ａが作り出す状態では、ねじ輪
郭側部３１の凹面の一部３１ａはねじ立ての原理に従っ
てナット部材によりねじが形成される間に発生し、アン
カーナット３６を包含する力にさらに影響を与える。
のサイズが３７と表示されていたものから上記の要件に
一致する３７ａへと縮小された状態が表示されている。 縮小された孔の直径３７ａが作り出す状態では、ねじ輪
郭側部３１の凹面の一部３１ａはねじ立ての原理に従っ
てナット部材によりねじが形成される間に発生し、アン
カーナット３６を包含する力にさらに影響を与える。
【００５４】孔３７ａの縮小形状が作り出す状態におい
ては、本発明によるねじを挿入する間、さらに多くの材
料が押し退けられる。この材料を押し退けるためには、
望ましいナット部材の流動の誘発に際し、孔がより大き
な直径３７の中に保持される場合以上のエネルギーを必
要とするであろう。このように、力Ｒ２の大きさが図７
で説明した状態でのものより大きい反面、Ｒ２及びその
分力Ｆｒ２とＦａ２の相互比率は変化しない。
ては、本発明によるねじを挿入する間、さらに多くの材
料が押し退けられる。この材料を押し退けるためには、
望ましいナット部材の流動の誘発に際し、孔がより大き
な直径３７の中に保持される場合以上のエネルギーを必
要とするであろう。このように、力Ｒ２の大きさが図７
で説明した状態でのものより大きい反面、Ｒ２及びその
分力Ｆｒ２とＦａ２の相互比率は変化しない。
【００５５】図９の状態において、力Ｒ３の方向は凹面
３１ａの接線に垂直であるが、新しい点７４から広がる
増大した力Ｒ３及びその分力であるＦｒ３とＦａ３は、
図７に関して説明した力Ｒ１及びＦｒ１、Ｆａ１に比較
しても比率的な変化は見られない。
３１ａの接線に垂直であるが、新しい点７４から広がる
増大した力Ｒ３及びその分力であるＦｒ３とＦａ３は、
図７に関して説明した力Ｒ１及びＦｒ１、Ｆａ１に比較
しても比率的な変化は見られない。
【００５６】点７４に加わる増大した圧力（力）と並ん
で凹面３１ａは、伸長するねじの輪郭面角βが、延長線
７５として表示される中心軸の方向に継続される場合に
発生したと考えられるものよりもさらに合力Ｒ３を増大
させるような効果を有する。従って、Ｒ３とＲ１（図７
）には線形的な関連はない。さらに力Ｒ３の方向は、角
度関係をβからβ＋へと増大させるような凹面３１ａに
よる効果によって変更される。このように、分力Ｆｒ３
とＦａ３の間の関係は、先に説明した（図７）Ｆｒ１と
Ｆａ１のものと同じ比率を保持するものではない。
で凹面３１ａは、伸長するねじの輪郭面角βが、延長線
７５として表示される中心軸の方向に継続される場合に
発生したと考えられるものよりもさらに合力Ｒ３を増大
させるような効果を有する。従って、Ｒ３とＲ１（図７
）には線形的な関連はない。さらに力Ｒ３の方向は、角
度関係をβからβ＋へと増大させるような凹面３１ａに
よる効果によって変更される。このように、分力Ｆｒ３
とＦａ３の間の関係は、先に説明した（図７）Ｆｒ１と
Ｆａ１のものと同じ比率を保持するものではない。
【００５７】以後の考察として、点７４が凹面３１ａの
下方に内方向へと、つまり図７の点５５に関連して、移
動するにつれて、角β＋がさらに増大することが解るで
あろう。
下方に内方向へと、つまり図７の点５５に関連して、移
動するにつれて、角β＋がさらに増大することが解るで
あろう。
【００５８】誘発される力Ｒ３の発生とその大きさ及び
方向は、力のモーメントＭＲ３を増大させ、一旦平衡状
態が達成されるとＭＲ３はＭＲ２に等しくなるであろう
。しかし、この力のモーメントＭＲ３の大きさの増大に
よって、平衡状態に至る以前に、より高度な力及びナッ
トアンカー材料３６内にその結果としての応力が生じる
。こうした力は、下向き、内方向性であり、ねじ形状の
トレーリング面２９へと向かうものである。
方向は、力のモーメントＭＲ３を増大させ、一旦平衡状
態が達成されるとＭＲ３はＭＲ２に等しくなるであろう
。しかし、この力のモーメントＭＲ３の大きさの増大に
よって、平衡状態に至る以前に、より高度な力及びナッ
トアンカー材料３６内にその結果としての応力が生じる
。こうした力は、下向き、内方向性であり、ねじ形状の
トレーリング面２９へと向かうものである。
【００５９】仮定壁６４は力Ｆｒ２、Ｆｒ３、ＭＲ２及
びＭＦａ２による実質的放射状の方向性を持つ効果を保
留し続け、下向き、および内方向への荷重をさらに増大
させる反力を発生させ、また、孔３７ａの初期の位置に
は含まれることのない応力をナットアンカー材料内に発
生させる。結果的にこうした力は、加圧下でナットアン
カー材料による低温流動となり、本発明によるねじと、
ねじ立ての原理によって作り出されるナットねじとの間
に可能な限り最良な接合を達成する方向へ誘発される。
びＭＦａ２による実質的放射状の方向性を持つ効果を保
留し続け、下向き、および内方向への荷重をさらに増大
させる反力を発生させ、また、孔３７ａの初期の位置に
は含まれることのない応力をナットアンカー材料内に発
生させる。結果的にこうした力は、加圧下でナットアン
カー材料による低温流動となり、本発明によるねじと、
ねじ立ての原理によって作り出されるナットねじとの間
に可能な限り最良な接合を達成する方向へ誘発される。
【００６０】これに加えて、本発明による凹形のねじ形
状と並んで非対称性のねじ先端は、柔軟な合成プラスチ
ックから成るナットアンカー材料内に力の発生を誘発し
、偶力及びその偶力の合力モーメントを生成させる。 これにより、ねじ立て動作の間、ナット材料はだいたい
図１０に図示される状態で流動することとなる。
状と並んで非対称性のねじ先端は、柔軟な合成プラスチ
ックから成るナットアンカー材料内に力の発生を誘発し
、偶力及びその偶力の合力モーメントを生成させる。 これにより、ねじ立て動作の間、ナット材料はだいたい
図１０に図示される状態で流動することとなる。
【００６１】ナット材料の方向性のある流動は誘発され
た力によって発生するものであり、６５でのねじ形状の
有効深度を６６のものよりも増大させる。組立てが平衡
状態に到達すると、Ａ量はＢ量に等しくなる。結果的に
ねじの中心となる部分に発生する可能性のある間隙４８
はどれも、前述の部分で説明したようにねじ形状が対称
性で三角形のものよりもさらに、ねじ接面２９から離れ
ているであろう。
た力によって発生するものであり、６５でのねじ形状の
有効深度を６６のものよりも増大させる。組立てが平衡
状態に到達すると、Ａ量はＢ量に等しくなる。結果的に
ねじの中心となる部分に発生する可能性のある間隙４８
はどれも、前述の部分で説明したようにねじ形状が対称
性で三角形のものよりもさらに、ねじ接面２９から離れ
ているであろう。
【００６２】本発明を使用することによる、また、ねじ
立ての原理に基づく、改良されたねじ及びナットの組み
立てにおける荷重流動の性質に関連する利点は、図１１
についての説明でさらに理解することができる。
立ての原理に基づく、改良されたねじ及びナットの組み
立てにおける荷重流動の性質に関連する利点は、図１１
についての説明でさらに理解することができる。
【００６３】ねじは、７６で指示されるような回転によ
って、ボス部材３６内の孔３７ａへと挿入される。ねじ
山により円筒形の孔の周囲に発生するつる巻状の回転７
６に影響され、また最初の「起動」末端圧力７８が指示
される方向へ加わって、ねじは軸方向７７へと前進する
。ねじが上記の影響を受けながら前進するにつれ、本発
明によるねじ山の輪郭形状の結果として結合ねじのねじ
山輪郭の接触深度を増大させるようにナットアンカー材
料に歪みが発生する。放射状の接触高さ６５を増加させ
るようなこの歪みは、非対称性三角形であるねじ山形状
の使用によって起こる間隙の上側に発生する。
って、ボス部材３６内の孔３７ａへと挿入される。ねじ
山により円筒形の孔の周囲に発生するつる巻状の回転７
６に影響され、また最初の「起動」末端圧力７８が指示
される方向へ加わって、ねじは軸方向７７へと前進する
。ねじが上記の影響を受けながら前進するにつれ、本発
明によるねじ山の輪郭形状の結果として結合ねじのねじ
山輪郭の接触深度を増大させるようにナットアンカー材
料に歪みが発生する。放射状の接触高さ６５を増加させ
るようなこの歪みは、非対称性三角形であるねじ山形状
の使用によって起こる間隙の上側に発生する。
【００６４】ボス３６の接触範囲とクランププレート７
０が互いに影響を与え合い始める点において、ねじの回
転の継続により７１に示されるような引っ張り力が発生
する。この引っ張り力は、行路７２に沿ってヘッド１０
を通じ、クランププレート７０を通って伝達され、構成
部材３６と７０を締め付ける圧縮力を生み出す。引っ張
り力７１は、ねじ山形状のトレーリング面２９及び形成
されるナットねじ山における結合接触とによる抵抗を受
けて初めて発生する。
０が互いに影響を与え合い始める点において、ねじの回
転の継続により７１に示されるような引っ張り力が発生
する。この引っ張り力は、行路７２に沿ってヘッド１０
を通じ、クランププレート７０を通って伝達され、構成
部材３６と７０を締め付ける圧縮力を生み出す。引っ張
り力７１は、ねじ山形状のトレーリング面２９及び形成
されるナットねじ山における結合接触とによる抵抗を受
けて初めて発生する。
【００６５】接面ねじ山輪郭３１がねじ山による任意の
引っ張り荷重の伝達の可能性に対し検出し得る影響を与
えるのは、ねじ山がそうした荷重を受けて曲折し破壊し
たりするのを防止するだけ十分な「太さ」を有する場合
のみである。
引っ張り荷重の伝達の可能性に対し検出し得る影響を与
えるのは、ねじ山がそうした荷重を受けて曲折し破壊し
たりするのを防止するだけ十分な「太さ」を有する場合
のみである。
【００６６】従って、ここで重要な点は、ナットとねじ
山輪郭間の接面を、結合部に加わる軸方向の引っ張り荷
重による有害な影響のないように構築しなければならな
い、ということである。こうした状態は、図２に関する
前述の説明のような本発明によるねじ部品を使用するこ
とによって作り出される。それによると、本発明の特徴
であるねじ山の非対称性輪郭形状によって、ナットの材
料流動は、６５におけるねじ山高度を６６よりも大きく
し、結合形成能力を改良するべく誘発される。
山輪郭間の接面を、結合部に加わる軸方向の引っ張り荷
重による有害な影響のないように構築しなければならな
い、ということである。こうした状態は、図２に関する
前述の説明のような本発明によるねじ部品を使用するこ
とによって作り出される。それによると、本発明の特徴
であるねじ山の非対称性輪郭形状によって、ナットの材
料流動は、６５におけるねじ山高度を６６よりも大きく
し、結合形成能力を改良するべく誘発される。
【００６７】本発明による特定の実施例について指示、
説明してきたが、本発明の種々の面における変更及び修
正は広い意味での発明から逸脱することなしに実施が可
能である。その変更及び修正の内のあるものは日常の工
学的あるいは設計上の問題であり、他のものは考察によ
って判明することは、当業者にとっては明白であろう。 発明の範囲は特別の実施例及びここに詳述された特定の
構造によって限定されるものではなく、前記の特許請求
の範囲及びその同等物によって限定されるべきものであ
る。従って、前記特許請求の範囲の目的は、発明の真の
精神及び範囲内にある全ての変更、並びに修正を含むこ
とである。
説明してきたが、本発明の種々の面における変更及び修
正は広い意味での発明から逸脱することなしに実施が可
能である。その変更及び修正の内のあるものは日常の工
学的あるいは設計上の問題であり、他のものは考察によ
って判明することは、当業者にとっては明白であろう。 発明の範囲は特別の実施例及びここに詳述された特定の
構造によって限定されるものではなく、前記の特許請求
の範囲及びその同等物によって限定されるべきものであ
る。従って、前記特許請求の範囲の目的は、発明の真の
精神及び範囲内にある全ての変更、並びに修正を含むこ
とである。
【図１】 本発明を実施するねじ部品の概略側面図で
ある。
ある。
【図２】 本発明によるねじの形状を示す図面である
。
。
【図３】 従前のねじ山形状アングルを統合した力の
ベクトルを示す図面である。
ベクトルを示す図面である。
【図４】 加工物と噛み合った第３図に示されている
ねじ山形状を示す図面である。
ねじ山形状を示す図面である。
【図５】 図３及び図４で示されたねじが、ねじ山を
形成する間の、材料流動を誘導する力のベクトルの図面
である。
形成する間の、材料流動を誘導する力のベクトルの図面
である。
【図６】 加工物における第３図ないし第５図のねじ
部品により形成されたねじ山の概略図である。
部品により形成されたねじ山の概略図である。
【図７】 本発明の非対称性ねじ山先端の形状より展
開された力のベクトル図である。
開された力のベクトル図である。
【図８】 ねじ立てにより誘発された放射状荷重を応
受可能なボスの容積の図面である。
受可能なボスの容積の図面である。
【図９】 本発明の凹面ねじ形状部分より誘発される
力のベクトルの図面である。
力のベクトルの図面である。
【図１０】 本発明のねじ形状に起因する加工物の動
きの概略図である。
きの概略図である。
【図１１】 本発明のねじ部品を使用した完全な組立
体の略図である。
体の略図である。
１０ ドライバーヘッド
１１ 軸
２９ トレーリング面
３０ リーディング面
Claims (10)
- 【請求項１】 ねじ山形成型のねじ部品であって、そ
れを加工物にねじ込む間に、偶力及び該偶力の合成モー
メントの組合せが限定され、加工物の材料流動を該ねじ
部品のねじ山の周囲に引き起こし、荷重の改善によって
ねじ部品のねじ山とそのねじ山によって加工物内に形成
されるねじ山との間に面接触を生じさせるようにするも
のであって、該ねじ部品が、軸を限定するねじ切りされ
た本体部分と、ねじ山と、ドライバーヘッド部分によっ
て構成され、該ねじ切りされた本体部分が、複数の区域
を有する軸方向の断面においてねじ山輪郭を含み、その
複数の区域が、ねじ部品による加工物内への進行方向に
関して、該本体部分の軸に関する第一角を決定するトレ
ーリングねじ山面を含む第一区域と、反りの既定半径を
限定し半径方向に進行するねじ山面を含み、ねじ山を形
成する間に加工物の材料による全体的、放射的、内方向
的、及び前進的な流れを加工物のねじ部品の進行する方
向に相応して誘発し、トレーリング角面との接触面が増
大して、加工物のねじ山とトレーリング面との間に高い
摩擦を達成し、ねじ部品と加工物が使用中に加わる外部
的力によって緩む傾向を減少させ、また、ねじ立てトル
クとストリッピングトルクとの関係を改善し、加工物の
材料内のフープ応力を減少させる第二区域と、さらに、
ねじ山の先端部分を含み、そこにおいて該先端部分の前
面が本体部分の軸に関する第二角を限定し、該半径方向
ねじ山面が該ねじ部品の全ねじ山深度に関して既定の間
隔で該先端部分と交差する第三区域とによって構成され
るねじ部品。 - 【請求項２】 前述の半径方向に進行するねじ山面が
、事実上、該ねじ部品のねじ山の総深度の約２５％の深
度で該先端部分と交差する、請求項１記載のねじ部品。 - 【請求項３】 前述の半径方向に進行するねじ山面の
反りの半径が、事実上、ねじ部品の呼び径の約０．２７
から約０．２２の間であるような、請求項１記載のねじ
部品。 - 【請求項４】 該第一角が、事実上、約１００度から
約１０５度の間である、請求項１記載のねじ部品。 - 【請求項５】 該先端部分の該前面が、該本体の直径
に対する一角を事実上、約２０度から２５度の間に限定
する、請求項１記載のねじ部品。 - 【請求項６】 ねじ山形成型のねじ部品を作る方法で
、それを加工物にねじ込む間に、偶力及び該偶力の合成
モーメントの組合せが限定され、加工物の材料流動を該
ねじ山の周囲に引き起こし、荷重の改善によってねじ部
品のねじ山とそのねじ山によって加工物内に形成される
ねじ山との間に面接触を生じさせるようにするものであ
って、該方法が、軸及びドライバーヘッド部分を限定す
るねじ切りされた本体部分を作成するため、ねじ部品ブ
ランクの提供及び該ブランクのねじ山ダイス間に於ける
圧延から構成され、該ねじ切りされた本体部分が、複数
の区域を有する軸方向の断面図に於いてねじ山輪郭を含
み、その複数の区域が、ねじ部品による加工物内への進
行方向に関して、該本体部分の軸に関する第一角を決定
するトレーリングねじ山面を含む第一区域と、反りの既
定半径を限定し半径方向に進行するねじ山面を含み、ね
じ山を形成する間に加工物の材料による全体的、放射的
、内方向的、及び前進的な流れを加工物のねじ部品の進
行する方向に相応して誘発し、トレーリング角面との接
触面が増大して、加工物のねじ山とトレーリング面との
間に高い摩擦を達成し、ねじ部品と加工物が、使用中に
加わる外部的力によって緩む傾向を減少させ、また、ね
じ立てトルクとストリッピングトルクとの関係を改善し
、加工物の材料内のフープ応力を減少させる第二区域と
を含む方法。 - 【請求項７】 ねじ山形成型のねじ部品を製造するた
めの一対のねじ山回転ダイスで、それを加工物にねじ込
む間に、偶力及び該偶力の合成モーメントの組合せが限
定され、加工物の材料流動を該ねじ山の周囲に引き起こ
し、荷重の改善によってねじ部品のねじ山とそのねじ山
によって加工物内に形成されるねじ山との間に面接触を
生じさせるようにするもので、該対ダイスの各ダイスが
、軸及びドライバーヘッド部分を限定するねじ切りされ
た本体部分を製造するためのねじ山形成用表面によって
構成され、該ねじ切りされた本体部分が、複数の区域を
有する軸方向の断面図に於いてねじ山輪郭を含み、その
複数の区域が、ねじ部品による加工物内への進行方向に
関して、該本体部分の軸に関する第一角を決定するトレ
ーリングねじ山面を含む第一区域と、反りの既定半径を
限定し半径方向に進行するねじ山面を含み、ねじ山を形
成する間に加工物の材料による全体的、放射的、内方向
的、及び前進的な流れを加工物のねじ部品の進行する方
向に相応して誘発し、トレーリング角面との接触面が増
大して、加工物のねじ山とトレーリング面との間に高い
摩擦を達成し、ねじ部品と加工物が使用中に加わる外部
的力によって緩む傾向を減少させ、また、ねじ立てトル
クとストリッピングトルクとの関係を改善し、加工物の
材料内のフープ応力を減少させる第二区域とを含む一対
のねじ山ダイス。 - 【請求項８】 ねじ山形成型のねじ部品であって、そ
れを加工物にねじ込む間に、偶力及び該偶力の合成モー
メントの組合せが限定され、加工物の材料流動を該ねじ
山の周囲に引き起こし、荷重の改善によってねじ部品の
ねじ山とそれによって加工物内に形成されるねじ山との
間に面接触を生じさせるようにするものであって、該ね
じ部品が、軸を限定するねじ切りされた本体部分とドラ
イバーヘッド部分によって構成され、該ねじ切りされた
本体部分が、複数の区域を有する軸方向の断面図に於い
てねじ山輪郭を含み、その複数の区域が、ねじ部品によ
る加工物内への進行方向に関して、該本体部分の軸に関
する第一角を、事実上約１００度から約１０５度の間に
限定するトレーリングねじ山面を含む第一区域と、反り
の既定半径を事実上、ねじ部品の呼び径の約０．２７か
ら約０．２２に限定する半径方向に進行するねじ山面を
含み、ねじ山を形成する間に加工物の材料による全体的
、放射的、内方向的、及び前進的な流れを加工物のねじ
部品の進行する方向に相応して誘発し、トレーリング角
面との接触面が増大して、加工物のねじ山とトレーリン
グ面との間に高い摩擦を達成し、ねじ部品と加工物が使
用中に加わる外部的力によって緩む傾向を減少させ、ま
た、ねじ立てトルクとストリッピングトルクとの関係を
改善し、加工物の材料内のフープ応力を減少させる第二
区域と、さらに、ねじ山の先端部分を含み、そこにおい
て該先端部分の前面が本体部分の軸に関する第二角を限
定し、該半径方向ねじ山面が該ねじ部品の全ねじ山深度
に関して既定の間隔で該先端部分と交差する第三区域と
によって構成されるねじ部品。 - 【請求項９】 前述の半径方向に進行するねじ山面が
、事実上、該ねじ部品のねじ山の総深度の約２５％の深
度で該先端部分と交差する、請求項８記載のねじ部品。 - 【請求項１０】 該先端部分の該前面が、該本体の直
径に対する一角を事実上、約２０度から２５度の間に限
定する、請求項８記載のねじ部品。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US07/574476 | 1990-08-28 | ||
| US07/574,476 US5061135A (en) | 1990-08-28 | 1990-08-28 | Thread tapping screw |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004097728A Division JP4030978B2 (ja) | 1990-08-28 | 2004-03-30 | ねじ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04262109A true JPH04262109A (ja) | 1992-09-17 |
| JP3623969B2 JP3623969B2 (ja) | 2005-02-23 |
Family
ID=24296302
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP24258091A Expired - Fee Related JP3623969B2 (ja) | 1990-08-28 | 1991-08-27 | ねじ |
| JP2004097728A Expired - Fee Related JP4030978B2 (ja) | 1990-08-28 | 2004-03-30 | ねじ |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2004097728A Expired - Fee Related JP4030978B2 (ja) | 1990-08-28 | 2004-03-30 | ねじ |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5061135A (ja) |
| EP (1) | EP0476831B1 (ja) |
| JP (2) | JP3623969B2 (ja) |
| AT (1) | ATE118603T1 (ja) |
| AU (1) | AU639820B2 (ja) |
| BR (1) | BR9103681A (ja) |
| DE (1) | DE69107386T2 (ja) |
| ES (1) | ES2071228T3 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08196557A (ja) * | 1995-01-24 | 1996-08-06 | Gunze Ltd | 腱及び靭帯再建固定用ネジ |
| JP2008256647A (ja) * | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Showa Aluminum Kan Kk | ねじ山形状検査方法及びねじ山形状検査装置 |
| JP2012518136A (ja) * | 2009-02-16 | 2012-08-09 | ユニスティール テクノロジー インターナショナル リミテッド | セルフタッピング型のねじ山形成ねじ、および、対応のねじ転造ダイ |
| JP5177724B1 (ja) * | 2011-11-30 | 2013-04-10 | 日東精工株式会社 | タッピンねじ |
| JP2018112208A (ja) * | 2017-01-10 | 2018-07-19 | 株式会社カネカ | 発泡体用ねじ及び発泡体用ねじを使用した構造体 |
Families Citing this family (41)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5964766A (en) * | 1993-12-27 | 1999-10-12 | Biolok International, Inc. | Buttress thread implant |
| US5800107A (en) * | 1996-04-19 | 1998-09-01 | Giannuzzi; Louis N. | Self-tapping, screw-type masonry anchor |
| WO1999006715A2 (de) * | 1997-07-29 | 1999-02-11 | Ejot Verbindungstechnik Gmbh & Co. Kg | Schraube mit selbstfurchendem gewinde |
| WO2001001000A1 (en) * | 1999-06-28 | 2001-01-04 | Aoyama Seisakusho Co., Ltd. | Tapping screw |
| DE19960287C1 (de) * | 1999-12-14 | 2001-07-26 | Ejot Verbindungstech Gmbh & Co | Selbstfurchende Schraube |
| US6561741B2 (en) * | 2000-12-19 | 2003-05-13 | Michael A. Garver | Fastener with aligning lead thread |
| US6702537B2 (en) * | 2001-01-12 | 2004-03-09 | Illinois Tool Works Inc. | High profile thread forming screw |
| US6494655B1 (en) | 2001-09-13 | 2002-12-17 | Conti Fasteners Ag | Self-tapping screw and method for joining thin workpieces |
| US6494656B1 (en) * | 2001-09-13 | 2002-12-17 | Conti Fasteners Ag | Self-tapping screw, blank and method for joining thin workpieces and production method for the same |
| US6640414B2 (en) * | 2002-01-23 | 2003-11-04 | General Motors Corporation | Method for attaching metal members |
| AU2002312701A1 (en) * | 2002-06-21 | 2004-01-06 | Synthes Ag Chur | Bone screw comprising a tangential cutting edge |
| JP4225546B2 (ja) * | 2003-10-09 | 2009-02-18 | 株式会社青山製作所 | タッピンねじ |
| DE102004011668B3 (de) * | 2004-03-10 | 2005-10-13 | Hans Schriever Gmbh & Co. Kg | Selbstfurchende Schraube |
| JP2007071217A (ja) * | 2005-09-02 | 2007-03-22 | Central Japan Railway Co | ねじくぎ及びナット |
| US20070258794A1 (en) * | 2006-04-07 | 2007-11-08 | Litzinger W C | Mushroom-compaction and asymmetric-thread impact-drivable screw |
| US20070280803A1 (en) * | 2006-06-02 | 2007-12-06 | Alan Pritchard | All-metal thread locking/prevailing torque threaded fastener |
| WO2008156425A1 (en) * | 2007-06-20 | 2008-12-24 | Unisteel Technology International Limited | Thread forming screw thread and corresponding thread roll die |
| ES2525817T3 (es) * | 2007-08-13 | 2014-12-30 | Research Engineering&Amp;Manufacturing, Inc. | Elemento de fijación que forma una rosca |
| DE102007060232A1 (de) | 2007-12-14 | 2009-06-18 | Robert Bosch Gmbh | Anbauanordnung für einen Drehzahlsensor an einer Radaufhängung |
| DE102008030048B4 (de) * | 2008-06-25 | 2025-11-20 | Zf Automotive Germany Gmbh | Verbindungselement |
| DE102008043660A1 (de) | 2008-11-12 | 2010-05-20 | Robert Bosch Gmbh | Anbauanordnung für ein Anbauteil an einer Radaufhängung |
| DE102008043657A1 (de) | 2008-11-12 | 2010-05-20 | Robert Bosch Gmbh | Anbauanordnung für ein Anbauteil an einer Radaufhängung |
| JP4954248B2 (ja) * | 2009-07-16 | 2012-06-13 | 株式会社東京鋲兼 | セルフタッピングねじ |
| US8430619B2 (en) * | 2010-01-19 | 2013-04-30 | Black & Decker Inc. | Concrete and masonry screw anchor |
| KR101127610B1 (ko) * | 2010-04-12 | 2012-03-22 | 삼성에스디아이 주식회사 | 배터리 팩 |
| US20120155990A1 (en) * | 2010-12-15 | 2012-06-21 | Chao Chien-Chin | Screw structure |
| DE102013210476C5 (de) * | 2013-06-04 | 2021-04-29 | Baier & Michels Gmbh & Co. Kg | Verfahren zur Herstellung einer Schraube, insbesondere zur Verwendung in Kunststoffbauteilen |
| CN104033462B (zh) * | 2014-06-10 | 2018-03-23 | 福建海源自动化机械股份有限公司 | 一种预应力螺纹拉杆装置及其制作方法和应用 |
| CN105697499B (zh) * | 2015-07-07 | 2019-01-01 | 深象紧固系统（深圳）有限公司 | 防水组合自攻螺钉 |
| US10197086B2 (en) * | 2015-07-31 | 2019-02-05 | Infastech Intellectual Properties Pte. Ltd | Threaded fastener |
| DE102015222889B4 (de) * | 2015-11-19 | 2018-10-11 | Baier & Michels Gmbh & Co. Kg | Gewindeformende oder gewindefurchende Schraube, insbesondere zur Verwendung in Leichtmetall sowie Anordnung aus Schraube und Mutternbauteil |
| FR3048618B1 (fr) * | 2016-03-08 | 2018-04-13 | Crossject | Dispositif d’injection sans aiguille equipe d’une buse d’injection perfectionnee |
| WO2017159896A1 (ko) * | 2016-03-17 | 2017-09-21 | 주식회사 서울금속 | 체결 대상물의 소재변형률을 최소화할 수 있는 태핑나사 |
| WO2017159897A1 (ko) * | 2016-03-17 | 2017-09-21 | 주식회사 서울금속 | 체결 대상물의 소재변형률을 최소화할 수 있는 태핑나사 |
| DE102016212438A1 (de) | 2016-07-07 | 2018-01-11 | Audi Ag | Verfahren zum Verbinden von Kunststoffbauteilen |
| US20180073547A1 (en) * | 2016-09-13 | 2018-03-15 | Ying-Chin CHAO | Structure of screw |
| CN107816483A (zh) * | 2017-02-05 | 2018-03-20 | 超捷紧固系统(上海)股份有限公司 | 公制自攻防松螺钉及其制造方法 |
| JP6747578B2 (ja) * | 2017-03-23 | 2020-08-26 | ヤマハ株式会社 | 締結構造及び鍵盤装置 |
| US11499585B2 (en) * | 2018-08-09 | 2022-11-15 | Sentient Design, Inc. | Fastener |
| FI4027026T3 (fi) * | 2021-01-07 | 2023-04-05 | Raimund Beck Nageltechnik Gmbh | Naula, erityisesti käytettäväksi naulan kiinnityslaitteessa |
| TWI864546B (zh) * | 2023-01-04 | 2024-12-01 | 何人東 | 使用於塑膠材料的螺絲 |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US1229560A (en) * | 1916-07-01 | 1917-06-12 | George W Whiteman | Screw. |
| FR876474A (fr) * | 1941-06-25 | 1942-11-06 | Gobin Daude Sa | Vis à bois |
| US2827820A (en) * | 1956-01-16 | 1958-03-25 | Vellier William A De | Self-tapping screws |
| FR1204709A (fr) * | 1958-06-14 | 1960-01-27 | Perfectionnements aux tirefonds | |
| US3748949A (en) * | 1971-10-19 | 1973-07-31 | Robertson Manuf Co Ltd | Thread system |
| US4037281A (en) * | 1975-03-03 | 1977-07-26 | Litton Systems, Inc. | Fastener manufacturing method |
| GB2042120B (en) * | 1979-02-10 | 1983-07-20 | Gutshall C E | Long-pitsch crest thread |
| DE3207975A1 (de) * | 1982-03-05 | 1983-09-15 | Richard Bergner GmbH & Co, 8540 Schwabach | Gewindeselbstformende schraube |
| DE8418588U1 (de) * | 1984-06-15 | 1984-10-04 | Mecron Medizinische Produkte Gmbh, 1000 Berlin | Schraube |
| DE3530083A1 (de) * | 1985-08-22 | 1987-03-05 | Boellhoff & Co | Selbstschneidende gewindebuchse fuer kunststoffe |
| AT389923B (de) * | 1988-01-29 | 1990-02-26 | Sfs Stadler Ag | Selbstbohrende und -gewindeschneidende schraube zum eindrehen in gasbeton |
-
1990
- 1990-08-28 US US07/574,476 patent/US5061135A/en not_active Expired - Lifetime
-
1991
- 1991-08-14 DE DE69107386T patent/DE69107386T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-14 AT AT91307494T patent/ATE118603T1/de not_active IP Right Cessation
- 1991-08-14 ES ES91307494T patent/ES2071228T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-14 EP EP91307494A patent/EP0476831B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1991-08-22 AU AU82636/91A patent/AU639820B2/en not_active Ceased
- 1991-08-27 JP JP24258091A patent/JP3623969B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1991-08-27 BR BR919103681A patent/BR9103681A/pt not_active IP Right Cessation
-
2004
- 2004-03-30 JP JP2004097728A patent/JP4030978B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH08196557A (ja) * | 1995-01-24 | 1996-08-06 | Gunze Ltd | 腱及び靭帯再建固定用ネジ |
| JP2008256647A (ja) * | 2007-04-09 | 2008-10-23 | Showa Aluminum Kan Kk | ねじ山形状検査方法及びねじ山形状検査装置 |
| JP2012518136A (ja) * | 2009-02-16 | 2012-08-09 | ユニスティール テクノロジー インターナショナル リミテッド | セルフタッピング型のねじ山形成ねじ、および、対応のねじ転造ダイ |
| JP5177724B1 (ja) * | 2011-11-30 | 2013-04-10 | 日東精工株式会社 | タッピンねじ |
| JP2018112208A (ja) * | 2017-01-10 | 2018-07-19 | 株式会社カネカ | 発泡体用ねじ及び発泡体用ねじを使用した構造体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| ATE118603T1 (de) | 1995-03-15 |
| US5061135A (en) | 1991-10-29 |
| JP4030978B2 (ja) | 2008-01-09 |
| JP2004218845A (ja) | 2004-08-05 |
| AU639820B2 (en) | 1993-08-05 |
| EP0476831B1 (en) | 1995-02-15 |
| ES2071228T3 (es) | 1995-06-16 |
| JP3623969B2 (ja) | 2005-02-23 |
| BR9103681A (pt) | 1992-05-19 |
| EP0476831A1 (en) | 1992-03-25 |
| DE69107386D1 (de) | 1995-03-23 |
| DE69107386T2 (de) | 1995-06-14 |
| AU8263691A (en) | 1992-03-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH04262109A (ja) | ねじ | |
| US5722808A (en) | Threaded fastener system | |
| US3180126A (en) | Self-tapping screw and method of manufacture | |
| EP0133773B1 (en) | A screw-threaded fastener | |
| US2437638A (en) | Stud and installation thereof | |
| CN101743407B (zh) | 螺纹成型螺钉的螺纹和相应的螺纹滚压模具 | |
| US3927503A (en) | Prevailing torque fastener | |
| CN1283255A (zh) | 螺纹紧固件的螺旋驱动系统 | |
| CA2639687A1 (en) | Screw | |
| JP2006514236A (ja) | 低延性材料に使用するためのセルフタッピングスクリュー | |
| CN114270012B (zh) | 螺纹接头 | |
| US3249142A (en) | Lock screw | |
| US4304039A (en) | Method and an article for joining articles | |
| US4341497A (en) | Prevailing torque bolt | |
| KR100769230B1 (ko) | 얇은 소재들을 결합하기 위한 셀프 태핑 나사와 방법 | |
| US4540321A (en) | Anti-vibration thread form | |
| US20070280803A1 (en) | All-metal thread locking/prevailing torque threaded fastener | |
| EP0475712A2 (en) | Thread-forming screw fastener | |
| JP2012067789A (ja) | 重量軽減締結部材及び該締結部材の製造方法 | |
| JPS61236914A (ja) | 捩子フアスナ及び捩子フアスナの組合せ | |
| RU2848445C2 (ru) | Резьбоформирующий и резьбофиксирующий крепежный элемент | |
| JP2024520267A (ja) | ネジ山形成及びネジ山ロック締結具 | |
| JPS62370B2 (ja) | ||
| MXPA98003450A (en) | Threaded fastener system | |
| JPS60241596A (ja) | 油井管用管継手 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20031202 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20040116 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20040330 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20040302 |
|
| A911 | Transfer to examiner for re-examination before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20040610 |
|
| A912 | Re-examination (zenchi) completed and case transferred to appeal board |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20040716 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20041129 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081203 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091203 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20101203 Year of fee payment: 6 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |