JPH04263055A - 熱硬化型高張力Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、種々の形状に成形加工
して使用される表面処理鋼板であって、成形加工性が良
好で、特に成形加工後における熱処理により硬度が著し
く上昇する性質を有する耐食性に優れた熱硬化型高張力
Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板に関する。

【０００２】

【従来の技術】近年、排ガス規制あるいは燃費の向上の
観点から自動車車体の軽量化が叫ばれており、そのため
高張力鋼板が益々採用されるようになっている。このよ
うな高張力鋼板は、従来より、製鋼段階で十分に脱炭処
理されて例えば炭素含有量が　０．０１０％　（以下、
本明細書においては、特にことわりがない限り、「％」
は「重量％」を意味するものとする）　以下の極低炭素
鋼としてからＴｉを添加した極低炭素Ｔｉ添加鋼をベー
スに、Ｐ、Ｓ、ＭｎまたはＣｒ等を適量添加することに
より必要な強度を付与されて製造されており、従来より
多くの提案がされている。

【０００３】例えば、特公昭５７−５７９４５　号公報
においては、上記極低炭素Ｔｉ添加鋼に多量のＰを添加
した冷延鋼板が提案されている。また、特公昭５８−２
９１２９　号公報においては、上記極低炭素Ｔｉ添加鋼
に多量のＭｎを添加した冷延鋼板が提案されている。し
かし、いずれの提案によっても強度の割には高いｒ値が
得られ難く、その結果、連続焼鈍後に水焼入れを行う必
要が生じており、実用性の乏しい材料となっている。一
方、特公昭５０−３１０８９　号公報には、上記極低炭
素Ｔｉ添加鋼にＳｉを添加した冷延鋼板が提案されてい
るが、この冷延鋼板のｒ値のレベルは必ずしも高くない
上に、実用的には酸化が問題となり、実施が困難となっ
ている。

【０００４】さらに、これらのいずれの極低炭素Ｔｉ添
加鋼においても母材の降伏点は低いという特徴があり、
低炭素鋼板に比較して成形加工性は良好であるが、成形
加工後の降伏点も低いため、実際の構造材としては、変
形し易く強度が不足してしまうという重大な問題がある
。 このため、鋼中の固溶炭素あるいは固溶窒素の歪時効硬
化を利用することにより、成形加工後に行われる塗装焼
付時　（１７０　℃×２０分）　に降伏点が４〜６ｋｇ
ｆ／ｍｍ２　程度上昇する、いわゆるＢＨ型鋼板が低炭
素鋼を対象として提案されている。この鋼板は低炭素鋼
については既に実用化されているものの、極低炭素Ｔｉ
添加鋼についてはもともとの鋼中の炭素量が少ないため
、大きな焼付き硬化性すなわち降伏応力の上昇を期待す
ることは難しい。

【０００５】本発明者らは、かかる目的を達成するため
に、前述の極低炭素Ｔｉ添加鋼に着目して鋭意検討を重
ねた結果、極低炭素Ｔｉ添加鋼をベースに、Ｃｕを０．
４　％以上添加するとともにＭｎを０．３５％以下に抑
制し、さらにＳを０．００３　％以下、Ｐを０．０５％
以上にそれぞれ制限した鋼を用い、冷間圧延後に高温で
連続焼鈍を行うことによって、適度な強度とｒ値とが得
られ、さらに成形後に行う熱処理によって一層の強度ア
ップを図ることができる高張力鋼板を得られることが判
明した。なお、鋼中にＣｕを多量に含有せしめると、い
わゆるジュラルミンのように、ε−Ｃｕの析出硬化を利
用して鋼を強化できることは古くから知られていた。し
かしながら、Ｃｕを多量に含有せしめると、鋼板のｒ値
が著しく低下するという問題があり、この技術は実用化
されていなかった。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところで、近年では、
建材用、家電用または自動車車体用の鋼板の分野におい
て、防錆性の向上が強く求められており、これらの分野
では表面処理鋼板の採用が著しく増大している。このた
め、前述の高張力鋼板をめっき母材として用いる場合に
は、鋼板の強度アップを図るために、通常はユーザーに
より実施される成形加工後の熱処理工程を必然的に経な
ければならないが、この熱処理の条件は　５００℃以上
であって、前述のＢＨ型鋼板における従来の塗装焼付温
度と比較して著しく高い。したがって、Ｚｎめっきを施
した高張力鋼板にこの熱処理をそのまま適用すると、形
成されためっき皮膜中のＦｅ濃度が熱拡散により過剰に
増加し、耐食性が劣化するという問題があり実用化が困
難であった。

【０００７】すなわち、従来の技術では、めっき母材と
して、成形加工後に行う熱処理によって強度アップを図
るＣｕを０．４　％以上添加した極低炭素Ｔｉ添加鋼か
らなる高張力鋼板を用いると、その熱処理温度が高いた
め、通常のＺｎめっき鋼板では皮膜中のＦｅ濃度が過剰
に増加してしまい、耐食性が劣化し実用化が困難であっ
た。ここに、本発明の目的は、上記課題を解消し、成形
加工性が良好で、特にプレス成形後における熱処理によ
り硬度が著しく上昇する熱硬化型高張力Ｚｎ−Ａｌ合金
めっき鋼板を耐食性を劣化させずに提供することにある
。

【０００８】

【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するため種々検討を重ねた。現在使用されている
合金化溶融Ｚｎめっき鋼板　（以下、「ＧＡ鋼板」とい
う）　の塗装後耐食性が良好な理由の一つとして、めっ
き皮膜中のＦｅ濃度が８〜１８％になるように調整され
ているため塗膜密着性に優れ、傷部耐食性に関しても犠
牲防食効果が有効に作用することを挙げることができる
。ところが、本発明者らは、前述のＣｕを０．４　％以
上添加した極低炭素Ｔｉ添加鋼からなる高張力鋼板を通
常のＺｎめっきのめっき母材として用いる場合には、硬
化のための成形後の熱処理条件　（５００　〜６５０　
℃×２０分以上）　では、熱拡散によりめっき皮膜中の
Ｆｅ濃度が２０％以上になり、耐食性が著しく劣化して
しまうことを知見した。

【０００９】そこで、本発明者らはさらに検討を重ねた
結果、Ｃｕを０．４　％以上添加した極低炭素Ｔｉ添加
鋼からなる高張力鋼板の少なくとも片面に、Ａｌ／（Ａ
ｌ＋Ｚｎ）×１００：　０．５〜５．０　％：　残部Ｚ
ｎのＺｎ−Ａｌ合金めっきを施して、成形加工および熱
処理を行うと、めっき皮膜中のＦｅ濃度が適正範囲であ
る８〜１８％に収まり、耐食性に優れた熱硬化型高張力
鋼板を製造することができることを知見した。本発明者
らは、このような知見に基づいてさらに検討を重ねた結
果、本発明を完成した。

【００１０】ここに、本発明の要旨とするところは、重
量％で、 Ｃ：０．０１％以下、　　　　Ｍｎ：０．７　％以下、
　　　　Ｐ：０．０１５　〜０．１５％、 Ｓ：０．０２％以下、　　　　Ｎ：０．００５　％以下
、　　Ａｌ：０．１０％以下、 Ｔｉ：０．０１〜０．２　％、　　Ｃｕ：０．４　〜２
．０　％であって、Ｔｉ≧３．９９Ｃ＋１．５５Ｐ＋１
．４９Ｓ＋３．４２Ｎ必要に応じて、Ｓｉ：０．５　％
以下および／またはＮｉ：２．０　％以下、残部Ｆｅお
よび不可避的不純物からなる鋼組成の鋼板の少なくとも
片面に、Ａｌ／（Ａｌ＋Ｚｎ）×１００：　０．５〜５
．０　％、残部Ｚｎおよび不可避的不純物からなる合金
組成を有するＺｎ−Ａｌ合金のめっき皮膜を有すること
を特徴とする、耐食性に優れた熱硬化型高張力Ｚｎ−Ａ
ｌ合金めっき鋼板である。

【００１１】

【作用】以下、本発明を作用効果とともに詳述する。ま
ず、本発明においてめっき母材として用いる鋼板の組成
を限定する理由を説明する。

【００１２】Ｃ：０．０１％以下 Ｃは、鋼中に必然的に含有される元素である。Ｃ含有量
が多くなると材料の硬化という観点からは有利であるが
、Ｃは鋼中ではＴｉと結合してＴｉＣ　の化合物を形成
するため、それだけＴｉの添加量を多くする必要が生じ
、コスト的にも不利となる。そこで、Ｃ含有量は、０．
０１％以下と限定する。

【００１３】Ｓｉ：０．５　％以下 Ｓｉは、本発明においては必要に応じて添加され、安価
に鋼板の強度を向上することができるという効果を有す
る。しかし、０．５　％を超えて添加すると、焼鈍の際
にＳｉが鋼板表面に濃化してＦｅ地に対するＺｎめっき
皮膜の密着性が著しく低下するおそれがある。そこで、
Ｓｉ含有量は、０．５　％以下と限定することが望まし
い。

【００１４】Ｍｎ：０．７　％以下 Ｍｎは、Ｓの固着のために必要な元素であるが、過剰で
あるとｒ値の低下が著しくなる。特に、０．７　％を超
えると、１．５　以上のｒ値を得ることができなくなる
。そこで、Ｍｎ含有量は、０．７　％以下と限定する。

【００１５】Ｐ：０．０１５　〜０．１５％Ｐには、Ｔ
ｉ添加鋼のめっき反応性を抑制し、めっき密着性を向上
させる効果があるが、０．０１５　％未満の含有量では
その効果が不十分である。一方、Ｐを０．１５％超添加
すると、降伏強度および引張強さの増加、あるいは延性
の低下により成形性に支障を来すこととなる。そこで、
Ｐ含有量は、０．０１５　％以上０．１５％以下と限定
する。

【００１６】Ｓ：０．０２％以下、Ｎ：０．００５　％
以下鋼中におけるＳ、Ｎは、いずれもＴｉと結合してそ
れぞれＴｉＳ　、ＴｉＮ　の金属間化合物を形成し、固
溶Ｔｉを消費するため、Ｓ、Ｎが増加するとＣを固定す
るためのＴｉがそれだけ余分に必要になる。このため、
Ｓは０．０２％以下、Ｎは０．００５　％以下と限定す
る。

【００１７】Ａｌ：０．１０％以下 Ａｌは、製鋼段階においては脱酸材として不可欠な元素
であるが、過剰の添加はコスト増をもたらす。そこで、
Ａｌ含有量は、０．１０％以下と限定する。

【００１８】Ｔｉ：０．０１〜０．２　％であって、Ｔ
ｉ≧３．９９Ｃ＋１．５５Ｐ＋１．４９Ｓ＋３．４２Ｎ Ｔｉは、鋼中ではＣ、Ｓ、ＮまたはＰとそれぞれ結合し
て、ＴｉＣ、ＴｉＳ、ＴｉＮ、ＴｉＰＦｅの金属間化合
物を形成し、固溶Ｔｉは消費される。このため、鋼中の
Ｃ、Ｎを固着するためには、前記式を満足する範囲のＴ
ｉを添加する必要がある。Ｔｉ＜３．９９Ｃ＋１．５５
Ｐ＋１．４９Ｓ＋３．４２Ｎでは、固溶Ｃおよび固溶Ｎ
が残存してｒ値が低下する。また、Ｔｉが０．０１％未
満では、前述のＴｉの作用を確保するためには十分な数
値とはいえず、さらに０．２　％超添加するとコストア
ップをもたらす。そこで、Ｔｉ含有量は、Ｔｉ：０．０
１〜０．２　％であって、Ｔｉ≧３．９９Ｃ＋１．５５
Ｐ＋１．４９Ｓ＋３．４２Ｎの範囲に限定する。

【００１９】Ｃｕ：０．４　〜２．０　％Ｃｕの添加量
が　０．４％未満では所望の焼付硬化性を得ることがで
きず、一方２．０％を超えるとｒ値の低下が大きいうえ
に熱間圧延スラブにおいて割れを起こし易くなる。 そこで、Ｃｕ含有量は、０．４　％以上２．０　％以下
と限定する。

【００２０】Ｎｉ：２．０　％以下 Ｎｉは、本発明においては、熱間赤熱脆性を防止するた
めに必要に応じて添加される。一般的には、Ｎｉ量をＣ
ｕ量の１／２　以上添加するのが望ましい。しかし、Ｎ
ｉは非常に高価な元素であるため、過剰の添加はコスト
増をもたらす。そこで、本発明において、Ｎｉ含有量は
、２．０　％以下であることが望ましい。上記以外の組
成は、残部Ｆｅおよび不可避的不純物である。

【００２１】このような鋼組成を有する鋼板は、例えば
電気炉、転炉等の溶解炉を使用し、さらに真空脱ガス処
理を適用して溶鋼を溶製し、造塊、分塊または連続鋳造
を行って鋼片としてから、熱間圧延、巻取、酸洗および
冷間圧延を行い、さらに焼鈍を行って得られる。

【００２２】めっき皮膜中のＡｌ：０．５〜５．０　％
本発明では、この鋼板の少なくとも片面に、Ａｌ：０．
５　〜５．０　％、および残部Ｚｎおよび不可避的不純
物からなる合金組成を有するＺｎ−Ａｌ合金のめっき皮
膜が設けられている。このＺｎ−Ａｌ合金のめっき皮膜
は、前記鋼板が焼鈍を終了してめっき浴温度付近まで冷
却された後、前記合金組成のＺｎ−Ａｌ合金めっき浴に
浸漬し、めっき浴より出た後、ワイピング技術等で必要
な膜厚に調整されて、形成される。なお、めっき浴中に
は、Ｚｎ、Ａｌの他に、Ｌａ、Ｃｅ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｆｅ
またはＣｒ等の微量元素を含んでいてもよいことはいう
までもない。

【００２３】Ｚｎ−Ａｌ合金のめっき皮膜のＡｌ濃度を
０．５　％以上５．０　％以下と限定するのは、Ａｌ濃
度が０．５　％未満では、後述する成形加工後に行う熱
処理時に熱拡散によりめっき皮膜中のＦｅ濃度が１８％
を超えてしまい塗装後の耐食性が著しく低下して実用に
耐えなくなり、一方５％を超えると熱処理後、めっき皮
膜中にＦｅ−Ａｌ合金が局所的に形成され不均一なめっ
き皮膜となり、塗装後の塗膜下でＦｅ−ＺｎとＦｅ−Ａ
ｌとが局部電池を形成して、孔食を促進するからである
。めっき皮膜の付着量は、特に限定を要するものではな
いが、前記効果を確実に得るとともにコストの上昇を可
及的に抑制するという観点からは、３０ｇ／ｍ２以上１
５０ｇ／ｍ２　以下とすることが望ましい。

【００２４】次に、本発明にかかる耐食性に優れた熱硬
化型高張力Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板の製造法について
説明する。本発明にかかる耐食性に優れた熱硬化型高張
力Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板は、前記鋼組成を有する鋼
からなる冷延鋼板に７５０　℃以上９００　℃以下の温
度域で連続焼鈍を行った後、０．５　％以上５％以下の
Ａｌを含有する溶融Ｚｎ−Ａｌ合金浴でめっきを行うこ
とにより製造される。前記巻取り時の巻取温度について
は、何ら制限を要するものではない。しかし、酸洗によ
る脱スケールの作業性の観点からは、６００　℃以下で
あることが望ましい。

【００２５】酸洗は、例えば塩酸水溶液を使って行われ
、該酸洗の後に冷間圧延および焼鈍が行われる。冷間圧
延およびそれに先立つ酸洗等の予備処理は慣用のもので
あってよく何ら限定を要するものではないが、焼鈍は連
続焼鈍を行う。本発明にかかる耐食性に優れた熱硬化型
鋼張力Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板では、後述するように
、７５０　℃以上での高温と急速冷却とが要求されるか
ら、連続焼鈍を行うのである。焼鈍温度は、７５０　℃
以上９００℃以下である。焼鈍温度が７５０　℃未満で
あると、ε−Ｃｕの固溶硬化が十分ではなくなり高強度
が得られず、一方９００　℃超ではオーステナイト相が
できｒ値が低下するからである。

【００２６】そして、焼鈍後には、前述のように、めっ
き浴温度付近まで冷却されて、Ｚｎ−Ａｌ合金めっき浴
に浸漬してＺｎ−Ａｌ合金めっきが行われ、めっき浴よ
り出た後、ワイピング技術等で必要な膜厚に調整する。 このようにして得られる本発明にかかる耐食性に優れた
熱硬化型高張力Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板は、めっき皮
膜が凝固した後、一般的にはユーザーにより行われるプ
レス加工等の成形加工により所定の形状に成形された後
、強度アップのための熱処理を行なわれる。このときの
熱処理条件は、本発明にかかる耐食性に優れた熱硬化型
高張力Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板では、ΔＴＳ　（熱硬
化量）　で１０ｋｇｆ／ｍｍ２　以上の強度アップを得
るには、５００　℃以上で２０分以上の加熱が必要であ
る。しかし、６５０　℃を超えるとめっき皮膜中のＦｅ
濃度が１８％を超えてしまうため、６５０　℃以下に制
限する。さらに、本発明を実施例を参照しながら詳述す
るが、これはあくまでも本発明の例示であって、これに
より本発明が限定されるものではない。

【００２７】

【実施例】表１に示す組成を有する鋼をそれぞれ溶製し
、熱間圧延を行って板厚３．２ｍｍ　の熱延鋼板とした
。巻取温度は　５００〜６５０　℃であった。

【００２８】

【表１】

【００２９】次いで、１５％ＨＣｌ　水溶液で酸洗後、
板厚が０．８ｍｍ　となるまで冷間圧延を行って冷延鋼
板とした。この冷延鋼板を　１００×２５０　ｍｍの寸
法に裁断後、前処理として溶剤脱脂、Ｎａ２ＣＯ３＋Ｎ
ａＯＨ水溶液中で電解洗浄を行い、溶融めっきシミュレ
ーターを用いて２５％Ｈ２＋Ｎ２の雰囲気中にて、８５
０　℃×６０秒間の還元焼鈍を行った後、Ｚｎ−２％Ａ
ｌの合金浴でめっきを行い、めっき付着量が６０ｇ／ｍ
２になるように調整し、めっき皮膜を凝固させて試料と
した。

【００３０】一部の試料について、各種温度　（４００
，　４５０，　５００，　５５０，　６００，　６５０
℃の６水準の温度）　で２０分間の熱処理を行った。そ
して、めっき上がりの試料から引張試験片を採取して圧
延方向について引張試験を行って、降伏応力（ｋｇｆ／
ｍｍ２）　、引張強さ（ｋｇｆ／ｍｍ２）　、破断伸び
　（％）　およびｒ値の測定を行った。また、５００　
℃×２０分間の加熱条件で熱処理を行った試料について
は、降伏応力の上昇量、すなわち熱硬化量（ｋｇｆ／ｍ
ｍ２）　の結果を表２に示した。

【００３１】

【表２】

【００３２】表２から明らかなように、鋼板の引張強さ
はＣｕ量の増加に比例して上昇する。一方、ｒ値はＣｕ
量の増加によって低下するが、Ｃｕ量が約１．８　％で
ある場合　（鋼種３）　でもｒ値≧１．８　となり、本
発明にかかるＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼板は高強度　（３
５ｋｇｆ／ｍｍ２　以上）　の割には高い絞り性を有し
ていることがわかる。

【００３３】次に、５００　℃×２０分間の条件で熱処
理を行った場合、Ｃｕ量が０．４　％以上　（本発明の
範囲内）　になると熱硬化量が著しく上昇しているのが
わかる。次に、表１および表２の鋼種１ないし鋼種３、
および試料Ｎｏ．　１０からなる試料について、熱処理
温度を０℃〜６５０　℃の範囲で７水準で変化させて、
処理時間２０分で熱処理を行った際における、熱処理温
度と降伏応力との関係を図１にグラフで示す。図１から
明らかなように、本発明の範囲内の鋼種　（鋼種１ない
し鋼種３）　では、処理温度が５００　〜６５０　℃×
２０分以上の加熱処理で、降伏応力が著しく上昇してい
ることがわかる。

【００３４】また、図２は、表１の鋼種１の組成を有す
る鋼板を、皮膜中Ａｌ濃度（Ａｌ／Ａｌ＋Ｚｎ重量％）
　が０．１　％〜６．０％の範囲で６水準の異なる皮膜
組成になるようなＺｎ−Ａｌ合金めっき浴に浸漬して得
たＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼板に、熱処理温度を４００　
℃から６５０　℃の範囲で６水準に変化させて熱処理を
行った際における、熱処理温度とめっき皮膜中のＦｅ濃
度　（％）　との関係を示すグラフである。 図２から明らかなように、５００　〜６５０　℃×２０
分の熱処理を行ってめっき皮膜中のＦｅ濃度を８〜１８
％に収めるためには、Ｚｎ−Ａｌ合金めっき浴のＡｌ濃
度は０．５％以上であることがわかる。

【００３５】これらのめっき鋼板および鋼種２ないし鋼
種９からなるめっき鋼板に市販の薬剤を用いて燐酸塩化
成処理を行い、さらに２０μｍ　のカチオン電着塗装を
行った。燐酸塩化成処理条件およびカチオン電着塗装条
件は下記（ｉ）　および（ｉｉ）の通りであった。 （ｉ）　燐酸塩化成処理条件 自動車用浸漬タイプの燐酸Ｚｎ化成処理液（日本パーカ
ライジング社製：ＰＢ３０８０）を用い、液温４３℃で
１２０　秒間処理を行った。 （ｉｉ）カチオン電着塗装条件 自動車用の通常のカチオン電着塗料（日本ペイント社製
：Ｕ−８０）を電圧２００Ｖ、電着時間３分で塗装し、
その後１８０　℃×３０分で塗装焼付を行った。膜厚は
２０μｍ　である。

【００３６】こうして得られた塗装試験片Ｎｏ．１ない
し３６にスクラッチ傷を加え、乾燥繰り返し試験を行っ
た。乾燥繰り返し試験は、５％ＮａＣｌ水溶液中の浸漬
１時間と６０℃の熱風乾燥１時間を交互に繰り返す試験
であり、試験期間は　２００日とした。そして、試験終
了後、傷部における鋼板の腐食深さを測定し、結果を表
３にまとめて示した。

【００３７】

【表３】

【００３８】

【表４】

【００３９】表３および表４から、本発明にかかる耐食
性に優れた熱硬化型高張力Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板は
塗装後耐食性の劣化も少ないことが明らかである。

【００４０】

【発明の効果】以上詳述したように、本発明により、成
形加工性が良好で、特に成形加工後における熱処理によ
り硬度が著しく上昇する熱硬化型高張力Ｚｎ−Ａｌ合金
めっき鋼板を耐食性を劣化させずに提供することが可能
となり、Ｃｕ添加鋼張力鋼板をめっき母材に適用するこ
とができるようになった。

【００４１】したがって、自動車車体、建材等の軽量化
対策の一環として耐食性に優れた熱硬化型高張力表面処
理鋼板を提供することが可能となる本発明の実用上の意
義は極めて著しい。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例における鋼種１ないし鋼種３、および鋼
種１０について、処理温度と時間とを変えて降伏応力の
変化を示したグラフである。

【図２】浴中Ａｌ濃度を変化させためっき浴に浸漬して
得たＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼板に、熱処理温度を種々変
更して熱処理を行ったときの、熱処理温度とめっき皮膜
中のＦｅ濃度との関係を示したグラフである。

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　重量％で、 Ｃ：０．０１％以下、　　　　Ｍｎ：０．７　％以下、
   　　　　Ｐ：０．０１５　〜０．１５％、 Ｓ：０．０２％以下、　　　　Ｎ：０．００５　％以下
   、　　Ａｌ：０．１０％以下、 Ｔｉ：０．０１〜０．２　％、　　Ｃｕ：０．４　〜２
   ．０　％であって、Ｔｉ≧３．９９Ｃ＋１．５５Ｐ＋１
   ．４９Ｓ＋３．４２Ｎ残部Ｆｅおよび不可避的不純物か
   らなる鋼組成の鋼板の少なくとも片面に、Ａｌ／（Ａｌ
   ＋Ｚｎ）×１００　：　０．５　〜５．０　％、残部Ｚ
   ｎおよび不可避的不純物からなる合金組成を有するＺｎ
   −Ａｌ合金のめっき皮膜を有することを特徴とする、耐
   食性に優れた熱硬化型高張力Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板
   。
2. 【請求項２】　　さらに、前記鋼組成が、重量％でＳｉ
   ：０．５　％以下 を含有する請求項１記載の耐食性に優れた熱硬化型高張
   力Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板。
3. 【請求項３】　　さらに、前記鋼組成が、重量％でＮｉ
   ：２．０　％以下 を含有する請求項１または請求項２記載の耐食性に優れ
   た熱硬化型高張力Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板。