JPH0428441B2 - - Google Patents
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- JPH0428441B2 JPH0428441B2 JP58062744A JP6274483A JPH0428441B2 JP H0428441 B2 JPH0428441 B2 JP H0428441B2 JP 58062744 A JP58062744 A JP 58062744A JP 6274483 A JP6274483 A JP 6274483A JP H0428441 B2 JPH0428441 B2 JP H0428441B2
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- steel
- rolling
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- reheating
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0081—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for slabs; for billets
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- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
（技術分野）
本発明は、鋼の連続鋳造された鋳片を常温まで
冷却することなく、熱片を直送して熱間圧延する
鋼の連続鋳造−熱片直送圧延方式に関するもので
ある。 （背景技術） 最近、連続鋳造−熱間圧延（分塊圧延を含む）
工程において、エネルギーロスを極力抑えるた
め、連続鋳造された鋳片を、在来法のように、常
温まで冷却することなく、熱片のまま直接圧延加
熱炉に装入する方式、いわゆる熱片直送圧延の採
用が広まつている。ところが特定鋼種において
は、この方式を採用すると、表層部に従来の冷片
装入圧延では見られなかつた現象である横割れを
発生することが多い。 ところが、熱片直送圧延においても、連続鋳造
された鋳片の表面温度が約600℃以下で常温に達
しない温度で加熱炉に装入加熱された場合は、前
記冷片装入圧延と同様横割れは生じない。しか
し、この場合鋳片を600℃以下になるまで放置す
ること自体省エネルギー上在来法ほどではないが
不利である。これに関し、特開昭55−84202号公
報に、鋼片の直送圧延において、溶融、凝固に引
き続く冷却過程で鋼片を一旦Ar1点直まで冷却し
た後、再加熱し圧延を施す場合、鋼片表面割れが
防止できることが示されている。しかしこの方法
は上述のように省エネルギーの点では不利であ
る。 熱片直送圧延の場合、いうまでもなく、熱片の
まま、例えば表面温度が約800℃以上で加熱炉に
装入、加熱された場合は、省エネルギーの点では
最良であるが、すでに若干触れたように特定鋼種
において圧延時に横割れが生じ、品質上不利とな
るのであるが、この一部の鋼種で何故熱間加工性
が劣化するのか不明であつた。 （発明の開示） 本発明は、上述の問題点を解決するため成され
たもので、熱片直送圧延でも熱間圧延時の割れが
極めて少なく、エネルギーロスが極めて少ない鋼
の熱片直送圧延方法を提供せんとするものであ
る。 本発明者等は、在来の熱片直送圧延における横
割れの原因について解明した結果、次のことが判
つた。 冷片加熱の場合においては、連続鋳造された熱
片の自然冷却過程で、オーステナイトのパーライ
ト変態が生じ、再加熱の過程でパーライトのオー
ステナイト変態が生じ、それらにより結晶粒が微
細化され、約1200℃の加熱後の圧延時、何等横割
れは発生しない。しかし、熱片加熱の場合は、上
述の変態が起こらず、本来脆さのある粗大な初晶
がそのまま残り、さらに高温の加熱で、かつ時間
が長い程粒界の酸化が進むと共に、加熱時の表面
引張熱応力によるヘアークラツクの発生が数少な
い粒界に集中してクラツクが深くなり、これが圧
延割れ疵の原因となる。 本発明は、この冷片加熱の品質上の有利性と省
エネルギー上有利な熱片直送加熱を生かすため、
熱間加工性に関係する表皮層を急冷処理を施して
改質し、熱間圧延時の横割れを防止するという着
相に基づいてなされたものである。 即ち、本発明は、炭素鋼に、B0.0005〜0.0100
％、Si0.50〜2.0％の一方または両方を含有させた
鋼を連続鋳造し、該鋳造後、オーステナイト組織
を有する鋳片が自然冷却によりパーライト変態を
起こすまでに、該鋳片を熱間圧延温度まで再加熱
して圧延する鋼の熱片直送圧延方法において、鋳
片曲げ工程を除外し、鋳片凝固後から鋳片再加熱
工程までの間で鋳片の表皮層をすくなくとも一回
マルテンサイト変態させることを特徴とする鋼の
熱片直送圧延方法である。 本発明による効果は、前記のようなＢ含有鋼、
高Si含有鋼、およびＢおよびSiを含有する炭素鋼
種において顕著である。 Ｂが0.0005％以下では、横割れが発生しにく
く、一方、Ｂ添加の目的の焼入性向上を達成しよ
うとすると0.0005％以上必要となり、0.0100％を
超えると熱間加工、冷間加工時ともに加工性が劣
化する。 また、Siが0.50％以下では横割れは発生しにく
く、本発明が規定するように冷却を行う必要がな
く、0.50％を超えると横割れが発生しやすくな
る。一方、Siが２％を超えると冷間加工性が劣化
し、本発明で割れなく製造しても後続の加工時に
割れを生じやすい。 そして、Ｂ、Siを同時に含有する、例えばPC
（プレストトレスコンクリート）用鋼種でＢ、Si
とも上記の範囲にあるものは、割れを生じること
なく圧延を行うことができる。 本発明において、連続鋳造された鋳片を、凝固
後から圧延のための再加熱前までの工程で表皮層
に急冷処理を施すのは、鋳片の表皮層の結晶粒を
微細化して熱間圧延時の横割れの発生を防止する
ためである。表皮層の急冷処理の方法は、鋳片の
表面のみを急冷により、表皮層にマルテンサイト
変態を生じさせる方法を採る。 この急冷処理により、粗大な初晶より成る鋳片
の表皮層はオーステナイトからマルテンサイト変
態を起こし、その後の再加熱でオーステナイト変
態を起こし、上述の冷片再加熱の場合と実質的に
同様の変態を起こして結晶粒の微細化が進み、か
つ加熱時の粒界酸化も少ないので、熱間圧延時横
割れの発生が極めて少なくなる効果がある。 本発明において、上述の急冷処理の回数は、１
回でも、又は２回以上反覆しても良い。ただし鋳
片を曲げる工程内では、曲げ加工による割れを誘
発し易いので、避ける必要がある。 第１図は本発明方法が実施できる連続鋳造設備
の構成図である。 図において、１は溶鋼で、タンデイシユ２より
連続鋳造型３内に注入され、鋳型３より出た連続
鋳片４は二次冷却帯５により冷却されて凝固が進
行する。凝固した連続鋳片４は複数のガイドロー
ル６により水平方向に曲げられた後、切断機８に
より所定の長さの鋳片９に切断される。７はピン
チロールである。切断された鋳片９は搬送ロール
１０により圧延加熱炉１１に移送される。 １２1，１２2，１２3は、本発明方法に用いら
れる表皮層急冷処理装置で、鋳片凝固後から再加
熱前までの工程の間に設けられている。表皮層急
冷処理装置１２1は二次冷却帯５の直後、１２2は
鋳片切断の直後、１２3は鋳片の加熱炉１１への
移送途中にそれぞれ設けられている。なお本発明
における表皮層急冷処理の回数、場所は、第１図
に示すものに限定されるものではなく、１回以上
何回でも良く、又場所は連続鋳造から再加熱前ま
での工程の間で鋳片の曲げ工程以外であれば良
い。 表皮層急冷処理装置１２1，１２2，１２3は、
鋳片の表面を短時間で急冷するようにしたもの
で、例えば第２図に示すような装置が用いられ
る。図において、鋳片９（又は４）の周りに設け
られた多数のノズル１３から鋳片表面に向つて水
が噴射される。冷媒としては、噴射された水、水
溶液、圧縮空気等が用いられる。 急冷により、鋳片表面が数秒間で赤色から黒色
に変ることで表面にマルテンサイトを生じたこと
が確認でき、また輻射温度計でみれば、その表面
温度により確認でき、マルテンサイト変態の深さ
は一時的に数mm程度に達すればよい。 第４図は、鋼の鋳片直送圧延における本発明方
法の冷却、再加熱コースおよび比較のための他の
冷却、再加熱コースを示す。なお、これらは例示
である。 これらの冷却コースを用いて、本発明の鋳片急
冷処理および比較のため、従来の他の冷却、再加
熱処理について説明する。 図で線，は鋳片の中心部および表面の自然
放冷時の時間的温度変化を示し、線は本発明の
急冷処理にる鋳片表面のマルテンサイト変態時の
時間的温度変化を示す。この場合、鋳片の中心部
はほぼ線で示す自然放冷の時間的温度変化より
若干低い温度（図示していない）で、これに従
う。，で示す線は800℃前後で、より大きな
省エネルギー効果を目ざす再加熱開始点よりの鋳
片中心部と表面の再加熱による温度変化をそれぞ
れ示す。また、，で示す線は特開昭55−
84202号に示されるAr1直下で再加熱が開始され
た場合の鋳片の中心部および表面の温度変化を示
す。なお、設備上、その他の制約からさらに温度
が下つた鋳片の再加熱開始点については省略して
いる。 (1) より大きな省エネルギー効果を目ざす直送圧
延法では、再加熱開始点は自然放冷によるパー
ライト変態を生ずる以前にあり、特定鋼種で
は、すでに説明したように圧延時割れを生じ
る。 (2) 前記公報の開示発明によるものは、特にS.O.
Nなどを含んだ鋼であつても、鋼片表面が自然
放冷でパーライト変態領域に入つた直後を、再
加熱に入る点として、線、で示す再加熱開
始をしており、圧延時、割れを生じさせないと
している。しかし、省エネルギー効果は大きく
ない。 (3) これに対し、線で示す本発明の冷却コース
は鋳片表面が急冷処理装置によつて、600℃以
下に急冷され、マルテンサイト領域に入ること
を示し、表皮層にマルテンサイトを生じる。こ
のとき、鋳片中心部の温度は線で示す自然放
冷時のコースより若干低目であるが、これに沿
う。 線の最低温度で冷却を停止すれば、鋳片内
部に保持されている熱によつて鋳片表面温度は
図のように復熱する。温度最低点より左側が急
冷処理コースを示し、同右側が復熱コースを示
している。 復熱により、表面温度は自然放冷時よりやや
低温であるが、その差はわずかのところまで上
昇する。そのため再加熱における省エネルギー
効果は大きい。 図で再加熱開始点は、従来のより大きな省エ
ネルギー効果を目ざした場合と同じ再加熱開始
点で再加熱されることを示しているが、このこ
とは格別なことではない。 （実施例） 第１図に示す装置を用い、表１に示す組成の鋼
を連続鋳造−熱間圧延を行なつた。なお表１の各
元素含有率はwt％で示している。
冷却することなく、熱片を直送して熱間圧延する
鋼の連続鋳造−熱片直送圧延方式に関するもので
ある。 （背景技術） 最近、連続鋳造−熱間圧延（分塊圧延を含む）
工程において、エネルギーロスを極力抑えるた
め、連続鋳造された鋳片を、在来法のように、常
温まで冷却することなく、熱片のまま直接圧延加
熱炉に装入する方式、いわゆる熱片直送圧延の採
用が広まつている。ところが特定鋼種において
は、この方式を採用すると、表層部に従来の冷片
装入圧延では見られなかつた現象である横割れを
発生することが多い。 ところが、熱片直送圧延においても、連続鋳造
された鋳片の表面温度が約600℃以下で常温に達
しない温度で加熱炉に装入加熱された場合は、前
記冷片装入圧延と同様横割れは生じない。しか
し、この場合鋳片を600℃以下になるまで放置す
ること自体省エネルギー上在来法ほどではないが
不利である。これに関し、特開昭55−84202号公
報に、鋼片の直送圧延において、溶融、凝固に引
き続く冷却過程で鋼片を一旦Ar1点直まで冷却し
た後、再加熱し圧延を施す場合、鋼片表面割れが
防止できることが示されている。しかしこの方法
は上述のように省エネルギーの点では不利であ
る。 熱片直送圧延の場合、いうまでもなく、熱片の
まま、例えば表面温度が約800℃以上で加熱炉に
装入、加熱された場合は、省エネルギーの点では
最良であるが、すでに若干触れたように特定鋼種
において圧延時に横割れが生じ、品質上不利とな
るのであるが、この一部の鋼種で何故熱間加工性
が劣化するのか不明であつた。 （発明の開示） 本発明は、上述の問題点を解決するため成され
たもので、熱片直送圧延でも熱間圧延時の割れが
極めて少なく、エネルギーロスが極めて少ない鋼
の熱片直送圧延方法を提供せんとするものであ
る。 本発明者等は、在来の熱片直送圧延における横
割れの原因について解明した結果、次のことが判
つた。 冷片加熱の場合においては、連続鋳造された熱
片の自然冷却過程で、オーステナイトのパーライ
ト変態が生じ、再加熱の過程でパーライトのオー
ステナイト変態が生じ、それらにより結晶粒が微
細化され、約1200℃の加熱後の圧延時、何等横割
れは発生しない。しかし、熱片加熱の場合は、上
述の変態が起こらず、本来脆さのある粗大な初晶
がそのまま残り、さらに高温の加熱で、かつ時間
が長い程粒界の酸化が進むと共に、加熱時の表面
引張熱応力によるヘアークラツクの発生が数少な
い粒界に集中してクラツクが深くなり、これが圧
延割れ疵の原因となる。 本発明は、この冷片加熱の品質上の有利性と省
エネルギー上有利な熱片直送加熱を生かすため、
熱間加工性に関係する表皮層を急冷処理を施して
改質し、熱間圧延時の横割れを防止するという着
相に基づいてなされたものである。 即ち、本発明は、炭素鋼に、B0.0005〜0.0100
％、Si0.50〜2.0％の一方または両方を含有させた
鋼を連続鋳造し、該鋳造後、オーステナイト組織
を有する鋳片が自然冷却によりパーライト変態を
起こすまでに、該鋳片を熱間圧延温度まで再加熱
して圧延する鋼の熱片直送圧延方法において、鋳
片曲げ工程を除外し、鋳片凝固後から鋳片再加熱
工程までの間で鋳片の表皮層をすくなくとも一回
マルテンサイト変態させることを特徴とする鋼の
熱片直送圧延方法である。 本発明による効果は、前記のようなＢ含有鋼、
高Si含有鋼、およびＢおよびSiを含有する炭素鋼
種において顕著である。 Ｂが0.0005％以下では、横割れが発生しにく
く、一方、Ｂ添加の目的の焼入性向上を達成しよ
うとすると0.0005％以上必要となり、0.0100％を
超えると熱間加工、冷間加工時ともに加工性が劣
化する。 また、Siが0.50％以下では横割れは発生しにく
く、本発明が規定するように冷却を行う必要がな
く、0.50％を超えると横割れが発生しやすくな
る。一方、Siが２％を超えると冷間加工性が劣化
し、本発明で割れなく製造しても後続の加工時に
割れを生じやすい。 そして、Ｂ、Siを同時に含有する、例えばPC
（プレストトレスコンクリート）用鋼種でＢ、Si
とも上記の範囲にあるものは、割れを生じること
なく圧延を行うことができる。 本発明において、連続鋳造された鋳片を、凝固
後から圧延のための再加熱前までの工程で表皮層
に急冷処理を施すのは、鋳片の表皮層の結晶粒を
微細化して熱間圧延時の横割れの発生を防止する
ためである。表皮層の急冷処理の方法は、鋳片の
表面のみを急冷により、表皮層にマルテンサイト
変態を生じさせる方法を採る。 この急冷処理により、粗大な初晶より成る鋳片
の表皮層はオーステナイトからマルテンサイト変
態を起こし、その後の再加熱でオーステナイト変
態を起こし、上述の冷片再加熱の場合と実質的に
同様の変態を起こして結晶粒の微細化が進み、か
つ加熱時の粒界酸化も少ないので、熱間圧延時横
割れの発生が極めて少なくなる効果がある。 本発明において、上述の急冷処理の回数は、１
回でも、又は２回以上反覆しても良い。ただし鋳
片を曲げる工程内では、曲げ加工による割れを誘
発し易いので、避ける必要がある。 第１図は本発明方法が実施できる連続鋳造設備
の構成図である。 図において、１は溶鋼で、タンデイシユ２より
連続鋳造型３内に注入され、鋳型３より出た連続
鋳片４は二次冷却帯５により冷却されて凝固が進
行する。凝固した連続鋳片４は複数のガイドロー
ル６により水平方向に曲げられた後、切断機８に
より所定の長さの鋳片９に切断される。７はピン
チロールである。切断された鋳片９は搬送ロール
１０により圧延加熱炉１１に移送される。 １２1，１２2，１２3は、本発明方法に用いら
れる表皮層急冷処理装置で、鋳片凝固後から再加
熱前までの工程の間に設けられている。表皮層急
冷処理装置１２1は二次冷却帯５の直後、１２2は
鋳片切断の直後、１２3は鋳片の加熱炉１１への
移送途中にそれぞれ設けられている。なお本発明
における表皮層急冷処理の回数、場所は、第１図
に示すものに限定されるものではなく、１回以上
何回でも良く、又場所は連続鋳造から再加熱前ま
での工程の間で鋳片の曲げ工程以外であれば良
い。 表皮層急冷処理装置１２1，１２2，１２3は、
鋳片の表面を短時間で急冷するようにしたもの
で、例えば第２図に示すような装置が用いられ
る。図において、鋳片９（又は４）の周りに設け
られた多数のノズル１３から鋳片表面に向つて水
が噴射される。冷媒としては、噴射された水、水
溶液、圧縮空気等が用いられる。 急冷により、鋳片表面が数秒間で赤色から黒色
に変ることで表面にマルテンサイトを生じたこと
が確認でき、また輻射温度計でみれば、その表面
温度により確認でき、マルテンサイト変態の深さ
は一時的に数mm程度に達すればよい。 第４図は、鋼の鋳片直送圧延における本発明方
法の冷却、再加熱コースおよび比較のための他の
冷却、再加熱コースを示す。なお、これらは例示
である。 これらの冷却コースを用いて、本発明の鋳片急
冷処理および比較のため、従来の他の冷却、再加
熱処理について説明する。 図で線，は鋳片の中心部および表面の自然
放冷時の時間的温度変化を示し、線は本発明の
急冷処理にる鋳片表面のマルテンサイト変態時の
時間的温度変化を示す。この場合、鋳片の中心部
はほぼ線で示す自然放冷の時間的温度変化より
若干低い温度（図示していない）で、これに従
う。，で示す線は800℃前後で、より大きな
省エネルギー効果を目ざす再加熱開始点よりの鋳
片中心部と表面の再加熱による温度変化をそれぞ
れ示す。また、，で示す線は特開昭55−
84202号に示されるAr1直下で再加熱が開始され
た場合の鋳片の中心部および表面の温度変化を示
す。なお、設備上、その他の制約からさらに温度
が下つた鋳片の再加熱開始点については省略して
いる。 (1) より大きな省エネルギー効果を目ざす直送圧
延法では、再加熱開始点は自然放冷によるパー
ライト変態を生ずる以前にあり、特定鋼種で
は、すでに説明したように圧延時割れを生じ
る。 (2) 前記公報の開示発明によるものは、特にS.O.
Nなどを含んだ鋼であつても、鋼片表面が自然
放冷でパーライト変態領域に入つた直後を、再
加熱に入る点として、線、で示す再加熱開
始をしており、圧延時、割れを生じさせないと
している。しかし、省エネルギー効果は大きく
ない。 (3) これに対し、線で示す本発明の冷却コース
は鋳片表面が急冷処理装置によつて、600℃以
下に急冷され、マルテンサイト領域に入ること
を示し、表皮層にマルテンサイトを生じる。こ
のとき、鋳片中心部の温度は線で示す自然放
冷時のコースより若干低目であるが、これに沿
う。 線の最低温度で冷却を停止すれば、鋳片内
部に保持されている熱によつて鋳片表面温度は
図のように復熱する。温度最低点より左側が急
冷処理コースを示し、同右側が復熱コースを示
している。 復熱により、表面温度は自然放冷時よりやや
低温であるが、その差はわずかのところまで上
昇する。そのため再加熱における省エネルギー
効果は大きい。 図で再加熱開始点は、従来のより大きな省エ
ネルギー効果を目ざした場合と同じ再加熱開始
点で再加熱されることを示しているが、このこ
とは格別なことではない。 （実施例） 第１図に示す装置を用い、表１に示す組成の鋼
を連続鋳造−熱間圧延を行なつた。なお表１の各
元素含有率はwt％で示している。
【表】
本発明方法によるものは、表皮層急冷処理装置
１２1，１２2，１２3により鋳片の表皮層を急冷
後、圧延加熱炉１１に装入した。従来法によるも
のは、表皮急冷処理せずに鋳片を圧延加熱炉１１
に装入した。 後述のように各チヤージの鋳片を約1200℃に再
加熱し、110mm角に熱間圧延した場合の圧延後の
鋼材の表面を目視検査し、割れ指数として評価し
た結果は第３図に示す通りである。 第３図における割れ指数は各チヤージにおける
圧延材の単位長における割れ数を示すもので、従
来法、本方法によるものをそれぞれボロン鋼、高
Si含有鋼に区分して示し、従来法においボロン鋼
12チヤージ、高Si鋼10チヤージ、本方法において
ボロン鋼12チヤージ、高Si含有鋼14チヤージに付
き検査し、各チヤージごとの割れを単位長あたり
に換算し、それぞれ一つの丸、四角でその分布を
示したものである。 第３図より、本発明によるものは、従来法によ
るものに比べ、ボロン鋼、高Si含有鋼共、割れ指
数が著しく小さく、かつばらつきが少ないことが
分る。 （発明の効果） 上述のように構成された本発明の熱片直送圧延
方法は次のような効果がある。 (イ) 鋼を連続鋳造−熱片直送圧延により加工する
方法において、オーステナイト組織を持つ連続
鋳造された鋳片が、自然冷却によりパーライト
変態を起こすまでに熱間圧延温度まで再加熱す
る場合において、鋳片の表皮層のみを対象とし
た急冷処理を施すだけであるので、再加熱に要
する熱量が少なく、エネルギーロスが極めて少
ないので、省エネルギー上効果が大きい。 (ロ) 前記鋳片の凝固完了後から前記再加熱前まで
の工程で鋳片曲げ工程以外の工程で、該鋳片の
表皮層のみの急冷処理を１回以上施すことによ
り、鋳片の表皮層のみにマルテンサイト変態を
生じさせるため、前述のように鋳片の表皮層
は、従来の冷片加熱の場合と実質的に同様な変
態を起こして結晶粒の微細化が進み、かつ加熱
時の粒界酸化が少ないので、熱間圧延において
割れの発生が防止され、割れ疵の極めて少ない
鋼材が得られる。
１２1，１２2，１２3により鋳片の表皮層を急冷
後、圧延加熱炉１１に装入した。従来法によるも
のは、表皮急冷処理せずに鋳片を圧延加熱炉１１
に装入した。 後述のように各チヤージの鋳片を約1200℃に再
加熱し、110mm角に熱間圧延した場合の圧延後の
鋼材の表面を目視検査し、割れ指数として評価し
た結果は第３図に示す通りである。 第３図における割れ指数は各チヤージにおける
圧延材の単位長における割れ数を示すもので、従
来法、本方法によるものをそれぞれボロン鋼、高
Si含有鋼に区分して示し、従来法においボロン鋼
12チヤージ、高Si鋼10チヤージ、本方法において
ボロン鋼12チヤージ、高Si含有鋼14チヤージに付
き検査し、各チヤージごとの割れを単位長あたり
に換算し、それぞれ一つの丸、四角でその分布を
示したものである。 第３図より、本発明によるものは、従来法によ
るものに比べ、ボロン鋼、高Si含有鋼共、割れ指
数が著しく小さく、かつばらつきが少ないことが
分る。 （発明の効果） 上述のように構成された本発明の熱片直送圧延
方法は次のような効果がある。 (イ) 鋼を連続鋳造−熱片直送圧延により加工する
方法において、オーステナイト組織を持つ連続
鋳造された鋳片が、自然冷却によりパーライト
変態を起こすまでに熱間圧延温度まで再加熱す
る場合において、鋳片の表皮層のみを対象とし
た急冷処理を施すだけであるので、再加熱に要
する熱量が少なく、エネルギーロスが極めて少
ないので、省エネルギー上効果が大きい。 (ロ) 前記鋳片の凝固完了後から前記再加熱前まで
の工程で鋳片曲げ工程以外の工程で、該鋳片の
表皮層のみの急冷処理を１回以上施すことによ
り、鋳片の表皮層のみにマルテンサイト変態を
生じさせるため、前述のように鋳片の表皮層
は、従来の冷片加熱の場合と実質的に同様な変
態を起こして結晶粒の微細化が進み、かつ加熱
時の粒界酸化が少ないので、熱間圧延において
割れの発生が防止され、割れ疵の極めて少ない
鋼材が得られる。
第１図は本発明方法が実施できる連続鋳造設備
の構成図である。第２図は第１図に示す表皮層急
冷処理装置を示す斜視図である。第３図は本発明
方法により製造された圧延後の鋼材および従来法
により製造された圧延後の鋼材の割れ指数を示す
図てある。第４図は各熱片直送圧延における冷
却、再加熱コースを例示する。 １……溶鋼、２……タンデイシユ、３……連続
鋳造鋳型、４……連続鋳片、５……二次冷却帯、
６……ガイドロール、７……ピンチロール、８…
…切断機、９……鋳片、１０……搬送ロール、１
１……圧延加熱炉、１２1，１２2，１２3……表
皮層急冷処理装置、１３……ノズル。
の構成図である。第２図は第１図に示す表皮層急
冷処理装置を示す斜視図である。第３図は本発明
方法により製造された圧延後の鋼材および従来法
により製造された圧延後の鋼材の割れ指数を示す
図てある。第４図は各熱片直送圧延における冷
却、再加熱コースを例示する。 １……溶鋼、２……タンデイシユ、３……連続
鋳造鋳型、４……連続鋳片、５……二次冷却帯、
６……ガイドロール、７……ピンチロール、８…
…切断機、９……鋳片、１０……搬送ロール、１
１……圧延加熱炉、１２1，１２2，１２3……表
皮層急冷処理装置、１３……ノズル。
Claims (1)
- １ 炭素鋼に、B0.0005〜0.0100％、Si0.50〜2.0
％の一方または両方を含有させた鋼を連続鋳造
し、該鋳造後、オーステナイト組織を有する鋳片
が自然冷却によりパーライト変態を起こすまで
に、該鋳片を熱間圧延温度まで再加熱して圧延す
る鋼の熱片直送圧延方法において、鋳片曲げ工程
を除外し、鋳片凝固後から鋳片再加熱工程までの
間で鋳片の表皮層をすくなくとも一回マルテンサ
イト変態させることを特徴とする鋼の熱片直送圧
延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6274483A JPS59189001A (ja) | 1983-04-08 | 1983-04-08 | 鋼の熱片直送圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6274483A JPS59189001A (ja) | 1983-04-08 | 1983-04-08 | 鋼の熱片直送圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59189001A JPS59189001A (ja) | 1984-10-26 |
| JPH0428441B2 true JPH0428441B2 (ja) | 1992-05-14 |
Family
ID=13209203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6274483A Granted JPS59189001A (ja) | 1983-04-08 | 1983-04-08 | 鋼の熱片直送圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59189001A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE4416752A1 (de) * | 1994-05-13 | 1995-11-16 | Schloemann Siemag Ag | Verfahren und Produktionsanlage zur Erzeugung von Warmbreitband |
| DE19529049C1 (de) * | 1995-07-31 | 1997-03-20 | Mannesmann Ag | Hochgeschwindigkeits-Dünnbrammenanlage |
| DE19843200C1 (de) * | 1998-09-14 | 1999-08-05 | Mannesmann Ag | Verfahren zur Erzeugung von Warmband und Blechen |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5852443B2 (ja) * | 1978-12-19 | 1983-11-22 | 新日本製鐵株式会社 | 熱間圧延における鋼片表面割れ抑制方法 |
-
1983
- 1983-04-08 JP JP6274483A patent/JPS59189001A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59189001A (ja) | 1984-10-26 |
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