JPH04301044A - 冷間加工可能な高靱性チタン合金 - Google Patents
冷間加工可能な高靱性チタン合金Info
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- JPH04301044A JPH04301044A JP6479191A JP6479191A JPH04301044A JP H04301044 A JPH04301044 A JP H04301044A JP 6479191 A JP6479191 A JP 6479191A JP 6479191 A JP6479191 A JP 6479191A JP H04301044 A JPH04301044 A JP H04301044A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、化学工業およびエネル
ギー開発分野において用いられる、あるいは一般工業用
構造材として用いられるチタン合金、特にα＋β型合金
に関する。
ギー開発分野において用いられる、あるいは一般工業用
構造材として用いられるチタン合金、特にα＋β型合金
に関する。
【０００２】
【従来の技術】一般的なチタン合金として現在使用され
ているＴｉ合金では、工業用純Ｔｉおよびα型、α＋β
型、β型の各チタン合金が知られており、以下にあって
は、このうちα＋β型のチタン合金について説明する。 α＋β型のチタン合金としては、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ、
Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ、Ｔｉ−６Ａｌ
−２Ｓｎ−４Ｚｒ−２Ｍｏ、Ｔｉ−３Ａｌ−２．５Ｖ、
Ｔｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖが知られている。
ているＴｉ合金では、工業用純Ｔｉおよびα型、α＋β
型、β型の各チタン合金が知られており、以下にあって
は、このうちα＋β型のチタン合金について説明する。 α＋β型のチタン合金としては、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ、
Ｔｉ−６Ａｌ−２Ｓｎ−４Ｚｒ−６Ｍｏ、Ｔｉ−６Ａｌ
−２Ｓｎ−４Ｚｒ−２Ｍｏ、Ｔｉ−３Ａｌ−２．５Ｖ、
Ｔｉ−８Ａｌ−１Ｍｏ−１Ｖが知られている。
【０００３】このようにα＋β型チタン合金にあって各
種合金元素が知られているが、そのうちチタン合金に対
するＮｉの添加例には次のようなものがある。 ａ） α＋β型チタン合金に白金族元素を０．０２から
０．２ ％または白金族元素を０．００５ から０．１
２％並びにＮｉ、Ｃｏ、Ｗ、Ｍｏのうち１種以上を０．
０５〜２．０ ％添加し、苛酷な油井環境中での耐食性
を向上させたチタン合金（ 特開昭６３−１１４９８１
号） 。 ｂ） Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の超塑性特性を改善させ
るため２％のＣｏ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒを添加させること
を特徴とした合金（ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩＣＡＬ ＴＲ
ＡＮＳＡＣＴＩＯＮ Ａ， Ｖｏｌ．１４Ａ，Ｄｅｃ．
１９８３， ｐｐ．２５３５ 〜２５４４） 。
種合金元素が知られているが、そのうちチタン合金に対
するＮｉの添加例には次のようなものがある。 ａ） α＋β型チタン合金に白金族元素を０．０２から
０．２ ％または白金族元素を０．００５ から０．１
２％並びにＮｉ、Ｃｏ、Ｗ、Ｍｏのうち１種以上を０．
０５〜２．０ ％添加し、苛酷な油井環境中での耐食性
を向上させたチタン合金（ 特開昭６３−１１４９８１
号） 。 ｂ） Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の超塑性特性を改善させ
るため２％のＣｏ、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒを添加させること
を特徴とした合金（ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩＣＡＬ ＴＲ
ＡＮＳＡＣＴＩＯＮ Ａ， Ｖｏｌ．１４Ａ，Ｄｅｃ．
１９８３， ｐｐ．２５３５ 〜２５４４） 。
【０００４】その他、α＋β型のチタン合金であるＴｉ
−３Ａｌ−２．５Ｖ合金は、冷間加工可能な合金として
知られており、その基本的な成分はＡｌが２．５ 〜３
．５ ％、Ｖが２．０ 〜３．０ ％である。この合金
はＡＭＳ に規格化されており、特にＡＭＳ ４９４３
Ａ には焼鈍材としての規格がある。これによると冷間
加工後、５９３〜７８８ ℃に１５〜６０分焼鈍するこ
とが規定されている。またＡＭＳ ４９４４には冷間加
工材の規格があり、これによると冷間加工後、３７０
℃以上の温度で３０分以上応力除去焼鈍することが規定
されている。しかしながら、上記の２つの規格には冷間
加工度に関する規定はない。
−３Ａｌ−２．５Ｖ合金は、冷間加工可能な合金として
知られており、その基本的な成分はＡｌが２．５ 〜３
．５ ％、Ｖが２．０ 〜３．０ ％である。この合金
はＡＭＳ に規格化されており、特にＡＭＳ ４９４３
Ａ には焼鈍材としての規格がある。これによると冷間
加工後、５９３〜７８８ ℃に１５〜６０分焼鈍するこ
とが規定されている。またＡＭＳ ４９４４には冷間加
工材の規格があり、これによると冷間加工後、３７０
℃以上の温度で３０分以上応力除去焼鈍することが規定
されている。しかしながら、上記の２つの規格には冷間
加工度に関する規定はない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】チタン合金はその高強
度、低比重の特性を活かし構造材として用いられている
。ところがチタン合金は靱性が低いため構造材として用
いた場合、亀裂に対する抵抗が弱くなる。従って、チタ
ン合金を構造材として用いる場合、強度の向上のみを主
眼とするのではなく靱性値の向上にも注意を注ぐ必要が
ある。しかしながら、現在までのところ、強度を確保し
つつ靱性値を向上させる方法が不明である。
度、低比重の特性を活かし構造材として用いられている
。ところがチタン合金は靱性が低いため構造材として用
いた場合、亀裂に対する抵抗が弱くなる。従って、チタ
ン合金を構造材として用いる場合、強度の向上のみを主
眼とするのではなく靱性値の向上にも注意を注ぐ必要が
ある。しかしながら、現在までのところ、強度を確保し
つつ靱性値を向上させる方法が不明である。
【０００６】そこで冷間加工により加工強化することが
一つの手段として考えられるが、従来知られている冷間
加工可能な合金である前述のＴｉ−３Ａｌ−２．５Ｖ合
金では冷間加工後の靱性が著しく低下し、強度目標は満
足されるものの、靱性の点から不十分な結果となる。こ
こに、本発明の一般的目的は、冷間加工可能であって、
強度および靱性値のバランスに優れたチタン合金を提供
することである。
一つの手段として考えられるが、従来知られている冷間
加工可能な合金である前述のＴｉ−３Ａｌ−２．５Ｖ合
金では冷間加工後の靱性が著しく低下し、強度目標は満
足されるものの、靱性の点から不十分な結果となる。こ
こに、本発明の一般的目的は、冷間加工可能であって、
強度および靱性値のバランスに優れたチタン合金を提供
することである。
【０００７】本発明のより具体的目的は、室温における
０．２ ％耐力が７０．０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上で、か
つ靱性値をシャルピーにて評価し室温（２５ ℃） で
のシャルピー衝撃値が５．０ ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上で
ある強度および靱性に優れたチタン合金を提供すること
である。
０．２ ％耐力が７０．０ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上で、か
つ靱性値をシャルピーにて評価し室温（２５ ℃） で
のシャルピー衝撃値が５．０ ｋｇｆ／ｍｍ２ 以上で
ある強度および靱性に優れたチタン合金を提供すること
である。
【０００８】さらに、本発明の目的は、チタン合金の成
分割合と冷間での加工条件と熱処理条件とを最適に組合
わせることにより、強度および靱性値のバランスに優れ
たチタン合金を提供することである。
分割合と冷間での加工条件と熱処理条件とを最適に組合
わせることにより、強度および靱性値のバランスに優れ
たチタン合金を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、かかる課
題を解決するために種々検討を重ね、次のような知見を
得た。 （ａ） 冷間加工可能な合金として知られているＴｉ−
３Ａｌ−２．５Ｖ合金に冷間加工を行ったところ、冷間
加工により強度が向上するが、しかし、冷間加工度の上
昇によって強化すると強度の上昇に伴い靱性が低下する
。 （ｂ） 上記のチタン合金の靱性を評価するとともに、
その破壊形態を観察した結果、破壊の際に伝播している
主亀裂の前方に微細な割れが発生しこの割れが連結して
亀裂に発展する。さらに微細な割れの発生場所はα相と
β相の界面である。従って、破壊の亀裂発生に対する抵
抗を増加させることが可能ならばα＋β型のチタン合金
の靱性向上が可能である。すなわち、α相とβ相の界面
を強化すれば微少な亀裂発生に対する抵抗を高めること
が可能となり、靱性の向上が可能である。
題を解決するために種々検討を重ね、次のような知見を
得た。 （ａ） 冷間加工可能な合金として知られているＴｉ−
３Ａｌ−２．５Ｖ合金に冷間加工を行ったところ、冷間
加工により強度が向上するが、しかし、冷間加工度の上
昇によって強化すると強度の上昇に伴い靱性が低下する
。 （ｂ） 上記のチタン合金の靱性を評価するとともに、
その破壊形態を観察した結果、破壊の際に伝播している
主亀裂の前方に微細な割れが発生しこの割れが連結して
亀裂に発展する。さらに微細な割れの発生場所はα相と
β相の界面である。従って、破壊の亀裂発生に対する抵
抗を増加させることが可能ならばα＋β型のチタン合金
の靱性向上が可能である。すなわち、α相とβ相の界面
を強化すれば微少な亀裂発生に対する抵抗を高めること
が可能となり、靱性の向上が可能である。
【００１０】（ｃ） 一方、Ｎｉはチタン合金にとって
β相に固溶するいわゆるβ安定化元素として知られてい
る。前記のα相とβ相の界面を強化するためには、Ｎｉ
を微量添加して、かつ必要により熱処理を適切に行うこ
とでα相とβ相の界面を強化することが有効であり、従
って亀裂の伝播抵抗すなわち靱性値を高めることができ
る。 （ｄ） また加工強化の目的で冷間加工する場合、冷間
加工後の熱処理条件を適切に制御すれば靱性の低下はな
く、前記の強度・靱性の目標に到達可能である。
β相に固溶するいわゆるβ安定化元素として知られてい
る。前記のα相とβ相の界面を強化するためには、Ｎｉ
を微量添加して、かつ必要により熱処理を適切に行うこ
とでα相とβ相の界面を強化することが有効であり、従
って亀裂の伝播抵抗すなわち靱性値を高めることができ
る。 （ｄ） また加工強化の目的で冷間加工する場合、冷間
加工後の熱処理条件を適切に制御すれば靱性の低下はな
く、前記の強度・靱性の目標に到達可能である。
【００１１】ここに、本発明は、重量％にて、Ａｌが２
．０ 〜４．０ ％、Ｖが１．５ 〜３．０ ％、Ｎｉ
が０．１ 〜１．５ ％を含み、残部がＴｉおよび不可
避的な不純物から成る、高い靱性値と良好な冷間加工性
を有するチタン合金である。また本発明にかかる合金の
製造条件については前記目標を達成するために冷間で２
０％以上の加工を加えた後、３５０ ℃以上８００ ℃
以下の温度で１５分以上焼鈍することが望ましい。
．０ 〜４．０ ％、Ｖが１．５ 〜３．０ ％、Ｎｉ
が０．１ 〜１．５ ％を含み、残部がＴｉおよび不可
避的な不純物から成る、高い靱性値と良好な冷間加工性
を有するチタン合金である。また本発明にかかる合金の
製造条件については前記目標を達成するために冷間で２
０％以上の加工を加えた後、３５０ ℃以上８００ ℃
以下の温度で１５分以上焼鈍することが望ましい。
【００１２】
【作用】次に本発明における合金組成の限定理由および
好適加工条件の限定理由についてそれぞれ記載する。 （１） Ａｌ、Ｖ Ａｌはチタン合金にはα相安定化元素であり最も一般的
に用いられる添加元素である。一方、Ｖはβ相安定化元
素である。これらの元素は固溶強化の目的でチタン合金
に添加されている。まず強化するためにはＡｌが２．０
％以上、またＶが１．５ ％以上添加することが必要
である。しかし、Ａｌの濃度が４．０ ％超になると固
溶強化が著しくなり、冷間加工性が低下するため冷間加
工時に割れが生じる。またＶが３．０ ％超含まれると
強度が著しく上昇するが、これに伴って靱性の低下が大
きく、強度・靱性の前述の目標値を満足することができ
なくなる。
好適加工条件の限定理由についてそれぞれ記載する。 （１） Ａｌ、Ｖ Ａｌはチタン合金にはα相安定化元素であり最も一般的
に用いられる添加元素である。一方、Ｖはβ相安定化元
素である。これらの元素は固溶強化の目的でチタン合金
に添加されている。まず強化するためにはＡｌが２．０
％以上、またＶが１．５ ％以上添加することが必要
である。しかし、Ａｌの濃度が４．０ ％超になると固
溶強化が著しくなり、冷間加工性が低下するため冷間加
工時に割れが生じる。またＶが３．０ ％超含まれると
強度が著しく上昇するが、これに伴って靱性の低下が大
きく、強度・靱性の前述の目標値を満足することができ
なくなる。
【００１３】（２） Ｎｉ
Ｎｉの濃度が０．１ ％未満であると靱性値の向上効果
が発揮されない。また１．５ ％超含有するとＴｉ２Ｎ
ｉ の金属間化合物を析出し、脆化を招くため靱性値の
向上は不可能となる。その他、不可避な不純物としては
Ｆｅ、Ｃ、Ｈ、Ｏ、Ｎ、Ｙ等が包含され、これらは通常
以下の範囲内で含まれることが許容される。 Ｆｅ：０．３％以下、Ｃ：０．１０ ％以下、Ｈ：０．
０１２５ ％以下、Ｏ：０．２０ ％以下、Ｎ：０．０
５ ％以下、Ｙ：０．００５％以下本発明にかかるチタ
ン合金の製造条件は以下の範囲内であることが望ましい
。
が発揮されない。また１．５ ％超含有するとＴｉ２Ｎ
ｉ の金属間化合物を析出し、脆化を招くため靱性値の
向上は不可能となる。その他、不可避な不純物としては
Ｆｅ、Ｃ、Ｈ、Ｏ、Ｎ、Ｙ等が包含され、これらは通常
以下の範囲内で含まれることが許容される。 Ｆｅ：０．３％以下、Ｃ：０．１０ ％以下、Ｈ：０．
０１２５ ％以下、Ｏ：０．２０ ％以下、Ｎ：０．０
５ ％以下、Ｙ：０．００５％以下本発明にかかるチタ
ン合金の製造条件は以下の範囲内であることが望ましい
。
【００１４】すなわち、冷間で２０％以上の加工を行い
、その後３５０ ℃以上８００ ℃以下の温度範囲で１
５分以上保持した後空冷する熱処理を加える。上記の内
、冷間加工での加工度は以下の式で与えられる。 Ｒ＝１００ × （Ａｏ −Ａｆ ） ／ＡｏＲ ：
冷間加工度 （％） Ａｏ： 加工前断面積 Ａｆ ： 加工後の製品断面積 なお、冷間での加工度が２０％未満であれば強度目標が
達成されない。また熱処理温度が３５０ ℃未満では冷
間加工の影響が残存し靱性の目標が達成されず、一方、
８００ ℃超の温度では完全に再結晶を起こし強度の目
標が達成されなくなる。更に熱処理時の保持時間が１５
分未満では熱処理の効果が発揮されず靱性目標が達成で
きなくなる。 熱処理時間の上限側では経済的な理由から８時間程度を
限定とするのが適当である。
、その後３５０ ℃以上８００ ℃以下の温度範囲で１
５分以上保持した後空冷する熱処理を加える。上記の内
、冷間加工での加工度は以下の式で与えられる。 Ｒ＝１００ × （Ａｏ −Ａｆ ） ／ＡｏＲ ：
冷間加工度 （％） Ａｏ： 加工前断面積 Ａｆ ： 加工後の製品断面積 なお、冷間での加工度が２０％未満であれば強度目標が
達成されない。また熱処理温度が３５０ ℃未満では冷
間加工の影響が残存し靱性の目標が達成されず、一方、
８００ ℃超の温度では完全に再結晶を起こし強度の目
標が達成されなくなる。更に熱処理時の保持時間が１５
分未満では熱処理の効果が発揮されず靱性目標が達成で
きなくなる。 熱処理時間の上限側では経済的な理由から８時間程度を
限定とするのが適当である。
【００１５】
【実施例１】本例では、表１に示す組成割合の各チタン
合金を溶解し機械的性質を調査した。供試材は各１ｋｇ
のインゴット （外径φ５０ｍｍ×高さ１１０ｍｍ）を
アルゴン雰囲気下でスカル溶解により溶製した。インゴ
ットは１１００℃に加熱後、幅５０ｍｍ×厚さ３０ｍｍ
まで鍛造によって加工してから、９００ ℃に再加熱し
て幅５０ｍｍ×厚さ７ｍｍまで熱間圧延を行った。熱間
での圧延後の素材は熱間加工で発生したスケールを除去
する目的で厚さ６ｍｍまで機械加工した後、厚さ３ｍｍ
まで冷間で５０％の圧延を加えた。
合金を溶解し機械的性質を調査した。供試材は各１ｋｇ
のインゴット （外径φ５０ｍｍ×高さ１１０ｍｍ）を
アルゴン雰囲気下でスカル溶解により溶製した。インゴ
ットは１１００℃に加熱後、幅５０ｍｍ×厚さ３０ｍｍ
まで鍛造によって加工してから、９００ ℃に再加熱し
て幅５０ｍｍ×厚さ７ｍｍまで熱間圧延を行った。熱間
での圧延後の素材は熱間加工で発生したスケールを除去
する目的で厚さ６ｍｍまで機械加工した後、厚さ３ｍｍ
まで冷間で５０％の圧延を加えた。
【００１６】添加した成分系によってはこの冷間加工で
割れが発生する場合があった。この場合、冷間加工後に
製品端部から１ｍｍ以上の割れが発生したものは冷間加
工性が乏しいものとして機械的性質の評価対象から除外
した。冷間圧延後の素材は５５０ ℃に加熱後、３０分
間保持し空冷を行った。熱処理後の素材より圧延長手方
向に平行部の肉厚３ｍｍ、幅６．２５ｍｍ、標点間距離
＝２５ｍｍの板状試験片を採取し、ＡＳＴＭに準拠して
室温で引張性質を調査した。また靱性値を評価する目的
で圧延長手方向に幅２．５ ｍｍ ＪＩＳ４号 １／４
サイズのシャルピー衝撃試験片（Ｖノッチ） を採取し
２５℃にて試験を行った。この場合、シャルピー衝撃試
験片の採取方向は圧延方向に平行で亀裂の進展方向は圧
延方向と直角とした。
割れが発生する場合があった。この場合、冷間加工後に
製品端部から１ｍｍ以上の割れが発生したものは冷間加
工性が乏しいものとして機械的性質の評価対象から除外
した。冷間圧延後の素材は５５０ ℃に加熱後、３０分
間保持し空冷を行った。熱処理後の素材より圧延長手方
向に平行部の肉厚３ｍｍ、幅６．２５ｍｍ、標点間距離
＝２５ｍｍの板状試験片を採取し、ＡＳＴＭに準拠して
室温で引張性質を調査した。また靱性値を評価する目的
で圧延長手方向に幅２．５ ｍｍ ＪＩＳ４号 １／４
サイズのシャルピー衝撃試験片（Ｖノッチ） を採取し
２５℃にて試験を行った。この場合、シャルピー衝撃試
験片の採取方向は圧延方向に平行で亀裂の進展方向は圧
延方向と直角とした。
【００１７】表１に試験結果を示す。試験結果の評価は
、０．２ ％耐力とシャルピー衝撃値に注目して行い、
０．２ ％耐力が７０．０ ｋｇｆ／ｍｍ２以上、かつ
シャルピー値が５．０ ｋｇｆ／ｍｍ２以上を達成し
た場合に評価○とした。表１の結果より本発明の規定す
る範囲内の成分において強度・靱性値の目標が達成され
ていることが判る。
、０．２ ％耐力とシャルピー衝撃値に注目して行い、
０．２ ％耐力が７０．０ ｋｇｆ／ｍｍ２以上、かつ
シャルピー値が５．０ ｋｇｆ／ｍｍ２以上を達成し
た場合に評価○とした。表１の結果より本発明の規定す
る範囲内の成分において強度・靱性値の目標が達成され
ていることが判る。
【００１８】
【実施例２】本例では、Ｔｉ−３．２ Ａｌ−２．６
Ｖ−０．６Ｎｉ の合金１５０ ｋｇを真空アーク溶解
し、得られたインゴット （φ３００ｍｍ）を１１５０
℃に加熱後、鍛造にて幅５０ｍｍ×厚さ３０ｍｍとした
。さらに９００ ℃に加熱後、熱間圧延にて幅５０ｍｍ
厚さ１２ｍｍに仕上げた。圧延後の素材より厚さ１０ｍ
ｍの冷間圧延素材を採取し冷間加工度を７０％まで変化
させ冷間加工度の影響を調べた。冷間加工後の熱処理は
、５００ ℃で３０分間の焼鈍を行った。表２に加工お
よび処理条件を示す。熱処理後の機械的性質の調査方法
は実施例１の場合と同じであった。ただし、引張試験片
の厚みは２ｍｍとした。
Ｖ−０．６Ｎｉ の合金１５０ ｋｇを真空アーク溶解
し、得られたインゴット （φ３００ｍｍ）を１１５０
℃に加熱後、鍛造にて幅５０ｍｍ×厚さ３０ｍｍとした
。さらに９００ ℃に加熱後、熱間圧延にて幅５０ｍｍ
厚さ１２ｍｍに仕上げた。圧延後の素材より厚さ１０ｍ
ｍの冷間圧延素材を採取し冷間加工度を７０％まで変化
させ冷間加工度の影響を調べた。冷間加工後の熱処理は
、５００ ℃で３０分間の焼鈍を行った。表２に加工お
よび処理条件を示す。熱処理後の機械的性質の調査方法
は実施例１の場合と同じであった。ただし、引張試験片
の厚みは２ｍｍとした。
【００１９】機械的性質の調査結果を表２に併せて示す
。評価方法は実施例１と同じであった。これより前記の
望ましい製造条件下で加工が実施された場合、強度・靱
性はそれぞれ目標値を満足していることが判る。また熱
処理条件の検討は厚さ５ｍｍまで５０％冷間加工した素
材について行った。表３に検討した条件を示す。結果の
評価方法は実施例１と同じであった。この結果を表３に
併せて示す。これより前記の望ましい製造条件下で熱処
理された場合に強度・靱性の目標が満足していることが
判る。
。評価方法は実施例１と同じであった。これより前記の
望ましい製造条件下で加工が実施された場合、強度・靱
性はそれぞれ目標値を満足していることが判る。また熱
処理条件の検討は厚さ５ｍｍまで５０％冷間加工した素
材について行った。表３に検討した条件を示す。結果の
評価方法は実施例１と同じであった。この結果を表３に
併せて示す。これより前記の望ましい製造条件下で熱処
理された場合に強度・靱性の目標が満足していることが
判る。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【発明の効果】本発明によれば、構造材として用いられ
る高強度で高靱性を有する冷間加工可能なチタン合金と
その製造方法が提供され、チタン合金、特にα＋β型チ
タン合金の利用分野が大きく拡大される。
る高強度で高靱性を有する冷間加工可能なチタン合金と
その製造方法が提供され、チタン合金、特にα＋β型チ
タン合金の利用分野が大きく拡大される。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％にて、Ａｌが２．０ 〜４．０
％、Ｖが１．５ 〜３．０ ％、Ｎｉが０．１ 〜１
．５ ％を含み、残部がＴｉおよび不可避的な不純物か
ら成る、高い靱性値と良好な冷間加工性を有するチタン
合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6479191A JPH04301044A (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | 冷間加工可能な高靱性チタン合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6479191A JPH04301044A (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | 冷間加工可能な高靱性チタン合金 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04301044A true JPH04301044A (ja) | 1992-10-23 |
Family
ID=13268414
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6479191A Withdrawn JPH04301044A (ja) | 1991-03-28 | 1991-03-28 | 冷間加工可能な高靱性チタン合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04301044A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2005118898A1 (ja) * | 2004-06-02 | 2005-12-15 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | チタン合金およびチタン合金材の製造方法 |
| CN104745867A (zh) * | 2015-03-27 | 2015-07-01 | 常熟市双羽铜业有限公司 | 一种耐高温钛合金板 |
| CN108165822A (zh) * | 2018-02-10 | 2018-06-15 | 洛阳双瑞精铸钛业有限公司 | 一种低强度、易成型焊管用ta2冷轧钛带的制备方法 |
| CN112481568A (zh) * | 2020-11-30 | 2021-03-12 | 陕西宏远航空锻造有限责任公司 | 一种Ti6Al4V合金锻件β退火热处理方法 |
| CN112626372A (zh) * | 2019-10-08 | 2021-04-09 | 大田精密工业股份有限公司 | 钛合金板材及其制造方法 |
-
1991
- 1991-03-28 JP JP6479191A patent/JPH04301044A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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