JPH04301356A - 高圧ナトリウムランプ - Google Patents
高圧ナトリウムランプInfo
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- JPH04301356A JPH04301356A JP6692891A JP6692891A JPH04301356A JP H04301356 A JPH04301356 A JP H04301356A JP 6692891 A JP6692891 A JP 6692891A JP 6692891 A JP6692891 A JP 6692891A JP H04301356 A JPH04301356 A JP H04301356A
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- JP
- Japan
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- tube
- lamp
- pressure sodium
- sodium lamp
- arc tube
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、発光効率の向上を図っ
た高圧ナトリウムランプに関する。
た高圧ナトリウムランプに関する。
【０００２】
【従来の技術】透光性アルミナなどのセラミックス製発
光管の両端に電極を封装するとともに、内部に発光金属
としてナトリウムＮａ、緩衝用金属として水銀Ｈｇ、お
よびキセノンなどの始動用希ガスを封入した高圧ナトリ
ウムランプは、高圧放電ランプ（ＨＩＤ）の中でも発光
効率が最も高いことから省エネルギ−に適したランプと
して知られている。
光管の両端に電極を封装するとともに、内部に発光金属
としてナトリウムＮａ、緩衝用金属として水銀Ｈｇ、お
よびキセノンなどの始動用希ガスを封入した高圧ナトリ
ウムランプは、高圧放電ランプ（ＨＩＤ）の中でも発光
効率が最も高いことから省エネルギ−に適したランプと
して知られている。
【０００３】例えば従来の高圧ナトリウムランプの発光
効率は、定格ランプ電力が２２０Ｗの場合は全光束が２
８０００ｌｍであり、その発光効率は１２７．１ｌｍ／
Ｗであり、また定格ランプ電力が２７０Ｗのランプは全
光束が３５５００ｌｍであり、その発光効率は１３１．
５ｌｍ／Ｗとなり、さらに定格ランプ電力が３６０Ｗの
ランプは全光束が５００００ｌｍであり、その発光効率
は１３８．９ｌｍ／Ｗにも達する（当社製品）。
効率は、定格ランプ電力が２２０Ｗの場合は全光束が２
８０００ｌｍであり、その発光効率は１２７．１ｌｍ／
Ｗであり、また定格ランプ電力が２７０Ｗのランプは全
光束が３５５００ｌｍであり、その発光効率は１３１．
５ｌｍ／Ｗとなり、さらに定格ランプ電力が３６０Ｗの
ランプは全光束が５００００ｌｍであり、その発光効率
は１３８．９ｌｍ／Ｗにも達する（当社製品）。
【０００４】このような高効率の利点を生かしてこの種
のランプは道路や公園などの屋外照明に多用されている
ばかりでなく、最近では工場や体育館などの屋内照明に
も著しく普及しつつある。
のランプは道路や公園などの屋外照明に多用されている
ばかりでなく、最近では工場や体育館などの屋内照明に
も著しく普及しつつある。
【０００５】このような利用分野の拡大にともないこの
種の高圧ナトリウムランプは、さらに発光効率の向上が
求められている。
種の高圧ナトリウムランプは、さらに発光効率の向上が
求められている。
【０００６】高圧ナトリウムランプの効率を向上させる
要因として、アーク温度、ナトリウムおよび水銀の蒸気
圧、管壁負荷、発光管の径や肉厚、および管壁温度など
のファクターが影響することは知られている。したがっ
て、これら要因の各エネルギー損失を小さくすることが
重要である。
要因として、アーク温度、ナトリウムおよび水銀の蒸気
圧、管壁負荷、発光管の径や肉厚、および管壁温度など
のファクターが影響することは知られている。したがっ
て、これら要因の各エネルギー損失を小さくすることが
重要である。
【０００７】例えば、従来の３６０Ｗクラス高圧ナトリ
ウムランプでは、発光管の径Ｄが４〜８ｍｍ程度に形成
されているが、これを１ｍｍ細くするだけでも効率の向
上が期待できる。
ウムランプでは、発光管の径Ｄが４〜８ｍｍ程度に形成
されているが、これを１ｍｍ細くするだけでも効率の向
上が期待できる。
【０００８】すなわち、入力およびナトリウム蒸気圧が
一定の場合、発光管を細くすると管壁温度が上昇し、ア
ークから管壁への熱の逃げが相対的に少なくなり、アー
クの温度が上昇する。このためナトリウムのＤ線（５８
９．０ｎｍおよび５８９．０ｎｍ）の放射の自己吸収が
減じ、また管壁付近の中性ナトリウムの密度が減少し、
よって発光効率が向上する。
一定の場合、発光管を細くすると管壁温度が上昇し、ア
ークから管壁への熱の逃げが相対的に少なくなり、アー
クの温度が上昇する。このためナトリウムのＤ線（５８
９．０ｎｍおよび５８９．０ｎｍ）の放射の自己吸収が
減じ、また管壁付近の中性ナトリウムの密度が減少し、
よって発光効率が向上する。
【０００９】また、発光管の肉厚を薄くすると光吸収が
少なくなって透過率が向上するとともに、熱容量が少な
くなるので管壁温度が上昇し、上記と同様にアークの温
度が上昇して輝度が高くなる。
少なくなって透過率が向上するとともに、熱容量が少な
くなるので管壁温度が上昇し、上記と同様にアークの温
度が上昇して輝度が高くなる。
【００１０】さらに、発光管の単位表面積当りの入力電
力、つまり管壁負荷も管壁温度に影響を及ぼし、管壁負
荷を高めることにより管壁温度を増大させ、発光効率を
高めることができる。
力、つまり管壁負荷も管壁温度に影響を及ぼし、管壁負
荷を高めることにより管壁温度を増大させ、発光効率を
高めることができる。
【００１１】したがって、ランプ効率を向上させる手段
の１つとして、発光管の径および肉厚を小さくしたり、
管壁負荷を高めることは重要な検討項目である。
の１つとして、発光管の径および肉厚を小さくしたり、
管壁負荷を高めることは重要な検討項目である。
【００１２】さらに、ア−クの温度が高くなると、ナト
リウムと水銀で構成される分子の影響と考えられる６７
０ｎｍ付近の発光が少なくなり、このため、不要な赤外
線域の放射が減り、この点からも効率が向上する。
リウムと水銀で構成される分子の影響と考えられる６７
０ｎｍ付近の発光が少なくなり、このため、不要な赤外
線域の放射が減り、この点からも効率が向上する。
【００１３】一方、管径および単位長さ当りの入力を一
定とした場合の効率は、自己吸収ナトリウムＤ線の赤側
ピーク値と青側ピーク値の間隔Δλが８〜１２ｎｍとな
るようなナトリウム蒸気圧の場合に最大となることは知
られている。そして、最大効率に対する最適なナトリウ
ム圧力は、管径に依存する。最大効率は、管径とは無関
係に、ピーク値のＤ線間隔Δλが８〜１２ｎｍとなるよ
うな範囲で発生されるが、このＤ線間隔Δλを生じるの
に必要なナトリウム圧力ＰＮａは、管径がｄの場合ｄ１
／２ に反比例し、管径が縮小するに応じて増大する。 つまり、Δλは、ｄ１／２ ×ＰＮａの値に比例する。
定とした場合の効率は、自己吸収ナトリウムＤ線の赤側
ピーク値と青側ピーク値の間隔Δλが８〜１２ｎｍとな
るようなナトリウム蒸気圧の場合に最大となることは知
られている。そして、最大効率に対する最適なナトリウ
ム圧力は、管径に依存する。最大効率は、管径とは無関
係に、ピーク値のＤ線間隔Δλが８〜１２ｎｍとなるよ
うな範囲で発生されるが、このＤ線間隔Δλを生じるの
に必要なナトリウム圧力ＰＮａは、管径がｄの場合ｄ１
／２ に反比例し、管径が縮小するに応じて増大する。 つまり、Δλは、ｄ１／２ ×ＰＮａの値に比例する。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来に
おいて、上記のような要因が知られていてもこれらのフ
ァクタを組合わせて実用に供し得る具体的なランプの定
格は見出だされていなく、発光効率の向上に貢献できて
いないのが実情である。
おいて、上記のような要因が知られていてもこれらのフ
ァクタを組合わせて実用に供し得る具体的なランプの定
格は見出だされていなく、発光効率の向上に貢献できて
いないのが実情である。
【００１５】本発明はこのような事情にもとづきなされ
たもので、その目的とするところは、発光効率が向上す
る高圧ナトリウムランプを提供することにある。
たもので、その目的とするところは、発光効率が向上す
る高圧ナトリウムランプを提供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するため、透光性セラミックスよりなる発光管の両端に
電極を封装し、この発光管内にナトリウムと、水銀およ
び始動用希ガスを封入した高圧ナトリウムランプであっ
て、上記発光管の内径をｄ（ｍｍ）、肉厚をｔ（ｍｍ）
、管壁負荷をＷ（Ｗ／ｃｍ２ ）、電極間距離をＬ（ｃ
ｍ）、定格動作電圧をＶ（ボルト）とし、定格ランプ電
力が４００Ｗ以下で使用されるランプにおいて、 １５≦Ｗ≦２５
（１）０．０７≦ｔ／ｄ≦０．１
（２）３≦ｄ≦７
（３）１５≦ｄ１／２ ・Ｖ／Ｌ≦
３２ （４）としたことを特徴とする。
するため、透光性セラミックスよりなる発光管の両端に
電極を封装し、この発光管内にナトリウムと、水銀およ
び始動用希ガスを封入した高圧ナトリウムランプであっ
て、上記発光管の内径をｄ（ｍｍ）、肉厚をｔ（ｍｍ）
、管壁負荷をＷ（Ｗ／ｃｍ２ ）、電極間距離をＬ（ｃ
ｍ）、定格動作電圧をＶ（ボルト）とし、定格ランプ電
力が４００Ｗ以下で使用されるランプにおいて、 １５≦Ｗ≦２５
（１）０．０７≦ｔ／ｄ≦０．１
（２）３≦ｄ≦７
（３）１５≦ｄ１／２ ・Ｖ／Ｌ≦
３２ （４）としたことを特徴とする。
【００１７】
【作用】本発明は、前述したように高圧ナトリウムラン
プの発光効率が、発光管の内径ｄ（ｍｍ）、肉厚ｔ（ｍ
ｍ）、管壁負荷Ｗ（Ｗ／ｃｍ２ ）、電極間距離Ｌ（ｃ
ｍ）、定格動作電圧Ｖ（ボルト）を要因として決定する
ことができることを踏まえて、本発明者等の種々の実験
、研究により見出したものであり、相対的に発光管の径
を従来よりも細くし、かつその場合に他の条件を規制す
ることにより発光効率を向上させることができることを
見出した。
プの発光効率が、発光管の内径ｄ（ｍｍ）、肉厚ｔ（ｍ
ｍ）、管壁負荷Ｗ（Ｗ／ｃｍ２ ）、電極間距離Ｌ（ｃ
ｍ）、定格動作電圧Ｖ（ボルト）を要因として決定する
ことができることを踏まえて、本発明者等の種々の実験
、研究により見出したものであり、相対的に発光管の径
を従来よりも細くし、かつその場合に他の条件を規制す
ることにより発光効率を向上させることができることを
見出した。
【００１８】
【実施例】以下本発明について、図面に示す一実施例に
もとづき説明する。図面は高圧ナトリウムランプの発光
管を示し、通常この種の発光管は真空に保たれた外管に
収容されて２重管構造とされるが、本実施例では外管に
ついての図示および説明を省略する。
もとづき説明する。図面は高圧ナトリウムランプの発光
管を示し、通常この種の発光管は真空に保たれた外管に
収容されて２重管構造とされるが、本実施例では外管に
ついての図示および説明を省略する。
【００１９】１は多結晶または単結晶アルミナなどのセ
ラミックスにより構成された発光管であり、この発光管
１ の両端開口部には、同じく多結晶アルミナまたは単
結晶アルミナなどのセラミックスよりなるエンドプレー
ト（キャップ）２、２がガラスソルダ３により接合され
ている。このため発光管１はこれらエンドプレート２、
２により気密に閉塞されている。これらエンドプレート
２，２には、ニオビウム製のチューブよりなる排気管４
，４が貫通されている。これら排気管４，４は上記エン
ドプレート２，２に対してガラスソルダ５により気密に
接合されている。
ラミックスにより構成された発光管であり、この発光管
１ の両端開口部には、同じく多結晶アルミナまたは単
結晶アルミナなどのセラミックスよりなるエンドプレー
ト（キャップ）２、２がガラスソルダ３により接合され
ている。このため発光管１はこれらエンドプレート２、
２により気密に閉塞されている。これらエンドプレート
２，２には、ニオビウム製のチューブよりなる排気管４
，４が貫通されている。これら排気管４，４は上記エン
ドプレート２，２に対してガラスソルダ５により気密に
接合されている。
【００２０】このような排気管４，４には、発光管１内
の端部に電極６，６が接合されている。電極６，６は、
タングステンからなる電極軸７と、この電極軸７に２層
巻きに巻回されたタングステンからなる電極コイル８と
で構成され、この電極コイル８にはバリウム系のエミッ
タが保持されている。
の端部に電極６，６が接合されている。電極６，６は、
タングステンからなる電極軸７と、この電極軸７に２層
巻きに巻回されたタングステンからなる電極コイル８と
で構成され、この電極コイル８にはバリウム系のエミッ
タが保持されている。
【００２１】このような発光管１内には、発光金属とし
てナトリウムＮａと、緩衝用金属として水銀Ｈｇと、始
動用希ガスとして例えばキセノンＸｅガスが封入されて
いる。
てナトリウムＮａと、緩衝用金属として水銀Ｈｇと、始
動用希ガスとして例えばキセノンＸｅガスが封入されて
いる。
【００２２】この発光管１は、内径をｄ（ｍｍ）、肉厚
をｔ（ｍｍ）、管壁負荷をＷ（Ｗ／ｃｍ２ ）、電極間
距離をＬ（ｃｍ）、定格動作電圧をＶ（ボルト）とした
場合、１５≦Ｗ≦２５
（１）０．０７≦ｔ／ｄ≦０．１
（２）３≦ｄ≦７
（３）１５≦ｄ１／２ ・Ｖ
／Ｌ≦３２ （４）の関係を満足するよ
うに構成されている。
をｔ（ｍｍ）、管壁負荷をＷ（Ｗ／ｃｍ２ ）、電極間
距離をＬ（ｃｍ）、定格動作電圧をＶ（ボルト）とした
場合、１５≦Ｗ≦２５
（１）０．０７≦ｔ／ｄ≦０．１
（２）３≦ｄ≦７
（３）１５≦ｄ１／２ ・Ｖ
／Ｌ≦３２ （４）の関係を満足するよ
うに構成されている。
【００２３】例えば、定格入力電力が２２０Ｗタイプの
高圧ナトリムランプの場合、後述する図１にも記載して
あるが、ナトリウムＮａの重量比が２５％のアマルガム
を２ｍｇ／ｃｃ、およびキセノンＸｅを１００Ｔｏｒｒ
封入した発光管は、内径ｄが３ｍｍ、肉厚ｔは０．３ｍ
ｍ、したがってｔ／ｄ＝０．１であり、管壁負荷Ｗは１
５．６（Ｗ／ｃｍ２ ）、電極間距離Ｌは１５．０ｃｍ
、定格動作ランプ電圧Ｖは１３０ボルトであり、ｄ１／
２ ・Ｖ／Ｌ＝１５．０とされている。
高圧ナトリムランプの場合、後述する図１にも記載して
あるが、ナトリウムＮａの重量比が２５％のアマルガム
を２ｍｇ／ｃｃ、およびキセノンＸｅを１００Ｔｏｒｒ
封入した発光管は、内径ｄが３ｍｍ、肉厚ｔは０．３ｍ
ｍ、したがってｔ／ｄ＝０．１であり、管壁負荷Ｗは１
５．６（Ｗ／ｃｍ２ ）、電極間距離Ｌは１５．０ｃｍ
、定格動作ランプ電圧Ｖは１３０ボルトであり、ｄ１／
２ ・Ｖ／Ｌ＝１５．０とされている。
【００２４】このような高圧ナトリウムランプにおいて
は、発光効率が１４５ｌｍ／Ｗに達し、効率の向上が認
められた。
は、発光効率が１４５ｌｍ／Ｗに達し、効率の向上が認
められた。
【００２５】下記の表１は、定格入力電力が２２０Ｗタ
イプの高圧ナトリムランプについて各ファクタを種々変
えた場合の実験結果を示す。
イプの高圧ナトリムランプについて各ファクタを種々変
えた場合の実験結果を示す。
【００２６】
【表１】
【００２７】従来の場合は発光効率が約１２７・１ｌｍ
／Ｗであるのに対し、実験により得られる表１で「良」
と判定されたランプは平均１３９・７ｌｍ／Ｗになり、
効率の向上が認められる。
／Ｗであるのに対し、実験により得られる表１で「良」
と判定されたランプは平均１３９・７ｌｍ／Ｗになり、
効率の向上が認められる。
【００２８】その理由について検討すると、２２０Ｗの
高圧ナトリウムランプの場合は、管径が元もと細く（ｄ
＝３ｍｍ）また肉厚も細い（ｔ＝０．３ｍｍ）ので、そ
れ以下の管径および肉厚を用いることができない。
高圧ナトリウムランプの場合は、管径が元もと細く（ｄ
＝３ｍｍ）また肉厚も細い（ｔ＝０．３ｍｍ）ので、そ
れ以下の管径および肉厚を用いることができない。
【００２９】しかし、管壁負荷をあげることによりアー
クの温度を上昇させることができる。すなわち、例えば
電極間距離を短くすることにより管壁負荷を１５〜２５
程度に上昇させ、これによりナトリウムのＤ線（５８９
．０ｎｍおよび５８９．０ｎｍ）の放射の自己吸収を少
なくし、発光効率の上昇が可能になる。
クの温度を上昇させることができる。すなわち、例えば
電極間距離を短くすることにより管壁負荷を１５〜２５
程度に上昇させ、これによりナトリウムのＤ線（５８９
．０ｎｍおよび５８９．０ｎｍ）の放射の自己吸収を少
なくし、発光効率の上昇が可能になる。
【００３０】この場合、自己吸収ナトリウムＤ線の赤側
ピーク値と青側ピーク値の間隔Δλが８〜１２ｎｍとな
るようなナトリウム蒸気圧を制御し、アークの温度が過
度にならないように制御することが大切である。Ｄ線間
隔Δλは、ｄ１／２ ×ＰＮａの値に比例し、ＰＮａは
電位傾度（Ｖ／Ｌ）に依存する。
ピーク値と青側ピーク値の間隔Δλが８〜１２ｎｍとな
るようなナトリウム蒸気圧を制御し、アークの温度が過
度にならないように制御することが大切である。Ｄ線間
隔Δλは、ｄ１／２ ×ＰＮａの値に比例し、ＰＮａは
電位傾度（Ｖ／Ｌ）に依存する。
【００３１】そこで、ｄ１／２ ×Ｖ／Ｌの数値を測定
したところ、２２０Ｗの高圧ナトリウムランプの場合は
、１５≦ｄ１／２ ×Ｖ／Ｌ≦２４の場合が良好な結果
を生むことが判った。
したところ、２２０Ｗの高圧ナトリウムランプの場合は
、１５≦ｄ１／２ ×Ｖ／Ｌ≦２４の場合が良好な結果
を生むことが判った。
【００３２】つまり、２２０Ｗの高圧ナトリウムランプ
の場合、管径ｄを３ｍｍ、ｔ／ｄは０．１、管壁負荷を
１５〜２５とし、１５≦ｄ１／２ ×Ｖ／Ｌ≦２４の条
件を満足すれば効率が向上することが確認された。
の場合、管径ｄを３ｍｍ、ｔ／ｄは０．１、管壁負荷を
１５〜２５とし、１５≦ｄ１／２ ×Ｖ／Ｌ≦２４の条
件を満足すれば効率が向上することが確認された。
【００３３】同じく、表２においては、定格入力電力が
２７０Ｗの高圧ナトリウムランプの場合の実験結果を示
す。
２７０Ｗの高圧ナトリウムランプの場合の実験結果を示
す。
【００３４】
【表２】
【００３５】この場合の実験データは少ないが、管径ｄ
を５ｍｍ、ｔ／ｄは０．１、管壁負荷を１８．７とし、
ｄ１／２ ×Ｖ／Ｌ＝３２とすれば効率が１４６ｌｍ／
Ｗとなり、従来の場合の平均発光効率が約１３１・５ｌ
ｍ／Ｗであるのに対し効率の向上が認められた。
を５ｍｍ、ｔ／ｄは０．１、管壁負荷を１８．７とし、
ｄ１／２ ×Ｖ／Ｌ＝３２とすれば効率が１４６ｌｍ／
Ｗとなり、従来の場合の平均発光効率が約１３１・５ｌ
ｍ／Ｗであるのに対し効率の向上が認められた。
【００３６】さらに、表３は、定格入力電力が３６０Ｗ
の高圧ナトリウムランプの場合の実験結果を示す。
の高圧ナトリウムランプの場合の実験結果を示す。
【００３７】
【表３】
【００３８】上記３６０Ｗタイプの場合実験より、管径
ｄが５ｍｍまたは７ｍｍで、ｔ／ｄは０．１〜０．０７
、管壁負荷は１５．７〜１５．２とし、かつｄ１／２
×Ｖ／Ｌ＝２０〜３２とすれば効率が平均１５２・８ｌ
ｍ／Ｗとなり、従来の場合の平均発光効率が約１３８・
９ｌｍ／Ｗよりも向上することが認められた。
ｄが５ｍｍまたは７ｍｍで、ｔ／ｄは０．１〜０．０７
、管壁負荷は１５．７〜１５．２とし、かつｄ１／２
×Ｖ／Ｌ＝２０〜３２とすれば効率が平均１５２・８ｌ
ｍ／Ｗとなり、従来の場合の平均発光効率が約１３８・
９ｌｍ／Ｗよりも向上することが認められた。
【００３９】以上の表１ないし表３の実験結果から、発
光管１の内径をｄ（ｍｍ）、肉厚をｔ（ｍｍ）、管壁負
荷をＷ（Ｗ／ｃｍ２ ）、電極間距離をＬ（ｍｍ）、定
格動作電圧をＶ（ボルト）とした場合、 １５≦Ｗ≦２５
（１）０．０７≦ｔ／ｄ≦０．１
（２）３≦ｄ≦７
（３）１５≦ｄ１／２ ・Ｖ／Ｌ≦
３２ （４）の関係を満足すれば、効率
を１０％以上向上させることが可能になる。
光管１の内径をｄ（ｍｍ）、肉厚をｔ（ｍｍ）、管壁負
荷をＷ（Ｗ／ｃｍ２ ）、電極間距離をＬ（ｍｍ）、定
格動作電圧をＶ（ボルト）とした場合、 １５≦Ｗ≦２５
（１）０．０７≦ｔ／ｄ≦０．１
（２）３≦ｄ≦７
（３）１５≦ｄ１／２ ・Ｖ／Ｌ≦
３２ （４）の関係を満足すれば、効率
を１０％以上向上させることが可能になる。
【００４０】なお、管壁負荷が２５Ｗ／ｃｍ２ を越え
る場合、およびｔ／ｄが０．０７未満の場合は発光管の
温度が１２００℃を越えるためＮａと反応し、寿命低下
を招く。上記本発明の条件のランプの場合、平均寿命が
１２０００時間を達成することができ、かつ管壁負荷Ｗ
（Ｗ／ｃｍ２ ）を少し低く抑えて、１５≦Ｗ≦２０の
範囲で使用すれば、さらに光束維持率の向上が期待でき
る。
る場合、およびｔ／ｄが０．０７未満の場合は発光管の
温度が１２００℃を越えるためＮａと反応し、寿命低下
を招く。上記本発明の条件のランプの場合、平均寿命が
１２０００時間を達成することができ、かつ管壁負荷Ｗ
（Ｗ／ｃｍ２ ）を少し低く抑えて、１５≦Ｗ≦２０の
範囲で使用すれば、さらに光束維持率の向上が期待でき
る。
【００４１】また、本発明は、定格入力電力が４００Ｗ
以下の高圧ナトリウムランプに有効であり、アマルガム
はＮａの重量割合が１０〜２５ｗｔ％で単位容積当り２
〜５ｍｇ／ｃｃを封入するのがよく、かつキセノンの封
入圧は５０〜２００Ｔｏｒｒの範囲が有効である。
以下の高圧ナトリウムランプに有効であり、アマルガム
はＮａの重量割合が１０〜２５ｗｔ％で単位容積当り２
〜５ｍｇ／ｃｃを封入するのがよく、かつキセノンの封
入圧は５０〜２００Ｔｏｒｒの範囲が有効である。
【００４２】キセノンの封入圧が２００Ｔｏｒｒを越え
ると、他の放電灯に比べて電極間距離が比較的長いこと
も関係して始動が困難になり、５０Ｔｏｒｒ未満では圧
力が低くなり過ぎて効率の改善は望めない。
ると、他の放電灯に比べて電極間距離が比較的長いこと
も関係して始動が困難になり、５０Ｔｏｒｒ未満では圧
力が低くなり過ぎて効率の改善は望めない。
【００４３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によると、発
光効率の改善に寄与する発光管の内径を、肉厚、管壁負
荷、電極間距離、および定格動作電圧の関係を厳密に規
制したから、実用に供し得る効率の高い高圧ナトリウム
を提供することがができる。
光効率の改善に寄与する発光管の内径を、肉厚、管壁負
荷、電極間距離、および定格動作電圧の関係を厳密に規
制したから、実用に供し得る効率の高い高圧ナトリウム
を提供することがができる。
【図１】本発明の実施例に用いる高圧ナトリウムランプ
の発光管を示す図。
の発光管を示す図。
１…発光管、６…電極。
Claims (1)
- 【請求項１】 透光性セラミックスよりなる発光管の
両端に電極を封装し、この発光管内にナトリウムと、水
銀および始動用希ガスを封入した高圧ナトリウムランプ
であって、上記発光管の内径をｄ（ｍｍ）、肉厚をｔ（
ｍｍ）、管壁負荷をＷ（Ｗ／ｃｍ２ ）、電極間距離を
Ｌ（ｃｍ）、定格動作電圧をＶ（ボルト）とし、定格ラ
ンプ電力が４００Ｗ以下で使用されるランプにおいて、
１５≦Ｗ≦２５ ０．０７≦ｔ／ｄ≦０．１ ３≦ｄ≦７ １５≦ｄ１／２ ・Ｖ／Ｌ≦３２ としたことを特徴とする高圧ナトリウムランプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6692891A JPH04301356A (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | 高圧ナトリウムランプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6692891A JPH04301356A (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | 高圧ナトリウムランプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04301356A true JPH04301356A (ja) | 1992-10-23 |
Family
ID=13330137
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6692891A Pending JPH04301356A (ja) | 1991-03-29 | 1991-03-29 | 高圧ナトリウムランプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04301356A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003521091A (ja) * | 2000-01-20 | 2003-07-08 | オスラム−シルヴェニア インコーポレイテッド | 減少されたアーク管寸法を有する高圧ナトリウムランプ |
-
1991
- 1991-03-29 JP JP6692891A patent/JPH04301356A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003521091A (ja) * | 2000-01-20 | 2003-07-08 | オスラム−シルヴェニア インコーポレイテッド | 減少されたアーク管寸法を有する高圧ナトリウムランプ |
| EP1275128A4 (en) * | 2000-01-20 | 2006-05-31 | Osram Sylvania Inc | HIGH PRESSURE SODIUM LAMP WITH REDUCED ARQUE TUBE SIZE |
| JP4921671B2 (ja) * | 2000-01-20 | 2012-04-25 | オスラム シルヴェニア インコーポレイテッド | 減少されたアーク管寸法を有する高圧ナトリウムランプ |
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