JPH04311524A - 太径高張力鋼線の製造法 - Google Patents
太径高張力鋼線の製造法Info
- Publication number
- JPH04311524A JPH04311524A JP7799991A JP7799991A JPH04311524A JP H04311524 A JPH04311524 A JP H04311524A JP 7799991 A JP7799991 A JP 7799991A JP 7799991 A JP7799991 A JP 7799991A JP H04311524 A JPH04311524 A JP H04311524A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- tensile strength
- strength steel
- high tensile
- diameter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は太径高張力鋼線の製造法
に関するものである。
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般に８ｍｍφ以上の太径線材において
表層および内部の組織を均一な微細パーライト組織にす
るためには、直接パテンティング処理時の冷却速度を増
加させることが考えられる。特公昭５５−８５７７号公
報においては、線材圧延により線径８ｍｍφおよび１３
ｍｍφで引張強さ７０〜１００ｋｇｆ／ｍｍ２ の高張
力鋼線を得ている。しかし、冷却速度を上げすぎると線
材表面のみが早く冷却されてマルテンサイトを生じたり
、好ましくないトルースタイト組織が発生するおそれが
あること、更にはマルテンサイト、トルースタイトがた
とえ発生しなくとも断面内が著しく不均一な組織になり
、かつ線材の重なり部と非重なり部、具体的にはリング
端と中央との冷却速度の差が拡大され、コイル内の変動
が増加し、商品価値がそこなわれることなどの欠点があ
る。
表層および内部の組織を均一な微細パーライト組織にす
るためには、直接パテンティング処理時の冷却速度を増
加させることが考えられる。特公昭５５−８５７７号公
報においては、線材圧延により線径８ｍｍφおよび１３
ｍｍφで引張強さ７０〜１００ｋｇｆ／ｍｍ２ の高張
力鋼線を得ている。しかし、冷却速度を上げすぎると線
材表面のみが早く冷却されてマルテンサイトを生じたり
、好ましくないトルースタイト組織が発生するおそれが
あること、更にはマルテンサイト、トルースタイトがた
とえ発生しなくとも断面内が著しく不均一な組織になり
、かつ線材の重なり部と非重なり部、具体的にはリング
端と中央との冷却速度の差が拡大され、コイル内の変動
が増加し、商品価値がそこなわれることなどの欠点があ
る。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、微細パーラ
イト組織を有する強度の高い太径高張力鋼線を得るため
に、高速高温圧延によるオーステナイト結晶粒の粗大化
を利用した製造法を提供することを目的とする。即ち、
本発明は太径線材製造時の冷却速度を上昇させることな
く、線材圧延における圧延仕上温度を１２５０℃まで上
昇させることにより圧延出側のオーステナイト組織を粗
大化させて焼入れ性を向上させ、これにより表層および
内部が均一な微細パーライト組織を有する機械的性質の
優れた太径高張力鋼線を得ることを骨子とする。
イト組織を有する強度の高い太径高張力鋼線を得るため
に、高速高温圧延によるオーステナイト結晶粒の粗大化
を利用した製造法を提供することを目的とする。即ち、
本発明は太径線材製造時の冷却速度を上昇させることな
く、線材圧延における圧延仕上温度を１２５０℃まで上
昇させることにより圧延出側のオーステナイト組織を粗
大化させて焼入れ性を向上させ、これにより表層および
内部が均一な微細パーライト組織を有する機械的性質の
優れた太径高張力鋼線を得ることを骨子とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、Ｃ：０．０２〜０．２０ｗｔ％、Ｍｎ：０．５〜
１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３０〜０．９０ｗｔ％、Ｔｉ
：０．０５〜０．２５ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる組成の鋼片を用いて、加熱温
度を９００〜１０００℃の範囲で加熱し、線材の仕上圧
延速度を１００ｍ／ｓｅｃ 以上、仕上温度を１２００
〜１２５０℃の範囲内で圧延し、得られた圧延条材を８
５０℃から４００℃の間を１〜２０℃／ｓｅｃ の冷却
速度で冷却することを特徴とする線径８〜２０ｍｍφの
太径高張力鋼線の製造法にある。
ろは、Ｃ：０．０２〜０．２０ｗｔ％、Ｍｎ：０．５〜
１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３０〜０．９０ｗｔ％、Ｔｉ
：０．０５〜０．２５ｗｔ％を含有し、残部がＦｅおよ
び不可避的不純物からなる組成の鋼片を用いて、加熱温
度を９００〜１０００℃の範囲で加熱し、線材の仕上圧
延速度を１００ｍ／ｓｅｃ 以上、仕上温度を１２００
〜１２５０℃の範囲内で圧延し、得られた圧延条材を８
５０℃から４００℃の間を１〜２０℃／ｓｅｃ の冷却
速度で冷却することを特徴とする線径８〜２０ｍｍφの
太径高張力鋼線の製造法にある。
【０００５】
【作用】本発明の構成要件限定理由について述べる。Ｃ
は強度を支配する因子であり、下限０．０２ｗｔ％はこ
れより低くすると強度が低くなりすぎるので０．０２ｗ
ｔ％以上とし、上限は０．２０ｗｔ％を越えると延性が
低下するため０．２０ｗｔ％と定めた。
は強度を支配する因子であり、下限０．０２ｗｔ％はこ
れより低くすると強度が低くなりすぎるので０．０２ｗ
ｔ％以上とし、上限は０．２０ｗｔ％を越えると延性が
低下するため０．２０ｗｔ％と定めた。
【０００６】Ｍｎは脱酸元素であるとともに焼入性を向
上させる元素として知られており、上限は硬質マルテン
サイト組織を発生させない限界として１．０ｗｔ％とし
、また下限は焼入性を確保するために０．５ｗｔ％とし
た。Ｓｉは脱酸元素であるとともに固溶硬化により強度
を上げる元素として知られており、０．９０ｗｔ％まで
添加される。これより多く添加すると、不経済となるか
ら０．９０ｗｔ％を上限とした。下限は脱酸に必要な最
小量として０．３０ｗｔ％とした。
上させる元素として知られており、上限は硬質マルテン
サイト組織を発生させない限界として１．０ｗｔ％とし
、また下限は焼入性を確保するために０．５ｗｔ％とし
た。Ｓｉは脱酸元素であるとともに固溶硬化により強度
を上げる元素として知られており、０．９０ｗｔ％まで
添加される。これより多く添加すると、不経済となるか
ら０．９０ｗｔ％を上限とした。下限は脱酸に必要な最
小量として０．３０ｗｔ％とした。
【０００７】Ｔｉは微細な炭・窒化物の析出による析出
硬化、結晶粒微細化による強度上昇の効果を狙い、線材
圧延前の加熱温度の制約と経済的な理由により添加量は
０．０５〜０．２５ｗｔ％とした。線材圧延における加
熱温度は鋼片の成分を均一に固溶させるとともに圧延中
の鋼材の温度に影響を与える。下限はオーステナイト化
温度以上で鋼片の成分を均一に固溶し、かつ圧延中の鋼
材温度をＡ１ 変態点以上に確保するために９００℃と
し、上限はスケールおよび脱炭層の量を低く抑えるため
に１０００℃とした。
硬化、結晶粒微細化による強度上昇の効果を狙い、線材
圧延前の加熱温度の制約と経済的な理由により添加量は
０．０５〜０．２５ｗｔ％とした。線材圧延における加
熱温度は鋼片の成分を均一に固溶させるとともに圧延中
の鋼材の温度に影響を与える。下限はオーステナイト化
温度以上で鋼片の成分を均一に固溶し、かつ圧延中の鋼
材温度をＡ１ 変態点以上に確保するために９００℃と
し、上限はスケールおよび脱炭層の量を低く抑えるため
に１０００℃とした。
【０００８】線材圧延の仕上速度は加工発熱による温度
上昇の大きな要因となる。このことを本発明者等は実験
的に求めた。その内容は図１に示すように、線材圧延仕
上速度の上昇に伴い加工発熱により鋼材の温度が上昇し
ていることがわかる。線材圧延の仕上温度は組織のオー
ステナイト結晶粒度に大きな影響を与え、圧延仕上温度
の上昇により粗粒のオーステナイト結晶粒が得られる。
上昇の大きな要因となる。このことを本発明者等は実験
的に求めた。その内容は図１に示すように、線材圧延仕
上速度の上昇に伴い加工発熱により鋼材の温度が上昇し
ていることがわかる。線材圧延の仕上温度は組織のオー
ステナイト結晶粒度に大きな影響を与え、圧延仕上温度
の上昇により粗粒のオーステナイト結晶粒が得られる。
【０００９】圧延仕上温度を１２００℃以上にするため
圧延速度の下限は１００ｍ／ｓｅｃ とした。他方、設
備の制約から圧延速度の上限は１２０ｍ／ｓｅｃ とし
た。線材圧延の仕上温度は組織のオーステナイト結晶粒
度に大きな影響を与える。よって、オーステナイト結晶
粒を粒度番号８番以下の粗粒にするための仕上圧延温度
の下限は１２００℃とした。他方、仕上圧延温度の上限
は線材圧延設備の維持補修の観点から１２５０℃とした
。
圧延速度の下限は１００ｍ／ｓｅｃ とした。他方、設
備の制約から圧延速度の上限は１２０ｍ／ｓｅｃ とし
た。線材圧延の仕上温度は組織のオーステナイト結晶粒
度に大きな影響を与える。よって、オーステナイト結晶
粒を粒度番号８番以下の粗粒にするための仕上圧延温度
の下限は１２００℃とした。他方、仕上圧延温度の上限
は線材圧延設備の維持補修の観点から１２５０℃とした
。
【００１０】冷却速度はパーライト変態開始温度を決定
する要因である。その下限は変態開始温度を低く抑える
ために１℃／ｓｅｃ とした。他方、冷却速度の上限は
急冷により表層にマルテンサイトが発生しないように２
０℃／ｓｓｅｃ とした。線径は焼入性に影響を及ぼし
、均質な組織を形成するための重要な因子である。線径
が太くなると表層部と中心部の硬度に差が生じない均質
なパーライト組織が形成されない。上限は均質微細なパ
ーライト組織を得るために２０ｍｍφとした。下限は焼
入性向上による硬質なマルテンサイトの生成を抑えるた
め８ｍｍφとした。
する要因である。その下限は変態開始温度を低く抑える
ために１℃／ｓｅｃ とした。他方、冷却速度の上限は
急冷により表層にマルテンサイトが発生しないように２
０℃／ｓｓｅｃ とした。線径は焼入性に影響を及ぼし
、均質な組織を形成するための重要な因子である。線径
が太くなると表層部と中心部の硬度に差が生じない均質
なパーライト組織が形成されない。上限は均質微細なパ
ーライト組織を得るために２０ｍｍφとした。下限は焼
入性向上による硬質なマルテンサイトの生成を抑えるた
め８ｍｍφとした。
【００１１】
【実施例】低炭素鋼を２５０トン転炉で溶製し、脱ガス
処理設備を用いて脱炭ならびに成分調整を行った。表１
に供試材の化学成分を示す。表１のＡ〜Ｄは本発明鋼の
例、Ｅ〜Ｉは比較鋼の例である。
処理設備を用いて脱炭ならびに成分調整を行った。表１
に供試材の化学成分を示す。表１のＡ〜Ｄは本発明鋼の
例、Ｅ〜Ｉは比較鋼の例である。
【００１２】Ｅ鋼はＣ量が上限超、Ｆ鋼はＣ量が下限未
満、Ｇ鋼はＳｉ量が下限未満、Ｈ鋼はＭｎ量が上限超、
Ｉ鋼はＭｎ量が下限未満である。これらの供試鋼を連続
鋳造設備により３００×５００ｍｍ鋳片とし、さらに分
塊圧延により１２２ｍｍ角断面の鋼片を製造した。これ
らの鋼片を表２に示す線材圧延条件で加熱後、高速線材
圧延シミュレーターにより８〜２０ｍｍφの線材に圧延
し、直接溶融塩により冷却した。
満、Ｇ鋼はＳｉ量が下限未満、Ｈ鋼はＭｎ量が上限超、
Ｉ鋼はＭｎ量が下限未満である。これらの供試鋼を連続
鋳造設備により３００×５００ｍｍ鋳片とし、さらに分
塊圧延により１２２ｍｍ角断面の鋼片を製造した。これ
らの鋼片を表２に示す線材圧延条件で加熱後、高速線材
圧延シミュレーターにより８〜２０ｍｍφの線材に圧延
し、直接溶融塩により冷却した。
【００１３】引張試験はＪＩＳＺ２２０１の２号試験片
を用い、ＪＩＳＺ２２４１記載の方法で行った。このよ
うにして得られた特性値を表２に併せて示す。Ｎｏ．
５〜Ｎｏ． １３は比較鋼である。Ｎｏ． ５は加熱温
度が低すぎたため仕上圧延温度が低下し、引張強度が低
下した。
を用い、ＪＩＳＺ２２４１記載の方法で行った。このよ
うにして得られた特性値を表２に併せて示す。Ｎｏ．
５〜Ｎｏ． １３は比較鋼である。Ｎｏ． ５は加熱温
度が低すぎたため仕上圧延温度が低下し、引張強度が低
下した。
【００１４】Ｎｏ． ６は仕上圧延出側速度が遅すぎた
ため仕上圧延温度が低下し、引張強度が低下した。 Ｎｏ． ７は冷却速度が遅すぎたためパーライト変態開
始温度が上昇し、引張強度が低下した。 Ｎｏ． ８は冷却速度が速すぎて表層部にマルテンサイ
ト組織が生成したので延性が低下した。
ため仕上圧延温度が低下し、引張強度が低下した。 Ｎｏ． ７は冷却速度が遅すぎたためパーライト変態開
始温度が上昇し、引張強度が低下した。 Ｎｏ． ８は冷却速度が速すぎて表層部にマルテンサイ
ト組織が生成したので延性が低下した。
【００１５】Ｎｏ． ９は線径が太すぎたため微細なパ
ーライト組織が形成されず、引張強度が低下した。 Ｎｏ． １０は線径が細すぎて焼入性が向上し、マルテ
ンサイト組織が生成したので延性が低下した。 Ｎｏ． １１はＣ量が高すぎたため延性が低下した。
ーライト組織が形成されず、引張強度が低下した。 Ｎｏ． １０は線径が細すぎて焼入性が向上し、マルテ
ンサイト組織が生成したので延性が低下した。 Ｎｏ． １１はＣ量が高すぎたため延性が低下した。
【００１６】Ｎｏ． １２はＣ量が低すぎたため引張強
度が低下した。 Ｎｏ． １３はＳｉ量が低すぎたため脱酸が不充分で引
張強度が低下した。 Ｎｏ． １４はＭｎ量が高すぎたため延性が低下した。 Ｎｏ． １５はＭｎ量が低すぎたため引張強度が低下し
た。
度が低下した。 Ｎｏ． １３はＳｉ量が低すぎたため脱酸が不充分で引
張強度が低下した。 Ｎｏ． １４はＭｎ量が高すぎたため延性が低下した。 Ｎｏ． １５はＭｎ量が低すぎたため引張強度が低下し
た。
【００１７】
【表１】
【００１８】
【表２】
【００１９】
【表３】
【００２０】
【発明の効果】以上述べた如く、本発明法に従って製造
された太径高張力鋼線は、従来法にくらべて、より一段
と機械的特性が向上している。これにより従来より太い
線径の高張力鋼線を製造することができ、高強度を必要
とする大形構造物への適用が可能となる。
された太径高張力鋼線は、従来法にくらべて、より一段
と機械的特性が向上している。これにより従来より太い
線径の高張力鋼線を製造することができ、高強度を必要
とする大形構造物への適用が可能となる。
【図１】線材仕上圧延における圧延速度と鋼材の温度の
関係を示す図である。
関係を示す図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｃ：０．０２〜０．２０ｗｔ％、Ｍｎ
：０．５〜１．０ｗｔ％、Ｓｉ：０．３０〜０．９０ｗ
ｔ％、Ｔｉ：０．０５〜０．２５ｗｔ％を含有し、残部
がＦｅおよび不可避的不純物からなる組成の鋼片を用い
て、加熱温度を９００〜１０００℃の範囲で加熱し、線
材の仕上圧延速度を１００ｍ／ｓｅｃ 以上、仕上温度
を１２００〜１２５０℃の範囲内で圧延し、得られた圧
延条材を８５０℃から４００℃の間を１〜２０℃／ｓｅ
ｃ の冷却速度で冷却することを特徴とする線径８〜２
０ｍｍφの太径高張力鋼線の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7799991A JPH04311524A (ja) | 1991-04-10 | 1991-04-10 | 太径高張力鋼線の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7799991A JPH04311524A (ja) | 1991-04-10 | 1991-04-10 | 太径高張力鋼線の製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04311524A true JPH04311524A (ja) | 1992-11-04 |
Family
ID=13649502
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7799991A Withdrawn JPH04311524A (ja) | 1991-04-10 | 1991-04-10 | 太径高張力鋼線の製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04311524A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435471B1 (ko) * | 1999-12-24 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 냉간성형 스프링용강 선재의 제조방법 |
-
1991
- 1991-04-10 JP JP7799991A patent/JPH04311524A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100435471B1 (ko) * | 1999-12-24 | 2004-06-10 | 주식회사 포스코 | 냉간성형 스프링용강 선재의 제조방법 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US6551419B2 (en) | Hot-rolled steel wire and rod for machine structural use and a method for producing the same | |
| JPH06306543A (ja) | 耐遅れ破壊特性に優れた高強度ｐｃ棒線とその製造方法 | |
| US6475306B1 (en) | Hot rolled steel wire rod or bar for machine structural use and method for producing the same | |
| JP3554506B2 (ja) | 機械構造用熱間圧延線材・棒鋼の製造方法 | |
| JPS62256950A (ja) | 伸線加工性のすぐれた高強度鋼線材 | |
| JP5266804B2 (ja) | 圧延非調質鋼材の製造方法 | |
| JP3153618B2 (ja) | 過共析鋼線材の製造方法 | |
| KR20110066281A (ko) | 고강도 철근의 제조방법 및 이를 이용한 고강도 철근 | |
| JP2575544B2 (ja) | 高強度で伸線加工性の優れた高炭素鋼線材の製造法 | |
| CN114752724B (zh) | 一种低内应力焊接性能优良的750MPa级桥梁钢及其制备方法 | |
| JP2544867B2 (ja) | 過共析鋼線材の製造方法 | |
| JPH06271937A (ja) | 高強度高靭性過共析鋼線の製造方法 | |
| US3507711A (en) | High-strength steel and novel wire product | |
| RU2695719C1 (ru) | Способ изготовления арматурной стали | |
| KR100415660B1 (ko) | 비드와이어용강선의제조방법 | |
| JP5412915B2 (ja) | フェライト・パーライト型圧延非調質鋼材の製造方法 | |
| JPS6137333B2 (ja) | ||
| JPH0135048B2 (ja) | ||
| JPH10280036A (ja) | 強度と延性に優れた高強度ボルト用線材およびその製造法 | |
| JPH04289128A (ja) | ワイヤロープに用いる伸線加工性が優れた高張力鋼線の製造法 | |
| KR890002614B1 (ko) | 열처리 생략형 pc 강선용 고장력선재의 제조방법 | |
| JPH04247825A (ja) | 溶接性のすぐれたｐｃ鋼線用線材の製造法 | |
| JPH02179847A (ja) | 加工性の優れた熱延鋼板とその製造法 | |
| JPS6196030A (ja) | 耐水素誘起割れ性及び耐応力腐食割れ性にすぐれた高強度高靭性熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH0814001B2 (ja) | 熱間鍛造非調質部品の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19980711 |