JPH04314739A - 熱可塑性ポリオレフィン樹脂組成物構造体及びその製造法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は熱可塑性ポリオレフィン
樹脂をマトリックスとし、これに熱可塑性ポリアミド系
樹脂が網目状に分散した構造体及びその製造法に関し、
簡易な方法により形成され、成形品として熱可塑性ポリ
オレフィン樹脂の優れた特長を保持し、特に耐熱性、機
械的物性等の改良された樹脂成形品を提供するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術及び発明が解決しようとする課題】ポリエ
チレン、ポリプロピレンに代表されるポリオレフィン樹
脂は安価で軽く、成形性、耐薬品性に優れた熱可塑性樹
脂であり、一般雑貨品、自動車、電気・電子部品等とし
て広く用いられている。しかし、ポリオレフィン樹脂は
、一般に耐熱性（熱変形温度）、機械的物性が低く、耐
熱性・機械的強度等を要求される分野には不適当であっ
た。これらを解決するためにポリオレフィン樹脂と各種
の樹脂とのアロイ化が行われているが、例えば熱可塑性
ポリアミド系樹脂を単純に混練しただけでは分散状態が
悪く、耐熱性、機械的物性等がポリオレフィン樹脂単体
と比べて余り向上しなかった。又、分散性を向上させる
目的で無水マレイン酸変成等の相溶化手法を用いただけ
ではポリアミド系樹脂が粒子状に分散し、期待するほど
の熱的・機械的物性が得られなかった。本発明は熱可塑
性ポリオレフィン樹脂に熱可塑性ポリアミド系樹脂を配
合した場合の両成分の分散性の不良に基づく欠点を解決
し、成形品とした場合のその耐熱性と機械的物性等を改
善することを目的とする。

【０００３】

【課題を解決するための手段】本発明者等は上記問題点
に鑑み、熱可塑性ポリオレフィン樹脂と熱可塑性ポリア
ミド樹脂とのポリマーブレンドにおけるその分散形態の
改善につき鋭意検討した結果、特定の充填剤と分散性改
良剤を併用し、溶融混練時の各成分間の相対的表面張力
等を調整する事により、熱可塑性ポリオレフィン樹脂中
に熱可塑性ポリアミド系樹脂が網目状に分散した組成物
構造体が形成され、このようにして得た網目構造体は耐
熱性、機械的強度が一層改善される事を見出し、本発明
に到ったものである。即ち、本発明は熱可塑性ポリオレ
フィン樹脂Ａをマトリックスとし、熱可塑性ポリアミド
系樹脂Ｂを溶融混練するに際し、溶融混練温度における
表面張力が成分Ｂより大であり且つ平均粒子径が０．０
５〜５０μｍ　である充填剤Ｃ、及び分散性改良剤とし
ての特定の変成ポリオレフィン系ポリマーＤを、下記式
（１）　〜（３）　を満足する配合量で溶融混練するこ
とを特徴とするＡ，Ｂ成分が相互に侵入して網目状に分
散した組成物構造体の製造法及び該製造法にて得た組成
物構造体より成る成形品に関するものである。 Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝０．０５〜０．５　（重量比）　　　
　　　（１）Ｃ／（Ｂ＋Ｃ）＝０．１　〜０．７　（重
量比）　　　　　　（２）Ｄ／（Ｂ＋Ｄ）＝０．０２〜
０．５　（重量比）　　　　　　（３）先ず、本発明で
言う相互侵入網目構造体の分散形態について説明すると
、図１は従来のポリマーブレンド系における粒子分散形
態を表す模式図であり、マトリックス樹脂である熱可塑
性ポリオレフィン樹脂Ａに比し比較的含量の少ない熱可
塑性ポリアミド系樹脂Ｂは粒子状に分離した分散形態を
呈している。これに対し、図２は本発明の相互侵入網目
構造形態を示す模式図であり、この構造では、熱可塑性
ポリアミド系樹脂Ｂの中に特定の充填剤Ｃが包含され、
熱可塑性ポリアミド系樹脂Ｂの含量が少ないにもかかわ
らず、熱可塑性ポリオレフィン樹脂Ａと熱可塑性ポリア
ミド系樹脂Ｂは互いにネットワークを形成し、絡み合っ
た構造となって連続相を形成している。 即ち、本発明では熱可塑性ポリオレフィン樹脂Ａに対し
熱可塑性ポリアミド系樹脂Ｂの少なくとも一部有効量が
、一般には大部分が互いに実質上連続した網目状構造を
呈し、かかる分散形態を呈することに本発明の特徴があ
り、従来の単に熱可塑性ポリオレフィン樹脂に熱可塑性
ポリアミド系樹脂を配合した場合の粒子状分散又は層状
分散形態に比べて優れた機械的物性及び耐熱性等を得る
に至ったものである。かかる分散構造は、形成した構造
体、例えば、成形片を適度に粉砕又は切断し、キシレン
にて１２０　℃に加熱してマトリックスである成分Ａを
溶出除去することによって確認することができる。成分
Ｂが網目状に分散している場合にはマトリックスＡを溶
出除去した後も、そのままその形態を保持しているのに
対し、粒状又は層状に分離して分散している場合には、
形態が崩れ原形をとどめないことでもわかる。また、か
かるマトリックスの溶出処理後、適当な篩で分離するこ
とによって網目状に存在した部分をほぼ定量的に知る事
も出来る。

【０００４】次に、本発明に用いられる成分について説
明する。本発明で用いられる成分Ａの熱可塑性ポリオレ
フィン樹脂とは公知の如く、エチレン、プロピレン等の
α−オレフィン系炭化水素化合物を適当な触媒を用いて
付加重合することで得られるものであり、そのいずれも
が使用できる。例えば高密度ポリエチレン、中密度ポリ
エチレン、低密度ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリ
メチルペンテン等のポリオレフィンホモポリマー、或い
はこれらを主体とするコポリマー等が挙げられる。但し
、コポリマーに関してはオレフィン以外のコモノマー成
分が２０重量％以下であるものが好ましい。又、これら
の成分Ａとしては分岐、架橋構造を有するものでもよく
、その重合度及び分岐度に関しても特に制限はなく、成
形加工性を有するものであれば何れにてもよく、また２
種以上の混合物でもよい。

【０００５】次に本発明で用いられる成分Ｂの熱可塑性
ポリアミド系樹脂とは公知の如く、各種ジアミンと二塩
基酸の縮重合、各種環状アミドの開環重合、各種ω−ア
ミノ酸の縮重合等により得られるものであり、そのいず
れもが使用できる。その代表的なものはナイロン６６、
ナイロン６等のポリアミドホモポリマー、及びこれらを
主体とするコポリマー、又はこれらの混合物で等が挙げ
られる。又、ソフトセグメントまたは変成剤を少量含有
するコポリマー、ターポリマー、ブロックポリマーであ
ってもよい。又、その重合度に関しても特に制限はなく
、成形加工性を有するものであれば何れにてもよいが、
溶融混練時において成分Ｂの粘度が成分Ａより著しく高
粘度であるものは本発明の目的とする網目状の分散形態
の形成が困難になる傾向があり、一般に溶融混練温度に
おいて成分Ａの溶融粘度（ポイズ）に対して３倍以下の
ものが好ましく、特に成分Ｂの配合量が比較的少量の場
合には低い方〔例えば、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＜０．１　の場
合には同等以下〕が望ましい。

【０００６】本発明における成分Ａ，Ｂの配合比は、成
分Ｂが成分Ａ及びＢの総重量の５〜５０重量％、好まし
くは１０〜４０重量％である。成分Ｂが過少の場合は本
発明の目的とする網目状の分散形態の形成が得難く、又
、過大の場合には熱可塑性ポリオレフィン樹脂本来の特
性が失われ好ましくない。

【０００７】次に成分Ｃは、溶融混練温度における表面
張力が少なくとも同温度における成分Ｂの表面張力より
大であることが必要で、好ましくは成分Ｂとの表面張力
差が２ｄｙｎ／ｃｍ以上大のものである。

【０００８】各成分の表面張力は、その溶融混練温度で
の表面張力であって、熱可塑性樹脂の場合、一般に広く
利用されているように、その温度での懸滴法で評価出来
る。ここで懸滴法とは、管を垂直に立て、その内部に入
れた試料が液滴となって管端にぶら下がった状態の液滴
の形状挙動から、液体の表面張力を求める方法である。 尚、溶融しないもの（成分Ｃ）に対しては、ジスマンプ
ロット法で算出した接触角法で臨界表面張力を求め評価
することができる（詳細は後記の実施例参照）。

【０００９】成分Ａと成分Ｂの表面張力の関係は、溶融
混練温度において少量成分であるＢの表面張力がマトリ
ックス成分であるＡのそれよりも大であることが必要で
あるが、一般に熱可塑性ポリアミド系樹脂Ｂの溶融混練
温度おける表面張力は熱可塑性ポリオレフィン樹脂Ａの
それより大であり、この相対関係は満足される。因みに
熱可塑性ポリオレフィン樹脂Ａの　２８５℃における表
面張力の値は１０〜２０ｄｙｎ／ｃｍ（例えばポリエチ
レンは約１７．５ｄｙｎ／ｃｍ、ポリプロピレンは約１
４．５ｄｙｎ／ｃｍ）、熱可塑性ポリアミド系樹脂Ｂの
値は約２５〜４０ｄｙｎ／ｃｍ（例えばナイロン６６は
約２９．３ｄｙｎ／ｃｍ、ナイロン６は約３５ｄｙｎ／
ｃｍ）である。従って成分Ｃの表面張力は　２８５℃で
混練する場合、少なくとも上記成分Ｂの値以上で、出来
るだけ高い方が好ましいことになる。

【００１０】また、成分Ｃの充填剤は、平均粒径（又は
平均繊維長）が０．０５〜５０μｍ　の粉粒状（又は繊
維状）のものが好ましく、更に好ましくは平均粒径　０
．１〜１０μｍ　である。粒径は小さい程、細かい網目
構造を形成する上で有利である。成分Ｃの配合量は、成
分Ｂ及びＣの総重量に対し、１０〜７０重量％が適当で
あり、好ましくは２０〜６０重量％である。過少である
と本発明の効果を発揮し難く、過大であると物性に影響
し好ましくない。成分Ｃの充填剤としては、前記の条件
を満足し、特に表面張力値が前記の如く溶融混練温度に
おいて成分Ｂの値より大であれば、無機充填剤でも有機
充填剤でも良く、形状も繊維状、粉粒状、板状等その他
目的により任意の形状のものが用いられる。例えば、無
機充填剤としてはガラス繊維、アスベスト繊維、シリカ
繊維、シリカ・アルミナ繊維、アルミナ繊維、ジルコニ
ア繊維、窒化硼素繊維、窒化珪素繊維、硼素繊維、チタ
ン酸カリウム繊維等の平均繊維長５０μｍ　以下の無機
質繊維状物質、或いはカーボンブラック、黒鉛、シリカ
、石英粉末、ガラスビーズ、ミルドガラスファイバー、
ガラスバルーン、ガラス粉、珪酸カルシウム、珪酸アル
ミニウム、カオリン、タルク、クレー、珪藻土、ウァラ
ストナイトの如き珪酸塩、酸化鉄、酸化チタン、酸化亜
鉛、三酸化アンチモン、アルミナの如き金属の酸化物、
炭酸カルシウム、炭酸マグネシウムの如き金属の炭酸塩
、硫酸カルシウム、硫酸バリウムの如き金属の硫酸塩、
その他フェライト、炭化珪素、窒化珪素、窒化硼素等、
また、マイカ、ガラスフレーク等の平均径が５０μｍ　
以下の粉粒状又は板状充填剤等が、使用するＢ成分に対
する相対的表面張力値を考慮して、成分Ｃとしての選択
の対象となる。

【００１１】又、有機充填剤Ｃとしては、上記の条件を
満足するものであれば耐熱性、高融点の熱可塑性樹脂、
熱硬化性樹脂等からなる充填剤が使用可能であり、その
例を挙げれば芳香族ポリアミド系樹脂、芳香族ポリイミ
ド系樹脂、液晶性ポリマー、メラミン系樹脂、フェノー
ル樹脂、エポキシ系樹脂等が上記の条件を満足する限り
成分Ｃとして有効である。これらの粉粒体は一種又は二
種以上併用することも出来る。又、これらの充填剤は要
すれば適当な表面処理剤等により表面処理を行うことに
より、表面張力を調整し、成分Ｃとして有効に用いるこ
とができる。

【００１２】次に分散性改良剤としての成分Ｄは、各種
カルボン酸基、カルボン酸無水物基、カルボン酸金属塩
基、カルボン酸エステル基、イミノ基、アミノ基及びエ
ポキシ基の一種以上を有する変成されたポリオレフィン
系ポリマーであり、例えば無水マレイン酸、無水コハク
酸、無水イタコン酸、無水シトラコン酸、Ｎ−フェニル
マレイミド、Ｎ−シクロヘキシルマレイミド、グリシジ
ルアクリレート、メタクリル酸アルキルエステル及び／
又はこれらの誘導体が、ポリプロピレン、ポリエチレン
、エチレン−プロピレン共重合体等のポリオレフィンに
化学的に導入結合し、変成したポリオレフィン系コポリ
マー又はグラフトコポリマー、或いはポリオレフィンと
ポリアミドよりなるポリアミドグラフト変成ポリオレフ
ィン等が挙げられる。成分Ｄとして特に好ましい具体例
としては、無水マレイン酸変成ポリエチレン、無水マレ
イン酸変成ポリプロピレン、エチレン−プロピレン−無
水マレイン酸共重合体、無水コハク酸変成ポリエチレン
、無水イタコン酸変成ポリエチレン等の変成ポリオレフ
ィン、或いはポリアミドグラフト変成ポリオレフィン等
である。成分Ｄの重合度等に関しては特に制限はなく、
それ自体が成形加工性を有しないオリゴマーであっても
よい。成分Ｄの配合量は、成分Ｂ及びＤの総重量に対し
、２〜５０重量％が適当であり、好ましくは５〜３０重
量％である。過少であると本発明の効果を発揮し難くな
る。

【００１３】かかる成分Ｄの存在は、前記成分Ｃと共に
成分Ｂがマトリックスである成分Ａ中に緻密な網目状の
分散形態を形成する上で重要な役割を果たすものであり
、成分Ｄが存在しない場合には成分Ｃが存在しても充分
均一な網目状相構造を形成し難く、逆に成分Ｄが存在し
ても成分Ｃが存在しない場合は、成分Ｂは小粒子として
は分散するが網目状の分散形態とはならず、本発明の効
果も充分発揮されない。本発明の網目状分散形態の発現
は前記の条件を満足する成分Ｃが溶融混練時に存在する
ことにより、その相対的表面張力の影響で、充填剤成分
Ｃが選択的に成分Ｂによって包含され、更に成分Ｄの存
在により細分化すると同時に成分Ｃを多数包含した成分
Ｂは、成分Ｃの混練による移動分散に連動して枝状に延
び、接合して網目構造を形成するものと解される。

【００１４】尚、マトリックスである成分Ａが、上記成
分Ｄの分散性改良剤としての構造要件を備えた変成ポリ
オレフィン系ポリマーである場合、即ち成分ＡとＤが共
通の要件を備えている場合には、成分Ａ自体が分散性改
良剤としての機能をも兼備するため、特に成分Ｄを別に
加えなくとも本発明の目的とする効果は充分に得られる
。従って、かかる場合には特に別の成分Ｄを加えなくと
も、成分Ａは成分Ｄを含むものと理解すべきで、かかる
場合も本発明の範囲に包含される。しかし、この際、別
の成分Ｄを配合しても何ら支障はない。

【００１５】尚、本発明の熱可塑性ポリオレフィン樹脂
組成物構造体には更にその目的を損なわない範囲で所望
の特性を付与するため従来公知の添加物、例えば潤滑剤
、滑剤、核剤、染顔料、離型剤、酸化防止剤、熱安定剤
、耐候（光）安定剤、強化剤、加水分解安定剤、その他
成分Ａ，Ｂ，Ｄ以外の熱可塑性樹脂、成分Ｃ以外の充填
剤等の添加剤を配合してもよい。

【００１６】本発明組成物構造体の調製法は種々の公知
の方法で可能であるが、少なくともＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄの４
成分の共存下で加熱溶融し、３０秒以上混練処理するこ
とが好ましく、その他の成分も同時に併用配合してもよ
く、また、別に加えても良い。具体的には、例えば成分
Ａ〜Ｄを予めタンブラー又はヘンシェルミキサーのよう
な混練機で均一に混合した後、１軸又は２軸の押出機に
供給して溶融混練し、ペレットとした後成形に供しても
よく、直接成形してもよい。尚、ここで言う溶融混練は
溶融温度において４０　ｓｅｃ−１以上の剪断速度下で
行うのが望ましい。特に好ましい剪断速度は　１００〜
５００ｓｅｃ−１である。処理温度は、樹脂成分が溶融
する温度より５℃乃至　１００℃高い温度であり、特に
好ましくは融点より１０℃乃至６０℃高い温度である。 高温に過ぎると分解や異常反応を生じ好ましくない。ま
た、溶融混練処理時間は、３０秒以上１５分以内、好ま
しくは１〜１０分である。

【００１７】

【発明の効果】本発明の熱可塑性ポリオレフィン樹脂組
成物構造体は、熱可塑性ポリオレフィン樹脂に熱可塑性
ポリアミド系樹脂が網目状に分散した構造を有し、簡易
な方法で形成することが出来、熱可塑性ポリオレフィン
樹脂の特長を保持し、従来の単に両成分を配合した粒子
状分離分散の場合に比べて、成形品表面が縞状の外観を
呈することもなく、平滑で良好な表面特性を示し、機械
的強度、剛性、弾性率等が向上し、且つ成形品の耐熱性
も改良され、多くの用途が期待される。

【００１８】

【実施例】以下実施例により本発明を更に具体的に説明
するが、本発明はこれらに限定されるものではない。

【００１９】実施例１〜２ 表１に示す表面張力値（２８５　℃）の、（Ａ）ポリプ
ロピレン樹脂（三井石油化学工業（株）製、ハイポール
）、（Ｂ）ナイロン６６（ポリプラスチックス（株）製
、ポリプラナイロン６６）、（Ｃ）タルク（富士タルク
工業（株）製、平均粒径２μｍ　又は２０μｍ　）、（
Ｄ）無水マレイン酸変成ポリプロピレン樹脂を表１に示
す割合で混合し、設定温度　２８５℃にて内径３０ｍｍ
二軸押出機を用い、スクリュー回転数１００ｒｐｍ（　
剪断速度約１２５ｓｅｃ−１）　で溶融混練し、ペレッ
ト化した。次いで、該ペレットより射出成形機により試
験片を作成し、評価を行った。結果は表１に示す。尚、
各特性値の測定法は以下の通りである。

【００２０】 表面張力の測定法（以下の例もこれに準ずる）ポリプロ
ピレン樹脂及びナイロン６６については、協和界面科学
（株）製、自動界面張力計ＰＤ−Ｚ型を使用し、懸滴法
（丸善（株）新実験科学講座１８巻「界面とコロイド」
（１９７７）の　７８−７９頁記載の方法）で　２８５
℃の雰囲気で測定した。ポリプロピレン樹脂は１４．５
ｄｙｎ／ｃｍ、ナイロン６６は２９．３ｄｙｎ／ｃｍで
あった。また、タルク粒子については、タルク原石表面
を、協和界面科学（株）製、自動接触角計ＣＡ−Ｚを使
用し、接触角法（丸善（株）新実験科学講座１８巻「界
面とコロイド」（１９７７）の９３−１０６頁記載の方
法）にて各温度での臨界表面張力を測定し、温度係数を
求めた。結果は次の通りであり、２８５　℃でのタルク
の表面張力に換算すると６０ｄｙｎ／ｃｍとなる。 ２５℃　　表面張力　　６５ｄｙｎ／ｃｍ６０℃　　表
面張力　　６５ｄｙｎ／ｃｍ８０℃　　表面張力　　６
４ｄｙｎ／ｃｍ温度勾配（−ｄｒ／ｄＴ）＝０．０２ 網目構造の確認法（以下の例もこれに準ずる）１０×１
０×３ｍｍに切断した成形片をキシレン溶液に入れ、油
浴上１２０　℃にて５時間加熱処理し、マトリックス樹
脂であるポリオレフィン樹脂Ａ及び分散性改良剤Ｄを溶
出させた後、肉眼及び光学顕微鏡、電子顕微鏡により形
態変化を観察し、この条件では変化しない熱可塑性ポリ
アミド系樹脂の分散形態を調べた。ここで、熱可塑性ポ
リアミド系樹脂が従来のように粒子分散であれば、成形
片の形態をとどめず、粒子状の熱可塑性ポリアミド系樹
脂の沈積物が肉眼又は光学顕微鏡で観察されるのみであ
る。これに対し、本発明の如く、熱可塑性ポリアミド系
樹脂が網目構造をとっている場合、成形片は形態を留め
ており、これは肉眼又は光学顕微鏡で観察される。更に
走査型電子顕微鏡で拡大して観察すると網目構造がより
明確に確認できる。因みに実施例１の組成物構造体の溶
出処理後の粒子構造（網目構造）を示す電子顕微鏡写真
を図３に示す。また、この網目構造の定量的評価方法と
して、前記方法でマトリックス樹脂Ａを溶解処理した後
、１２メッシュの篩で分離し、残重量を調べた。粒子状
分散部分は篩を通過し残らないが、網目構造部分は残る
ため、残重量％は網目構造部分の（Ｂ＋Ｃ）の重量を意
味する。 引張強伸度：ＡＳＴＭ　Ｄ６３８　の方法に準拠して測
定した。 熱変形温度：ＡＳＴＭ　Ｄ６４８　の方法に準拠して１
８．６ｋｇ荷重にて測定した。 曲げ弾性率：ＡＳＴＭ　Ｄ７９０　の方法に準拠して測
定した。

【００２１】比較例１〜５ 熱可塑性ポリプロピレン樹脂Ａ単独、ナイロン６６Ｂ単
独、成分Ａ，Ｂの配合において充填剤Ｃを含まないよう
な組み合わせとした場合、又は成分Ｄを含まない場合等
について、同様の方法で評価した。評価結果は表１に併
せて示す。

【００２２】実施例３〜６、比較例６〜７成分Ｃ，Ｄの
配合量を表２のように変えた他は実施例１と同様に成形
片を作成し評価した。評価結果は表２に示す。

【００２３】実施例７〜８ 成分Ａ，Ｂ，Ｃ及びＤの配合量を表３のように変えた他
は実施例１と同様に成形片を作成し評価した。評価結果
は表３に示す。

【００２４】実施例９、比較例８〜９ 成分Ｃを炭酸カルシウム（白石工業（株）製、平均粒径
１μｍ）に変え、又、比較のためシリコーンゴム粒子（
トーレシリコーン（株）製、Ｒ−９２５、平均粒径１μ
ｍ）及びアクリルゴム粒子（三菱レーヨン（株）製、Ｗ
５２９、平均粒径　０．３μｍ　）に変えた以外は実施
例１と同様に成形片を作成し評価した。評価結果は表４
に示す。

【００２５】実施例１０〜１１ 成分Ｄを無水マレイン酸変成エチレン−プロピレン共重
合体又はポリアミドグラフト変成ポリプロピレンに変え
、表５のように配合量を変えた他は実施例１と同様に成
形片を作成し評価した。評価結果は表５に示す。

【００２６】実施例１２〜１３、比較例１０〜１１成分
Ｂをナイロン６（東レ（株）製、アラミン）に変え、表
６の配合量にて前例と同様に成形片を作成し評価した。 評価結果は表６に示す。

【００２７】実施例１４〜１７、比較例１２〜１５成分
Ａを高密度ポリエチレン（三井石油化学工業（株）製、
ハイゼックス）に変え、また成分Ｄを無水マレイン酸変
成ポリエチレンに変えた場合について、前例と同様に成
形片を作成し評価した。評価結果は表７に示す。

【００２８】

【表１】

【００２９】

【表２】

【００３０】

【表３】

【００３１】

【表４】

【００３２】

【表５】

【００３３】

【表６】

【００３４】

【表７】

【図面の簡単な説明】

【図１】従来のポリマーブレンド系による構造体の分散
状態を示す模式図である。

【図２】本発明による構造体の分散状態を示す模式図で
ある。

【図３】実施例１の組成物構造体の溶出処理後の粒子構
造（網目構造）を示す電子顕微鏡写真である。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　熱可塑性ポリオレフィン樹脂Ａをマト
   リックスとし、熱可塑性ポリアミド系樹脂Ｂを溶融混練
   するに際し、溶融混練温度における表面張力が成分Ｂよ
   り大であり且つ平均粒子径が０．０５〜５０μｍ　であ
   る充填剤Ｃ、及び分散性改良剤としての変成ポリオレフ
   ィン系ポリマーＤを、下記式（１）　〜（３）　を満足
   する配合量で溶融混練することを特徴とするＡ，Ｂ成分
   が相互に侵入して網目状に分散した組成物構造体の製造
   法。 Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝０．０５〜０．５　（重量比）　　　
   　　　（１）Ｃ／（Ｂ＋Ｃ）＝０．１　〜０．７　（重
   量比）　　　　　　（２）Ｄ／（Ｂ＋Ｄ）＝０．０２〜
   ０．５　（重量比）　　　　　　（３）
2. 【請求項２】　
   　溶融混練温度における成分Ｃの表面張力が成分Ｂのそ
   れより２ｄｙｎ／ｃｍ以上大である請求項１記載の組成
   物構造体の製造法。
3. 【請求項３】　　成分Ａがポリオレフィン重合体或いは
   α−オレフィンを主体とし他のコモノマー成分が２０重
   量％以下の共重合体である請求項１又は２記載の組成物
   構造体の製造法。
4. 【請求項４】　　成分Ｂがナイロン６６、ナイロン６及
   びこれらを主体とする熱可塑性ポリアミドコポリマー、
   又はこれらの混合物である請求項１〜３の何れか１項記
   載の組成物構造体の製造法。
5. 【請求項５】　　成分Ｄがカルボン酸基、カルボン酸無
   水物基、カルボン酸金属塩基、カルボン酸エステル基、
   イミノ基、アミノ基及びエポキシ基の一種以上を有する
   変成ポリオレフィン系ポリマーである請求項１〜４の何
   れか１項記載の組成物構造体の製造法。
6. 【請求項６】　　請求項１〜５の何れか１項記載の方法
   により製造した組成物構造体より成る成形品。