JPH04323336A - Ｎｂ−Ａｌ合金の製造方法 - Google Patents
Ｎｂ−Ａｌ合金の製造方法Info
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- JPH04323336A JPH04323336A JP8857491A JP8857491A JPH04323336A JP H04323336 A JPH04323336 A JP H04323336A JP 8857491 A JP8857491 A JP 8857491A JP 8857491 A JP8857491 A JP 8857491A JP H04323336 A JPH04323336 A JP H04323336A
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- Japan
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- alloy
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- niobium
- aluminum
- calcium oxide
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明はＮｂ−Ａｌ合金の製造
方法に関する。
方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｎｂ−Ａｌ合金は、例えば、融点２４６
７°Ｃの金属であるニオブと、融点１６６０°Ｃのチタ
ンとの合金であるＴｉ−Ｎｂ合金を溶製する際のニオブ
材料（母合金）として用いられる。
７°Ｃの金属であるニオブと、融点１６６０°Ｃのチタ
ンとの合金であるＴｉ−Ｎｂ合金を溶製する際のニオブ
材料（母合金）として用いられる。
【０００３】Ｎｂ−Ａｌ合金の製造方法として、工業的
にはアルミテルミット法が一般的に実施されている。こ
の反応に使用するテルミット炉としては、水冷式銅製る
つぼを使用する場合と、内面にセラミックス・ライニン
グを施した鋼製炉を使用する場合とがあるが、銅るつぼ
はライニングが不要であるという利点を有する反面、生
産規模を大きくすることができず、製造コストの低減が
図れないという欠点があるため、工業的には鋼製炉が使
用されている。
にはアルミテルミット法が一般的に実施されている。こ
の反応に使用するテルミット炉としては、水冷式銅製る
つぼを使用する場合と、内面にセラミックス・ライニン
グを施した鋼製炉を使用する場合とがあるが、銅るつぼ
はライニングが不要であるという利点を有する反面、生
産規模を大きくすることができず、製造コストの低減が
図れないという欠点があるため、工業的には鋼製炉が使
用されている。
【０００４】Ｎｂ−Ａｌ合金の製造に際しては、ニオブ
原料としてニオブ鉱石を精製して得られる高純度酸化ニ
オブと、還元剤であり且つ合金用金属であるアルミニウ
ム粉末と、増熱剤である塩素酸ソ−ダを均一になるよう
に混合した後、アルミテルミット反応を行うものである
。
原料としてニオブ鉱石を精製して得られる高純度酸化ニ
オブと、還元剤であり且つ合金用金属であるアルミニウ
ム粉末と、増熱剤である塩素酸ソ−ダを均一になるよう
に混合した後、アルミテルミット反応を行うものである
。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来の
アルミテルミット反応によるＮｂ−Ａｌ合金の製造法に
おいては、特定の条件を設定していないので、溶解温度
とニオブ歩留との関係、或いはアルミテルミット反応熱
とニオブ歩留との関係等が明らかではなく、従って、装
入原料に対して製造されるＮｂ−Ａｌ合金の割合が変動
し、Ｎｂ歩留は満足される値は得られない。ニオブ鉱石
を精製して製造されるニオブ源である酸化ニオブは高価
なものであり、その歩留のＮｂ−Ａｌ合金製造コストに
与える影響は非常に大きい。又、このようなことから、
所定の合金組成のＮｂ−Ａｌ合金を製造することも困難
であった。
アルミテルミット反応によるＮｂ−Ａｌ合金の製造法に
おいては、特定の条件を設定していないので、溶解温度
とニオブ歩留との関係、或いはアルミテルミット反応熱
とニオブ歩留との関係等が明らかではなく、従って、装
入原料に対して製造されるＮｂ−Ａｌ合金の割合が変動
し、Ｎｂ歩留は満足される値は得られない。ニオブ鉱石
を精製して製造されるニオブ源である酸化ニオブは高価
なものであり、その歩留のＮｂ−Ａｌ合金製造コストに
与える影響は非常に大きい。又、このようなことから、
所定の合金組成のＮｂ−Ａｌ合金を製造することも困難
であった。
【０００６】更に、Ｔｉ−Ｎｂ 合金は、線引加工を容
易にするため、窒素含有率を０．０１５ ％以下である
ことが要求されているが、この要求をクリア−するため
には、Ｎｂ−Ａｌ合金中の窒素含有率を０．０２％以下
にする必要がある。しかし、従来技術においては、Ｎｂ
−Ａｌ合金中の窒素含有率をこの限度以下にすることは
困難である。
易にするため、窒素含有率を０．０１５ ％以下である
ことが要求されているが、この要求をクリア−するため
には、Ｎｂ−Ａｌ合金中の窒素含有率を０．０２％以下
にする必要がある。しかし、従来技術においては、Ｎｂ
−Ａｌ合金中の窒素含有率をこの限度以下にすることは
困難である。
【０００７】本発明は、かかる事情に鑑みてなされたも
ので、ニオブ歩留がよく、且つ窒素濃度が低いアルミテ
ルミット反応によるＮｂ−Ａｌ合金の製造方法を提供す
ることを目的とする。
ので、ニオブ歩留がよく、且つ窒素濃度が低いアルミテ
ルミット反応によるＮｂ−Ａｌ合金の製造方法を提供す
ることを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、酸化ニオブと
、アルミニウム粉末と、酸化カルシウムと、塩素酸ソ−
ダを混合した後、アルミテルミット反応を行わせるに際
して、酸化ニオブに対するアルミニウム粉末の配合比（
重量比であり、以下、Ａｌ比と略称する）を０．３５〜
０．８０にし、生成するスラグのＣａＯ ／Ａｌ２Ｏ３
組成比が １／９９〜２５／７５になるように酸化カ
ルシウムを配合し、且つ、次式で定義されるＱ値を５０
０ 〜６２０ ｋｃａｌ／ｋｇにし、Ａｌ含有率４ 〜
４０ｗｔ％のＮｂ−Ａｌ合金を得ることを特徴とするＮ
ｂ−Ａｌ合金の製造方法である。
、アルミニウム粉末と、酸化カルシウムと、塩素酸ソ−
ダを混合した後、アルミテルミット反応を行わせるに際
して、酸化ニオブに対するアルミニウム粉末の配合比（
重量比であり、以下、Ａｌ比と略称する）を０．３５〜
０．８０にし、生成するスラグのＣａＯ ／Ａｌ２Ｏ３
組成比が １／９９〜２５／７５になるように酸化カ
ルシウムを配合し、且つ、次式で定義されるＱ値を５０
０ 〜６２０ ｋｃａｌ／ｋｇにし、Ａｌ含有率４ 〜
４０ｗｔ％のＮｂ−Ａｌ合金を得ることを特徴とするＮ
ｂ−Ａｌ合金の製造方法である。
【０００９】
【数２】
【００１０】
【作用】原料である酸化ニオブ（Ｎｂ２Ｏ５ ）と、還
元剤であり且つ合金用金属であるアルミニウム粉末をテ
ルミット炉に装入し、大気中でテルミット反応させる。 その反応は、次式で表せる。 Ｎｂ２Ｏ５ ＋Ａｌ＋αＡｌ → （αＡｌ・Ｎｂ
）＋Ａｌ２Ｏ３ ＋Ｑここで、αＡｌは合金用Ａｌでα
はＮｂ−Ａｌ合金中のＡｌ含有率によって決められる係
数である。また、Ｑはテルミット反応による発生熱であ
る。
元剤であり且つ合金用金属であるアルミニウム粉末をテ
ルミット炉に装入し、大気中でテルミット反応させる。 その反応は、次式で表せる。 Ｎｂ２Ｏ５ ＋Ａｌ＋αＡｌ → （αＡｌ・Ｎｂ
）＋Ａｌ２Ｏ３ ＋Ｑここで、αＡｌは合金用Ａｌでα
はＮｂ−Ａｌ合金中のＡｌ含有率によって決められる係
数である。また、Ｑはテルミット反応による発生熱であ
る。
【００１１】前述のように、Ｎｂ−Ａｌ合金は、高融点
であるニオブを含む合金（例えば、Ｔｉ−Ｎｂ合金のよ
うに、合金成分の融点が非常に異なる合金）の製造に際
して母合金として使用される。Ｎｂ−Ａｌ合金が母合金
として使用される理由は、Ｔｉ−Ｎｂ合金をできるだけ
低い温度で溶製するためであり、その融点がチタンの融
点に近く、又、Ａｌは容易に蒸発させて除去することが
できるためである。
であるニオブを含む合金（例えば、Ｔｉ−Ｎｂ合金のよ
うに、合金成分の融点が非常に異なる合金）の製造に際
して母合金として使用される。Ｎｂ−Ａｌ合金が母合金
として使用される理由は、Ｔｉ−Ｎｂ合金をできるだけ
低い温度で溶製するためであり、その融点がチタンの融
点に近く、又、Ａｌは容易に蒸発させて除去することが
できるためである。
【００１２】このような母合金としてＮｂ−Ａｌ合金を
使用する場合、その合金中のＡｌ含有率は４ 〜４０ｗ
ｔ％程度であるのがよい。Ａｌ含有率が４ ｗｔ％未満
であると、その融点が未だ高く上記の目的を達し得ない
。又、Ａｌ含有率が４０ｗｔ％を超えると、例えば、Ｔ
ｉ−Ｎｂ合金の際のように、合金成分ではない不要なＡ
ｌの蒸発に多くの時間を要するともに、合金成分の歩留
の低下をも来たす。
使用する場合、その合金中のＡｌ含有率は４ 〜４０ｗ
ｔ％程度であるのがよい。Ａｌ含有率が４ ｗｔ％未満
であると、その融点が未だ高く上記の目的を達し得ない
。又、Ａｌ含有率が４０ｗｔ％を超えると、例えば、Ｔ
ｉ−Ｎｂ合金の際のように、合金成分ではない不要なＡ
ｌの蒸発に多くの時間を要するともに、合金成分の歩留
の低下をも来たす。
【００１３】Ａｌ比を０．３５〜０．８０にした理由は
、この配合比の範囲においてＡｌ含有率が４ 〜４０ｗ
ｔ％のＮｂ−Ａｌ合金が得られるためである。Ａｌ比が
０．３５ではＡｌ含有率が４ ｗｔ％のＮｂ−Ａｌ合金
が得られ、Ａｌ比が０．８０ではＡｌ含有率が４０ｗｔ
％のＮｂ−Ａｌ合金が得られる。
、この配合比の範囲においてＡｌ含有率が４ 〜４０ｗ
ｔ％のＮｂ−Ａｌ合金が得られるためである。Ａｌ比が
０．３５ではＡｌ含有率が４ ｗｔ％のＮｂ−Ａｌ合金
が得られ、Ａｌ比が０．８０ではＡｌ含有率が４０ｗｔ
％のＮｂ−Ａｌ合金が得られる。
【００１４】本発明においては、配合原料中に酸化カル
シウムを添加することによって、製品合金中の窒素含有
率を低下させている。この酸化カルシウムが窒素含有率
を低下させる作用は定かではないが、合金製造時におい
て溶解しようとする窒素を吸収するためであろうと思わ
れる。このため、酸化カルシウムの添加量は多い程窒素
低減の効果は大きいが、その量が少量であっても効果を
発揮する。
シウムを添加することによって、製品合金中の窒素含有
率を低下させている。この酸化カルシウムが窒素含有率
を低下させる作用は定かではないが、合金製造時におい
て溶解しようとする窒素を吸収するためであろうと思わ
れる。このため、酸化カルシウムの添加量は多い程窒素
低減の効果は大きいが、その量が少量であっても効果を
発揮する。
【００１５】酸化カルシウムの配合を、生成するスラグ
のＣａＯ ／Ａｌ２Ｏ３ 組成比が １／９９〜２５／
７５になるようにしているが、上記のように、酸化カル
シウムの添加は少量でもよいので、その組成比が １／
９９程度でもよい。しかし、酸化カルシウムの添加を多
量にすると、窒素低減の効果が上がる反面、全体の配合
原料量が多くなるため、余分な発熱量を必要とし、熱効
率が低下する。又、配合原料量が多くなることによって
、反応時の飛散ロスも多くなり、歩留の低下を来す。こ
のため、ＣａＯ ／Ａｌ２Ｏ３ 組成比の上限は２５／
７５程度にするのが適当である。
のＣａＯ ／Ａｌ２Ｏ３ 組成比が １／９９〜２５／
７５になるようにしているが、上記のように、酸化カル
シウムの添加は少量でもよいので、その組成比が １／
９９程度でもよい。しかし、酸化カルシウムの添加を多
量にすると、窒素低減の効果が上がる反面、全体の配合
原料量が多くなるため、余分な発熱量を必要とし、熱効
率が低下する。又、配合原料量が多くなることによって
、反応時の飛散ロスも多くなり、歩留の低下を来す。こ
のため、ＣａＯ ／Ａｌ２Ｏ３ 組成比の上限は２５／
７５程度にするのが適当である。
【００１６】Ｑ値を５００ 〜６２０ ｋｃａｌ／ｋｇ
にした理由は、Ｑ値＝５００ ｋｃａｌ／ｋｇ未満では
、反応熱が不十分のため溶解温度が低く、ニオブ歩留は
低くくなる。又、Ｑ値＝６２０ ｋｃａｌ／ｋｇを超え
ると、反応が急激になり過ぎ、配合された原料の飛散等
が起こり、ニオブ歩留は低下する傾向にある。
にした理由は、Ｑ値＝５００ ｋｃａｌ／ｋｇ未満では
、反応熱が不十分のため溶解温度が低く、ニオブ歩留は
低くくなる。又、Ｑ値＝６２０ ｋｃａｌ／ｋｇを超え
ると、反応が急激になり過ぎ、配合された原料の飛散等
が起こり、ニオブ歩留は低下する傾向にある。
【００１７】
【実施例】図１、図２及び図３は、本発明者が実施した
実験結果に基づいて作成した図であり、これらの図を参
照しながら本発明の実施例について詳細に説明する。図
１はＮｂ−Ａｌ合金のＡｌの含有率（ｗｔ％）とＡｌ比
との関係を示す図である。又、図２はＱ値とＮｂ−Ａｌ
合金のＮｂ歩留との関係を示す図である。図３はＱ値と
Ｎｂ−Ａｌ合金中のＮ％との関係をスラグ組成比（Ｃａ
Ｏ ／Ａｌ２Ｏ３ ）をパラメ−タにして示した図であ
る。
実験結果に基づいて作成した図であり、これらの図を参
照しながら本発明の実施例について詳細に説明する。図
１はＮｂ−Ａｌ合金のＡｌの含有率（ｗｔ％）とＡｌ比
との関係を示す図である。又、図２はＱ値とＮｂ−Ａｌ
合金のＮｂ歩留との関係を示す図である。図３はＱ値と
Ｎｂ−Ａｌ合金中のＮ％との関係をスラグ組成比（Ｃａ
Ｏ ／Ａｌ２Ｏ３ ）をパラメ−タにして示した図であ
る。
【００１８】図１によれば、Ａｌ比を変えれば、所望の
Ａｌ含有率（本発明では、４ ｗｔ％〜４０ｗｔ％の範
囲）のＮｂ−Ａｌ合金を得ることができる。
Ａｌ含有率（本発明では、４ ｗｔ％〜４０ｗｔ％の範
囲）のＮｂ−Ａｌ合金を得ることができる。
【００１９】図２によれば、Ｎｂ歩留は、Ｑ値が５００
〜６２０ ｋｃａｌ／ｋｇの範囲で略最大になり、そ
の両側においてはいずれも低くなる。本発明においては
、Ｎｂ歩留が８０％以上にすることを目標にしているが
、Ｎｂ歩留が８０％以上のＱ値は５００ 〜６２０ ｋ
ｃａｌ／ｋｇの範囲で得られる。
〜６２０ ｋｃａｌ／ｋｇの範囲で略最大になり、そ
の両側においてはいずれも低くなる。本発明においては
、Ｎｂ歩留が８０％以上にすることを目標にしているが
、Ｎｂ歩留が８０％以上のＱ値は５００ 〜６２０ ｋ
ｃａｌ／ｋｇの範囲で得られる。
【００２０】そして、図１によって所望のＡｌ含有率を
得ることができるＡｌ比を求め、このＡｌ比の下で、更
に、できるだけＮｂ歩留のよい条件を求める。このＮｂ
歩留は、図２のＱ値から求める。
得ることができるＡｌ比を求め、このＡｌ比の下で、更
に、できるだけＮｂ歩留のよい条件を求める。このＮｂ
歩留は、図２のＱ値から求める。
【００２１】図３において、直線ａはスラグ組成比（Ｃ
ａＯ ／Ａｌ２Ｏ３ ）が２５／７５の場合、同様に、
直線ｂは２０／８０、直線ｃは１５／８５、直線ｄは
５／９５、直線ｅは １／９９、直線ｆは ０／１００
の場合を示す。このように、Ｑ値が大きくなる程Ｎｂ
−Ａｌ合金中のＮ％は減少し、又、スラグ組成比（Ｃａ
Ｏ ／Ａｌ２Ｏ３ ）のＣａＯ の比率が多くなる程Ｎ
ｂ−Ａｌ合金中のＮ％は減少する。
ａＯ ／Ａｌ２Ｏ３ ）が２５／７５の場合、同様に、
直線ｂは２０／８０、直線ｃは１５／８５、直線ｄは
５／９５、直線ｅは １／９９、直線ｆは ０／１００
の場合を示す。このように、Ｑ値が大きくなる程Ｎｂ
−Ａｌ合金中のＮ％は減少し、又、スラグ組成比（Ｃａ
Ｏ ／Ａｌ２Ｏ３ ）のＣａＯ の比率が多くなる程Ｎ
ｂ−Ａｌ合金中のＮ％は減少する。
【００２２】この図３で明らかなように、Ｎｂ−Ａｌ合
金中のＮ％とＱ値及びスラグ組成比（ＣａＯ ／Ａｌ２
Ｏ３ ）との関係が上記のごとくであるので、Ｎｂ−Ａ
ｌ合金中のＮ％を０．０２％以下にするためには、Ｑ値
を５００ 〜６２０ ｋｃａｌ／ｋｇにし、且つスラグ
組成比（ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３ ）が１／９９〜２５／７
５になるようにすればよい。
金中のＮ％とＱ値及びスラグ組成比（ＣａＯ ／Ａｌ２
Ｏ３ ）との関係が上記のごとくであるので、Ｎｂ−Ａ
ｌ合金中のＮ％を０．０２％以下にするためには、Ｑ値
を５００ 〜６２０ ｋｃａｌ／ｋｇにし、且つスラグ
組成比（ＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３ ）が１／９９〜２５／７
５になるようにすればよい。
【００２３】上述のようにして、求められたＡｌ比、Ｑ
値及びスラグ組成比に従って、装入すべき原料すなわち
、ニオブ原料である酸化ニオブ、還元剤であり且つ合金
用金属であるアルミニウム粉末、合金中の窒素調整剤で
ある酸化カルシウム、増熱剤である塩素酸ソ−ダを配合
する。この原料配合は、図１、図２、図３によって一義
的に決定できるが、実際の生産に当たっては、その製造
量、製造設備、原料の品質等からみて最適の条件を選定
する。
値及びスラグ組成比に従って、装入すべき原料すなわち
、ニオブ原料である酸化ニオブ、還元剤であり且つ合金
用金属であるアルミニウム粉末、合金中の窒素調整剤で
ある酸化カルシウム、増熱剤である塩素酸ソ−ダを配合
する。この原料配合は、図１、図２、図３によって一義
的に決定できるが、実際の生産に当たっては、その製造
量、製造設備、原料の品質等からみて最適の条件を選定
する。
【００２４】次に本発明の方法によってＮｂ−Ａｌ合金
を製造した具体的実験例を表１及び表２によって説明す
る。 これらの実験はＡｌ含有率及びＮ含有率の異なるＮｂ−
Ａｌ合金を製造した結果である。なお、表１及び表２に
は、従来の方法による実験結果についても併記し、両者
の結果を比較した。
を製造した具体的実験例を表１及び表２によって説明す
る。 これらの実験はＡｌ含有率及びＮ含有率の異なるＮｂ−
Ａｌ合金を製造した結果である。なお、表１及び表２に
は、従来の方法による実験結果についても併記し、両者
の結果を比較した。
【００２５】表１は、酸化ニオブ、アルミニウム粉末、
酸化カルシウム等の原料及び増熱剤の配合重量に対する
、Ａｌ比との関係、Ｑ値との関係、及び生成したスラグ
組成との関係を示している。この表で明らかなように、
従来の方法においては、窒素調整剤である酸化カルシウ
ムの添加をしていない。なお、表１の酸化ニオブは、パ
イクロア−、コロンバイト等のニオブ鉱石をＮｂ２Ｏ５
；９８〜９９ｗｔ％に精製したものを使用した。
酸化カルシウム等の原料及び増熱剤の配合重量に対する
、Ａｌ比との関係、Ｑ値との関係、及び生成したスラグ
組成との関係を示している。この表で明らかなように、
従来の方法においては、窒素調整剤である酸化カルシウ
ムの添加をしていない。なお、表１の酸化ニオブは、パ
イクロア−、コロンバイト等のニオブ鉱石をＮｂ２Ｏ５
；９８〜９９ｗｔ％に精製したものを使用した。
【００２６】表２は、表１の条件にしたがって製造され
たＮｂ−Ａｌ合金の重量と組成、及びＮｂ歩留について
示してある。表２によれば、実施例及び比較例の何れに
おいても、Ｎｂ歩留はいずれも８０ｗｔ％以上が達成さ
れる。しかし、Ｎ％については、実施例ではすべてが０
．０２％以下になっているのに対し，比較例では何れの
場合においても、０．０２％以下のものは得られなかっ
た。
たＮｂ−Ａｌ合金の重量と組成、及びＮｂ歩留について
示してある。表２によれば、実施例及び比較例の何れに
おいても、Ｎｂ歩留はいずれも８０ｗｔ％以上が達成さ
れる。しかし、Ｎ％については、実施例ではすべてが０
．０２％以下になっているのに対し，比較例では何れの
場合においても、０．０２％以下のものは得られなかっ
た。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【発明の効果】本発明は、酸化ニオブに対するアルミニ
ウム粉末の配合比を０．３５〜０．８０にすると共に、
前述の定義によるＱ値を５００ 〜６２０ ｋｃａｌ／
ｋｇにし、且つ、スラグ組成比（ＣａＯ ／Ａｌ２Ｏ３
）が １／９９から２５／７５になるように装入原料
を配合し、アルミテルミット反応を行う方法であるので
、その製造時のニオブ歩留が高く、且つＮ含有率が低い
Ｎｂ−Ａｌ合金が製造できる。
ウム粉末の配合比を０．３５〜０．８０にすると共に、
前述の定義によるＱ値を５００ 〜６２０ ｋｃａｌ／
ｋｇにし、且つ、スラグ組成比（ＣａＯ ／Ａｌ２Ｏ３
）が １／９９から２５／７５になるように装入原料
を配合し、アルミテルミット反応を行う方法であるので
、その製造時のニオブ歩留が高く、且つＮ含有率が低い
Ｎｂ−Ａｌ合金が製造できる。
【図１】本発明におけるＮｂ−Ａｌ合金のＡｌの含有率
（ｗｔ％）とＡｌ比との関係を示す図である。
（ｗｔ％）とＡｌ比との関係を示す図である。
【図２】本発明におけるＱ値とＮｂ−Ａｌ合金のＮｂ歩
留との関係を示す図である。
留との関係を示す図である。
【図３】本発明におけるＱ値とＮｂ−Ａｌ合金中のＮ％
との関係をスラグ組成比（ＣａＯ ／Ａｌ２Ｏ３ ）を
パラメ−タにして示した図である。
との関係をスラグ組成比（ＣａＯ ／Ａｌ２Ｏ３ ）を
パラメ−タにして示した図である。
Claims (1)
- 【請求項１】 酸化ニオブとアルミニウム粉末とをテ
ルミット反応炉に装入し、アルミテルミット反応をさせ
てＮｂ−Ａｌ合金を製造する方法において、酸化ニオブ
と、アルミニウム粉末と、酸化カルシウムと、塩素酸ソ
−ダを混合した後、アルミテルミット反応を行わせるに
際して、前記酸化ニオブに対する前記アルミニウム粉末
の配合比（重量比）を０．３５〜０．８０にし、生成す
るスラグのＣａＯ／Ａｌ２Ｏ３ 組成比が １／９９〜
２５／７５になるように前記酸化カルシウムを配合し、
且つ、次式で定義されるＱ値を５００ 〜６２０ ｋｃ
ａｌ／ｋｇにし、Ａｌ含有率４ 〜４０ｗｔ％のＮｂ−
Ａｌ合金を得ることを特徴とするＮｂ−Ａｌ合金の製造
方法。 【数１】
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8857491A JPH04323336A (ja) | 1991-04-19 | 1991-04-19 | Ｎｂ−Ａｌ合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8857491A JPH04323336A (ja) | 1991-04-19 | 1991-04-19 | Ｎｂ−Ａｌ合金の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04323336A true JPH04323336A (ja) | 1992-11-12 |
Family
ID=13946628
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8857491A Pending JPH04323336A (ja) | 1991-04-19 | 1991-04-19 | Ｎｂ−Ａｌ合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04323336A (ja) |
-
1991
- 1991-04-19 JP JP8857491A patent/JPH04323336A/ja active Pending
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