JPH0432561B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0432561B2 JPH0432561B2 JP9789883A JP9789883A JPH0432561B2 JP H0432561 B2 JPH0432561 B2 JP H0432561B2 JP 9789883 A JP9789883 A JP 9789883A JP 9789883 A JP9789883 A JP 9789883A JP H0432561 B2 JPH0432561 B2 JP H0432561B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- waveguide
- plane
- branch waveguide
- plane branch
- branch
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01P—WAVEGUIDES; RESONATORS, LINES, OR OTHER DEVICES OF THE WAVEGUIDE TYPE
- H01P5/00—Coupling devices of the waveguide type
- H01P5/12—Coupling devices having more than two ports
- H01P5/16—Conjugate devices, i.e. devices having at least one port decoupled from one other port
- H01P5/19—Conjugate devices, i.e. devices having at least one port decoupled from one other port of the junction type
- H01P5/20—Magic-T junctions
Landscapes
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は導波管マジツクＴに関するものであ
る。
る。
導波管マジツクＴはマイクロ波立体回路の回路
素子として、例えばインピーダンスブリツジ、バ
ランスドミキサ、周波数弁別器、移相器形サーキ
ユレータなどに広範囲に使用されている。
素子として、例えばインピーダンスブリツジ、バ
ランスドミキサ、周波数弁別器、移相器形サーキ
ユレータなどに広範囲に使用されている。
先ずマジツクＴの構造、原理を第１図により説
明する。
明する。
即ち、マジツクＴはＴ字形に分岐したＨ面分岐
導波管１とこのＨ面分岐導波管のほぼ中央部の分
岐部において垂直に分岐したＥ面分岐導波管２と
から構成されている。分岐された導波管のフラン
ジ側には、図に示すようにそれぞれ端子面Ａ，
Ｂ，Ｃ，Ｄという記号を付けている。
導波管１とこのＨ面分岐導波管のほぼ中央部の分
岐部において垂直に分岐したＥ面分岐導波管２と
から構成されている。分岐された導波管のフラン
ジ側には、図に示すようにそれぞれ端子面Ａ，
Ｂ，Ｃ，Ｄという記号を付けている。
第１図ａにおいてＨ面分岐導波管１の端子面Ａ
から入射したマイクロ波の電界成分（図中の矢
印）はＥ面分岐導波管２とは電界の方向と垂直に
接続されているため結合せず、Ｈ面分岐導波管の
端子面ＢおよびＣに同位相、同振幅で現われ、端
子面Ｄには現われない。また。第１図ｂにおい
て、端子面Ｄから入射したマイクロ波はＨ面分岐
導波管１との分岐部から電界が拡がり、Ｈ面分岐
導波管１の底面と結合し端子面ＢおよびＣには互
いに逆位相、等振幅で現われるが、端子面Ａには
逆位相の電界成分が打消し合つて現われて来な
い。また端子面ＢまたはＣから単独にマイクロ波
を入射すると、端子面ＡとＤに別れるだけである
が、端子面ＢとＣから互いに等振幅かつ逆位相の
マイクロ波を入射すると、端子面Ｄに合成された
マイクロ波が現われるが、その時、端子面Ａには
打消し合つて現われない。これがマジツクＴの動
作原理である。
から入射したマイクロ波の電界成分（図中の矢
印）はＥ面分岐導波管２とは電界の方向と垂直に
接続されているため結合せず、Ｈ面分岐導波管の
端子面ＢおよびＣに同位相、同振幅で現われ、端
子面Ｄには現われない。また。第１図ｂにおい
て、端子面Ｄから入射したマイクロ波はＨ面分岐
導波管１との分岐部から電界が拡がり、Ｈ面分岐
導波管１の底面と結合し端子面ＢおよびＣには互
いに逆位相、等振幅で現われるが、端子面Ａには
逆位相の電界成分が打消し合つて現われて来な
い。また端子面ＢまたはＣから単独にマイクロ波
を入射すると、端子面ＡとＤに別れるだけである
が、端子面ＢとＣから互いに等振幅かつ逆位相の
マイクロ波を入射すると、端子面Ｄに合成された
マイクロ波が現われるが、その時、端子面Ａには
打消し合つて現われない。これがマジツクＴの動
作原理である。
さて、このようなマジツクＴの端子面Ａ及びＤ
からみた電圧定在波比VSWRは何らかの整合素
子を用いないとかなり不整合（約２〜３）を呈す
る。このようなインピーダンス不整合は、実用上
大きな支障をもたらすので、通常はマジツクＴの
内部にリアクタンス素子を設けてインピーダンス
整合を行なつている。
からみた電圧定在波比VSWRは何らかの整合素
子を用いないとかなり不整合（約２〜３）を呈す
る。このようなインピーダンス不整合は、実用上
大きな支障をもたらすので、通常はマジツクＴの
内部にリアクタンス素子を設けてインピーダンス
整合を行なつている。
次に従来のインピーダンス整合を行なつたマジ
ツクＴを第２図により説明する。
ツクＴを第２図により説明する。
先ず第２図ａはＨ面分岐導波管１およびＥ面分
岐導波管２にアイリス３及び４を設けたものであ
るが、この場合アイリス３及び４の幅と長さ、お
よび位置をこまかく調整しなければならず、また
帯域も狭い問題がある。
岐導波管２にアイリス３及び４を設けたものであ
るが、この場合アイリス３及び４の幅と長さ、お
よび位置をこまかく調整しなければならず、また
帯域も狭い問題がある。
次の第２図ｂは、Ｈ面分岐導波管１の分岐部中
央に金属ポスト５を設け、Ｅ面分岐導波管２には
アイリス４を設けたものであり、この構造は第２
図ａの構造より帯域は広いが、金属ポスト５がＥ
面分岐導波管２の内部に一部突出しているので端
子面Ｄ側のVSWRにも影響し、端子面Ａおよび
Ｄをそれぞれ単独に調整することが困難であり、
また金属ポスト５はＥ面分岐導波管２中に浮いた
状態にあるため、放電などの耐電力性に問題があ
る。
央に金属ポスト５を設け、Ｅ面分岐導波管２には
アイリス４を設けたものであり、この構造は第２
図ａの構造より帯域は広いが、金属ポスト５がＥ
面分岐導波管２の内部に一部突出しているので端
子面Ｄ側のVSWRにも影響し、端子面Ａおよび
Ｄをそれぞれ単独に調整することが困難であり、
また金属ポスト５はＥ面分岐導波管２中に浮いた
状態にあるため、放電などの耐電力性に問題があ
る。
次の第２図ｃは、Ｈ面分岐導波管１の分岐部中
央に傘形金属ポスト６を設置したもので、第２図
ｂの構造より、更に広帯域であるが、構造がやや
複雑になり、また傘形金属ポスト６とＨ面分岐導
波管１と接触が完全でないと特性を悪化させる
し、また耐電力性についても第２図ｂと同様に問
題がある。
央に傘形金属ポスト６を設置したもので、第２図
ｂの構造より、更に広帯域であるが、構造がやや
複雑になり、また傘形金属ポスト６とＨ面分岐導
波管１と接触が完全でないと特性を悪化させる
し、また耐電力性についても第２図ｂと同様に問
題がある。
更に第２図ｄはＨ面分岐導波管１の分岐部中央
に耐電力性を考慮した球面状金属ポスト７を設
け、Ｅ面分岐導波管２の整合には、アイリス８及
び９を設けた構造であるが、この構造もアイリス
８，９の幅や長さ、位置にかなりの精度を必要と
するし、また狭帯域である問題がある。
に耐電力性を考慮した球面状金属ポスト７を設
け、Ｅ面分岐導波管２の整合には、アイリス８及
び９を設けた構造であるが、この構造もアイリス
８，９の幅や長さ、位置にかなりの精度を必要と
するし、また狭帯域である問題がある。
上述した従来例は、いずれもＥ面分岐導波管２
の整合にはアイリスを設けたりＨ面分岐導波管の
分岐部の整合ポストの一部を突出させる構造を用
いているが、アイリスによる場合は、このアイリ
スの寸法および導波管内における位置などの精度
が得がたく、特性の再現性に問題点がある。また
Ｈ面分岐導波管１の分岐部からの金属ポストの一
部を突出させる構造はＥ面分岐導波管の整合とＨ
面分岐導波管の整合が互いに影響し合い、調整が
極めて困難であるし、耐電力性に問題点がある。
またいずれにしても、特に20GHz以上の周波数に
なると、整合の調整作業がきわめて難しくなると
いう問題点がある。
の整合にはアイリスを設けたりＨ面分岐導波管の
分岐部の整合ポストの一部を突出させる構造を用
いているが、アイリスによる場合は、このアイリ
スの寸法および導波管内における位置などの精度
が得がたく、特性の再現性に問題点がある。また
Ｈ面分岐導波管１の分岐部からの金属ポストの一
部を突出させる構造はＥ面分岐導波管の整合とＨ
面分岐導波管の整合が互いに影響し合い、調整が
極めて困難であるし、耐電力性に問題点がある。
またいずれにしても、特に20GHz以上の周波数に
なると、整合の調整作業がきわめて難しくなると
いう問題点がある。
本発明は前述した諸問題点に鑑みなされたもの
であり、比較的簡単な構造でありながらＨ面分岐
導波管への影響が少ないＥ面分岐導波管の整合構
造を有するマジツクＴを提供することを目的とし
ている。
であり、比較的簡単な構造でありながらＨ面分岐
導波管への影響が少ないＥ面分岐導波管の整合構
造を有するマジツクＴを提供することを目的とし
ている。
Ｔ字形に分岐したＨ面分岐導波管と、このＨ面
分岐導波管のほぼ中央の分岐部に垂直に分岐した
Ｅ面分岐導波管とからなる導波管マジツクＴにお
いて、前記Ｈ面分岐導波管と前記Ｈ面分岐導波管
の接合部におけるＥ面分岐導波管の狭い面である
Ｅ面の高さの少くとも一部を標準寸法の導波管よ
り小さくしてインピーダンスを下げ、Ｅ面分岐導
波管のフランジ方向に向つて標準寸法の導波管の
高さまで徐々に拡げたことを特徴とする導波管マ
ジツクＴである。
分岐導波管のほぼ中央の分岐部に垂直に分岐した
Ｅ面分岐導波管とからなる導波管マジツクＴにお
いて、前記Ｈ面分岐導波管と前記Ｈ面分岐導波管
の接合部におけるＥ面分岐導波管の狭い面である
Ｅ面の高さの少くとも一部を標準寸法の導波管よ
り小さくしてインピーダンスを下げ、Ｅ面分岐導
波管のフランジ方向に向つて標準寸法の導波管の
高さまで徐々に拡げたことを特徴とする導波管マ
ジツクＴである。
先ずＥ面分岐導波管からＨ面分岐導波管への結
合をマジツクＴの構造、原理を示す第１図ｂにつ
いて再度検討してみると、Ｅ面分岐導波管２から
の矢印で示す電気力線がＨ面分岐導波管１に入り
込むに従つて円弧状になり、ついにはＨ面分岐導
波管１の底面に達することによつて行なわれるこ
とは前述した通りである。従つてＥ面分岐導波管
２とＨ面分岐導波管１との境界面、即ち分岐部に
おいて電気力線を集中させればＨ面分岐導波管１
と結合し易くなることが判る。この分岐部での電
界を強めるためにはＥ面分岐導波管２の高さを低
くすれば良く、なおかつ分岐部から端子面Ｄに至
る方向に徐々に導波管の高さを広げればＨ面分岐
導波管１からの反射が小さくなり、従つてＥ面分
岐導波管からみたVSWR特性が向上することに
なる。
合をマジツクＴの構造、原理を示す第１図ｂにつ
いて再度検討してみると、Ｅ面分岐導波管２から
の矢印で示す電気力線がＨ面分岐導波管１に入り
込むに従つて円弧状になり、ついにはＨ面分岐導
波管１の底面に達することによつて行なわれるこ
とは前述した通りである。従つてＥ面分岐導波管
２とＨ面分岐導波管１との境界面、即ち分岐部に
おいて電気力線を集中させればＨ面分岐導波管１
と結合し易くなることが判る。この分岐部での電
界を強めるためにはＥ面分岐導波管２の高さを低
くすれば良く、なおかつ分岐部から端子面Ｄに至
る方向に徐々に導波管の高さを広げればＨ面分岐
導波管１からの反射が小さくなり、従つてＥ面分
岐導波管からみたVSWR特性が向上することに
なる。
このことはまた次のようなことからも説明でき
る。すなわち、Ｈ面分岐導波管１の接合部の導波
管の広い面（Ｈ面）の幅は、Ｅ面分岐導波管の広
い面（Ｈ面）の幅より広く、従つてＨ面分岐導波
管接合部のインピーダンスはＥ面分岐導波管のイ
ンピーダンスより低い。これは一般的に、導波管
のインピーダンスが狭い面（Ｅ面）の高さと広い
面（Ｈ面）の幅の比に比例していることから推測
できる。従つて、Ｈ面分岐導波管の接合部とＥ面
分岐導波管のインピーダンス整合を行なうには、
Ｈ面分岐導波管接合部におけるＥ面分岐導波管の
狭い面（Ｅ面）の高さを小さくしてその部分のイ
ンピーダンスをＨ面分岐導波管接合部のインピー
ダンスとほぼ等しく、かつフランジ方向に向つて
徐々にその高さを標準寸法の高さまで拡げれば、
反射を少なくインピーダンス変換することができ
る。
る。すなわち、Ｈ面分岐導波管１の接合部の導波
管の広い面（Ｈ面）の幅は、Ｅ面分岐導波管の広
い面（Ｈ面）の幅より広く、従つてＨ面分岐導波
管接合部のインピーダンスはＥ面分岐導波管のイ
ンピーダンスより低い。これは一般的に、導波管
のインピーダンスが狭い面（Ｅ面）の高さと広い
面（Ｈ面）の幅の比に比例していることから推測
できる。従つて、Ｈ面分岐導波管の接合部とＥ面
分岐導波管のインピーダンス整合を行なうには、
Ｈ面分岐導波管接合部におけるＥ面分岐導波管の
狭い面（Ｅ面）の高さを小さくしてその部分のイ
ンピーダンスをＨ面分岐導波管接合部のインピー
ダンスとほぼ等しく、かつフランジ方向に向つて
徐々にその高さを標準寸法の高さまで拡げれば、
反射を少なくインピーダンス変換することができ
る。
このような考察に基づいてなされた本発明の導
波管マジツクＴの一実施例を第３図により説明す
る。
波管マジツクＴの一実施例を第３図により説明す
る。
即ち、Ｔ字形に分岐したＨ面分岐導波管１と、
このＨ面分岐導波管１のほぼ中央の分岐部に垂直
に分岐したＥ面分岐導波管２からなる導波管マジ
ツクＴにおいてＥ面分岐導波管の内部に対設する
ように分岐部から端子面Ｄ即ちＥ面分岐導波管２
のフランジにかけて分岐部側が厚肉でありフラン
ジ側が薄肉となつているテーパ金属１０，１１を
装着し、このテーパ金属１０，１１のテーパ部１
０1，１１1の長さをほぼ1/2波長とし、このテー
パ部１０1，１１1以外の平行部１０2，１１2即ち
肉厚の一定な部分はテーパ部１０1，１１1の高さ
の加工精度が得られる場合は特に必要としない。
そして、このテーパ部１０1，１１1の高さは動作
周波数に対して設定されている。このような構造
にすることによりＨ面分岐導波管１に対するＥ面
分岐導波管２のインピーダンス比をＥ面分岐導波
管２のフランジ側から分岐部に向つて徐々に低減
させることができる。このテーパ金属１０，１１
は、はんだ付けやろう付けなどによい導波管に固
着することができるし、また加工精度を出すため
にテーパ金属１０，１１を一体化した導波管を組
立てても良い。更に本実施例の導波管マジツクＴ
にはＨ面分岐導波管の整合のために、第２図ｄに
示したような金属ポスト７が設けられているが、
これは第２図ａに示したようなアイリス３を設け
てもよい。
このＨ面分岐導波管１のほぼ中央の分岐部に垂直
に分岐したＥ面分岐導波管２からなる導波管マジ
ツクＴにおいてＥ面分岐導波管の内部に対設する
ように分岐部から端子面Ｄ即ちＥ面分岐導波管２
のフランジにかけて分岐部側が厚肉でありフラン
ジ側が薄肉となつているテーパ金属１０，１１を
装着し、このテーパ金属１０，１１のテーパ部１
０1，１１1の長さをほぼ1/2波長とし、このテー
パ部１０1，１１1以外の平行部１０2，１１2即ち
肉厚の一定な部分はテーパ部１０1，１１1の高さ
の加工精度が得られる場合は特に必要としない。
そして、このテーパ部１０1，１１1の高さは動作
周波数に対して設定されている。このような構造
にすることによりＨ面分岐導波管１に対するＥ面
分岐導波管２のインピーダンス比をＥ面分岐導波
管２のフランジ側から分岐部に向つて徐々に低減
させることができる。このテーパ金属１０，１１
は、はんだ付けやろう付けなどによい導波管に固
着することができるし、また加工精度を出すため
にテーパ金属１０，１１を一体化した導波管を組
立てても良い。更に本実施例の導波管マジツクＴ
にはＨ面分岐導波管の整合のために、第２図ｄに
示したような金属ポスト７が設けられているが、
これは第２図ａに示したようなアイリス３を設け
てもよい。
次に本実施例の各特性を第４図、第５図及び第
６図に示す。この各特性は内径寸法が4.318mm×
8.636mmの標準導波管を使用し、金属ポスト７と
しては直径３mm、高さ１mmの円柱ポスト、金属片
１０，１１としてはテーパ部の長さ８mm、平行部
３mm、高さ1.2mmのものを使用した。
６図に示す。この各特性は内径寸法が4.318mm×
8.636mmの標準導波管を使用し、金属ポスト７と
しては直径３mm、高さ１mmの円柱ポスト、金属片
１０，１１としてはテーパ部の長さ８mm、平行部
３mm、高さ1.2mmのものを使用した。
この実施例で得られた特性は第４図に示すよう
にＥ面分岐導波管２の端子面Ｄから見たVSWR
は周波数26.5〜30.6GHz（比帯域14.4％）にわた
つて1.2以下、27〜30.4GHzでは1.1以下であり、
またＨ面分岐導波管の端子面ＡからみたVSWR
は周波数26.5〜32.1GHz（比帯域19％）にわたつ
て1.2以下であつた。
にＥ面分岐導波管２の端子面Ｄから見たVSWR
は周波数26.5〜30.6GHz（比帯域14.4％）にわた
つて1.2以下、27〜30.4GHzでは1.1以下であり、
またＨ面分岐導波管の端子面ＡからみたVSWR
は周波数26.5〜32.1GHz（比帯域19％）にわたつ
て1.2以下であつた。
第５図の特性曲線２１はＥ面分岐導波管の端子
面ＤとＨ面分岐導波管の端子面Ａとの分離度（ア
イソレーシヨン）を示したものであり、周波数
26.5〜31.8GHzにわたつて25dB以上であつた。
面ＤとＨ面分岐導波管の端子面Ａとの分離度（ア
イソレーシヨン）を示したものであり、周波数
26.5〜31.8GHzにわたつて25dB以上であつた。
さらに端子面Ａから端子面ＢおよびＣへの分配
度は第６図の曲線２２に示すように周波数26.5〜
31.8GHzにわたり3.2〜3.5dBであつた。第４図及
び第５図に破線で示す特性は、第２図ｄに示した
Ｅ面分岐導波管２にアイリス８，９を設け、金属
ポスト７のみは実施例と同じ円柱形を使用したも
のである。
度は第６図の曲線２２に示すように周波数26.5〜
31.8GHzにわたり3.2〜3.5dBであつた。第４図及
び第５図に破線で示す特性は、第２図ｄに示した
Ｅ面分岐導波管２にアイリス８，９を設け、金属
ポスト７のみは実施例と同じ円柱形を使用したも
のである。
これらを比較して見ると金属テーパ１０，１１
を使用した実施例の方がVSWRの周波数帯域が
広く、またＥ面分岐とＨ面分岐とのアイソレーシ
ヨン最小値も大きいことがわかる。
を使用した実施例の方がVSWRの周波数帯域が
広く、またＥ面分岐とＨ面分岐とのアイソレーシ
ヨン最小値も大きいことがわかる。
以上の説明では金属テーパ１０，１１の幅はＥ
面分岐導波管２の幅と同じであつたが、これに限
定されるものではなく、第７図に示すように金属
テーパ１０，１１は導波管の中央部のみでも有効
に動作するし、また第８図に示すように金属テー
パ１０，１１をＨ面分岐導波管との境界面からわ
ずかに移動することによつて特性を微調整し得る
ようにすることもできる。第７図及び第８図にお
いて他の部分は第３図と同様であるので説明は省
略する。
面分岐導波管２の幅と同じであつたが、これに限
定されるものではなく、第７図に示すように金属
テーパ１０，１１は導波管の中央部のみでも有効
に動作するし、また第８図に示すように金属テー
パ１０，１１をＨ面分岐導波管との境界面からわ
ずかに移動することによつて特性を微調整し得る
ようにすることもできる。第７図及び第８図にお
いて他の部分は第３図と同様であるので説明は省
略する。
以上述べたように本発明によれば、周波数に応
じてＨ面分岐導波管との接合部におけるＥ面分岐
導波管の高さを小さくし、かつＥ面分岐導波管の
フランジ方向に徐々に高さを増すテーパ導波管を
使用しているので、Ｅ面分岐導波管のインピーダ
ンス整合が広帯域特性を有する導波管マジツクＴ
を提供することができる。
じてＨ面分岐導波管との接合部におけるＥ面分岐
導波管の高さを小さくし、かつＥ面分岐導波管の
フランジ方向に徐々に高さを増すテーパ導波管を
使用しているので、Ｅ面分岐導波管のインピーダ
ンス整合が広帯域特性を有する導波管マジツクＴ
を提供することができる。
第１図ａ，ｂは導波管マジツクＴの原理、構造
を示す図であり、第１図ａはＨ面分岐導波管の端
子面Ａから入射したマイクロ波の電界成分の方向
を示す斜視図、第１図ｂはＥ面分岐導波管の端子
面Ｄから入射したマイクロ波の電界成分の方向を
示す斜視図、第２図ａ，ｂ，ｃ，ｄは従来の導波
管マジツクＴのそれぞれ異なる構造を示す一部切
欠斜視図、第３図は本発明の導波管マジツクＴの
一実施例の構造を示す一部切欠斜視図、第４図は
本実施例及び従来の導波管マジツクＴの周波数に
対するVSWR及び反射損を示すグラフ、第５図
は本実施例と従来の導波管マジツクＴの周波数に
対するアイソレーシヨンを示すグラフ、第６図は
本実施例の導波管マジツクＴの周波数に対する分
配度を示すグラフ、第７図及び第８図は本発明の
導波管マジツクＴのそれぞれ異なる構造を示す一
部切欠斜視図である。 １……Ｈ面分岐導波管、２……Ｅ面分岐導波
管、３，４，８，９……アイリス、５，７……金
属ポスト、１０，１１……金属テーパ。
を示す図であり、第１図ａはＨ面分岐導波管の端
子面Ａから入射したマイクロ波の電界成分の方向
を示す斜視図、第１図ｂはＥ面分岐導波管の端子
面Ｄから入射したマイクロ波の電界成分の方向を
示す斜視図、第２図ａ，ｂ，ｃ，ｄは従来の導波
管マジツクＴのそれぞれ異なる構造を示す一部切
欠斜視図、第３図は本発明の導波管マジツクＴの
一実施例の構造を示す一部切欠斜視図、第４図は
本実施例及び従来の導波管マジツクＴの周波数に
対するVSWR及び反射損を示すグラフ、第５図
は本実施例と従来の導波管マジツクＴの周波数に
対するアイソレーシヨンを示すグラフ、第６図は
本実施例の導波管マジツクＴの周波数に対する分
配度を示すグラフ、第７図及び第８図は本発明の
導波管マジツクＴのそれぞれ異なる構造を示す一
部切欠斜視図である。 １……Ｈ面分岐導波管、２……Ｅ面分岐導波
管、３，４，８，９……アイリス、５，７……金
属ポスト、１０，１１……金属テーパ。
Claims (1)
- １ Ｔ字形に分岐したＨ面分岐導波管と、前記Ｈ
面分岐導波管のほぼ中央の分岐部に垂直に分岐し
たＥ面分岐導波管とからなる導波管マジツクＴに
おいて、前記Ｈ面分岐導波管と前記Ｅ面分岐導波
管の接合部におけるＥ面分岐導波管の狭い面であ
るＥ面の高さの少くとも一部を標準寸法の導波管
より小さくしてインピーダンスを下げ、Ｅ面分岐
導波管のフランジ方向に向つて標準寸法の導波管
の高さまで徐々に拡げたことを特徴とする導波管
マジツクＴ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9789883A JPS59224901A (ja) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | 導波管マジツクｔ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9789883A JPS59224901A (ja) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | 導波管マジツクｔ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59224901A JPS59224901A (ja) | 1984-12-17 |
| JPH0432561B2 true JPH0432561B2 (ja) | 1992-05-29 |
Family
ID=14204557
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9789883A Granted JPS59224901A (ja) | 1983-06-03 | 1983-06-03 | 導波管マジツクｔ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59224901A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104091998A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-08 | 成都赛纳赛德科技有限公司 | 三路支节 |
| CN104091994A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-08 | 成都赛纳赛德科技有限公司 | T形he面支节 |
| CN104091995A (zh) * | 2014-07-24 | 2014-10-08 | 成都赛纳赛德科技有限公司 | T形eh面支节 |
| JP7316836B2 (ja) * | 2019-05-15 | 2023-07-28 | 日本無線株式会社 | 導波管型偏分波器 |
| JP6906268B1 (ja) * | 2021-04-26 | 2021-07-21 | 株式会社ニッシン | 導波管型分配合成器、整合器、および移相器 |
-
1983
- 1983-06-03 JP JP9789883A patent/JPS59224901A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59224901A (ja) | 1984-12-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| USH956H (en) | Waveguide fed spiral antenna | |
| US7420434B2 (en) | Circular to rectangular waveguide converter including a bend section and mode suppressor | |
| US4498061A (en) | Microwave receiving device | |
| US4651115A (en) | Waveguide-to-microstrip transition | |
| US4500887A (en) | Microstrip notch antenna | |
| US4370659A (en) | Antenna | |
| US4679249A (en) | Waveguide-to-microstrip line coupling arrangement and a frequency converter having the coupling arrangement | |
| US20130162366A1 (en) | Wideband, differential signal balun for rejecting common mode electromagnetic fields | |
| EP2960984B1 (en) | Enhanced hybrid-tee coupler | |
| US3375472A (en) | Broadband structures for waveguide hybrid tee's | |
| EP2960983B1 (en) | Power division and recombination network with internal signal adjustment | |
| US5303419A (en) | Aperture-coupled line Magic-Tee and mixer formed therefrom | |
| US5600286A (en) | End-on transmission line-to-waveguide transition | |
| KR20120137217A (ko) | 공통 모드 전자기장을 거부하기 위한 광대역 차동 신호 발룬 | |
| US3958193A (en) | Tapered septum waveguide transducer | |
| Tahim et al. | Design and performance of W-band broad-band integrated circuit mixers | |
| US4442437A (en) | Small dual frequency band, dual-mode feedhorn | |
| EP1097487A1 (en) | Broad band quad ridged polarizer | |
| JPH04402B2 (ja) | ||
| US5047737A (en) | Directional coupler and termination for stripline and coaxial conductors | |
| US4419635A (en) | Slotline reverse-phased hybrid ring coupler | |
| US4006425A (en) | Dielectric image guide integrated mixer/detector circuit | |
| US4039975A (en) | E plane folded hybrid with coaxial difference port | |
| JPH0432561B2 (ja) | ||
| JP2000244212A (ja) | 導波管・伝送線路変換器 |