JPH04329852A - ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管 - Google Patents
ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管Info
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- JPH04329852A JPH04329852A JP10166191A JP10166191A JPH04329852A JP H04329852 A JPH04329852 A JP H04329852A JP 10166191 A JP10166191 A JP 10166191A JP 10166191 A JP10166191 A JP 10166191A JP H04329852 A JPH04329852 A JP H04329852A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、蒸気温度５００℃まで
使用可能な、ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管に
関するものである。
使用可能な、ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】都市ごみ焼却炉では、燃焼によって生じ
る排熱をエネルギー源として有効利用するために、排熱
ボイラを設置し、発電を行う例が多くなってきている。 発電ボイラの熱効率は、蒸気条件が高温高圧になるほど
向上することは自明であるが、例えば「火力発電」昭和
４５年第２１巻第５号４８９頁で公知のごとく、ごみ焼
却炉では、ごみ中に多く含まれる塩化ビニル等の燃焼に
よって、腐食性の高いＨＣｌガスが高濃度に発生し、さ
らに塩化物系の低融点共晶化合物が管に付着するため、
蒸気温度が３００℃を越えると、著しく腐食が加速され
、腐食を避けるため、やむなく蒸気条件を３００℃以下
に抑えて低効率操業をしているのが現状である。しかし
ながら、エネルギーの有効利用の観点から、ごみ発電の
高温高圧化は強く望まれている課題である。
る排熱をエネルギー源として有効利用するために、排熱
ボイラを設置し、発電を行う例が多くなってきている。 発電ボイラの熱効率は、蒸気条件が高温高圧になるほど
向上することは自明であるが、例えば「火力発電」昭和
４５年第２１巻第５号４８９頁で公知のごとく、ごみ焼
却炉では、ごみ中に多く含まれる塩化ビニル等の燃焼に
よって、腐食性の高いＨＣｌガスが高濃度に発生し、さ
らに塩化物系の低融点共晶化合物が管に付着するため、
蒸気温度が３００℃を越えると、著しく腐食が加速され
、腐食を避けるため、やむなく蒸気条件を３００℃以下
に抑えて低効率操業をしているのが現状である。しかし
ながら、エネルギーの有効利用の観点から、ごみ発電の
高温高圧化は強く望まれている課題である。
【０００３】塩化水素ガス、溶融塩酸塩環境では、Ｃｒ
が蒸気圧の高い塩化物を形成するため、ステンレス鋼等
の従来からの耐食合金では十分な耐食効果が得られず、
現状のごみ焼却ボイラでは蒸気温度３００℃以下で、Ｃ
ｒ−Ｍｏ系低合金鋼が使用されている。これに対し本発
明者らは、特願平２−１０７１４７号において、当該腐
食環境で蒸気温度５００℃まで耐食性を有するボイラ用
合金を提案している。
が蒸気圧の高い塩化物を形成するため、ステンレス鋼等
の従来からの耐食合金では十分な耐食効果が得られず、
現状のごみ焼却ボイラでは蒸気温度３００℃以下で、Ｃ
ｒ−Ｍｏ系低合金鋼が使用されている。これに対し本発
明者らは、特願平２−１０７１４７号において、当該腐
食環境で蒸気温度５００℃まで耐食性を有するボイラ用
合金を提案している。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】近年、従来の火格子式
焼却炉と比べて燃焼効率が優れるなどの利点を有する流
動床式ごみ焼却炉が普及しだしており、それに伴い、ご
み焼却炉ボイラ用材料には流動砂による耐摩耗特性も要
求されてきている。本発明は、あらゆる燃焼方式のごみ
焼却炉においても、蒸気温度５００℃まで使用可能でか
つ安価な、ボイラ用合金および当該合金からなる複層鋼
管を提供することを目的とする。
焼却炉と比べて燃焼効率が優れるなどの利点を有する流
動床式ごみ焼却炉が普及しだしており、それに伴い、ご
み焼却炉ボイラ用材料には流動砂による耐摩耗特性も要
求されてきている。本発明は、あらゆる燃焼方式のごみ
焼却炉においても、蒸気温度５００℃まで使用可能でか
つ安価な、ボイラ用合金および当該合金からなる複層鋼
管を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
すべく研究を行った結果、１０％以上のＣｏの添加と０
．５％以上のＷの添加が耐摩耗特性の向上に非常に有効
であり、かつ１０％以上のＣｏ添加により塩化水素ガス
、溶融塩酸塩による高温耐食性をも向上するという知見
が得られたことにより完成されたものであり、その要旨
とするところは重量％にて、Ｃ：０．０２〜０．１％，
Ｓｉ：１〜５％，Ｍｎ：５％以下，Ｃｒ１０超〜２０％
，Ｎｉ：３０〜５０％，Ｍｏ：０．５〜３％，Ｃｏ：１
０〜４０％，Ｗ：０．５〜５％を含有するか、さらに （１）Ｎ：０．０５〜０．４％，Ｃｕ：０．２〜０
．５％の１種または２種 （２）Ｎｂ：０．０５〜２
％，Ｔｉ：０．０２〜０．５％の１種または２種の一方
または両方を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなる合金と、それら合金を外管にし、公知のボイラ
用鋼管を内管とした複層鋼管にある。
すべく研究を行った結果、１０％以上のＣｏの添加と０
．５％以上のＷの添加が耐摩耗特性の向上に非常に有効
であり、かつ１０％以上のＣｏ添加により塩化水素ガス
、溶融塩酸塩による高温耐食性をも向上するという知見
が得られたことにより完成されたものであり、その要旨
とするところは重量％にて、Ｃ：０．０２〜０．１％，
Ｓｉ：１〜５％，Ｍｎ：５％以下，Ｃｒ１０超〜２０％
，Ｎｉ：３０〜５０％，Ｍｏ：０．５〜３％，Ｃｏ：１
０〜４０％，Ｗ：０．５〜５％を含有するか、さらに （１）Ｎ：０．０５〜０．４％，Ｃｕ：０．２〜０
．５％の１種または２種 （２）Ｎｂ：０．０５〜２
％，Ｔｉ：０．０２〜０．５％の１種または２種の一方
または両方を含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物
からなる合金と、それら合金を外管にし、公知のボイラ
用鋼管を内管とした複層鋼管にある。
【０００６】
【作用】以下に成分の限定理由について説明する。Ｃは
塩化水素，溶融塩酸塩による耐食性には害を及ぼすもの
でありできるだけ少ない方が望ましいが、高温での強度
確保に必要であり、またオーステナイト相の安定化にも
有効であるため、各特性を損なわない範囲として、上限
を０．１％，下限を０．０２％とした。
塩化水素，溶融塩酸塩による耐食性には害を及ぼすもの
でありできるだけ少ない方が望ましいが、高温での強度
確保に必要であり、またオーステナイト相の安定化にも
有効であるため、各特性を損なわない範囲として、上限
を０．１％，下限を０．０２％とした。
【０００７】Ｓｉは塩化水素，溶融塩酸塩環境における
耐食性確保にきわめて有効な元素である。しかし５％を
越えて含有させると加工性、溶接性の劣化を招き、１％
未満では十分な耐食効果が得られないため、上限を５％
，下限を１％とした。Ｍｎはオーステナイト相形成に寄
与する元素であるが、過度の添加は溶製上、熱間加工上
のトラブルを生ずるため、上限を５％とした。
耐食性確保にきわめて有効な元素である。しかし５％を
越えて含有させると加工性、溶接性の劣化を招き、１％
未満では十分な耐食効果が得られないため、上限を５％
，下限を１％とした。Ｍｎはオーステナイト相形成に寄
与する元素であるが、過度の添加は溶製上、熱間加工上
のトラブルを生ずるため、上限を５％とした。
【０００８】Ｃｒは一般の高温酸化、高温腐食特性向上
には有効な元素であり、より多く含まれることが望まし
いが、塩化水素、溶融塩酸塩環境においては、Ｃｒ塩化
物の揮発により、添加量を２０％以上にするとむしろ腐
食量が増加する。また、ボイラ停止時の結露による耐塩
酸露点腐食性や、ボイラ鋼管内面の耐水蒸気酸化性を確
保するために、１０％を越えた添加は必要である。この
ため、上限を２０％，下限を１０％超とした。
には有効な元素であり、より多く含まれることが望まし
いが、塩化水素、溶融塩酸塩環境においては、Ｃｒ塩化
物の揮発により、添加量を２０％以上にするとむしろ腐
食量が増加する。また、ボイラ停止時の結露による耐塩
酸露点腐食性や、ボイラ鋼管内面の耐水蒸気酸化性を確
保するために、１０％を越えた添加は必要である。この
ため、上限を２０％，下限を１０％超とした。
【０００９】Ｎｉは塩化水素，溶融塩酸塩環境における
耐食性向上に特に好ましく、オーステナイト相形成のた
めにも必要な成分である。蒸気温度５００℃でその効果
を得るためには少なくとも３０％以上の添加が必要であ
る。一方、Ｎｉ量の上昇とともに合金価格も上昇するが
、５０％を越えると価格に見合うだけの特性の向上が得
られない。このため、上限を５０％、下限を３０％とし
た。
耐食性向上に特に好ましく、オーステナイト相形成のた
めにも必要な成分である。蒸気温度５００℃でその効果
を得るためには少なくとも３０％以上の添加が必要であ
る。一方、Ｎｉ量の上昇とともに合金価格も上昇するが
、５０％を越えると価格に見合うだけの特性の向上が得
られない。このため、上限を５０％、下限を３０％とし
た。
【００１０】Ｍｏは高温での耐食性には効果がないが、
ボイラ停止時の結露によって生ずる塩酸露点腐食を防止
するために必要な成分であり、その目的のためには０．
５％以上の添加が必要である。しかし、オーステナイト
相を安定化するという面から３％を上限とした。Ｃｏは
本発明において最も重要な元素であり、図１、図２にみ
られるように、流動床環境における耐摩耗特性、塩化水
素、溶融塩酸塩環境における耐食性、およびそれらの複
合環境における耐ホットエロージョンコロージョン特性
向上に特に有効である。蒸気温度５００℃でその効果を
得るには少なくとも１０％以上の添加が必要である。一
方、４０％を越えるとその効果は飽和する。このため、
上限を４０％，下限を１０％とした。
ボイラ停止時の結露によって生ずる塩酸露点腐食を防止
するために必要な成分であり、その目的のためには０．
５％以上の添加が必要である。しかし、オーステナイト
相を安定化するという面から３％を上限とした。Ｃｏは
本発明において最も重要な元素であり、図１、図２にみ
られるように、流動床環境における耐摩耗特性、塩化水
素、溶融塩酸塩環境における耐食性、およびそれらの複
合環境における耐ホットエロージョンコロージョン特性
向上に特に有効である。蒸気温度５００℃でその効果を
得るには少なくとも１０％以上の添加が必要である。一
方、４０％を越えるとその効果は飽和する。このため、
上限を４０％，下限を１０％とした。
【００１１】Ｗは耐摩耗特性向上に有効であり、その効
果を得るには０．５％以上の添加が必要である。また、
５％を越えて添加すると、金属間化合物が析出し、加工
性，耐食性の劣化が生ずる。このため、上限を５％，下
限を０．５％とした。本発明ではこの他に下記の成分も
添加してよい。Ｎは高温強度の向上、オーステナイト相
形成に有効な元素であり、Ｃｒ，Ｓｉの量により、必要
に応じて添加されるものであって、その効果を得るため
には０．０５％以上の添加が必要である。しかし、０．
４％超の添加は、合金中に気泡を発生させるとともに、
窒化物の形成が著しくなり、靱性劣化を招くため、上限
を０．４％，下限を０．０５％とした。
果を得るには０．５％以上の添加が必要である。また、
５％を越えて添加すると、金属間化合物が析出し、加工
性，耐食性の劣化が生ずる。このため、上限を５％，下
限を０．５％とした。本発明ではこの他に下記の成分も
添加してよい。Ｎは高温強度の向上、オーステナイト相
形成に有効な元素であり、Ｃｒ，Ｓｉの量により、必要
に応じて添加されるものであって、その効果を得るため
には０．０５％以上の添加が必要である。しかし、０．
４％超の添加は、合金中に気泡を発生させるとともに、
窒化物の形成が著しくなり、靱性劣化を招くため、上限
を０．４％，下限を０．０５％とした。
【００１２】Ｎｂ，Ｔｉは、特に高温強度が要求される
場合に添加されるものであり、その効果を得るためには
、Ｎｂは０．０５％以上、Ｔｉは０．０２％以上必要で
ある。しかし、Ｎｂ，Ｔｉがそれぞれ２％，０．５％を
越えると、それらの炭化物、窒化物の生成量が過剰とな
り、逆に強度低下をもたらす。従って、Ｎｂ添加量は０
．０５〜２％、Ｔｉ添加量は０．０２〜０．５％とした
。
場合に添加されるものであり、その効果を得るためには
、Ｎｂは０．０５％以上、Ｔｉは０．０２％以上必要で
ある。しかし、Ｎｂ，Ｔｉがそれぞれ２％，０．５％を
越えると、それらの炭化物、窒化物の生成量が過剰とな
り、逆に強度低下をもたらす。従って、Ｎｂ添加量は０
．０５〜２％、Ｔｉ添加量は０．０２〜０．５％とした
。
【００１３】Ｃｕはオーステナイト相形成に有効な元素
である。また、耐酸性を向上させる効果もあり、特に塩
酸露点腐食等の低温での耐食性が要求される場合に０．
２〜０．５％添加する。下限を０．２％にしたのは、こ
れ未満では十分な効果が得られないからであり、また、
上限を０．５％としたのは、０．５％を越えて添加する
と熱間加工性が著しく損なわれるからである。
である。また、耐酸性を向上させる効果もあり、特に塩
酸露点腐食等の低温での耐食性が要求される場合に０．
２〜０．５％添加する。下限を０．２％にしたのは、こ
れ未満では十分な効果が得られないからであり、また、
上限を０．５％としたのは、０．５％を越えて添加する
と熱間加工性が著しく損なわれるからである。
【００１４】本発明は、蒸気条件５００℃まで使用可能
な、ごみ焼却炉ボイラ用過熱器管として開発、発明され
た合金である。本発明合金は単独で管として使用できる
ことはもちろんであるが、管外面の耐食耐摩耗性を重視
して創案された合金であるだけに、その効果を効率的に
活かすために、複層鋼管の外管材として使用することも
可能である。この場合、高温強度、耐水蒸気酸化性は内
管でもたせることになり、要求される特性を有する公知
のボイラ用鋼管を適宜選定し使用する。
な、ごみ焼却炉ボイラ用過熱器管として開発、発明され
た合金である。本発明合金は単独で管として使用できる
ことはもちろんであるが、管外面の耐食耐摩耗性を重視
して創案された合金であるだけに、その効果を効率的に
活かすために、複層鋼管の外管材として使用することも
可能である。この場合、高温強度、耐水蒸気酸化性は内
管でもたせることになり、要求される特性を有する公知
のボイラ用鋼管を適宜選定し使用する。
【００１５】次に、本発明の複層鋼管の製造法の一例を
述べる。通常のステンレス鋼の溶製−鋳造プロセスで製
造された所定の内管用ステンレス鋼ビレットの表面に、
本発明の外管用合金の粉末を高温静水圧プレス法（ＨＩ
Ｐ法）を用いて圧着する。この二重管ビレットを均熱し
た後、熱間押出法により所定のサイズに成形する。外管
素材が板または管である場合は、上に述べたＨＩＰ法を
用いて粉末を圧着するプロセスの代わりに、内管用ステ
ンレス鋼ビレットの表面に、外管材の成分を有する板を
巻き付けるか、または管をはめ込む工程の後に、外管素
材と内管材ビレットを溶接により接合し、このように製
造された二重管ビレットを用いて先に述べた方法により
複層鋼管を製造する。
述べる。通常のステンレス鋼の溶製−鋳造プロセスで製
造された所定の内管用ステンレス鋼ビレットの表面に、
本発明の外管用合金の粉末を高温静水圧プレス法（ＨＩ
Ｐ法）を用いて圧着する。この二重管ビレットを均熱し
た後、熱間押出法により所定のサイズに成形する。外管
素材が板または管である場合は、上に述べたＨＩＰ法を
用いて粉末を圧着するプロセスの代わりに、内管用ステ
ンレス鋼ビレットの表面に、外管材の成分を有する板を
巻き付けるか、または管をはめ込む工程の後に、外管素
材と内管材ビレットを溶接により接合し、このように製
造された二重管ビレットを用いて先に述べた方法により
複層鋼管を製造する。
【００１６】本発明の複層鋼管の製造方法は前記の製造
方法に限定されるものではなく、公知の複合（複層）鋼
管の製造方法を採用し得ることは言うまでもない。本発
明は、本発明合金を、低圧プラズマ溶射等の溶射法によ
って鋼管または同様の形状を有する高温用資材（例えば
、流動床ボイラ用散気ノズル）を複層化することによっ
ても実施することが可能である。
方法に限定されるものではなく、公知の複合（複層）鋼
管の製造方法を採用し得ることは言うまでもない。本発
明は、本発明合金を、低圧プラズマ溶射等の溶射法によ
って鋼管または同様の形状を有する高温用資材（例えば
、流動床ボイラ用散気ノズル）を複層化することによっ
ても実施することが可能である。
【００１７】
【実施例】表１のＮｏ．１〜１０に示す請求項１〜４の
いずれかの組成を有する合金それぞれ２０ｋｇを真空誘
導加熱炉を用いて溶解した。これを鍛造にて１０ｍｍの
板にし、１１５０℃で６０ｍｉｎ加熱後急冷した後、１
５×２５×４ｍｍの試験片を作製した。従来材には、表
１に示す化学成分のＪＩＳ規格ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３
１０を用いた。腐食試験は、ＫＣｌ，ＮａＣｌ，ＦｅＣ
ｌ２ をモル比３：３：４で混合した合成灰を試験片片
面に均一に４０ｍｇ／ｃｍ２ 塗布し、０．２％ＨＣｌ
＋２０％Ｈ２ Ｏ＋５％Ｏ２ ＋ｂａｌＮ２ の混合ガ
ス気流中で６００℃×４８ｈｒ加熱することにより行っ
た。６００℃は蒸気温度５００℃の場合、管外表面とし
て考えられる温度である。腐食試験結果の評価は、脱ス
ケール後の腐食減量で行った。摩耗試験は、流動床加熱
炉で６００℃×２００ｈｒ保持することにより行った。 流動媒体には粒径０．１〜０．３ｍｍのアルミナ粒子を
用いた。腐食試験結果および摩耗試験結果を同じく表１
に示す。従来材の腐食量が３０ｍｇ／ｃｍ２ 以上であ
るのに対し、本発明合金の腐食量は１５ｍｇ／ｃｍ２
以下とはるかに高い耐食性を示している。また、摩耗量
においても本発明合金は従来材と比較して一桁ほど少な
い。このように本発明合金は塩化水素ガス、溶融塩酸塩
環境で極めて高い耐食性を示し、流動床環境においても
極めて高い耐摩耗性を有することが明らかとなった。
いずれかの組成を有する合金それぞれ２０ｋｇを真空誘
導加熱炉を用いて溶解した。これを鍛造にて１０ｍｍの
板にし、１１５０℃で６０ｍｉｎ加熱後急冷した後、１
５×２５×４ｍｍの試験片を作製した。従来材には、表
１に示す化学成分のＪＩＳ規格ＳＵＳ３０４，ＳＵＳ３
１０を用いた。腐食試験は、ＫＣｌ，ＮａＣｌ，ＦｅＣ
ｌ２ をモル比３：３：４で混合した合成灰を試験片片
面に均一に４０ｍｇ／ｃｍ２ 塗布し、０．２％ＨＣｌ
＋２０％Ｈ２ Ｏ＋５％Ｏ２ ＋ｂａｌＮ２ の混合ガ
ス気流中で６００℃×４８ｈｒ加熱することにより行っ
た。６００℃は蒸気温度５００℃の場合、管外表面とし
て考えられる温度である。腐食試験結果の評価は、脱ス
ケール後の腐食減量で行った。摩耗試験は、流動床加熱
炉で６００℃×２００ｈｒ保持することにより行った。 流動媒体には粒径０．１〜０．３ｍｍのアルミナ粒子を
用いた。腐食試験結果および摩耗試験結果を同じく表１
に示す。従来材の腐食量が３０ｍｇ／ｃｍ２ 以上であ
るのに対し、本発明合金の腐食量は１５ｍｇ／ｃｍ２
以下とはるかに高い耐食性を示している。また、摩耗量
においても本発明合金は従来材と比較して一桁ほど少な
い。このように本発明合金は塩化水素ガス、溶融塩酸塩
環境で極めて高い耐食性を示し、流動床環境においても
極めて高い耐摩耗性を有することが明らかとなった。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、５００℃までの蒸気温
度で使用される、あらゆる燃焼方式のごみ焼却炉ボイラ
の過熱器管等に対して、塩化水素ガス、溶融塩酸塩によ
る耐食性に優れ、流動床環境における耐摩耗性にも優れ
た材料を提供することが可能になり、産業の発展に寄与
するところ極めて大なるものがある。
度で使用される、あらゆる燃焼方式のごみ焼却炉ボイラ
の過熱器管等に対して、塩化水素ガス、溶融塩酸塩によ
る耐食性に優れ、流動床環境における耐摩耗性にも優れ
た材料を提供することが可能になり、産業の発展に寄与
するところ極めて大なるものがある。
【図１】塩化水素ガス、溶融塩酸塩環境における腐食量
に及ぼすＣｏ含有量の影響を示すグラフである。
に及ぼすＣｏ含有量の影響を示すグラフである。
【図２】流動床環境における摩耗量に及ぼすＣｏ含有量
の影響を示すグラフである。
の影響を示すグラフである。
Claims (5)
- 【請求項１】 重量％にて Ｃ：０．０２〜０．１％、 Ｓｉ：１〜５％、 Ｍｎ：５％以下、 Ｃｒ：１０超〜２０％、 Ｎｉ：３０〜５０％、 Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃｏ：１０〜４０％、 Ｗ：０．５〜５％ とし、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなることを
特徴とするごみ焼却炉ボイラ用合金 - 【請求項２】 重量％にて Ｃ：０．０２〜０．１％、 Ｓｉ：１〜５％、 Ｍｎ：５％以下、 Ｃｒ：１０超〜２０％、 Ｎｉ：３０〜５０％、 Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃｏ：１０〜４０％、 Ｗ：０．５〜５％ に加えて、さらに Ｎ：０．０５〜０．４％、 Ｃｕ：０．２〜０．５％ の１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とするごみ焼却炉ボイラ用合
金 - 【請求項３】 重量％にて Ｃ：０．０２〜０．１％、 Ｓｉ：１〜５％、 Ｍｎ：５％以下、 Ｃｒ：１０超〜２０％、 Ｎｉ：３０〜５０％、 Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃｏ：１０〜４０％、 Ｗ：０．５〜５％ に加えて、さらに Ｎｂ：０．０５〜２％、 Ｔｉ：０．０２〜０．５％ の１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とするごみ焼却炉ボイラ用合
金 - 【請求項４】 重量％にて Ｃ：０．０２〜０．１％、 Ｓｉ：１〜５％、 Ｍｎ：５％以下、 Ｃｒ：１０超〜２０％、 Ｎｉ：３０〜５０％、 Ｍｏ：０．５〜３％、 Ｃｏ：１０〜４０％、 Ｗ：０．５〜５％ を含有するとともに Ｎ：０．０５〜０．０４％、 Ｃｕ：０．２〜０．５％ の１種または２種および Ｎｂ：０．０５〜２％、 Ｔｉ：０．０２〜０．５％ の１種または２種を含有し、残部がＦｅおよび不可避的
不純物からなることを特徴とするごみ焼却炉ボイラ用合
金 - 【請求項５】 公知のボイラ用鋼管を内管とし、請求
項１ないし４のうちのいずれかに記載の合金を外管とし
たことを特徴とするごみ焼却炉ボイラ用複層鋼管
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3101661A JP2561567B2 (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3101661A JP2561567B2 (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04329852A true JPH04329852A (ja) | 1992-11-18 |
| JP2561567B2 JP2561567B2 (ja) | 1996-12-11 |
Family
ID=14306559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3101661A Expired - Lifetime JP2561567B2 (ja) | 1991-05-07 | 1991-05-07 | ごみ焼却炉ボイラ用合金および複層鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2561567B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2014520241A (ja) * | 2011-04-28 | 2014-08-21 | ノヴァ ケミカルズ（アンテルナショナル）ソシエテ アノニム | 外面に突起を有する炉コイル |
| US9063294B2 (en) | 2011-01-30 | 2015-06-23 | Sony Corporation | Wavelength plate, polarization conversion device using the same, illumination optical system, and image display apparatus |
| CN111139415A (zh) * | 2019-12-14 | 2020-05-12 | 张家港广大特材股份有限公司 | 一种超高强度gh4169的成型方法 |
| CN114231841A (zh) * | 2021-11-25 | 2022-03-25 | 普瑞特机械制造股份有限公司 | 一种利用废边角料生产的不锈钢粉末及其制备方法 |
| WO2022102183A1 (ja) | 2020-11-13 | 2022-05-19 | 日本製鉄株式会社 | 二重管および溶接継手 |
| CN115961219A (zh) * | 2021-10-12 | 2023-04-14 | 宁波匠心快速成型技术有限公司 | 一种用于3d打印的不锈钢材料、及其制备方法和应用 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4677092B2 (ja) | 2000-12-04 | 2011-04-27 | 株式会社アルバック | フラットパネルディスプレイの電極形成方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54160512A (en) * | 1978-06-09 | 1979-12-19 | Daido Steel Co Ltd | Heat resistant cast alloy |
| JPH02203092A (ja) * | 1989-01-31 | 1990-08-13 | Nippon Steel Corp | Ｖ，Ｎａ，Ｓ，Ｃｌを含有する燃料を燃焼する環境において耐食性を有する複層鋼管 |
-
1991
- 1991-05-07 JP JP3101661A patent/JP2561567B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS54160512A (en) * | 1978-06-09 | 1979-12-19 | Daido Steel Co Ltd | Heat resistant cast alloy |
| JPH02203092A (ja) * | 1989-01-31 | 1990-08-13 | Nippon Steel Corp | Ｖ，Ｎａ，Ｓ，Ｃｌを含有する燃料を燃焼する環境において耐食性を有する複層鋼管 |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US9063294B2 (en) | 2011-01-30 | 2015-06-23 | Sony Corporation | Wavelength plate, polarization conversion device using the same, illumination optical system, and image display apparatus |
| JP2014520241A (ja) * | 2011-04-28 | 2014-08-21 | ノヴァ ケミカルズ（アンテルナショナル）ソシエテ アノニム | 外面に突起を有する炉コイル |
| CN111139415A (zh) * | 2019-12-14 | 2020-05-12 | 张家港广大特材股份有限公司 | 一种超高强度gh4169的成型方法 |
| WO2022102183A1 (ja) | 2020-11-13 | 2022-05-19 | 日本製鉄株式会社 | 二重管および溶接継手 |
| KR20230106174A (ko) | 2020-11-13 | 2023-07-12 | 닛폰세이테츠 가부시키가이샤 | 이중관 및 용접 이음 |
| US12577646B2 (en) | 2020-11-13 | 2026-03-17 | Nippon Steel Corporation | Composite tube and welded joint |
| CN115961219A (zh) * | 2021-10-12 | 2023-04-14 | 宁波匠心快速成型技术有限公司 | 一种用于3d打印的不锈钢材料、及其制备方法和应用 |
| CN114231841A (zh) * | 2021-11-25 | 2022-03-25 | 普瑞特机械制造股份有限公司 | 一种利用废边角料生产的不锈钢粉末及其制备方法 |
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