JPH0433192B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は水平偏向回路に関する。

（従来の技術） 第４図は水平偏向コイルに流す水平偏向電流の
大きさの調節ができるような構成を備えた従来の
水平偏向回路の一例を示したものである。この第
４図において１は水平出力トランジスタであつ
て、この水平出力トランジスタ１には図示されて
いない前段から励振パルスＰが供給され、それに
より水平出力トランジスタ１はダンパダイオード
２と共にスイツチング動作を行なう。

３は帰線共振コンデンサ、４は水平偏向コイ
ル、５は水平振幅調整コイル、６はＳ字補正コン
デンサ、７はフライバツクトランスであり、７ａ
はフライバツクトランス７の１次巻線、７ｂはフ
ライバツクトランス７の２次巻線である。

前記したフライバツクトランス７の１次巻線７
ａには水平偏向回路の動作用直流電源Ebが接続
されており、また、フライバツクトランス７の２
次巻線７ｂではフライバツクパルスを昇圧して、
それを受像管の陽極電圧を発生する直流高圧発生
回路８（受像管の陽極電圧発生用の高圧整流回
路）に供給する。前記した直流高圧発生回路８で
は直流高圧EHTを発生して、それを受像管の陽
極に供給する。また、９は受像管アノード電流検
出用抵抗、１０はバイパスコンデンサ、１１は映
像信号増幅回路であつて、この映像信号増幅回路
１１ではそれに入力された映像信号を増幅して受
像管１２のカソードまたは第１グリツド電極に加
える。

前記した構成の第４図示の水平偏向回路は、周
知の回路動作を行なつて水平偏向コイル４に鋸歯
状波電流Iyを流し、受像管の電子ビームを左右方
向に偏向する。前記した鋸歯状波電流Iyのピー
ク・ピーク値は、水平偏向回路の電源電圧をEb、
水平走査の周期をTs、水平偏向コイル４のイン
ダクタンスをLy、水平振幅調整コイル５のイン
ダクタンスをLaとすると、略々次式で表わされ
るものになる。

Iy＝Eb・Ts／（Ly＋La） ……(1) それで、水平振幅調整コイル５のインダクタン
スLaを大きくすれば、水平偏向コイル４に流れ
る鋸歯状波電流Iyが減少し、また、前記とは逆に
水平振幅調整コイル５のインダクタンスLaを小
さくすれば、水平偏向コイル４に流れる鋸歯状波
電流Iyは増加するから、前記した水平振幅調整コ
イル５のインダクタンス値を調整することによつ
て水平偏向コイル４に流れる鋸歯状波電流Iyの値
を調整することができる。

さて、前記した第４図示の構成を有する水平偏
向回路において、フライバツクトランス７の２次
巻線７ｂのコールド側のＡ点の電圧Eaは、アノ
ード電流Iaの増加に従つて第５図示のように直線
的に減少する。そして、前記したアノード電流Ia
の増加によつてＡ点の電圧Eaが限界値Ｅ１以下
になると、映像信号増幅回路１１はそれの出力信
号の信号レベルをより黒側に移動させて、受像管
１２のアノード電流を低下させる方向に働かせ、
前記のアノード電流がIa1の点より増加しないよ
うにする、いわゆるビームリミツタ回路を構成し
ている。

一方、前記した受像管１２のアノード電流が増
加すると、直流高圧EHTの電圧値は第６図の実
線に示されているように回路の抵抗分によつて低
下して行く。そして、直流高圧EHTが低下する
と偏向能率が上昇するために、受像管１２上の画
面の振幅は第６図中の破線のように増加して行く
ことになる。それで、第４図に示されている水平
偏向回路においては、受像画面の明るさに従つて
画像の大きさが変化してしまうという欠点があつ
た。

第７図は、第４図について説明した従来の水平
偏向回路における上述の欠点を改善しうる水平偏
向回路の従来例を示したものであり、この第７図
示の水平偏向回路においては、前記した第４図示
の水平偏向回路におけるフライバツクトランス７
の１次巻線７ａと水平偏向回路の動作用電源Eb
との間に抵抗１３を挿入するとともに、前記の抵
抗１３とフライバツクトランス７の１次巻線７ａ
との接続点Ｂと接地との間に平滑コンデンサ１４
を接続したものである。

前記した第７図示の水平偏向回路において、フ
ライバツクトランス７の１次側巻線７ａに流れる
電流の直流分Ibは、アノード電流Iaの増加につれ
て増加するから、前記した抵抗１３によつて回路
中のＢ点の電圧Eb′は、アノード電流Iaの増加、
すなわち、フライバツクトランス７の１次側巻線
７ａに流れる電流の直流分Ibの増加とともに低下
し、それに比例して水平偏向コイル４に流れる水
平偏向電流Iyも小さくなる傾向になるので、アノ
ード電流Iaの変化に対する画面の振幅の変化特性
は、第４図示の構成の水平偏向回路の場合におけ
る第８図中の曲線ａよりも、アノード電流Iaの変
化に対する画面の振幅の変化が少い第８図中の曲
線ｂで示されるようなものになる。

（発明が解決しようとする問題点） ところが、前記した第７図示の水平偏向回路で
は、アノード電流Iaの変化に対する画面の振幅の
変化量を従来の第４図示の水平偏向回路に比べて
少くすることができ、この点において従来の水平
偏向回路における問題点は改善されるが、次のよ
うな新らたな別の問題点が生じる。

すなわち、第７図示の水平偏向回路では、例え
ば、回路中のＢ点の電圧Eb′がアノード電流Iaの
増加について減少することにより、前述のように
水平偏向電流Iyの低下が生じるが、それと同時に
前記したＢ点の電圧Eb′の低下によつて直流高圧
EHTも低下する。

第９図は、アノード電流Iaの変化に対する直流
高圧EHTの変化特性を示す曲線図であつて、こ
の第９図中の曲線ａは、第４図示の構成の水平偏
向回路の場合におけるアノード電流Iaの変化に対
する直流高圧EHTの変化特性を示す曲線であり、
また第９図中の曲線ｂは、第７図示の構成の水平
偏向回路の場合におけるアノード電流Iaの変化に
対する直流高圧EHTの変化特性を示す曲線であ
つて、第９図中の曲線ａ，ｂを比較すると、第７
図示の構成の水平偏向回路のように、水平偏向回
路の動作用直流電源Ebとフライバツクトランス
７の１次巻線７ａとの間に抵抗１３を挿入接続す
ることによつて、アノード電流Iaの変化に対する
直流高圧EHTの変化が大きくなることが判かる。

このように、第７図示の構成の水平偏向回路の
ように、水平偏向回路の動作用直流電源Ebとフ
ライバツクトランス７の１次巻線７ａとの間に抵
抗１３を挿入接続することによつて、アノード電
流Iaの変化に対する直流高圧EHTの変化が大き
くなると、アノード電流Iaの大きな部分で直流高
圧が大きく低下するために、画像の輝度や尖鋭度
が低下してしまうので、アノード電流Iaの変化に
よつても、画面の振幅、画像の輝度や尖鋭度の変
化しない簡単な構成の水平偏向回路の出現が望ま
れた。

（問題点を解決するための手段） 本発明は、スイツチング素子及び水平偏向コイ
ルなどを含んで構成されている回路が接続されて
いる１次巻線と、受像管の陽極電圧を発生する直
流高圧発生回路に昇圧したフライバツクパルスを
与える２次巻線と、２次巻線とを備えたフライバ
ツクトランスにおける１次巻線と直列に、制御巻
線を有する可飽和リアクタにおける被制御巻線の
一端を接続するとともに、前記した可飽和リアク
タにおける被制御巻線の他端と水平偏向回路の動
作用直流電源との間に設けられた電圧制御回路
に、フライバツクトランスの３次巻線に生じたパ
ルスを整流して得た直流電圧に基づいて発生させ
た制御用電圧を与えて前記した直流電圧が一定に
なるようにする手段と、前記したフライバツクト
ランスの２次巻線に流れる受像管の陽極電流の変
化分と対応して変化する電流を増幅する電流増幅
手段と、前記した電流増幅手段からの出力電流を
前記した可飽和リアクタにおける制御巻線に供給
する手段とからなり、前記した電流増幅手段から
可飽和リアクタにおける制御巻線に流す直流電流
の大きさを、前記したフライバツクトランスの２
次巻線に流れる受像管の陽極電流の変化に応じて
変化させて、可飽和リアクタにおける被制御巻線
のインダクタンス値を変化させることにより、受
像管の陽極電流の電流値が変化しても水平振幅の
変化を少なくしたことを特徴とする水平偏向回路
を提供するものである。

（実施例） 以下、添付図面を参照して本発明の水平偏向回
路の具体的な内容を詳細に説明する。第１図は本
発明の水平偏向回路の一実施例のブロツク図であ
り、また、第２図は第１図示の実施例の具体的な
回路構成を示す回路図であつて、これらの各図に
おいて既述した第４図及び第７図について説明し
た水平偏向回路における各構成部分と対応する構
成部分には第４図及び第７図中で使用している図
面符号と同一の図面符号が使用されている。

第１図及び第２図において、１は水平出力トラ
ンジスタであつて、この水平出力トランジスタ１
には図示されていない前段から励振パルスＰが供
給され、それにより水平出力トランジスタ１はダ
ンパダイオード２と共にスイツチング動作を行な
う。３は帰線共振コンデンサ、４は水平偏向コイ
ル、６はＳ字補正コンデンサ、７はフライバツク
トランスである。また、７ａはフライバツクトラ
ンス７の１次巻線、７ｂはフライバツクトランス
７の２次巻線、７ｃはフライバツクトランス７の
３次巻線である。

前記したフライバツクトランス７の１次巻線７
ａには可飽和リアクタ１９の被制御巻線１９ａ，
１９a′とダンピング抵抗器２０との並列接続回路
の一端が接続されており、また、前記した可飽和
リアクタ１９の被制御巻線１９ａ，１９a′とダン
ピング抵抗器２０との並列接続回路の他端と、水
平偏向回路の動作用直流電源Ebとの間には、電
圧制御回路１８（電圧レギユレータ１８）が接続
されている。

第１図及び第２図示の各回路配置において、フ
ライバツクトランス７の２次巻線７ｂではフライ
バツクパルスを昇圧して、それを受像管の陽極電
圧を発生する直流高圧発生回路８（受像管の陽極
電圧発生用の高圧整流回路）に供給する。第２図
に示されている回路配置においては、前記した直
流高圧発生回路８として、コンデンサ２７〜２９
とダイオード２３〜２６とからなる変形コツクク
ロフト回路が使用されているが、このような構成
の直流高圧発生回路８が使用されているときに
は、フライバツクトランス７の２次巻線７ｂに発
生したパルスPosの平均値からパルスPosのピー
ク値までの電圧をV1s、パルスPosの基底部から
平均値までの電圧をV2sとすると、直流高圧発生
回路８から出力される高圧出力EHTは、 EHT＝2V1s＋2V2sとなる。

直流高圧発生回路８で発生された直流高圧
EHTは受像管１２の陽極に供給される。また、
フライバツクトランス７の３次巻線７ｃで発生し
たパルスPoは、例えば、それが他回路に供給さ
れるとともに、パルス整流回路１５に供給されて
いる。第２図中に例示されているパルス整流回路
１５は、コンデンサ３２，３３と、ダイオード３
０，３１とによつて構成されている倍電圧整流回
路であり、フライバツクトランス７の３次巻線７
ｃに発生されるパルスPoの平均値からパルスピ
ークまでの電圧をV1coとし、パルスの基底部か
ら平均値までの電圧をV2cとすると、パルス整流
回路１５からの出力電圧Erは、 Er＝V1c＋V2cとなる。

前記したパルス整流回路１５で発生された直流
電圧Erは、比較器１７に比較電圧Erとして与え
られ、前記の比較器１７では、それに基準電圧源
１６から与えられている基準電圧Esと前記した
パルス整流回路５の出力電圧Erとを比較し、前
記の比較結果として得られる前記の両電圧Er，
Esの差の信号Eoは電圧制御回路１８（電圧レギ
ユレータ１８）に対して制御信号Eoとして供給
される。

第２図に示されている基準電圧源１６は、抵抗
３５とツエナダイオード３４とからなる回路配置
のものであり、電源から＋Ｅの直流電圧が供給さ
れることにより基準電圧Esが発生されるように
なされている。

ここで、第１図と第２図とに示されている実施
例回路から、可飽和リアクタ１９とダンピング抵
抗器２０との並列接続回路、及び電流増幅回路２
１ならびに可変抵抗器２２とを除いた状態の回路
配置について、比較器１７に供給されている比較
電圧Erの方が基準電圧Esよりも大きくなつた場
合に、比較器１７から出力される制御信号Eoに
よる電圧制御回路１８の動作によつて、電圧制御
回路１８からの出力電圧Eb′が低下するようにな
されている場合を考えると、この場合にはフライ
バツクトランス７の１次巻線７ａ→同３次巻線７
ｃ→パルス整流回路１５→比較器１７→電圧制御
回路１８→フライバツクトランス７の１次巻線７
ａで示されるような一巡の自動制御系によつて、
フライバツクトランス７の３次巻線７ｃに生じる
パルスPoの大きさと、パルス整流回路１５の出
力電圧Erの大きさと常に一定になるように制御
される。

そして、前記した直流高圧発生回路８を構成し
ている整流回路の形式と、パルス整流回路１５を
構成している整流回路の形式とが同一であれば、
直流高圧発生回路８から出力される直流高圧
EHT（受像管１２の陽極電圧EHT）も常に一定
になされることになる。

次に、第１図と第２図とに示されている実施例
回路において、比較器１７に供給されている比較
電圧Erの方が基準電圧Esよりも大きくなつた場
合に、比較器１７から出力される制御信号Eoに
よる電圧制御回路１８の動作によつて、電圧制御
回路１８からの出力電圧Eb′が低下するようにな
されている場合を考えると、第１図と第２図とに
示されている実施例回路においては、水平出力ト
ランジスタ１のコレクタに生じるコレクタパルス
Vcが、フライバツクトランス７の１次巻線７ａ
と可飽和リアクタの被制御巻線１９ａ，１９a′と
によりPc＝P1＋P2のように分圧されて、フライ
バツクトランス７の１次巻線７ａにはパルスＰ１
が、また、可飽和リアクタ１９の被制御巻線１９
ａ，１９a′にはパルスＰ２が生じるから、フライ
バツクトランス７の３次巻線７ｃに発生するパル
スPoの大きさが、前記した可飽和リアクタ１９
の被制御巻線１９ａ，１９a′が接続されていない
状態に比べて減少する筈なのであるが、前記した
可飽和リアクタ１９の被制御巻線１９ａ，１９
a′が、フライバツクトランス７の１次巻線７ａ→
同３次巻線７ｃ→パルス整流回路１５→比較器１
７→電圧制御回路１８→可飽和リアクタ１９の被
制御巻線１９ａ，１９a′とダンピング抵抗器２０
との並列接続回路→フライバツクトランス７の１
次巻線７ａで示されるような一巡の自動制御系中
に入つているために、前記した一巡の自動制御系
の動作によつて、フライバツクトランス７の３次
巻線７ｃに生じるパルスPoの大きさと、パルス
整流回路１５の出力電圧Erの大きさとが常に一
定になるように制御される。

そして、前記した直流高圧発生回路８を構成し
ている整流回路の形式と、パルス整流回路１５を
構成している整流回路の形式とが同一であれば、
直流高圧発生回路８から出力される直流高圧
EHT（受像管１２の陽極電圧EHT）も常に一定
になされることになる。すなわち、フライバツク
トランス７の３次巻線７ｃに生じるパルスPoに
おける平均値とピーク値間の電圧V1cと、フライ
バツクトランス７の２次巻線７ｂに生じるパルス
Posにおける平均値とピーク値間の電圧V1sとは
比例関係にあり、また、フライバツクトランス７
の３次巻線７ｃに生じるパルスPoにおける平均
値と基底部間の電圧V2cと、フライバツクトラン
ス７の２次巻線７ｂに生じるパルスPosにおける
平均値と基底部間の電圧V1sとは比例関係にある
から、前記したパルス整流回路１２からの出力電
圧Er＝V1C＋V2cの値を一定に抑えれば、たとえ
ば周波数の変化により前記したフライバツクトラ
ンス７の３次巻線７ｃに生じるパルスPoにおけ
る平均値とピーク値間の電圧V1cと、パルスPo
における平均値と基底部間の電圧V2cとの比が変
化したとしても、直流高圧発生回路８から出力さ
れる直流電圧EHT（受像管１２の陽極電圧EHT）
＝２（V1s＋V2s）も常に一定になされるもので
ある。

この場合に水平偏向コイル４に流れる水平偏向
電流Iyは、Iy＝Eb′・Ts／Lyで示されるから、回
路の動作用直流電圧Eb′が実質的に増加した分だ
け水平偏向電流Iyが加し、それにより水平振幅が
広がることになる。したがつて、可飽和リアクタ
１９の被制御巻線１９ａ，１９a′のインダクタン
ス値を加減して、前記したフライバツクトランス
７の１次巻線７ａに生じるパルスＰ１と、可飽和
リアクタ１９の被制御巻線１９ａ，１９a′に生じ
るパルスＰ２との比を変えてやれば、水平偏向電
流Iyの電流値、すなわち、水平偏向振幅を自在に
調節することができる。

なお、前記のようにフライバツクトランス７の
１次巻線７ａに直列にインダクタが接続された場
合には、そのインダクタにパルスの基本周波数よ
りも周波数の高いリンキング成分が乗ることがあ
る。そして、前記リンギング成分はフライバツク
トランスの高次高調波同調作用に影響を及ぼすこ
とがあるので、それを防ぐのには可飽和リアクタ
１９の被制御巻線１９ａ，１９a′に並列にダンピ
ング抵抗２０が接続される。

第２図示の回路配置において、パルス整流回路
１５から出力された比較電圧Erは、比較器１７
における非反転入力端子に加えられ、また、基準
電圧源１６で発生された基準電圧Esは比較器１
７における反転入力端子に供給されており、比較
器１７による比較出力、すなわち、前記した２つ
の入力電圧Er，Esの差の信号Eoを電圧制御回路
１８（電圧レギユレータ１８）に対して制御信号
Eoとして供給する。

電圧制御回路１８はトランジスタ３７，３９と
抵抗３６，３８，４０とコンデンサ４１とによつ
て構成されており、前記した比較器１７から出力
された制御信号Eoは電圧制御回路１８における
トランジスタ３７のベース抵抗３６を介してトラ
ンジスタ３９のベースに入力される。抵抗４０は
ベースバイアス抵抗、４１は平滑コンデンサであ
る。

前記した電圧制御回路１８において、比較器１
７に入力されている比較電圧Erが、例えば基準
電圧Esより上昇しようとすると、比較器１７か
ら出力されている制御信号Eoが上昇し、それに
よりトランジスタ３７のコレクタ電流が増加して
トランジスタ３９のベース電流を低下させるの
で、トランジスタ３９のエミツタ電圧Eb′が低下
傾向となり、結果として電圧制御回路１８は、フ
ライバツクトランス７の３次巻線７ｃに発生する
パルスPoが常に一定になるようにするような回
路動作を行なうのである。それにより、例えば、
振幅を小さくするために可飽和リアクタ１９の被
制御巻線１９ａ，１９a′のインダクタンス値を低
下させた場合に、既述のように水平出力トランジ
スタ１のコレクタパルスVcが前記の可飽和リア
クタ１９の被制御巻線１９ａ，１９a′とフライバ
ツクトランス７の１次巻線７ａとに分割されてフ
ライバツクトランス７の１次巻線７ａに生じてパ
ルスＰ１が大きくなろうとしても、前記した一巡
の自動制御系の動作、すなわち、フライバツクト
ランス７の１次巻線７ａ→同３次巻線７ｃ→パル
ス整流回路１５→比較器１７→電圧制御回路１８
→可飽和リアクタ１９の被制御巻線１９ａ，１９
a′とダンピング抵抗器２０との並列接続回路→フ
ライバツクトランス７の１次巻線７ａで示される
ような一巡の自動制御系の動作によつて、電圧制
御回路１８の出力電圧Eb′が低下し、水平偏向電
流Iyが低下して水平振幅が小さくなるのである。

前記のように可飽和リアクタ１９の被制御巻線
１９ａ，１９a′のインダクタンス値を制御るため
の制御巻線１９ｂは、それの一端が電源Ｅに接続
されているとともに、それの他端が電流増幅回路
２１のトランジスタ４５のコレクタに接続されて
いる。電流増幅回路２１はNPNトランジスタ４
５，５０とPNPトランジスタ４３と抵抗４２，
４４，４６〜４８，５１，５２、レベルシフト及
び温度補償用ダイオード４９とによつて構成され
ており、抵抗４２を介して電源Ｅに接続されてい
るPNPトランジスタ４３のベースには、抵抗５
２を介して振幅調整用可変抵抗器２２の摺動子が
接続されているとともに、NPNトランジスタ５
０のコレクタに接続されている。前記の振幅調整
用可変抵抗器２２は電源Ｅと接地間に接続されて
いる。

前記したNPNトランジスタ５０のエミツタは
抵抗５１を介して接地されており、また、前記の
トランジスタ５０のベースにはレベルシフト及び
温度補償用ダイオード４９のアノードと抵抗４７
の一端とが接続されている。前記のダイオード４
９のカソードは抵抗４８を介して接地されてい
る。そして、前記の抵抗４７の他端は受像管アノ
ード電流検出用抵抗９を介して水平偏向回路の動
作用電源Ebに接続されているとともに、フライ
バツクトランス７の２次巻線７ａのコールド側Ａ
端にも接続されている。

さて、前記したトランジスタ４３のベース電圧
Ｅ１は、電流増幅回路２１におけるNPNトラン
ジスタ４５のエミツタ電圧Eeに殆ど等しくなる。
それで、前記のNPNトランジスタ４５のエミツ
タ抵抗４６の抵抗値をＲとすると、このエミツタ
抵抗４６に流れる電流Ieは、Ie＝Ee／Ｒ＝E1／
Ｒとなり、前記したトランジスタ４３のベース電
圧Ｅ１によつて決定される。そして、前記の電流
Ieは前記のNPNトランジスタ４５のコレクタ電
流Idcに殆んど等しく、それは可飽和リアクタ１
９の制御巻線１９ｂに流れる。

ところで、前記したトランジスタ４３のベース
の電圧Ｅ１は、前記した振幅調整用可変抵抗器２
２の摺動子の調節によつて設定される電圧と、フ
ライバツクトランス７の２次巻線７ｂに流れる出
力電圧電流によつて変化するフライバツクトラン
ス７の２次巻線７ａのコールド側Ａ端の電圧Ea
とによつて決定されているから、前記した可飽和
リアクタ１９の制御巻線１９ｂに流れるトランジ
スタ４５のコレクタ電流Idcは、前記した振幅調
整用可変抵抗器２２の摺動子を調節することによ
つて変化するとともに、フライバツクトランス７
の２次巻線７ｂに流れる出力高圧電流Iaの大きさ
が変化しても変化する。

そして、前記したPNPトランジスタ４３のベ
ース電圧Ｅ１が、前記した振幅調整用可変抵抗器
２２の摺動子の調節、またはフライバツクトラン
ス７の２次巻線７ｂに流れる出力電圧電流Iaの大
きさの変化によつて変化することによつて可飽和
リアクタ１９の制御巻線１９ｂに流れる電流Idc
の大きさが変化すると、可飽和リアクタ１９にお
ける被制御巻線１９ａ，１９ｂのインダクタンス
は第３図に示されるように変化し、それに従つて
水平偏向回路における実質的な電源電圧Eb′が連
続的に変化し、その結果として水平偏向電流Iy、
ひいては水平偏向振幅を連続的に変化させること
ができるのである。

今、例えば、アノード電流Iaが増加した場合を
考えると、この場合にはアノード電流Iaの増加に
よつて水平偏向回路中のＡ点の電圧Eaが低下し、
それにより電流増幅回路２１におけるトランジス
タ５０のベース電流が減少して、トランジスタ５
０のコレクタの電圧、すなわち、PNPトランジ
スタ４３のベース電圧Ｅ１が上昇し、それにより
既述のようにトランジスタ４５のエミツタの電圧
Eeも上昇して、トランジスタ４５のコレクタ電
流Idc、すなわち、可飽和リアクタ１９の制御巻
線１９ｂに流れる電流Idcが増加して可飽和リア
クタ１９のインダクタンスを減少させ、水平振幅
を減少させるように作用する。

前記とは逆に、アノード電流Iaが減少した場合
には、アノード電流Iaの減少によつて水平偏向回
路中のＡ点の電圧Eaが上昇し、それにより電流
増幅回路２１におけるトランジスタ５０のベース
電流が増加して、トランジスタ５０のコレクタの
電圧、すなわち、PNPトランジスタ４３のベー
ス電圧Ｅ１が低下し、それにより既述のようにト
ランジスタ４５のエミツタの電圧Eeも低下て、
トランジスタ４５のコレクタ電流Idc、すなわち、
可飽和リアクタ１９の制御巻線１９ｂに流れる電
流Idcが減少して可飽和リアクタ１９のインダク
タンスを増加させ、水平振幅を増加させるように
作用する。

したがつて、本発明の水平偏向回路では受像管
１２のアノード電流Iaの変化に対する画面振幅の
変化特性は第８図の曲線ｂのように改善されたも
のになる。また、前記のような画面振幅の修正作
用が行なわれても、フライバツクトランス７の３
次巻線７ｃに発生するパルスPoの波高値は、既
述したような一巡の自動制御系による制御によつ
て一定に抑えられているから、フライバツクトラ
ンス７の２次巻線７ｂに発生する高圧パルスPos
も略々一定となされており、したがつて、前記し
たような画面振幅の修整作用が行なわれても本来
の高圧特性が影響を受けることはない。

なお、第２図に示されている電圧制御回路１８
としては、Ａ級増幅動作を行なうようなトランジ
スタ回路によつて構成されたものが使用されてい
るが、この電圧制御回路としては例えばスイツチ
ングレギユレータのような他の回路形式のものが
使用されてもよいことは勿論である。

（効果） 以上、詳細に説明したところから明らかなよう
に、本発明の水平偏向回路はスイツチング素子及
び水平偏向コイルなどを含んで構成されている回
路が接続されている１次巻線と、受像管の陽極電
圧を発生する直流高圧発生回路に昇圧したフライ
バツクパルスを与える２次巻線と、３次巻線とを
備えたフライバツクトランスにおける１次巻線と
直列に、制御巻線を有する可飽和リアクタにおけ
る被制御巻線の一端を接続するとともに、前記し
た可飽和リアクタにおける被制御巻線の他端と水
平偏向回路の動作用直流電源との間に設けられた
電圧制御回路に、フライバツクトランスの３次巻
線に生じたパルスを整流して得た直流電圧に基づ
いて発生させた制御用電圧を与えて前記した直流
ようにする手段と、前記したフライバツクトラン
スの２次巻線に流れる受像管の陽極電流の変化分
と対応して変化する電流を増幅する電流増幅手段
と、前記した電流増幅手段からの出力電流を前記
した可飽和リアクタにおける制御巻線に供給する
手段とからなり、前記した電流増幅手段から可飽
和リアクタにおける制御巻線に流す直流電流の大
きさを、前記したフライバツクトランスの２次巻
線に流れる受像管の陽極電流の変化に応じて変化
させて、可飽和リアクタにおける被制御巻線のイ
ンダクタンス値を変化させることにより、受像管
の陽極電流の電流値が変化しても水平振幅の変化
を少なくしたことを特徴とする水平偏向回路であ
るから、この本発明の水平偏向回路では高圧特性
を悪化させることなく、受像管のアノード電流変
化に対する画面の水平振幅の変化を少くすること
ができるのであり、本発明によれば既述した従来
の問題点はすべて良好に解決できるのである。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の水平偏向回路の一実施例のブ
ロツク図、第２図は第１図示の水平偏向回路の回
路図、第３図、第５図、第６図及び第８図ならび
に第９図は説明用の特性曲線例図、第４図及び第
７図は従来の水平偏向回路のブロツク図である。 １……水平出力トランジスタ、２……ダンパダ
イオード、３……帰線共振コンデンサ、４……水
平偏向コイル、６……Ｓ字補正コンデンサ、７…
…フライバツクトランス、７ａ……フライバツク
トランスの１次巻線、７ｂ……フライバツクトラ
ンスの２次巻線、７ｃ……フライバツクトランス
の３次巻線、８……直流高圧発生回路、１１……
映像信号信号増幅回路、１２……受像管、１５…
…パルス整流回路、１６……基準電圧源、１７…
…比較器、１８……電圧制御回路、２０……ダン
ピング抵抗、１９……可飽和リアクタ、１９ａ，
１９a′……被制御巻線、１９ｂ……制御巻線、２
０……振幅調整用可変抵抗器、２１……電流増幅
回路。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ スイツチング素子及び水平偏向コイルなどを
   含んで構成されている回路が接続されている１次
   巻線と、受像管の陽極電圧を発生する直流高圧発
   生回路に昇圧したフライバツクパルスを与える２
   次巻線と、３次巻線とを備えたフライバツクトラ
   ンスにおける１次巻線と直列に、制御巻線を有す
   る可飽和リアクタにおける被制御巻線の一端を接
   続するとともに、前記した可飽和リアクタにおけ
   る被制御巻線の他端と水平偏向回路の動作用直流
   電源との間に設けられた電圧制御回路に、フライ
   バツクトランスの３次巻線に生じたパルスを整流
   して得た直流電圧に基づいて発生させた制御用電
   圧を与えて前記した直流電圧が一定になるように
   する手段と、前記したフライバツクトランスの２
   次巻線に流れる受像管の陽極電流の変化分と対応
   して変化する電流を増幅する電流増幅手段と、前
   記した電流増幅手段からの出力電流を前記した可
   飽和リアクタにおける制御巻線に供給する手段と
   からなり、前記した電流増幅手段から可飽和リア
   クタにおける制御巻線に流す直流電流の大きさ
   を、前記したフライバツクトランスの２次巻線に
   流れる受像管の陽極電流の変化に応じて変化させ
   て、可飽和リアクタにおける被制御巻線のインダ
   クタンス値を変化させることにより、受像管の陽
   極電流の電流値が変化しても水平振幅の変化を少
   なくしたことを特徴とする水平偏向回路。