JPH04332395A

JPH04332395A - 気体予熱機のシール構造

Info

Publication number: JPH04332395A
Application number: JP1610491A
Authority: JP
Inventors: Shoji Seike; 清家　捷二; Shunichi Igami; 俊市伊神; Masao Nishioka; 正雄西岡
Original assignee: NGK Insulators Ltd
Current assignee: NGK Insulators Ltd
Priority date: 1991-01-14
Filing date: 1991-01-14
Publication date: 1992-11-19

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】【０００１】【産業上の利用分野】本発明は気体予熱機のシール構造
に関するものである。【０００２】【従来の技術】空気予熱機は、火力発電用ボイラ、船舶
用ボイラ、その他、製油、蒸留、改質炉等の化学装置等
において、排ガスから熱交換により燃焼用空気に熱を回
収し、熱効率を高くするために使用されるものである。図８は空気予熱機の概略斜視図である。【０００３】ロータハウジング１７内にロータ１１が回
転可能に収容され、ロータ１１の側面にはラジアルシー
リングプレート１３が一方のロータ側面ごとに二個毎設
けられている。ロータハウジング１７は図示しないペデ
ステルにより支持され、ロータ１１は図示しない駆動装
置により矢印Ｈのように回転する。【０００４】ロータ１１の上側には矢印Ｄのように熱廃
ガスが流通され、下側には矢印Ｆのように空気が対向流
に流通される。排ガス層と空気層とはラジアルシーリン
グプレート１３により遮断される。ロータ１１にはヒー
ティングエレメントが収容され、このヒーティングエレ
メントが熱排ガスＤから熱を吸収する。そして、ロータ
１１が回転すると、冷空気がヒーティングエレメントを
通過するときに加熱され、熱空気が矢印Ｇのようにボイ
ラ等へ送られる。一方、熱排ガスからは熱が吸収される
ので、冷排ガスが矢印Ｅのように外気へと排出される。【０００５】こうした空気予熱機においては、ロータ１
１の外周部とロータハウジング１７との間、ロータ１１
の側面とラジアルシーリングプレート１３との間に共に
間隙が存在し、排ガス及び空気がこれらの間隙から漏洩
し、熱効率を低下させる。従って、これらの間隙はでき
るだけ小さくし、シール効果を高くすることが重要であ
る。【０００６】【発明が解決しようとする課題】ロータ外周部とハウジ
ングとの間隙のシールは、その間隙をできるだけ小さく
することによって行なう構造的なシールが実施されてい
る。【０００７】排ガス温度は３００　〜４００　℃で、空
気は常温〜１００　℃程度であり、ヒーティングエレメ
ントを収納するロータは、このような温度変化に対応し
て変形する。構造的なシールでは、このような温度変化による膨張、
あるいは、へたりによって、間隙は大きくなり、シーリ
ング効果は低下する。【０００８】ロータ側面とラジアルシーリングプレート
との間隙のシールは、ロータ側面に１２または２４個に
区切ったダイアフラムプレートと金属から成るラジアル
シーリングプレートとの間隙をできるだけ小さくするこ
とによって行なう構造的なシールが行なわれている。【０００９】このような方法では、シーリング効果に限
界があり、構造材料が排ガス成分によって腐蝕されると
その間隙は大きくなり、シーリング効果を低下させる。シール部材間の間隙をなくし、加圧摺動させれば、シー
ル効果が向上することが期待できる。【００１０】上述の構造上のシール問題に加えて、火力
発電所等に使用されているボイラ燃焼用回転式空気予熱
機においては、ボイラに使用する燃料が石炭、重油等の
ため熱排ガス中にイオウ酸化物、窒素酸化物等の腐蝕性
ガスが含有されており、空気予熱機の低温部で結露し、
空気予熱機の各部品は腐蝕され易いとの問題があった。また、熱排ガス中の塵芥が空気予熱機のヒートエレメン
ト等の各部品に付着し空気予熱機の熱交換特性を低下さ
せる問題があり、この付着物の除去のために適宜空気予
熱機の水洗が実施されている。更にまた、火力発電所等
のボイラ運転は長期連続運転されており、ボイラの休止
期間は極めて短く、このため空気予熱機は充分冷却され
ないで約２００　℃の熱間状態で上述の付着物の水洗除
去が行われている。このため空気予熱機部品は苛酷な熱
衝撃を受ける問題があった。更に火力発電所等に使用さ
れるボイラ燃焼用回転式空気予熱機はロータの直径が１
〜２０ｍの大型装置であり、予熱機に使用する部品は大
きく、例えば１個の大きさが２００×１００　×５０　
ｍｍ　のシール部材が使用されている。このため上述の
熱間での水洗によりシール部材への熱衝撃条件は極めて
苛酷である。【００１１】火力発電所等のボイラ燃焼用回転式空気予
熱機に使用される摺動部材としては耐摩耗性、耐蝕性及
び耐熱衝撃性の全てに優れていることが必要であり、従
来のシール部材はＳＳ鋼または耐蝕鋼を用いていたが、
未だ耐摩耗性、耐蝕性が不充分で、頻繁なメンテナンス
が必要であり、特に摺動部材としては満足できないもの
であった。【００１２】この問題を解決するため、本出願人は、特
願平１−１８４４９３号　（１９８９年７月１９日出願
、本出願時未公開）明細書において、無機ガラス、耐摩
耗性セラミックスからなるシール部材を開示した。この
シール部材は、例えばラジアルシーリングプレートへと
加圧摺動させることが好ましく、これによりシーリング
効果を最も有効に発揮させることができるものである。【００１３】しかし、本発明者が更に検討を進めたとこ
ろ、未だ問題が残されていることが解った。即ち、耐摩
耗性セラミックスであっても、長期間加圧摺動させると
摩耗するうえ、シール部材の加圧摺動の際に発生する摺
動音が非常に大きく、しかも不快音であり、作業環境を
悪化させることが判明した。【００１４】本発明の課題は、熱廃ガスによる腐蝕を効
果的に防止でき、長期間良好なシール性能を保持できる
うえ、無機ガラスや耐摩耗性セラミックスの摩耗を一層
低減し、また、これらの摺動音の大きさを低減でき、不
快で耳障りな音を減らしうるような、気体予熱機のシー
ル構造を提供することである。【００１５】【課題を解決するための手段】本発明は、気体予熱機の
ロータの外周部とハウジングとの間隙又は前記ロータの
側面とラジアルシーリング部材との間隙をシールする気
体予熱機のシール構造であって、無機ガラス及び／又は
耐摩耗性セラミックスによって少なくとも一部が形成さ
れているシール部材と、このシール部材が摺動する摺動
面に対して押圧された固体潤滑材成形体とを有する、気
体予熱機のシール構造に係るものである。【００１６】【実施例】まず、本発明のシール構造を適用すべき空気
予熱機（気体予熱機の一例）の概略について説明する。【００１７】図３は空気予熱機の概略側面図、図４は同
じく概略正面図である。回転軸１４により保持されたロ
ータ１１がハウジング１７の中に収められている。ロー
タ１１はダイアフラムプレート１２により、１２又は２
４個等に区切られており、その中に、ヒーティングエレ
メント１５が設置されている。ハウジングは排ガス槽と
エア槽に分離されており、ロータが回転することにより
、排ガス槽中で排ガスの熱量をヒーティングエレメント
に蓄熱し、エア槽でエアを加熱する。排ガスは、例えば
３５０　℃、エアは６０℃で、空気予熱機を通過すると
排ガスは１４０　℃に冷却され、エアは３００℃に加熱
され。エアは加圧されてボイラに流入するがエアと排ガ
スの圧力差は例えば　２５００　ｍｍａｑ　程度である
。したがって、エアが空気予熱機を通過する時に圧力差
により排ガス槽への漏れが多少発生する。【００１８】漏れの経路は、１つにはロータの側面でダ
イアフラムプレート１２とラジアルシーリングプレート
１３の間隙を通して起る。２つ目には、ロータ１１の外
周部で、アキジャルシーリングプレート１６の間隙を通
して起きる。また、ヒーティングエレメントの間隙に保
持された排ガスおよびエアは、ロータが回転することに
よって、各々エア槽および排ガス槽へ流入し、漏れとな
る。【００１９】このような漏れをできるだけ小さくするた
めにシール構造が工夫されている。ダイアフラムプレー
ト１２とラジアルシーリングプレート１３の間隔をでき
るだけ小さくすることによってシールをする方法をラジ
アルシールＢと呼ぶ。ロータ外周に設置したアキジャル
シーリングプレート１６とハウジング１７の間隔をでき
るだけ小さくすることによってシールする方法をアキジ
ャルシールＡと呼ぶ。また、ロータ外周とハウジングの
間隙へ排ガスおよびエアが流入することを防止するため
に、ロータ外周部の側面にシール部材１８を設置し、ハ
ウジング１７に取り付けたシーリングバー１９との間隔
をできるだけ小さくすることによってシールする方法を
バイパスシールＣと呼ぶ。【００２０】ラジアルシール部、アキジャルシール部お
よびバイパスシール部の３ケ所のシール部のうち、少な
くとも１ケ所のシール部に本発明のシール構造を適用す
る。【００２１】まず、バイパスシール部Ｃに本発明を適用
した例について述べる。図５は空気予熱機のロータ外周
付近を示す概略図である。本例では、ロータ１１外周の
縁部とロータハウジングとの間のシーリングに本発明を
適用した。即ち、ハウジングにはシーリングバー１９が
固定され、ホルダー２０にシール構造体１が保持される
。このシール構造体１は後述の構造を有するものであり
、シーリングバー１９に対して摺接する。【００２２】次に、好ましいシール構造体１の構成につ
き、図１、図２を参照しつつ説明する。好ましくは耐蝕
鋼によって、略直方体形状の中空の枠体２を形成し、こ
の枠体２の各頂点部分にはＲ（アール）を設ける。この
枠体２のうち、シーリングバーと対向すべき側に、長手
方向へと向って複数個（本例では３個）の孔２ａ，　２
ｂを形成する。このうち、本例では端部側の２個の孔２
ａの内側に、抜け防止部材７が溶接等によって固定され
、この抜け防止部材７に、断面台形状の細長いシール部
材８が嵌入されている。シール部材８のうち、シーリン
グバーに対して摺動すべき平坦な摺動面９は露出し、こ
れ以外の部分は実質的に枠体２、抜け防止部材７によっ
て覆われ、露出していない。【００２３】孔２ｂの内側には、互いに対向する一対の
ガイド部材６が突設される。一方、枠体２のうちシーリ
ングバーから離れた側の内壁面には取り付け軸３が突設
され、この取り付け軸３に、剛体又は弾性体からなる長
尺状の押圧部材４が回転可能なように取り付けられてい
る。一方、螺旋状に卷回されたコイルばね５（付勢用部
材）の一端が、押圧部材４の取り付け軸３の近傍に取り
付けられており、コイルばね５の他端が金具４０の取り
付け孔に固定されている。固体潤滑材成形体１０の端部
中央に溝１０ａ　が形成され、この溝１０ａ　内に押圧
部材４の先端部が挿通され、成形体１０を幅方向（図１
において左右方向）にみて中央付近に押圧部材４が当接
する。一対のガイド６にはいずれも案内溝４１が形成さ
れ、押圧部材４が双方の案内溝４１を共に貫通する。【００２４】一対のシール部材８は、無機ガラスか耐摩
耗性セラミックスから成形され、その摺動面９がシーリ
ングバーに対して摺動する。また、固体潤滑材成形体１
０は、押圧部材４によってシーリングバーの方へと向っ
て付勢され、成形体１０の摺接面４３がシーリングバー
に対して摺接する。【００２５】シール部材８全体を耐摩耗性セラミックス
又は無機ガラスによって成形する他、シール部材８のう
ち枠体２の内側に埋っている部分を耐蝕鋼で形成し、シ
ーリングバーへと当接する側にホーロー又はグラスライ
ニングによって無機ガラス薄層を設けてもよい。【００２６】耐摩耗性の高いセラミックスとしては、例
えば窒化珪素、炭化珪素、アルミナ、ムライト、サイア
ロン、ジルコニア、アルミナ含有磁器等を例示できる。これらは、金属に比較して、硬度が高く、耐摩耗性に優
れている。また、空気予熱機の排ガス中には酸化硫黄、
酸化窒素等が含まれ、これらが水と反応して硫酸、亜硫
酸、硝酸、亜硝酸等を生成するが、上記耐摩耗性セラミ
ックスはこれらに対しても安定である。【００２７】無機ガラス、グラスライニングとしては、
いわゆる耐酸ホウロウが好ましく、ＪＩＳに言う化学工
業用ホウロウ機器を二種に分類したもの等を例示できる
。１種：グラスライニングケイ酸（５５％以上）、ホウ酸（０〜１０％）、アルカ
リ（１０〜２０％）を主成分としたもの。２種：耐酸ホウロウケイ酸（４０％以上）、ホウ酸（０〜１０％）、アルカ
リ（１０〜３０％）を主成分としたもの。【００２８】上記耐摩耗性セラミックスのうち、アルミ
ナ、ジルコニアは熱膨張係数が大きく、耐熱衝撃性に劣
る。従って、熱膨張係数が７０×１０−７／℃以下のセ
ラミックス、例えば磁器、ムライト、窒化珪素、炭化珪
素、サイアロンを使用することが好ましい。【００２９】本実施例によれば、シール部材８とシーリ
ングバーとを加圧摺動させているので、耐摩耗性セラミ
ックス又は無機ガラスによる効果が大きく、シール部材
８の変形、摩耗、腐蝕等を生ずることなく、かつ常に間
隙が生ずるのを防止して熱効率をより一層向上させるこ
とができる。【００３０】また、固体潤滑材成形体１０からシーリン
グバー表面に常時固体潤滑材が供給されるので、シール
部材８とシーリングバー表面との摩擦係数を低減し、シ
ール部材８の摩耗を低減して一層長寿命化することがで
きる。しかも、高硬度のシール部材８とシーリングバー
との相互の摺動に伴なう騒音のレベル及び不快音のレベ
ルを下げることができる。【００３１】従って、こうしたシール構造によれば、シ
ーリング効果が高く、かつ長寿命となり、例えば火力発
電、船舶用ボイラ等の空気予熱効率を高くすることがで
き、また、製油、蒸留、改質炉等の化学装置に適用する
と、熱回収の効率が高くなる。更に、使用中の安全性が
大きくなり、メンテナンスの頻度も少なくすることがで
きる。しかも、操業時におけるシール部材の摺動に伴な
う騒音及び不快音をも低減し、作業環境を良くすること
もできる。【００３２】しかも、成形体１０を長期間使用し、成形
体１０の長さが短くなると、これに伴って押圧部材４が
図１において時計方向へと回転し、成形体１０を押圧し
続ける。この際、押圧部材４は溝４１中を溝４１の一端
から他端へと徐々に移動し、押圧部材４の最先端は矢印
Ｌのような軌跡を描く。従って、成形体１０をほぼ全長
に亘って使用できるので、無駄がない。また、取り付け
軸３を支点、コイルばね５の取り付け部位を力点、押圧
部材４の成形体１０への当接部位を作用点とすると、支
点から力点までの間隔が支点から作用点までの間隔より
かなり小さいので、作用点が図１において下方へと移動
しても、力点の移動距離は相対的に小さい。従って、コ
イルばね５の変位が小さいので、コイルばねによる付勢
力（復元力）はほぼ一定に保たれるため、成形体１０の
押圧力をほぼ一定に保つことができる。【００３３】押圧部材４の成形体１０への当接位置（作
用点）は、成形体１０を幅方向にみて中央付近であるこ
とが好ましく、これにより成形体１０を図１において下
方向へと片寄りなしに押圧することができる。従って、
押圧部材４の成形体１０に対する当接部位が成形体１０
の中央線４２のような軌跡を描いて移動すると好ましい
。このためには、押圧部材４の先端側の曲面４ａを既知
の設計法に従って形成し、上記当接部位が中央線４２の
ような軌跡を描くようにする（こうした数学的計算法そ
れ自体は既知である。）。【００３４】固体潤滑材成形体１０に使用する固体潤滑
剤としては、窒化ホウ素（ＢＮ）、黒鉛（Ｃ）、二硫化
モリブデン（ＭｏＳ２　）、フッ化黒鉛（ＣＦ）ｎ　、
二硫化タングステン（ＷＳ）、テフロン（ＴＦＰ、ＴＦ
ＥＰ、ＴＥＥＰ）等を例示できる。また、固体潤滑剤成
形体をシーリングバーへと押圧する必要がある。これに
ついて、上記の例では一応ばねを用いる方法について説
明したが、いわゆる横軸形構造の空気予熱機においては
、こうした付勢手段を用いた押圧法を使用する必要があ
る。一方、いわゆる立軸形構造の空気予熱機においては、自
重によって固体潤滑材成形体をシーリングバーへと向っ
て押圧できるので、上記のような付勢手段等は必ずしも
必要としない。【００３５】図１に示すシール構造体１においては、シ
ール部材８が摺動面９を除いて耐蝕鋼ですべて囲まれて
いるので、水洗等で発生する熱衝撃に対してより安定と
なる。この場合には、熱膨張係数が７０×１０−７／℃
より大きい耐摩耗性セラミックス（例えばアルミナ）も
適用可能となる。【００３６】なお、シーリングバー表面に、耐摩耗性セ
ラミックス製の薄いプレートを組み込み、或いは固着し
て、シール部材が押圧摺動すべきセラミックスガイドと
することにより、シーリングバーの摩耗を効果的に防止
できる。むろん、シーリングバー表面に耐酸ホウロウ、
グラスライニングを施してもよい。【００３７】次に、アキジャルシールＡ（図３参照）に
対して本発明を適用した例について述べる。図６におい
て、矢印Ｊ方向へと回転するロータ１１の外周には、切
断面コの字状の耐蝕性金属からなる収納部２２が溶接等
によって固着され、この収納部２２の内側に略平板状の
シール部材２３が収納、固定されている。シール部材２
３の摺動面２３ａは、ハウジング１７に対し、ラジアル
シーリングプレート１３が存在する領域で摺動する。こ
のシール部材２３の材質は、前記したシール部材８（図
１参照）と同様であって、耐摩耗性セラミックス又は無
機ガラスによって全体を成形することもでき、また摺動
面２３ａ　側のみにグラスライニングやホーローを施し
てもよい。【００３８】また、ロータ１１の外周に、やはり切断面
コの字状の収納部２２を固着し、収納部２２の凹みにば
ね２５を介して固体潤滑材成形体２６を収納する。成形
体２６の上端には滑らかな曲面部２６ａ　を形成し、ま
たハウジング１７の内壁面にもこれに対応した曲面部１
７ａ　を形成する。ロータ１１が矢印Ｊ方向へと回転す
ると、まず曲面部２６ａ　と曲面部１７ａ　とが当接し
、固体潤滑材成形体２６がロータ１１の方へと押しつけ
られ、ばね２５が圧縮される。そして、ハウジング１７
の内壁面に固体潤滑材が薄く均一に塗布され、この後に
シール部材２３がハウジング１７の内壁面に対して摺動
する。【００３９】本実施例においても、固体潤滑材成形体２
６とシール部材２３との組み合わせによって、前記した
と同様の効果を奏することができる。また、ばね２５の
付勢によって成形体２６をハウジングの内壁面へと容易
かつ効果的に押圧することができる。更に、曲面部２６
ａ　と１７ａ　を設けているので、成形体２６がハウジ
ング１７に衝突するときの衝撃を分散し、ばね２５を圧
縮変形させる力へと変えることができる。【００４０】図６の例では、シール部材２３と固体潤滑
材成形体２６とを別の部材に取り付けたが、図１に示し
たように同一の部材に取り付けることもできる。また、
図６の例において、ハウジング内面に耐摩耗性セラミッ
クス、グラスライニング層を設置し、対向するアキジャ
ルシーリングプレートをガイドすることにより、ハウジ
ング金属の摩耗を防止することも有効である。【００４１】次に、主として固体潤滑材によるシール部
材の摺動音の低減および耐摩耗性向上について模擬実験
を行った。【００４２】リングオンディスク法によって摺動試験を
行い、摺動部分から５ｃｍ離れた位置にサウンドレベル
メーターの（サオン製ＮＡ２３）を設置し、摺動音を測
定した。摺動時の音量から非摺動時の音量（装置等のノ
イズ）を除いた値を摺動音強度とした。摺動音の周波数
分析を行い、摺動時における振動の有無、リングの比摩
耗量、摩擦係数についても測定した。【００４３】本試験に用いた接触応力疲労破壊試験機の
概要を図７に示す。下側試料板保持治具３４がピストン
の油圧により上方へ押し上げられることによって、試料
板３３とリング３６の間に荷重を掛けるようになってい
る。回転軸３１に固定されている上側のリング保持治具
３２が矢印Ｋのように回転することによって、試料板３
３とリング３６を摩擦、摩耗させる。これらは、電気炉
３０中に位置し、任意の雰囲気温度に設定できる。摩擦
力によって試料板３３に回転トルクが生じ、ピストン３
７に伝えられ、ピストン３７に付いているトルクレバー
３５がロードセル３８を押す。試料板３３とリング３６
間の荷重をＷｋｇｆ、ロードセル３８からの出力を荷重
に換算した値をＴｋｇｆ、リング３６の平均半径をＲｃ
ｍとすると、摩擦係数μは、μ＝ＴＲ／１０Ｗとして計
算できる。【００４４】一方、試験後の試料板３３は、摩耗溝の深
さを表面粗さ計で測定し、リング３６の接触面積を掛け
ることによって摩耗した体積を計算する。リング３６に
ついても高さの減少分から摩耗体積を算出する。摩耗体
積をＭ、荷重をＰ、摺動距離（リングの回転数×試験時
間×リングの平均円周）をｘとすると比摩耗量Ｗｓ　は
、Ｗｓ＝Ｍ／Ｐｘで算出される。試験条件はなるべく実
機に近い条件で行ったが、装置の性能上、低荷重とする
ことができず、荷重は実機の１０倍とした。また、摩耗
が少なすぎて測定できない場合には、摺動速度を大きく
して加速試験とした。【００４５】また、試料板については３種類用意した。Ａ：すべてアルミナによって形成した。図１において、
シール構造体１のシーリングバー当接面側をすべてアル
ミナ製とした場合に相当する。Ｂ：試料板表面に対して当接するリングの当接面積のう
ち、１５％がアルミナ、残りがＳＵＳ４３０　となるよ
うに構成した。これは、図１において、固体潤滑材成形
体５が存在せず、その部分の表面がＳＵＳ４３０　とさ
れている場合に相当する。Ｃ：試料板表面に対して当接するリングの当接面積のう
ち、１５％が黒鉛（カーボン）、１５％がアルミナ、７
０％がＳＵＳ４３０　となるように構成した。これは、
図１の例に相当する。【００４６】上記Ａ，Ｂ，Ｃの各試料について測定した
各特性値を下記に示す。　　　　　　　　　　　　試　　料　　　　　　　　　
　　　Ａ　　　　　　　　　　Ｂ　　　　　　　　　　
Ｃ　　　　　　　　　　　　摺動音強度　　　　　　　
１４　ｄＢ　　　　　　　１０　ｄＢ　　　　　　　　
４　ｄＢ　　　　　　　　　　　　　最大強度周波数　
　　　８ｋＨｚ　　　　　　　８ｋＨｚ　　　　　　　
１ｋＨｚ　　　　　　　　　　　　　摺動時振動　　　
　　　　　有　　　　　　　　　　無　　　　　　　　
　　無　　　　　　　　　　　　比摩耗量　　　　　　
　　　　０．１ｍｍ２／Ｎ　　　１２　ｍｍ２／Ｎ　　
　　　５．２　ｍｍ２／Ｎ　　　　　　　　　　　　　
　　摩擦係数　　　　　　　　　　０．８　　　　　　
　　　０．９　　　　　　　　　０．４　【００４７】
上記の結果から明らかとなったように、固体潤滑材成形
体を用いたシール構造によれば、潤滑の効果が顕著であ
り、低騒音、低不快音、高耐摩耗性、低摩擦による性能
の大幅向上を同時に達成できた。また、これらに伴ない
、作業環境を改善でき、シール構造を長寿命化でき、空
気予熱機のメンテナンス回数を大幅に削減でき、コスト
を大きく低減できる。特に、固体潤滑材を用いることに
よって、摺動音の主要成分周波数は、８ｋＨｚのキーキ
ーいう耳障りな音から１ｋＨｚ　のシャーシャー言う音
に変化し、音量だけでなく聴感上も騒音のレベルを顕著
に下げることができる。【００４８】【発明の効果】本発明に係る気体予熱機のシール構造に
よれば、シール部材の少なくとも一部を無機ガラス及び
／又は耐摩耗性セラミックスにより形成しているので、
熱廃ガスによる腐蝕を効果的に防止でき、かつ耐摩耗性
も向上し、長期間良好なシール性能を維持できる。【００４９】また、シール部材が摺動する面に対して固
体潤滑材成形体を押圧させるので、シール部材が摺動す
る面に対して常時固体潤滑材が供給されるため、シール
部材とその摺動面との摩擦係数を低減し、シール部材の
摩耗を低減して一層長寿命化することができる。しかも
、高硬度のシール部材の摺動に伴なう騒音及び不快音の
レベルを下げることができる。従って、操業時における
シール部材の摺動に伴なう騒音及び不快音をも低減し、
作業環境を良くすることができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】シール構造体を示す断面図である。

【図２】シール構造体を示す側面図である。

【図３】空気予熱機全体を示す概略側面図である。

【図４】空気予熱機全体を示す概略正面図である。

【図５】空気予熱機のロータ外周付近を示す概略図であ
る。

【図６】ロータ外周面にシール部材と固体潤滑材成形体
とを取り付けた状態を示す概略図である。

【図７】接触応力疲労破壊試験機を示す概略斜視図であ
る。

【図８】空気予熱機全体の構成を模式的に示す斜視図で
ある。

【符号の説明】

１　　シール構造体４　　押圧部材５　　コイルばね（付勢手段の一例）８，２３　　シール部材９，２３ａ　　　摺動面１０，　２６　　　　固体潤滑材成形体１１　　ロータ１２　　ダイアフラムプレート１３　　ラジアルシーリングプレート１７　　ハウジング１９　　シーリングバー２０　　ホルダー２６ａ，　４３　　　摺接面

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】　　気体予熱機のロータの外周部とハウジ
ングとの間隙又は前記ロータの側面とラジアルシーリン
グ部材との間隙をシールする気体予熱機のシール構造で
あって、無機ガラス及び／又は耐摩耗性セラミックスに
よって少なくとも一部が形成されているシール部材と、
このシール部材が摺動する摺動面に対して押圧された固
体潤滑材成形体とを有する、気体予熱機のシール構造。
【請求項２】　　取り付け軸に対して回転可能なように
押圧部材の一方の端部を取り付け、この押圧部材を前記
固体潤滑材成形体に対して当接させ、前記押圧部材に取
り付けた付勢用部材によって前記押圧部材を前記摺動面
の方向へと付勢する、請求項１記載の気体予熱機のシー
ル構造。