JPH04339152A - 内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の燃料噴射制御
装置に関する。

【０００２】

【従来の技術】機関により常時駆動される燃料噴射ポン
プと、機関燃焼室内に配置された燃料噴射弁と、機関給
気通路内に配置された燃料噴射弁とを具備する内燃機関
の燃料噴射装置が公知である（特開昭５８−９１３６７
号公報参照）。この内燃機関では燃料噴射ポンプがＶベ
ルトを介して機関クランク軸に直結されており、燃料噴
射ポンプは機関により常時燃料を高圧に加圧すべく駆動
される。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、機関始動時
に機関がスタータモータによりクランキング回転せしめ
られるときには、クランキング回転数が速やかに上昇し
て機関が迅速に始動されることが望ましい。しかしなが
ら上述の内燃機関では機関始動時にも燃料噴射ポンプが
常時燃料を高圧に加圧すべく機関により駆動されており
、その結果この燃料噴射ポンプを駆動するための損失仕
事が大きいために機関回転数が速やかに上昇しないとい
う問題がある。機関始動時にこの燃料噴射ポンプの駆動
損失仕事を低減して機関回転数が速やかに上昇するよう
にするためには、燃料噴射ポンプを例えば電磁クラッチ
を介して機関に連結し、機関始動時の予め定められた期
間には燃料噴射ポンプと機関との連結を電磁クラッチに
より解除することによって燃料噴射ポンプを停止させる
ことが考えられる。しかしながらこのように電磁クラッ
チを設けると燃料噴射ポンプの駆動機構が複雑になるば
かりでなく、コストの上昇を招いてしまうという問題を
生ずる。

【０００４】

【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば機関により常時駆動される燃料噴射
ポンプと、機関燃焼室内または機関給気通路内に配置さ
れた燃料噴射弁とを具備する内燃機関の燃料噴射制御装
置において、燃料噴射ポンプの加圧室または吐出側から
燃料逃し通路を分岐すると共に、燃料逃し通路を介して
排出される燃料量を制御する制御弁を具備し、制御弁を
開閉制御することによって機関始動時に燃料噴射弁に供
給される燃料の圧力を機関始動後における圧力よりも低
くするようにしている。

【０００５】

【作用】燃料噴射ポンプは機関により常時駆動される。 機関始動時には燃料噴射弁に供給される燃料の圧力が機
関始動後における圧力よりも低くなるように制御弁が開
閉制御され、その結果燃料逃し通路を介して排出される
燃料量が増大せしめられる。斯くして機関始動時におい
て燃料噴射ポンプの駆動トルクが低減されるので、機関
回転数が速やかに上昇せしめられる。

【０００６】

【実施例】図１に本発明を火花点火式２サイクル内燃機
関に適用した場合を示す。図１を参照すると、１は機関
本体、２はピストン、３はクランクシャフト、４はシリ
ンダヘッド、５は燃焼室、６は給気弁、７は給気ポート
、８は排気弁、９は排気ポートを夫々示す。シリンダヘ
ッド４の内壁面の中心部には点火栓１０が配置される。 また、シリンダヘッド４の内壁面上には良好なループ掃
気を確保するために給気弁６の開弁期間全体に亘って排
気弁８側の給気弁周縁部と弁座間の開口を覆うマスク壁
１１が形成される。

【０００７】各気筒の給気ポート７は対応する給気枝管
１４を介して各気筒に対し共通のサージタンク１５に連
結される。このサージタンク１５は、クランクシャフト
３に連結されて機関により駆動される機械式過給機１６
の吐出側に給気ダクト１７を介して連結され、機械式過
給機１６の吸込側は給気ダクト１８に連結される。給気
ダクト１８はエアフローメータ１９を介してエアクリー
ナ２０に連結され、給気ダクト１８内にはスロットル弁
２１が配置される。

【０００８】シリンダヘッド４には燃焼室５内に向けて
燃料を噴射するための高圧燃料噴射弁２５が取り付けら
れ、給気枝管１４の集合部には機関始動時に燃料を供給
するための低圧燃料噴射弁２６が配置される。高圧燃料
噴射弁２５は対応する燃料分配管２８を介してコモンレ
ール２９に連結され、コモンレール２９は燃料吐出通路
３０を介して燃料噴射ポンプ３２の加圧室３４に連結さ
れる。燃料吐出通路３０と加圧室３４との連結部には、
加圧室３４から燃料吐出通路３０に向けてのみ燃料の流
通を可能ならしめる逆止弁３６が配置される。また、燃
料吐出通路３０から燃料分岐通路３８が分岐され、この
燃料分岐通路３８は低圧燃料噴射弁２６に連結される。

【０００９】燃料噴射ポンプ３２はシリンダ４０と、シ
リンダ４０内に往復動可能に挿入されたプランジャ４１
とを具備し、シリンダ４０の内壁面とプランジャ４１の
頂面とにより上述の加圧室３４が形成されている。プラ
ンジャ４１は圧縮ばね４２によってカム軸４３上に形成
されたカム４４に押圧されており、カム軸４３はベルト
４５を介してクランクシャフト３に連結されている。従
って、クランクシャフト３が回転するにつれてカム４４
が回転せしめられ、その結果プランジャ４１がシリンダ
４０内で往復動せしめられる。なお図１に示される実施
例では、クランクシャフト３が１回転するときにカム４
４が１回転するようになっており、即ちピストン２の１
往復動に対してプランジャ４１が１往復動するようにな
っている。

【００１０】燃料噴射ポンプ３２のシリンダ４０は燃料
供給通路４７を介して燃料タンク４８内に配置された燃
料供給ポンプ４９に連結される。また燃料噴射ポンプ３
２の加圧室３４から燃料逃し通路５０が分岐され、燃料
逃し通路５０は燃料タンク４８に連結される。この燃料
逃し通路５０内には加圧室３４から燃料逃し通路５０を
介して排出される燃料量を制御するための制御弁５２が
配置される。この制御弁５２は例えばソレノイドを具備
するアクチュエータ５３によって開閉作動され、このア
クチュエータ５３は電子制御ユニット６０の出力信号に
より制御される。

【００１１】電子制御ユニット６０はディジタルコンピ
ュータからなり、双方向性バス６１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）６２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ）６３、ＣＰＵ（マイクロプロセ
ッサ）６４、バックアップＲＡＭ　６５、入力ポート６
６および出力ポート６７を具備する。エアフローメータ
１９は吸入空気量Ｑに比例した出力電圧を発生し、この
出力電圧がＡＤ変換器６８を介して入力ポート６６に入
力される。またコモンレール２９にはコモンレール２９
内の燃料圧Ｐに比例した出力電圧を発生する圧力センサ
５５が取り付けられ、この圧力センサ５５の出力電圧は
ＡＤ変換器６９を介して入力ポート６６に入力される。 また機関本体１には機関冷却水温ＴＷに比例した出力電
圧を発生する水温センサ５６が取り付けられ、この水温
センサ５６の出力電圧はＡＤ変換器７０を介して入力ポ
ート６６に入力される。更に入力ポート６６にはイグニ
ッションスイッチ５７と、クランクシャフト３が例えば
３０度回転する毎に出力パルスを発生するクランク角セ
ンサ５８と、例えば１番気筒が上死点にあることを示す
出力信号を発生する上死点検出センサ５９とが接続され
る。一方、出力ポート６７は対応する駆動回路７２，　
７３，　７４，　７５を介して点火栓１０、低圧燃料噴
射弁２６、高圧燃料噴射弁２５、および制御弁５２のア
クチュエータ５３に接続される。

【００１２】次に図１および図２を参照して、燃料噴射
ポンプ３２の作動およびコモンレール２９内の燃料圧Ｐ
の制御方法について説明する。燃料タンク４８から燃料
供給ポンプ４９内に供給された燃料は燃料供給ポンプ４
９によって予め定められた圧力Ｐｆ　、例えば０．２Ｍ
Ｐａ　に昇圧され、この圧力Ｐｆ　に昇圧された燃料が
プランジャ４１が下死点付近に位置するときに燃料供給
通路４７を介して燃料噴射ポンプ３２の加圧室３４内に
供給される。プランジャ４１が下死点を過ぎて上昇する
と燃料供給通路４７がプランジャ４１の外周壁面により
加圧室３４に対して閉鎖される。次いでプランジャ４１
が更に上昇するときにおいて制御弁５２が開弁している
場合には加圧室３４内の燃料が燃料逃し通路５０を介し
て燃料タンク４８内に返戻せしめられる。一方、制御弁
５２が閉弁すると加圧室３４内の燃料が圧縮され、その
結果加圧室３４内の燃料圧が燃料吐出通路３０内の燃料
圧よりも高くなると逆止弁３６が開弁して、加圧室３４
内の燃料が燃料吐出通路３０を介してコモンレール２９
内および燃料分岐通路３８内に押し込まれ、斯くしてコ
モンレール２９内の燃料圧Ｐがただちに上昇せしめられ
る。従って、プランジャ４１の上昇行程中において制御
弁５２の閉弁期間ＲＣＰ　を制御することにより燃料噴
射ポンプ３２から燃料吐出通路３０内に吐出される燃料
量Ｑｐ　が制御され、斯くしてコモンレール２９内の燃
料圧Ｐを応答性良く制御することができる。即ち、図１
および図２に示される実施例では、圧力センサ５５によ
り検出されたコモンレール２９内の燃料圧Ｐが予め定め
られた目標燃料圧となるように、制御弁５２の閉弁期間
ＲＣＰ　が燃料圧Ｐと目標燃料圧との差圧ΔＰと、高圧
燃料噴射弁２５または低圧燃料噴射弁２６から次に噴射
すべく計算された燃料噴射量Ｑｉ　とに基づいてこれら
ΔＰおよびＱｉ　を補償すべくフィードバック制御され
る。なお図２に示されるように制御弁５２の閉弁終了時
期ＲＯはプランジャ４１が上死点に位置する時期に固定
されており、一方、制御弁５２の閉弁開始時期ＲＣは閉
弁期間ＲＣＰ　に応じて変化せしめられる。

【００１３】機関始動後の機関通常運転時には、圧力セ
ンサ５５により検出されたコモンレール２９内の燃料圧
Ｐが予め定められた高圧の目標燃料圧Ｐｈ　、例えば　
１０ＭＰａから２０ＭＰａ　程度の予め定められた一定
圧となるように制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰ　がフィー
ドバック制御される。また、この機関通常運転時には低
圧燃料噴射弁２６は作動されず、高圧燃料噴射弁２５か
ら燃焼室５内に向けた燃料噴射のみが行われる。なお図
１に示される実施例では、機関高負荷運転時には排気弁
８が閉弁する前後において、即ちピストン２の位置が低
いときに高圧燃料噴射弁２５からピストン２頂面全体に
向けて燃料が噴射され、その結果燃焼室５内全体に均一
混合気が形成されるようにしている。一方、機関低負荷
運転時には機関圧縮行程末期において、即ちピストン２
の位置が高いときに高圧燃料噴射弁２５からピストン２
頂面上に形成された凹溝７７内に向けて燃料が噴射され
、この噴射燃料が凹溝７７の内壁面に沿い点火栓１０下
方に導かれることにより点火栓１０周りに混合気を集め
、斯くして燃焼室５内を成層化するようにしている。こ
のようにピストン２の位置が高いとき、即ち筒内圧が高
いときにも高圧燃料噴射弁２５から燃焼室５内に燃料噴
射を行うことができるように、コモンレール２９内の燃
料圧Ｐは機関圧縮行程末期の筒内圧よりも高い上述の高
圧の目標燃料圧Ｐｈ　に保持せしめられる。また、この
ように高圧燃料噴射弁２５から燃料を高圧で噴射するこ
とにより燃料の噴射速度が高められ、その結果高燃料噴
射率が確保されると共に噴射燃料の微粒化が促進される
。

【００１４】一方、機関始動時には、圧力センサ５５に
より検出されたコモンレール２９内の燃料圧Ｐが予め定
められた低圧の目標燃料圧Ｐｌ　、例えば０．５ＭＰａ
　から１ＭＰａ　程度の予め定められた一定圧となるよ
うに制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰ　がフィードバック制
御される。また、この機関始動時には高圧燃料噴射弁２
５は作動されず、低圧燃料噴射弁２６から給気枝管１４
の集合部内に向けた燃料噴射のみが行われる。このよう
に機関始動時にはコモンレール２９内の燃料圧Ｐが低圧
の目標燃料圧Ｐｌ　となるように制御弁５２の閉弁期間
ＲＣＰ　が制御され、その結果プランジャ４１の上昇行
程中において燃料噴射ポンプ３２から燃料逃し通路５０
を介して燃料タンク４８内に返戻される燃料量が増大せ
しめられる。斯くして機関始動時において燃料噴射ポン
プ３２の駆動トルクが大幅に低減せしめられる。その結
果、機関始動時に機関が図示しないスタータモータによ
りクランキング回転せしめられるときにクランキング回
転数が速やかに上昇せしめられる。また、このようにコ
モンレール２９内の燃料圧Ｐが低圧の目標燃料圧Ｐｌ　
に制御される機関始動時において上述のように低圧燃料
噴射弁２６から給気枝管１４内に燃料が噴射される。機
関始動時には一般的に機関温度が低いので噴射燃料の霧
化が悪いが、このように給気枝管１４内に燃料を噴射す
ることにより噴射燃料が空気と十分に予混合されて良好
な混合気が形成される。なお、シリンダヘッド４の内壁
面上にはマスク壁１１が形成されているので、混合気を
給気ポート７から供給してもこの混合気が排気ポート９
内に吹き抜けることがない。斯くして機関始動時に上述
のように機関クランキング回転数が速やかに上昇せしめ
られると共に噴射燃料が空気と十分に予混合されて良好
な混合気が形成されるので、機関の燃焼が速やかに開始
されると共に良好な燃焼が確保される。斯くして一旦機
関の燃焼が開始されると機関回数数Ｎが急速に上昇する
。このように機関クランキング回転数が速やかに上昇す
ると共に機関の燃焼が速やかに開始されるので、良好な
機関始動性を確保することができる。

【００１５】このように機関の燃焼が開始されて機関回
転数Ｎが予め定められた機関始動判定回転数Ｎ１　、例
えば６００ｒｐｍよりも高くなると、コモンレール２９
内の目標燃料圧が低圧の目標燃料圧Ｐｌ　から高圧の目
標燃料圧Ｐｈ　に切換えられる。即ち、コモンレール２
９内の燃料圧Ｐが高圧の目標燃料圧Ｐｈ　となるように
制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰ　がフィードバック制御さ
れる。このとき、低圧燃料噴射弁２６からの燃料噴射が
停止せしめられると共に高圧燃料噴射弁２５からの燃料
噴射が開始せしめられ、斯くして機関通常運転に移行す
る。なお、機関回転数Ｎが機関始動判定回転数Ｎ１　ま
で上昇すれば燃料噴射ポンプ３２の単位時間当りの燃料
吐出回数が十分に増大しているので、コモンレール２９
内の燃料圧Ｐを低圧の目標燃料圧Ｐｌ　から高圧の目標
燃料圧Ｐｈ　まで速やか且つ容易に高めることができる
。また、コモンレール２９内の目標燃料圧を低圧Ｐｌ　
から高圧Ｐｈ　に切換えたときに直ちに低圧燃料噴射弁
２６からの燃料噴射から高圧燃料噴射弁２５からの燃料
噴射に切換える代りに、目標燃料圧を低圧Ｐｌ　から高
圧Ｐｈ　に切換えた時点から燃料噴射ポンプ３２が予め
定められた吐出回数ＮＨＯ　、例えば１回燃料を吐出し
た後に、即ちコモンレール２９内の燃料圧Ｐが高圧の目
標燃料圧Ｐｈ　まで確実に昇圧せしめられた後に高圧燃
料噴射弁２５からの燃料噴射を開始するようにしてもよ
い。また本実施例では、コモンレール２９内の目標燃料
圧が低圧Ｐｌ　から高圧Ｐｈ　に切換えられるときの機
関始動判定回転数Ｎ１　が上述のように例えば６００ｒ
ｐｍに設定されており、一方、目標燃料圧が高圧Ｐｈ　
に切換えられた後に何らかの原因で機関回転数Ｎが下降
してきた場合に目標燃料圧を低圧Ｐｌ　に戻すときの機
関始動判定回転数Ｎ２　が例えば３００ｒｐｍに設定さ
れている。このように機関始動判定回転数Ｎ１，Ｎ２　
にヒステリシスを持たせることにより、ハンチングを防
止してコモンレール２９内の燃料圧Ｐが低圧の目標燃料
圧Ｐｌ　から高圧の目標燃料圧Ｐｈ　に円滑に移行する
ように、即ち機関始動運転から機関通常運転に円滑に移
行するようにしている。

【００１６】図１において高圧燃料噴射弁２５および低
圧燃料噴射弁２６は夫々図示しないソレノイドにより電
磁的に開閉制御される。ところで機関始動時には一般的
に機関温度が低いので図示しないバッテリの電圧が低下
している。更に、機関始動時にはクランキング運転のた
めにスタータモータを駆動するので、それによってもバ
ッテリ電圧が低下する。図１に示される実施例ではこの
ようにバッテリ電圧が低下している機関始動時に低圧燃
料噴射弁２６のみが作動され、高圧燃料噴射弁２５は作
動されない。従ってバッテリ電圧が低いときに高圧燃料
噴射弁２５を駆動できるようにするための配慮が必要と
されず、その結果高圧燃料噴射弁２５の駆動機構および
駆動回路を大幅に簡素化することができる。一方、低圧
燃料噴射弁２６は機関始動時においてのみ作動され、従
って低圧燃料噴射弁２６は低燃料圧Ｐｌ　に抗して開弁
できるようにすればよいので低電圧でも良好に駆動され
る。また、機関始動時には燃料噴射量をさほど精度良く
計量する必要がないので低圧燃料噴射弁２６の駆動回路
を簡素化することができる。

【００１７】次に図３から図７を参照して、図１および
図２に示される実施例におけるコモンレール２９内の燃
料圧Ｐの制御および燃料噴射制御について説明する。

【００１８】まず、機関運転を開始するときにイグニッ
ションスイッチ５７がＯＮになると、図４に示される初
期値設定処理が実行される。図４を参照するとまず初め
にステップ１１０　においてフラグＳＦの値が０にリセ
ットされる。次いでステップ１１１　ではカウンタＮＳ
の値が０にクリアされる。次いでステップ１１２　では
カウンタＮＨの値が０にクリアされる。次いでステップ
１１３　では始動回転数判定フラグＨＮＦ　の値が０に
リセットされる。次いでステップ１１４　では燃料圧フ
ラグＨＩＦ　の値が０にリセットされる。

【００１９】次に図３を参照してメインルーチンについ
て説明する。図３を参照するとまず初めにステップ１０
０　においてエアフローメータ１９の出力信号から求ま
る吸入空気量Ｑ、およびクランク角センサ５８の出力信
号から求まる機関回転数Ｎに基づいて機関負荷Ｑ／Ｎが
計算される。

【００２０】次いでステップ１０１　では燃料圧フラグ
ＨＩＦ　の値が０であるか否かが判別される。なお、こ
の燃料圧フラグＨＩＦ　は後述するように図６から図７
に示されるサブルーチンＡにおいて値０または値１がセ
ットされる。 燃料圧フラグＨＩＦ　が０である場合は低圧燃料噴射弁
２６から燃料噴射を行うべき場合、即ち機関始動時であ
り、この場合にはステップ１０２　に進む。ステップ１
０２　ではコモンレール２９内の燃料圧Ｐが低圧の目標
燃料圧Ｐｌ　であるときの低圧燃料噴射弁２６からの燃
料噴射時間　ＴＡＵｂ　が計算される。この燃料噴射時
間ＴＡＵｂ　は、例えば機関負荷Ｑ／Ｎと機関回転数Ｎ
に関するマップの形で予めＲＯＭ　６２内に記憶されて
いる燃料噴射時間　ＴＡＵｂ　のデータに基づいて計算
される。次いでステップ１０３　では予めＲＯＭ　６２
内に記憶されているデータから燃料噴射開始時期および
燃料噴射完了時期が計算される。次いでステップ１０４
　では低圧燃料噴射弁２６から燃料噴射開始時期に噴射
を開始すべきデータおよび燃料噴射完了時期に噴射を完
了すべきデータが出力ポート６７に出力され、これらデ
ータに基づいて低圧燃料噴射弁２６からの燃料噴射が行
われる。

【００２１】一方、ステップ１０１　において燃料圧フ
ラグＨＩＦ　が０でない場合は高圧燃料噴射弁２５から
燃料噴射を行うべき場合、即ち機関始動完了後の機関通
常運転時であり、この場合にはステップ１０５　に進む
。ステップ１０５　ではコモンレール２９内の燃料圧Ｐ
が高圧の目標燃料圧Ｐｈ　であるときの高圧燃料噴射弁
２５からの燃料噴射時間ＴＡＵａ　が計算される。この
燃料噴射時間　ＴＡＵａは、例えば機関負荷Ｑ／Ｎと機
関回転数Ｎに関するマップの形で予めＲＯＭ　６２内に
記憶されている燃料噴射時間　ＴＡＵａ　のデータに基
づいて計算される。次いでステップ１０６　では予めＲ
ＯＭ６２内に記憶されているデータから燃料噴射開始時
期および燃料噴射完了時期が計算される。次いでステッ
プ１０７　では高圧燃料噴射弁２５から燃料噴射開始時
期に噴射を開始すべきデータおよび燃料噴射完了時期に
噴射を完了すべきデータが出力ポート６７に出力され、
これらデータに基づいて高圧燃料噴射弁２５からの燃料
噴射が行われる。

【００２２】図５に示される割込みルーチンは、燃料噴
射ポンプ３２のプランジャ４１が例えば下死点前３０°
の位置にあるときに相当する機関クランク角においてク
ランク角センサ５８から出力される出力パルスによる割
込みによって実行される。図１に示される実施例ではピ
ストン２の１往復動に対してプランジャ４１が１往復動
するので、図５に示される割込みルーチンは機関一サイ
クルに１回実行される。図５を参照するとステップ１２
０　においてサブルーチンＡが呼出される。

【００２３】次に図６および図７を参照してサブルーチ
ンＡについて説明する。図６および図７を参照するとま
ず初めにステップ１３０　においてフラグＳＦの値が１
であるか否かが判別される。フラグＳＦが１でない場合
にはステップ１３１　に進んで制御弁５２の閉弁開始時
期ＲＣ（図２参照）が予め定められた初期値ＲＣｃ　と
される。この制御弁５２の閉弁開始時期の初期値ＲＣｃ
　は、プランジャ４１の往復動により燃料噴射ポンプ３
２から燃料吐出通路３０内に吐出される燃料量が最大と
なる閉弁開始時期、例えばプランジャ４１が下死点に位
置する時期に設定されている。 一方、制御弁５２の閉弁終了時期ＲＯは図２に示すよう
にプランジャ４１が上死点に位置する時期に固定されて
いる。次いでステップ１３２では制御弁５２が閉弁開始
時期ＲＣに閉弁を開始すると共に閉弁終了時期ＲＯに閉
弁を終了するように制御弁５２のアクチュエータ５３が
駆動せしめられる。次いでステップ１３３　では燃料圧
フラグＨＩＦ　に値０がセットされる。次いでステップ
１３４　ではカウンタＮＨの値が０にクリアされる。次
いでステップ１３５　ではカウンタＮＳの値が１加算さ
れる。次いでステップ１３６　ではカウンタＮＳの値が
予め定められた吐出回数ＮＳ０　、例えば２回以上であ
るか否かが判別される。カウンタＮＳの値が予め定めら
れた吐出回数ＮＳ０　以上である場合にはステップ１３
７　に進んでフラグＳＦに値１がセットされ、本サブル
ーチンＡを終了する。一方、カウンタＮＳの値が予め定
められた吐出回数ＮＳ０　未満である場合にはそのまま
本サブルーチンＡを終了する。

【００２４】即ち、ステップ１３１　からステップ１３
７　の処理はイグニッションスイッチ５７がＯＮになっ
てから燃料噴射ポンプ３２が予め定められた吐出回数Ｎ
Ｓ０　回だけ燃料を吐出するまでの期間において実行さ
れ、この期間には制御弁５２がプランジャ４１の上昇行
程の全体に亘って閉弁状態に保持される。従って、燃料
噴射ポンプ３２の加圧室３４内の燃料は燃料逃し通路５
０を介して燃料タンク４８内に返戻されることなく燃料
吐出通路３０内に押し込まれる。 その結果、コモンレール２９内の燃料圧Ｐを予め定めら
れた低圧の目標燃料圧Ｐｌ　、例えば１ＭＰａ　に向け
て迅速に昇圧せしめることができる。

【００２５】一方、ステップ１３０　においてフラグＳ
Ｆが１である場合、即ちイグニッションスイッチ５７が
ＯＮになってから燃料噴射ポンプ３２が予め定められた
吐出回数ＮＳ０　回以上燃料を吐出した場合にはステッ
プ１３８　に進む。ステップ１３８　では始動回転数判
定フラグＨＮＦ　の値が０であるか否かが判別される。 始動回転数判定フラグＨＮＦ　の値が０である場合には
ステップ１３９　に進んで、機関回転数Ｎが予め定めら
れた機関始動判定回転数Ｎ１　、例えば６００ｒｐｍ以
上であるか否かが判別される。機関回転数Ｎが６００ｒ
ｐｍ以上である場合にはステップ１４０　に進んで始動
回転数判定フラグＨＮＦ　に値１がセットされ、次いで
ステップ１４３　に進む。一方、機関回転数Ｎが６００
ｒｐｍ以下である場合にはそのままステップ１４３　に
進む。

【００２６】一方、ステップ１３８　において始動回転
数判定フラグＨＮＦ　の値が０でない場合にはステップ
１４１　に進んで、機関回転数Ｎが予め定められた機関
始動判定回転数Ｎ２　、例えば３００ｒｐｍ以下である
か否かが判別される。 機関回転数Ｎが３００ｒｐｍ以下である場合にはステッ
プ１４２　に進んで始動回転数判定フラグＨＮＦ　に値
０がセットされ、次いでステップ１４３　に進む。一方
、機関回転数Ｎが３００ｒｐｍ以上である場合にはその
ままステップ１４３　に進む。ステップ１３８　からス
テップ１４２　に示されるように始動回転数判定フラグ
ＨＮＦ　の値の切換えは６００ｒｐｍと３００ｒｐｍの
ヒステリシスを有するようになっている。

【００２７】ステップ１４３　では始動回転数判定フラ
グＨＮＦ　の値が０であるか否かが判別される。始動回
転数判定フラグＨＮＦ　の値が０である場合、即ち機関
回転数Ｎが機関始動判定回転数よりも低い場合、即ち機
関始動運転中の場合にはコモンレール２９内の燃料圧Ｐ
を予め定められた低圧の目標燃料圧Ｐｌ　、例えば１Ｍ
Ｐａ　にフィードバック制御すべくステップ１４４　以
下の処理に進む。

【００２８】ステップ１４４　では圧力センサ５５によ
り検出されたコモンレール２９内の燃料圧Ｐと、上述の
予め定められた低圧の目標燃料圧Ｐｌ　とから次式に基
づいて差圧ΔＰが計算される。 　　　　　　　　ΔＰ＝Ｐ−Ｐｌ　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　…（１）次いでステップ１４５　ではコモンレール
２９内の燃料圧Ｐと機関回転数Ｎに関するマップの形で
予めＲＯＭ　６２内に記憶されている補正係数Ｋｐ　の
データに基づいて補正係数Ｋｐ　が計算される。次いで
ステップ１４６　では燃料噴射ポンプ３２から燃料吐出
通路３０内に吐出されるべき吐出燃料量Ｑｐ　が次式に
基づいて計算される。 　　　　　　　　Ｑｐ　＝Ｋ・Ｑｉ　＋Ｋｐ　・ΔＰ　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　…（
２）ここでＱｉ　は図３に示すメインルーチンのステッ
プ１０２　またはステップ１０５　で燃料噴射時間　Ｔ
ＡＵｂ　または　ＴＡＵａ　を計算するときに求められ
る低圧燃料噴射弁２６または高圧燃料噴射弁２５からの
燃料噴射量の最新値であり、Ｋは補正係数である。

【００２９】次いでステップ１４７　では燃料噴射ポン
プ３２から吐出されるべき吐出燃料量Ｑｐ　から制御弁
５２の閉弁期間ＲＣＰ　が計算される。次いでステップ
１４８　では制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰ　から制御弁
５２の閉弁開始時期ＲＣが計算される。なお、制御弁５
２の閉弁終了時期ＲＯは図２に示されるようにプランジ
ャ４１が上死点に位置する時期に固定されている。次い
でステップ１４９　では制御弁５２が閉弁開始時期ＲＣ
に閉弁を開始すると共に閉弁終了時期ＲＯに閉弁を終了
するように制御弁５２のアクチュエータ５３が駆動せし
められる。次いでステップ１５０　では燃料圧フラグＨ
ＩＦ　に値０がセットされる。次いでステップ１５１　
ではカウンタＮＨの値が０にクリアされ、本サブルーチ
ンＡを終了する。

【００３０】一方、ステップ１４３　において始動回転
数判定フラグＨＮＦ　の値が０でない場合、即ち機関回
転数Ｎが機関始動判定回転数よりも高い場合、即ち機関
始動後の通常運転中の場合にはコモンレール２９内の燃
料圧Ｐを予め定められた高圧の目標燃料圧Ｐｈ　、例え
ば　１０ＭＰａにフィードバック制御すべくステップ１
５２　以下の処理に進む。

【００３１】ステップ１５２　では圧力センサ５５によ
り検出されたコモンレール２９内の燃料圧Ｐと、上述の
予め定められた高圧の目標燃料圧Ｐｈ　とから次式に基
づいて差圧ΔＰが計算される。 　　　　　　　　ΔＰ＝Ｐ−Ｐｈ　　　　　　　　　　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　
　　…（３）次いでステップ１５３　では上述のステッ
プ１４５　と同様の方法で補正係数Ｋｐ　が計算される
。次いでステップ１５４　では燃料噴射ポンプ３２から
燃料吐出通路３０内に吐出されるべき吐出燃料量Ｑｐ　
が次式に基づいて計算される。 　　　　　　　　Ｑｐ　＝Ｋ・Ｑｉ　＋Ｋｐ　・ΔＰ　
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　…（
４）ここでＱｉ　は図３に示すメインルーチンのステッ
プ１０５　またはステップ１０２　で燃料噴射時間　Ｔ
ＡＵａ　または　ＴＡＵｂ　を計算するときに求められ
る高圧燃料噴射弁２５または低圧燃料噴射弁２６からの
燃料噴射量の最新値であり、Ｋは補正係数である。

【００３２】次いでステップ１５５　では燃料噴射ポン
プ３２から吐出されるべき吐出燃料量Ｑｐ　から制御弁
５２の閉弁期間ＲＣＰ　が計算される。次いでステップ
１５６　では制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰ　から制御弁
５２の閉弁開始時期ＲＣが計算される。なお、制御弁５
２の閉弁終了時期ＲＯは図２に示されるようにプランジ
ャ４１が上死点に位置する時期に固定されている。次い
でステップ１５７　では制御弁５２が閉弁開始時期ＲＣ
に閉弁を開始すると共に閉弁終了時期ＲＯに閉弁を終了
するように制御弁５２のアクチュエータ５３が駆動せし
められる。

【００３３】次いでステップ１５８　では燃料圧フラグ
ＨＩＦ　の値が０であるか否かが判別される。燃料圧フ
ラグＨＩＦ　の値が０でない場合にはそのまま本サブル
ーチンＡを終了する。一方、燃料圧フラグＨＩＦ　の値
が０である場合にはステップ１５９　に進んでカウンタ
ＮＨの値が１加算される。次いでステップ１６０　では
カウンタＮＨの値が予め定められた吐出回数ＮＨ０　、
例えば１回よりも大きいか否かが判別される。カウンタ
ＮＨの値が予め定められた吐出回数ＮＨ０　よりも大き
い場合にはステップ１６１　に進んで燃料圧フラグＨＩ
Ｆ　に値１がセットされ、本サブルーチンＡを終了する
。一方、カウンタＮＨの値が予め定められた吐出回数Ｎ
Ｈ０　以下である場合にはそのまま本サブルーチンＡを
終了する。即ち、コモンレール２９内の目標燃料圧が低
圧Ｐｌ　から高圧Ｐｈ　に切換わってから燃料噴射ポン
プ３２が予め定められた吐出回数ＮＨ０　回だけ燃料を
吐出した後に燃料圧フラグＨＩＦ　の値を１に切換える
。なお、この吐出回数ＮＨ０を０回に設定することもで
きる。

【００３４】次に図８、図２、図９、および図４から図
７を参照して第２の実施例について説明する。図８に示
す実施例を図１に示す第１の実施例と比べると、図８に
示す実施例では給気枝管１４の集合部に始動用の低圧燃
料噴射弁２６が備えられていない。他の構成は図１に示
す実施例と同様である。なお、同様の構成要素に対して
は同一の参照符号を用いる。

【００３５】機関始動後の機関通常運転時におけるコモ
ンレール２９内の燃料圧Ｐの制御および高圧燃料噴射弁
２５からの燃料噴射制御は第１の実施例の場合と同様で
ある。即ち、圧力センサ５５により検出されたコモンレ
ール２９内の燃料圧Ｐが予め定められた高圧の目標燃料
圧Ｐｈ　、例えば　１０ＭＰａとなるように制御弁５２
の閉弁期間ＲＣＰ　がフィードバック制御され、高圧燃
料噴射弁２５から燃料室５内に向けて高圧の燃料噴射が
行われる。

【００３６】一方、機関始動時には圧力センサ５５によ
り検出されたコモンレール２９内の燃料圧Ｐが予め定め
られた低圧の目標燃料圧Ｐｌ　、例えば１ＭＰａ　とな
るように制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰ　がフィードバッ
ク制御されると共に、ピストン２が低い位置にあるとき
に高圧燃料噴射弁２５から燃焼室５内に向けて低圧の燃
料噴射が行われる。 このように機関始動時に第１の実施例の場合と同様にコ
モンレール２９内の燃料圧Ｐが低圧の目標燃料圧Ｐｌ　
となるように制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰ　が制御され
るので、プランジャ４１の上昇行程中において燃料噴射
ポンプ３２から燃料逃し通路５０を介して燃料タンク４
８内に返戻される燃料量が増大せしめられる。斯くして
機関始動時において燃料噴射ポンプ３２の駆動トルクが
大幅に低減せしめられる。その結果、機関クランキング
回転数が速やかに上昇せしめられるので機関の燃焼が速
やかに開始され、斯くして良好な機関始動性を得ること
ができる。次いで、このように機関の燃焼が開始されて
機関回転数Ｎが予め定められた機関始動判定回転数Ｎ１
　、例えば６００ｒｐｍよりも高くなると、コモンレー
ル２９内の目標燃料圧が低圧の目標燃料圧Ｐｌ　から高
圧の目標燃料圧Ｐｈ　に切換えられる。次いで燃料噴射
ポンプ３２から予め定められた吐出回数ＮＨ０　回、例
えば１回燃料が吐出された後、機関通常運転時における
燃料噴射へと移行する。

【００３７】図８において高圧燃料噴射弁２５は図示し
ないソレノイドにより電磁的に開閉制御される。機関始
動後の通常運転時においてこのソレノイドが消勢されて
いるときには高圧燃料噴射弁２５の弁体が高燃料圧Ｐｈ
　と圧縮ばね（図示しない）の押圧力とにより閉弁せし
められている。なお、この圧縮ばねは、弁体を完全に閉
弁させるためにかなり大きな力で弁体を押圧している。 従って、高圧燃料噴射弁２５の開弁時に高燃料圧Ｐｈ　
および圧縮ばねの大きな押圧力に抗して弁体を開弁させ
ることができるように、ソレノイドはその巻数が多く形
成されると共に通電時に大きな電流が流れるようになっ
ている。 しかしながら機関始動時には一般的に機関温度が低いた
めにバッテリ（図示しない）の電圧が低下している。更
に、機関始動時にはスタータモータを駆動するので、そ
れによってもバッテリ電圧が更に低下する。その結果、
機関始動時にはソレノイドが弁体を吸引する吸引力が弱
くなる。従って、燃料圧が高いと高圧燃料噴射弁２５を
開弁させようとしても高圧燃料噴射弁２５のノズル口が
完全に開口し切らず、その結果燃料噴射量を精度良く制
御できないという問題を生じてしまう。これに対し、本
実施例では上述のように機関始動時にコモンレール２９
内の燃料圧Ｐが低圧の目標燃料圧Ｐｌ　になるように制
御されるので、バッテリ電圧が低下していてもソレノイ
ドが付勢されたときに高圧燃料噴射弁２５のノズル口が
完全に且つ確実に開口せしめられ、従って燃料噴射量を
精度良く制御することができる。また、この第２の実施
例では高圧燃料噴射弁２５とは別に始動用の低圧燃料噴
射弁を備える必要がないので、第１実施例に比べてコス
トを低減できるという利点がある。

【００３８】次に、図９に示すメインルーチン、図４に
示す初期値設定処理ルーチン、図５に示すクランク角に
よる割込みルーチン、および図６から図７に示すサブル
ーチンＡを参照して、第２の実施例における燃料噴射制
御等について説明する。なお、図４から図７に示される
各ルーチンは第１の実施例の場合と同様である。

【００３９】図９に示すメインルーチンを参照すると、
まず初めにステップ１７０　においてエアフローメータ
１９の出力信号から求まる吸入空気量Ｑ、およびクラン
ク角センサ５８の出力信号から求まる機関回転数Ｎに基
づいて機関負荷Ｑ／Ｎが計算される。

【００４０】次いでステップ１７１　では燃料圧フラグ
ＨＩＦ　の値が０であるか否かが判別される。ここで燃
料圧フラグＨＩＦ　の値が０の場合は機関始動時であり
、この場合にはステップ１７２　に進む。ステップ１７
２　ではコモンレール２９内の燃料圧Ｐが低圧の目標燃
料圧Ｐｌ　に制御されている場合の高圧燃料噴射弁２５
からの燃料噴射時間　ＴＡＵｌ　が計算される。この燃
料噴射時間　ＴＡＵｌ　は、例えば機関負荷Ｑ／Ｎと機
関回転数Ｎに関するマップの形で予めＲＯＭ　６２内に
記憶されている燃料噴射時間　ＴＡＵｌ　のデータに基
づいて計算される。次いでステップ１７３　では予めＲ
ＯＭ　６２内に記憶されているデータから燃料噴射開始
時期および燃料噴射完了時期が計算される。次いでステ
ップ１７４　では高圧燃料噴射弁２５から燃料噴射開始
時期に噴射を開始すべきデータおよび燃料噴射完了時期
に噴射を完了すべきデータが出力ポート６７に出力され
、これらデータに基づいて高圧燃料噴射弁２５からの低
圧の燃料噴射が行われる。

【００４１】一方、ステップ１７１　において燃料圧フ
ラグＨＩＦ　が０でない場合は機関始動完了後の通常運
転時であり、この場合にはステップ１７５　に進む。ス
テップ１７５　ではコモンレール２９内の燃料圧Ｐが高
圧の目標燃料圧Ｐｈ　に制御されている場合の高圧燃料
噴射弁２５からの燃料噴射時間　ＴＡＵｈ　が計算され
る。この燃料噴射時間　ＴＡＵｈ　は、例えば機関負荷
Ｑ／Ｎと機関回転数Ｎに関するマップの形で予めＲＯＭ
　６２内に記憶されている燃料噴射時間　ＴＡＵｈ　の
データに基づいて計算される。次いでステップ１７６　
では予めＲＯＭ　６２内に記憶されているデータから燃
料噴射開始時期および燃料噴射完了時期が計算される。 次いでステップ１７７　では高圧燃料噴射弁２５から燃
料噴射開始時期に噴射を開始すべきデータおよび燃料噴
射完了時期に噴射を完了すべきデータが出力ポート６７
に出力され、これらデータに基づいて高圧燃料噴射弁２
５からの高圧の燃料噴射が行われる。

【００４２】なお、ステップ１７２　およびステップ１
７５　において上述のように燃料噴射時間　ＴＡＵｌ　
のマップおよび　ＴＡＵｈ　のマップから夫々燃料噴射
時間　ＴＡＵｌ　および　ＴＡＵｈ　を求める代りに、
圧力センサ５５により検出されたコモンレール２９内の
燃料圧Ｐに基づいて以下のようにして燃料噴射時間　Ｔ
ＡＵｌ　および　ＴＡＵｈ　を求めることもできる。 即ち、コモンレール２９内の燃料圧Ｐが高圧の目標燃料
圧Ｐｈであるときの燃料噴射時間　ＴＡＵｈ　のマップ
を予めＲＯＭ　６２内に記憶しておく。ステップ１７２
　およびステップ１７５　ではこの　ＴＡＵｈ　のマッ
プと、圧力センサ５５により検出された実際のコモンレ
ール２９内の燃料圧Ｐとから次式に基づいて燃料噴射時
間ＴＡＵ　を計算する。

【数１】

【００４３】次に図１０から図１３、および図９を参照
して第３の実施例について説明する。図１に示す第１の
実施例および図８に示す第２の実施例では、燃料噴射ポ
ンプ３２の加圧室３４から燃料逃し通路５０が分岐され
、この燃料逃し通路５０内に配置された制御弁５２の閉
弁期間ＲＣＰ　を制御することによって燃料噴射ポンプ
３２から燃料吐出通路３０内に吐出される燃料量を制御
するようにしている。これに対し図１０に示す第３の実
施例では、燃料吐出量を制御できない一般的な燃料噴射
ポンプ８０を用いて、コモンレール２９内の燃料圧Ｐを
第２実施例の場合と同様に制御するようにしている。

【００４４】図１０を参照すると、コモンレール２９か
ら燃料逃し通路８２が分岐される。この燃料逃し通路８
２は切換弁８４を介して第１の燃料逃し通路８５と第２
の燃料逃し通路８６とに分岐される。第１燃料逃し通路
８５は燃料タンク４８に連結され、この第１燃料逃し通
路８５内には高圧リリーフ弁８７が配置される。一方、
第２燃料逃し通路８６は高圧リリーフ弁８７下流の第１
燃料逃し通路８５に連結され、この第２燃料逃し通路８
６内には低圧リリーフ弁８８が配置される。電子制御ユ
ニット６０の出力ポート６７が駆動回路９０を介して切
換弁８４に接続され、切換弁８４は電子制御ユニット６
０の出力信号により切換制御される。

【００４５】切換弁８４の切換作用によって燃料逃し通
路８２が第１の燃料逃し通路８５に連結されると、コモ
ンレール２９は高圧リリーフ弁８７を介して燃料タンク
４８に接続される。この場合、コモンレール２９内の燃
料圧Ｐが予め定められた一定の高圧Ｐｈ　、例えば　１
０ＭＰａを越えると高圧リリーフ弁８７が開弁し、コモ
ンレール２９内の燃料が燃料逃し通路８２および第１燃
料逃し通路８５を介して燃料タンク４８内に返戻せしめ
られる。一方、コモンレール２９内の燃料圧Ｐが上述の
予め定められた一定の高圧Ｐｈ　よりも低下すると高圧
リリーフ弁８７は閉弁する。従って高圧リリーフ弁８７
はコモンレール２９内の燃料圧Ｐを予め定められた一定
の高圧Ｐｈ　に維持する役目を果たす。一方、切換弁８
４の切換作用によって燃料逃し通路８２が第２燃料逃し
通路８６に連結されると、コモンレール２９は低圧リリ
ーフ弁８８を介して燃料タンク４８に接続される。この
場合、コモンレール２９内の燃料圧Ｐが予め定められた
一定の低圧Ｐｌ　、例えば１ＭＰａ　を越えると低圧リ
リーフ弁８８が開弁し、コモンレール２９内の燃料が燃
料逃し通路８２および第２燃料逃し通路８６を介して燃
料タンク４８内に返戻せしめられる。従って低圧リリー
フ弁８８はコモンレール２９内の燃料圧Ｐを予め定めら
れた一定の低圧Ｐｌ　に維持する役目を果たす。図１０
からわかるように切換弁８４、高圧リリーフ弁８７およ
び低圧リリーフ弁８８はコモンレール２９から燃料逃し
通路８２を介して排出される燃料量を制御する制御弁８
９を構成している。なお図１０に示される実施例では、
図１および図８に示される各実施例と異なりコモンレー
ル２９内に圧力センサ５５が取り付けられていない。

【００４６】次に、機関始動時、および機関始動後の機
関通常運転時におけるコモンレール２９内の燃料圧Ｐの
制御について説明する。機関始動後の機関通常運転時に
は切換弁８４の切換作用によってコモンレール２９が燃
料逃し通路８２、高圧リリーフ弁８７および第１燃料逃
し通路８５を介して燃料タンク４８に連結される。従っ
て、コモンレール２９内の燃料圧Ｐが上述のように予め
定められた一定の高圧Ｐｈ　に維持せしめられ、高圧燃
料噴射弁２５から燃焼室５内に向けて高圧の燃料噴射が
行われる。

【００４７】一方、機関始動時には切換弁８４の切換作
用によってコモンレール２９が燃料逃し通路８２、低圧
リリーフ弁８８および第２燃料逃し通路８６を介して燃
料タンク４８に連結される。その結果、燃料逃し通路８
２を介してコモンレール２９から排出される燃料量が増
大せしめられ、斯くしてコモンレール２９内の燃料圧Ｐ
が上述のように予め定められた一定の低圧Ｐｌ　に維持
せしめられる。このとき高圧燃料噴射弁２５からはピス
トン２が低い位置にあるときに燃焼室５内に向けて低圧
の燃料噴射が行われる。 このように機関始動時にコモンレール２９内の燃料圧Ｐ
が予め定められた一定の低圧Ｐｌ　に維持されるので燃
料噴射ポンプ８０の駆動トルクが大幅に低減せしめられ
る。その結果、機関クランキング回転数が速やかに上昇
せしめられるので機関の燃焼が速やかに開始され、斯く
して良好な機関始動性が確保される。次いで、このよう
に機関の燃焼が開始されて機関回転数Ｎが予め定められ
た機関始動判定回転数Ｎ１　、例えば６００ｒｐｍより
も高くなると、切換弁８４の切換作用によって燃料逃し
通路８２が高圧リリーフ弁８７に連結され、斯くしてコ
モンレール２９内の燃料圧Ｐが上昇せしめられる。次い
で燃料噴射ポンプ８０から予め定められた吐出回数ＮＨ
０　回、例えば１回燃料が吐出された後に、機関通常運
転時における燃料噴射へと移行する。なお、この吐出回
数ＮＨ０を０回に設定して、燃料逃し通路８２が高圧リ
リーフ弁８７に連結されるように切換弁８４が切換えら
れたときに直ちに機関通常運転時における燃料噴射へと
移行するようにしてもよい。

【００４８】次に、図１１から図１３、および図９を参
照して、第３の実施例におけるコモンレール２９内の燃
料圧Ｐの制御等の流れについて説明する。なお、図９に
示されるメインルーチンは第２の実施例の場合と同様で
ある。

【００４９】機関運転を開始するときにイグニッション
スイッチ５７がＯＮになると図１１に示される初期値設
定処理が実行される。図１１を参照すると、まず初めに
ステップ１８０　においてカウンタＮＨの値が０にクリ
アされる。 次いでステップ１８１　では始動回転数判定フラグＨＮ
Ｆの値が０にリセットされる。次いでステップ１８２　
では燃料圧フラグＨＩＦ　の値が０にリセットされる。

【００５０】図１２に示されるクランク角による割込み
ルーチンは、燃料噴射ポンプ８０の一サイクルに１回実
行される。図１０に示される実施例ではピストン２の１
往復動に対してプランジャ４１が１往復動するので、図
１２に示される割込みルーチンは機関一サイクルに１回
、予め定められた一定の機関クランク角においてクラン
ク角センサ５８から出力される出力パルスによって実行
される。図１２を参照すると、ステップ１９０　におい
てサブルーチンＢが呼出される。

【００５１】次に、図１３を参照してサブルーチンＢに
ついて説明する。図１３を参照するとまず初めにステッ
プ２００　において始動回転数判定フラグＨＮＦの値が
０であるか否かが判別される。始動回転数判定フラグＨ
ＮＦ　の値が０である場合にはステップ２０１　に進ん
で、機関回転数Ｎが予め定められた機関始動判定回転数
Ｎ１　、例えば６００ｒｐｍ以上であるか否かが判別さ
れる。機関回転数Ｎが６００ｒｐｍ以上である場合には
ステップ２０２　に進んで始動回転数判定フラグＨＮＦ
　に値１がセットされ、次いでステップ２０５　に進む
。一方、機関回転数Ｎが６００ｒｐｍ以下である場合に
はそのままステップ２０５　に進む。

【００５２】一方、ステップ２００　において始動回転
数判定フラグＨＮＦ　の値が０でない場合にはステップ
２０３　に進んで、機関回転数Ｎが予め定められた機関
始動判定回転数Ｎ２　、例えば３００ｒｐｍ以下である
か否かが判別される。 機関回転数Ｎが３００ｒｐｍ以下である場合にはステッ
プ２０４　に進んで始動回転数判定フラグＨＮＦ　に値
０がセットされ、次いでステップ２０５　に進む。一方
、機関回転数Ｎが３００ｒｐｍ以上である場合にはその
ままステップ２０５　に進む。

【００５３】ステップ２０５　では始動回転数判定フラ
グＨＮＦ　の値が０であるか否かが判別される。始動回
転数判定フラグＨＮＦ　の値が０である場合にはステッ
プ２０６　に進んで、燃料逃し通路８２を低圧リリーフ
弁８８に連結するように切換弁８４が切換制御される。 次いでステップ２０７　では燃料圧フラグＨＩＦ　に値
０がセットされ、次いでステップ２０８　ではカウンタ
ＮＨの値が０にクリアされて、本サブルーチンＢを終了
する。

【００５４】一方、ステップ２０５　において始動回転
数判定フラグＨＮＦ　の値が０でない場合にはステップ
２０９　に進んで、燃料逃し通路８２を高圧リリーフ弁
８７に連結するように切換弁８４が切換制御される。次
いでステップ２１０　では燃料圧フラグＨＩＦ　の値が
０であるか否かが判別さる。 燃料圧フラグＨＩＦ　の値が０でない場合にはそのまま
本サブルーチンＢを終了する。一方、燃料圧フラグＨＩ
Ｆ　の値が０である場合にはステップ２１１　に進んで
カウンタＮＨの値が１加算される。次いでステップ２１
２　ではカウンタＮＨの値が予め定められた吐出回数Ｎ
Ｈ０　、例えば１回よりも大きいか否かが判別される。 カウンタＮＨの値が予め定められた吐出回数ＮＨ０　よ
りも大きい場合にはステップ２１３　に進んで燃料圧フ
ラグＨＩＦ　に値１がセットされ、本サブルーチンＢを
終了する。一方、カウンタＮＨの値が予め定められた吐
出回数ＮＨ０　以下である場合にはそのまま本サブルー
チンＢを終了する。

【００５５】なお、図１に示される第１の実施例に対し
ても、図１０に示されるように燃料噴射ポンプ３２の代
りに燃料噴射ポンプ８０を用いると共に、コモンレール
２９または燃料吐出通路３０から燃料逃し通路を分岐し
、この燃料逃し通路通路内に切換弁８４、高圧リリーフ
弁８７および低圧リリーフ弁８８を配置するようにして
、第１の実施例と同様の作用および効果を得ることがで
きることは云うまでもない。

【００５６】次に、図８、図９、および図１４から図１
６を参照して第４の実施例について説明する。図８に示
されるようにこの第４実施例の構成は第２実施例の構成
と同じである。第２実施例では、機関始動時にはコモン
レール２９内の燃料圧Ｐが予め定められた低圧の目標燃
料圧Ｐｌ　、例えば１ＭＰａ　になるように制御弁５２
の閉弁期間ＲＣＰ　がフィードバック制御され、次いで
機関回転数Ｎが予め定められた機関始動判定回転数Ｎ１
　よりも高くなるとコモンレール２９内の燃料圧Ｐが予
め定められた高圧の目標燃料圧Ｐｈ　、例えば　１０Ｍ
Ｐａになるように制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰ　がフィ
ードバック制御されている。この第４実施例においても
、通常温度における機関始動時には第２実施例と同様に
コモンレール２９内の燃料圧Ｐが制御される。

【００５７】一方、機関極低温始動時、例えば機関冷却
水温ＴＷが０℃以下の場合の機関始動時には潤滑油粘度
が高くなるために機関各部の摩擦抵抗が増大し、その結
果機関クランキング回転数が特に上昇しにくくなる。こ
の問題を解決するために第４実施例では機関極低温始動
時にクランキング開始から予め定められた一定時間Ｃ０
　、例えば３秒が経過するまでの期間ＳＰ０　において
、制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰ（図２参照）が予め定め
られた閉弁期間ＲＣＰ０、例えば零になるように制御弁
５２が開閉制御される。即ち、制御弁５２が常時開弁状
態に保持される。 その結果、プランジャ４１の上昇行程中において加圧室
３４内の燃料は燃料吐出通路３０内に押し込まれること
なく燃料逃し通路５０を介して燃料タンク４８内に返戻
せしめられる。斯くして燃料噴射ポンプ３２の駆動トル
クが極めて大幅に低減せしめられるので、機関極低温始
動時であっても機関クランキング回転数を速やかに上昇
させることができる。なお、このクランキング開始から
予め定められた一定時間Ｃ０　が経過するまでの期間Ｓ
Ｐ０　においてはコモンレール２９内の燃料圧Ｐが燃料
供給ポンプ４９の吐出圧Ｐｆ　以下の極低圧であるので
、高圧燃料噴射弁２５から燃焼室５内に向けた燃料噴射
が行われるか否かは問わない。

【００５８】次いでクランキング開始から予め定められ
た一定時間Ｃ０　が経過すると、コモンレール２９内の
燃料圧Ｐが予め定められた低圧の目標燃料圧Ｐｌ　、例
えば１ＭＰａになるように制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰ
　がフィードバック制御され、高圧燃料噴射弁２５から
燃焼室５内に向けて低圧の燃料噴射が行われる。上述の
期間ＳＰ０　において機関クランキング回転数が速やか
に上昇せしめられているので機関の燃焼が速やかに開始
され、斯くして機関極低温時であっても良好な機関始動
性を得ることができる。次いで、このように機関の燃焼
が開始されて機関回転数Ｎが予め定められた機関始動判
定回転数Ｎ１　、例えば６００ｒｐｍよりも高くなると
、コモンレール２９内の目標燃料圧が低圧の目標燃料圧
Ｐｌ　から高圧の目標燃料圧Ｐｈ　に切換えられ、即ち
コモンレール２９内の燃料圧Ｐが高圧の目標燃料圧Ｐｈ
　、例えば　１０ＭＰａになるように制御弁５２の閉弁
期間ＲＣＰ　がフィードバック制御される。この目標燃
料圧の切換時点から燃料噴射ポンプ３２が予め定められ
た吐出回数ＮＨ０　、例えば１回燃料を吐出した後に、
機関通常運転時における燃料噴射へと移行する。なお、
クランキング開始から予め定められた一定時間Ｃ０　が
経過する以前に機関の燃焼が開始されて機関回転数Ｎが
機関始動判定回転数Ｎ１　を越えた場合には、その時点
でコモンレール２９内の目標燃料圧が高圧の目標燃料圧
Ｐｈ　に設定されて制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰ　のフ
ィードバック制御が開始される。

【００５９】次に図９および図１４から図１６を参照し
て、第４の実施例における制御弁５２の開閉制御等の流
れについて説明する。なお、図９に示されるメインルー
チンは第２の実施例の場合と同様である。

【００６０】機関運転を開始するときにイグニッション
スイッチ５７がＯＮになると図１４に示される初期値設
定処理が実行される。図１４を参照するとまず初めにス
テップ２２０において、水温センサ５６により検出され
た機関冷却水温ＴＷが予め定められた一定水温ＴＷ０　
、例えば０℃以上であるか否かが判別される。機関冷却
水温ＴＷが０℃以上の場合にはステップ２２１　に進ん
で水温フラグＴＬＦ　に値０がセットされ、次いでステ
ップ２２３　に進む。一方、機関冷却水温ＴＷが０℃以
下の場合、即ち機関極低温始動時にはステップ２２２　
に進んで水温フラグＴＬＦ　に値１がセットされ、次い
でステップ２２３　に進む。ステップ２２３ではフラグ
ＳＦの値が０にリセットされる。次いでステップ２２４
　ではカウンタＮＳの値が０にクリアされる。次いでス
テップ２２５　ではカウンタＮＨの値が０にクリアされ
る。次いでステップ２２６　では始動回転数判定フラグ
ＨＮＦ　の値が０にリセットされる。次いでステップ２
２７　では燃料圧フラグＨＩＦ　の値が０にリセットさ
れる。

【００６１】図１５および図１６に示される割込みルー
チンは図５に示される割込みルーチンと同様に、燃料噴
射ポンプ３２のプランジャ４１が例えば下死点前３０°
の位置にあるときに相当する機関クランク角においてク
ランク角センサ５８から出力される出力パルスによる割
込みによって、燃料噴射ポンプ３２の一サイクルに１回
実行される。

【００６２】図１５および図１６を参照すると、まず初
めにステップ２３０　において水温フラグＴＬＦ　の値
が１であるか否かが判別される。水温フラグＴＬＦ　の
値が１でない場合にはステップ２３１　に進んでサブル
ーチンＡ（図６および図７参照）が呼出されて、本割込
みルーチンを終了する。一方、ステップ２３０　におい
て水温フラグＴＬＦ　の値が１である場合、即ち機関運
転を開始したときの機関冷却水温ＴＷが０℃以下であっ
た場合にはステップ２３２に進む。ステップ２３２　か
らステップ２３６　では、サブルーチンＡのステップ１
３８　からステップ１４２（図６参照）における処理と
同様にして始動回転数判定フラグＨＮＦがセットされる
。

【００６３】次いでステップ２３７　では始動回転数判
定フラグＨＮＦ　の値が０であるか否かが判別される。 始動回転数判定フラグＨＮＦ　の値が０である場合には
ステップ２３８　に進んで、クランキング開始からの経
過時間Ｃが予め定められた一定時間Ｃ０　、例えば３秒
以下であるか否かが判別される。クランキング開始から
の経過時間Ｃが３秒以下である場合にはステップ２３９
　に進んで、制御弁５２の閉弁開始時期ＲＣ（図２参照
）が予め定められた初期値ＲＣ０　とされる。この制御
弁５２の閉弁開始時期の初期値ＲＣ０　は、例えばプラ
ンジャ４１が上死点に位置する時期に設定されている。 この場合、制御弁５２の閉弁終了時期ＲＯは図２に示さ
れるようにプランジャ４１が上死点に位置する時期に固
定されているので、制御弁５２は常時開弁状態に保持さ
れることになる。次いでステップ２４０　では制御弁５
２が常時開弁状態に保持されるように制御弁５２のアク
チュエータ５３が駆動せしめられる。次いでステップ２
４１　では燃料圧フラグＨＩＦ　に値０がセットされる
。次いでステップ２４２　ではカウンタＮＨの値が０に
クリアされて本割込みルーチンを終了する。

【００６４】一方、ステップ２３７　において始動回転
数判定フラグＨＮＦ　の値が０でないと判別された場合
、またはステップ２３８　においてクランキング開始か
らの経過時間Ｃが３秒以上であると判別された場合には
ステップ２４３　に進む。ステップ２４３　からステッ
プ２６１　における処理内容は、サブルーチンＡのステ
ップ１４３　からステップ１６１（図７参照）における
処理内容と同様である。

【００６５】次に図８、図９、図１４、図１７および図
１８を参照して第５の実施例について説明する。この第
５実施例では第４実施例と同様に、機関極低温始動時に
おいてクランキング開始から予め定められた一定時間Ｃ
０　、例えば３秒が経過するまでの期間ＳＰ０　には、
制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰ　が予め定められた閉弁期
間ＲＣＰ０、例えば零に近い極く短い期間になるように
制御弁５２が開閉制御される。但し、第５実施例では第
４実施例と異なり、機関極低温始動時にクランキング開
始から３秒が経過すると、そのときの機関回転数Ｎの値
の如何に拘らずにコモンレール２９内の燃料圧Ｐが予め
定められた高圧の目標燃料圧Ｐｈ、例えば　１０ＭＰａ
になるように制御弁５２の閉弁期間ＲＣＰがフィードバ
ック制御される。

【００６６】図１７および図１８に示される割込みルー
チンは図１５および図１６に示される割込みルーチンと
同様に、燃料噴射ポンプ３２のプランジャ４１が例えば
下死点前３０°の位置にあるときに相当する機関クラン
ク角においてクランク角センサ５８から出力される出力
パルスによる割込みによって、燃料噴射ポンプ３２の一
サイクルに１回実行される。なお、図１７および図１８
に示される各ステップの処理内容は、図１５および図１
６に示される同一の参照符号の各ステップの処理内容と
同様である。

【００６７】次に図１９から図２２、および図９を参照
して第６の実施例について説明する。図１９に示される
第６の実施例の構成は図１０に示される第３の実施例の
構成とほぼ同じである。図１０に示される第３の実施例
の構成との相違点について説明する。図１９を参照する
と、コモンレール２９から燃料逃し通路８２が分岐され
る。この燃料逃し通路８２は切換弁９２を介して第１の
燃料逃し通路８５と第２の燃料逃し通路８６と第３の燃
料逃し通路９３とに分岐される。第１燃料逃し通路８５
は燃料タンク４８に連結され、この第１燃料逃し通路８
５内には高圧リリーフ弁８７が配置される。また、第２
燃料逃し通路８６は高圧リリーフ弁８７下流の第１燃料
逃し通路８５に連結され、この第２燃料逃し通路８６内
には低圧リリーフ弁８８が配置される。更に、第３燃料
逃し通路９３は高圧リリーフ弁８７下流の第１燃料逃し
通路８５に連結される。電子制御ユニット６０の出力ポ
ート６７が駆動回路９５を介して切換弁９２に接続され
、切換弁９２は電子制御ユニット６０の出力信号により
切換制御される。

【００６８】切換弁９２の切換作用によって燃料逃し通
路８２が第１の燃料逃し通路８５に連結されると、コモ
ンレール２９は高圧リリーフ弁８７を介して燃料タンク
４８に接続される。この場合、図１０に示される第３の
実施例の場合と同様にコモンレール２９内の燃料圧Ｐが
予め定められた一定の高圧Ｐｈ　、例えば　１０ＭＰａ
を越えると高圧リリーフ弁８７が開弁し、コモンレール
２９内の燃料が燃料逃し通路８２および第１燃料逃し通
路８５を介して燃料タンク４８内に返戻せしめられる。 従って高圧リリーフ弁８７はコモンレール２９内の燃料
圧Ｐを予め定められた一定の高圧Ｐｈ　に維持する役目
を果たす。一方、切換弁９２の切換作用によって燃料逃
し通路８２が第２燃料逃し通路８６に連結されると、コ
モンレール２９は低圧リリーフ弁８８を介して燃料タン
ク４８に接続される。この場合、図１０に示される第３
の実施例の場合と同様にコモンレール２９内の燃料圧Ｐ
が予め定められた一定の低圧Ｐｌ　、例えば１ＭＰａ　
を越えると低圧リリーフ弁８８が開弁し、コモンレール
２９内の燃料が燃料逃し通路８２および第２燃料逃し通
路８６を介して燃料タンク４８内に返戻せしめられる。 従って低圧リリーフ弁８８はコモンレール２９内の燃料
圧Ｐを予め定められた一定の低圧Ｐｌ　に維持する役目
を果たす。また、切換弁９２の切換作用によって燃料逃
し通路８２が第３の燃料逃し通路９３に連結されると、
燃料噴射ポンプ８０からコモンレール２９内に送り込ま
れた燃料がそのまま燃料逃し通路８２および第３燃料逃
し通路９３を介して燃料タンク４８内に返戻せしめられ
る。図１９からわかるように切換弁９２、高圧リリーフ
弁８７および低圧リリーフ弁８８はコモンレール２９か
ら燃料逃し通路８２を介して排出される燃料量を制御す
る制御弁９４を構成している。

【００６９】次に図１９を参照して制御弁９４の制御方
法等について説明する。通常温度における機関始動時に
は図１０に示される第３の実施例の場合と同様に、切換
弁９２の切換作用によってコモンレール２９が燃料逃し
通路８２、低圧リリーフ弁８８および第２燃料逃し通路
８６を介して燃料タンク４８に連結される。その結果コ
モンレール２９内の燃料圧Ｐが予め定められた一定の低
圧Ｐｌ　に維持せしめられ、高圧燃料噴射弁２５から燃
焼室５内に向けて低圧の燃料噴射が行われる。次いで機
関回転数Ｎが予め定められた機関始動判定回転数Ｎ１　
よりも高くなると、第３の実施例の場合と同様に切換弁
９２の切換作用によってコモンレール２９が燃料逃し通
路８２、高圧リリーフ弁８７および第１燃料逃し通路８
５を介して燃料タンク４８に連結される。 その結果コモンレール２９内の燃料圧Ｐが予め定められ
た一定の高圧Ｐｈ　に維持せしめられ、高圧燃料噴射弁
２５から燃焼室５内に向けて高圧の燃料噴射が行われる
。

【００７０】一方、良好な機関始動性を確保することが
特に困難な機関極低温始動時、例えば機関冷却水温ＴＷ
が０℃以下の場合の機関始動時には、クランキング開始
から予め定められた一定時間Ｃ０　、例えば３秒が経過
するまでの期間ＳＰ０　において、切換弁９２の切換作
用によりコモンレール２９が燃料逃し通路８２および第
３燃料逃し通路９３を介して燃料タンク４８に連結せし
められる。その結果、燃料噴射ポンプ８０からコモンレ
ール２９内に送り込まれた燃料がそのまま燃料逃し通路
８２および第３燃料逃し通路９３を介して燃料タンク４
８内に返戻せしめられ、斯くしてコモンレール２９内の
燃料圧Ｐは燃料供給ポンプ４９の吐出圧Ｐｆ　以下の極
低圧に保たれる。斯くして燃料噴射ポンプ８０の吐出圧
が極めて低圧となるので燃料噴射ポンプ８０の駆動トル
クが極めて大幅に低減され、その結果、機関極低温始動
時であっても機関クランキング回転数を速やかに上昇さ
せることができる。なお、この期間ＳＰ０　においては
コモンレール２９内の燃料圧Ｐが上述のように極めて低
圧であるので、高圧燃料噴射弁２５から燃料噴射が行わ
れるか否かは問わない。

【００７１】次いでクランキング開始から予め定められ
た一定時間Ｃ０　が経過すると、切換弁９２の切換作用
によりコモンレール２９が低圧リリーフ弁８８を介して
燃料タンク４８に連結される。その結果コモンレール２
９内の燃料圧Ｐが予め定められた一定の低圧Ｐｌ　に維
持せしめられ、高圧燃料噴射弁２５から燃焼室５内に向
けて低圧の燃料噴射が行われる。上述の期間ＳＰ０　に
おいて機関クランキング回転数が速やかに上昇せしめら
れているので機関の燃焼が速やかに開始され、斯くして
機関極低温始動時であっても良好な機関始動性が確保さ
れる。次いでこのように機関の燃焼が開始されて機関回
転数Ｎが予め定められた機関始動判定回転数Ｎ１　、例
えば６００ｒｐｍよりも高くなると、切換弁９２の切換
作用によってコモンレール２９が高圧リリーフ弁８７を
介して燃料タンク４８に連結される。その結果コモンレ
ール２９内の燃料圧Ｐが予め定められた一定の高圧Ｐｈ
　に上昇せしめられ、高圧燃料噴射弁２５から燃焼室５
内に向けて高圧の燃料噴射が行われる。即ち、機関通常
運転時における燃料噴射へと移行する。なお、クランキ
ング開始から予め定められた一定時間Ｃ０　が経過する
以前に機関の燃焼が開始されて機関回転数Ｎが機関始動
判定回転数Ｎ１　を越えた場合には、その時点でコモン
レール２９が高圧リリーフ弁８７に接続されるように切
換弁９２が切換制御される。以上の説明からわかるよう
に、この第６の実施例は図１９に示す構成によって、図
８に示される第４の実施例と同様の効果を得るものであ
る。

【００７２】次に図９および図２０から図２２を参照し
て、第６の実施例における制御弁９４の開閉制御等の流
れについて説明する。なお、図９に示されるメインルー
チンは第２の実施例の場合と同様である。

【００７３】機関運転を開始するときにイグニッション
スイッチ５７がＯＮになると図２０に示される初期値設
定処理が実行される。図２０を参照するとまず初めにス
テップ２７０において、水温センサ５６により検出され
た機関冷却水温ＴＷが予め定められた一定水温ＴＷ０　
、例えば０℃以上であるか否かが判別される。機関冷却
水温ＴＷが０℃以上の場合にはステップ２７１　に進ん
で水温フラグＴＬＦ　に値０がセットされ、次いでステ
ップ２７３　に進む。一方、機関冷却水温ＴＷが０℃以
下の場合、即ち機関極低温始動時にはステップ２７２　
に進んで水温フラグＴＬＦ　に値１がセットされ、次い
でステップ２７３　に進む。ステップ２７３ではカウン
タＮＨの値が０にクリアされる。次いでステップ２７４
　では始動回転数判定フラグＨＮＦ　の値が０にリセッ
トされる。次いでステップ２７５　では燃料圧フラグＨ
ＩＦ　の値が０にリセットされる。

【００７４】図２１および図２２に示される割込みルー
チンは図１２に示される割込みルーチンと同様に、燃料
噴射ポンプ８０の一サイクルに１回実行される。図２１
および図２２を参照すると、まず初めにステップ２８０
　において水温フラグＴＬＦ　の値が１であるか否かが
判別される。水温フラグＴＬＦ　の値が１でない場合に
はステップ２８１　に進んでサブルーチンＢ（図１３参
照）　が呼出されて、本割込みルーチンを終了する。

【００７５】一方、ステップ２８０　において水温フラ
グＴＬＦ　の値が１である場合、即ち機関運転を開始し
たときの機関冷却水温ＴＷが０℃以下であった場合には
ステップ２８２に進む。ステップ２８２　からステップ
２８６　では、サブルーチンＢのステップ２００　から
ステップ２０４（図１３参照）　における処理と同様に
して始動回転数判定フラグＨＮＦがセットされる。

【００７６】次いでステップ２８７　では始動回転数判
定フラグＨＮＦ　の値が０であるか否かが判別される。 始動回転数判定フラグＨＮＦ　の値が０である場合には
ステップ２８８　に進んで、クランキング開始からの経
過時間Ｃが予め定められた一定時間Ｃ０　、例えば３秒
以下であるか否かが判別される。クランキング開始から
の経過時間Ｃが３秒以下である場合にはステップ２８９
　に進んで、燃料逃し通路８２を第３燃料逃し通路９３
に連結するように切換弁９２が切換制御される。次いで
ステップ２９０　では燃料圧フラグＨＩＦ　に値０がセ
ットされ、次いでステップ２９１　ではカウンタＮＨの
値が０にクリアされて、本割込みルーチンを終了する。

【００７７】一方、ステップ２８７　において始動回転
数判定フラグＨＮＦ　の値が０でないと判別された場合
、またはステップ２８８　においてクランキング開始か
らの経過時間Ｃが３秒以上であると判別された場合には
ステップ２９２　に進む。ステップ２９２　からステッ
プ３００　における処理内容は、サブルーチンＢのステ
ップ２０５　からステップ２１３（図１３参照）　にお
ける処理内容と同様である。

【００７８】次に図９、図１９、図２０、図２３および
図２４を参照して第７の実施例を説明する。この第７実
施例では第６実施例と同様に、機関極低温始動時におい
てクランキング開始から予め定められた一定時間Ｃ０　
、例えば３秒が経過するまでの期間ＳＰ０　には、切換
弁９２の切換作用によってコモンレール２９が燃料逃し
通路８２を介して第３燃料逃し通路９３に連結される。 但し、第７実施例では第６実施例と異なり、機関極低温
始動時にクランキング開始から３秒が経過すると、その
ときの機関回転数Ｎの値の如何に拘らずに切換弁９２の
切換作用によってコモンレール２９が燃料逃し通路８２
を介して高圧リリーフ弁８７に連結される。

【００７９】図２３および図２４に示される割込みルー
チンは図２１および図２２に示される割込みルーチンと
同様に、燃料噴射ポンプ８０の一サイクルに１回実行さ
れる。なお、図２３および図２４に示される各ステップ
の処理内容は、図２１および図２２に示される同一の参
照符号の各ステップの処理内容と同様である。

【００８０】なお、これまで本発明を２サイクル内燃機
関に適用した場合について説明してきたが、本発明を４
サイクル内燃機関にも適用できることは云うまでもない
。

【００８１】

【発明の効果】機関始動時に燃料噴射ポンプの駆動トル
クが低減されるので機関回転数が速やかに上昇せしめら
れ、斯くして良好な機関始動性が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】第１の実施例の燃料噴射制御装置を適用した２
サイクル内燃機関の全体図である。

【図２】燃料噴射ポンプのプランジャのストローク量と
制御弁の閉弁時期との関係を示す線図である。

【図３】第１の実施例におけるメインルーチンのフロー
チャートである。

【図４】第１および第２の実施例における初期値設定処
理ルーチンのフローチャートである。

【図５】第１および第２の実施例におけるコモンレール
内の燃料圧制御ルーチンのフローチャートである。

【図６】サブルーチンＡのフローチャートの前半部分で
ある。

【図７】サブルーチンＡのフローチャートの後半部分で
ある。

【図８】第２、第４および第５の実施例の燃料噴射制御
装置を適用した２サイクル内燃機関の全体図である。

【図９】第２から第７の実施例におけるメインルーチン
のフローチャートである。

【図１０】第３の実施例の燃料噴射制御装置を適用した
２サイクル内燃機関の全体図である。

【図１１】第３の実施例における初期値設定処理ルーチ
ンのフローチャートである。

【図１２】第３の実施例におけるコモンレール内の燃料
圧制御ルーチンのフローチャートである。

【図１３】サブルーチンＢのフローチャートである。

【図１４】第４および第５の実施例における初期値設定
処理ルーチンのフローチャートである。

【図１５】第４の実施例におけるコモンレール内の燃料
圧制御ルーチンのフローチャートの前半部分である。

【図１６】第４の実施例におけるコモンレール内の燃料
圧制御ルーチンのフローチャートの後半部分である。

【図１７】第５の実施例におけるコモンレール内の燃料
圧制御ルーチンのフローチャートの前半部分である。

【図１８】第５の実施例におけるコモンレール内の燃料
圧制御ルーチンのフローチャートの後半部分である。

【図１９】第６および第７の実施例の燃料噴射制御装置
を適用した２サイクル内燃機関の全体図である。

【図２０】第６および第７の実施例における初期値設定
処理ルーチンのフローチャートである。

【図２１】第６の実施例におけるコモンレール内の燃料
圧制御ルーチンのフローチャートの前半部分である。

【図２２】第６の実施例におけるコモンレール内の燃料
圧制御ルーチンのフローチャートの後半部分である。

【図２３】第７の実施例におけるコモンレール内の燃料
圧制御ルーチンのフローチャートの前半部分である。

【図２４】第７の実施例におけるコモンレール内の燃料
圧制御ルーチンのフローチャートの後半部分である。

【符号の説明】

５…燃焼室 １４…給気枝管 ２５…高圧燃料噴射弁 ２６…低圧燃料噴射弁 ２９…コモンレール ３２…燃料噴射ポンプ ３４…加圧室 ５０…燃料逃し通路 ５２…制御弁 ８０…燃料噴射ポンプ ８２…燃料逃し通路 ８４…切換弁 ８５…第１の燃料逃し通路 ８６…第２の燃料逃し通路 ８７…高圧リリーフ弁 ８８…低圧リリーフ弁 ８９…制御弁 ９２…切換弁 ９３…第３の燃料逃し通路 ９４…制御弁

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　機関により常時駆動される燃料噴射ポ
   ンプと、機関燃焼室内または機関給気通路内に配置され
   た燃料噴射弁とを具備する内燃機関の燃料噴射制御装置
   において、該燃料噴射ポンプの加圧室または吐出側から
   燃料逃し通路を分岐すると共に、該燃料逃し通路を介し
   て排出される燃料量を制御する制御弁を具備し、該制御
   弁を開閉制御することによって機関始動時に燃料噴射弁
   に供給される燃料の圧力を機関始動後における圧力より
   も低くする内燃機関の燃料噴射制御装置。