JPH04341518A - 極薄手高磁束密度低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、極薄手の高磁束密度、
低鉄損一方向性電磁鋼板を工業的に安定して製造する方
法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】一方向性電磁鋼板は、主に変圧器や発電
機の鉄心材料に使用され、低鉄損高磁束密度という特徴
を有しているが、省エネルギーの観点から更に鉄損の低
いものが市場から要求されている。低鉄損を得るために
は、Ｓｉを極力高め素材の固有抵抗を上げて渦電流損を
下げる方法と、成品板厚を極力薄くすることで渦電流損
を下げる方法が一般的である。ところが成品板厚を薄く
する方法では、仕上焼鈍での二次再結晶が不安定となり
、従来法では０．２３ｍｍ厚以下の磁気特性の優れた成
品を工業的に安定して得ることは困難である。二次再結
晶を安定して行わせるためには、仕上焼鈍を行うまでに
鋼中に微細で均一な析出分散相を存在させ、更には結晶
粒界に粒界偏析元素を偏析させて、一次再結晶を極力抑
制し、続く仕上焼鈍で（１１０）〔００１〕方位の二次
再結晶を選択的に成長させることが肝要である。一次再
結晶を抑える手段として、これまで析出分散相による粒
界のピン止め効果と、粒界偏析元素による粒界のドラッ
グ効果が考えられており、析出分散相としては、ＭｎＳ
，ＭｎＳｅ及びＡｌＮなどが考えられ、粒界偏析元素と
しては、Ｓｎ，Ｓｂ，Ｂｉ，Ｔｅ及びＳｅ等が一般的で
ある。

【０００３】しかして、上記のような観点から、析出分
散相としてＭｎＳ，ＡｌＮを使用し、かつ粒界偏析元素
としてＳｎを使用して製品板厚０．３０ｍｍ以下、特に
０．２３ｍｍ以下の薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の
製造方法が、既に特公昭６２−４８７２５号公報によっ
て提案されている。この提案発明の要旨は次の通りであ
る。Ｃ：０．０２５〜０．０８５％、Ｓｉ：２．５〜４
．５％、Ｍｎ：０．０１〜０．１０％、Ｓ：０．０１〜
０．０４％、　ｓｏｌＡｌ：０．０１０〜０．０６５％
、Ｎ：０．００５〜０．０１００％、Ｃｕ：０．０３〜
０．５％、Ｓｎ：０．０３〜０．５％、残部鉄及び不可
避的不純物を含有するスラブを高温加熱後熱間圧延し、
最終冷延率８３％以上の冷延工程を含む所定の高磁束密
度一方向性電磁鋼板の製造方法において、上記熱間圧延
での仕上前面温度を１１５０〜１２５０℃、仕上後面温
度を９５０〜１０５０℃、及び巻取温度を５００〜６０
０℃の温度領域に制御するというものである。

【０００４】即ち、上記先行発明の特徴とするところは
、素材スラブを１２５０℃以上の温度で加熱して析出分
散相となるＭｎＳ，ＡｌＮを完全に固溶させ、その後の
熱間圧延工程において仕上前面温度を１１５０〜１２５
０℃に制御することにより、粗圧延から仕上圧延に入る
間にＭｎＳを均一微細に析出させ、その後仕上後面温度
を９５０〜１０５０℃に制御することにより、仕上スタ
ンド中でのＭｎＳの析出を抑える。更に仕上後面を出た
２．５ｍｍ厚以下のホットコイルを５００〜６００℃の
温度で巻取ることにより仕上スタンドから巻取るまでの
間でのＡｌＮの析出を制御すると共に、Ｓｎの粒界への
積極的な析出を行うことにより良質な高磁束密度一方向
性電磁鋼板用のホットコイルを得るというものである。 そして、上記先行特許の実施例１には、予備冷延−最終
冷延の２回冷延法（特開昭５９−１２６７２２号公報で
提案されている技術）でホットコイル厚２．３ｍｍから
０．２３ｍｍ厚の成品を得る例が開示され、一方実施例
２には、一回冷延法でホットコイル厚２．０ｍｍから０
．２３ｍｍ厚の成品を得る例が開示されている。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】上記先行発明によれば
、析出分散相及び粒界偏析元素の有効利用が図られ、従
来法では得られない高磁束密度を有する薄手の一方向性
電磁鋼板がえられるものであるが、本発明は、製造コス
トの安価な一回冷延法で更に磁束密度が高く、鉄損の低
い薄手一方向性電磁鋼板を提供することを目的とするも
のである。

【０００６】一方、近年極低鉄損一方向性電磁鋼板の市
場要求が強まっている中で、製品の表面にレーザー照射
処理を施したり、或いは製品の表面に所定の荷重で条痕
を生成した後熱処理を施したりする、所謂磁区細分化処
理により鉄損を改善する技術が開発され、そして実施さ
れている。前者の磁区細分化処理は、例えば特公昭５７
−２２５２号公報、同５８−３６０５１号公報、同５８
−５０２９８号公報によって提案されており、後者の磁
区細分化処理は、例えば特開昭６１−１１７２１８号公
報等によって提案されている。これら磁区細分化処理に
供する一方向性電磁鋼板は、その磁束密度が高い程磁区
細分化処理後の鉄損改善代が大きいことが知られている
が、本発明は、予備冷延−最終冷延の２回冷延法により
、更に磁区細分化処理に最適な高磁束密度を有し、かつ
低鉄損の一方向性電磁鋼板を提供することを別の目的と
するものである。

【０００７】

【課題を解決するための手段】上記の目的を達成するた
めに、本発明は次の構成を要旨とする。

【０００８】（１）　　Ｃ：０．０２５〜０．０８５％
、Ｓｉ：２．５〜４．５％、Ｍｎ：０．０１〜０．１０
％、　　　　　　Ｓ：０．０１〜０．０４％、ｓｏｌＡ
ｌ：０．０１０〜０．０６５％、　　Ｎ：０．００５〜
０．０１００％、Ｃｕ：０．０３〜０．５％、　　　　
　　Ｓｎ：０．０３〜０．５％、残部鉄及び不可避的不
純物を含有するスラブを高温加熱後熱間圧延するにさい
し、仕上前面温度を１１５０〜１２５０℃、仕上後面温
度を９５０〜１１００℃、及び巻取温度を４００〜６０
０℃としてホットコイルを得、このホットコイルを冷延
率８３％以上の一回冷延工程を含む所定の製造工程によ
り成品板厚０．２３ｍｍ以下の極薄手高磁束密度一方向
性電磁鋼板を製造する方法において、上記スラブの高温
加熱を電気式雰囲気加熱炉で１３００〜１４５０℃に均
一加熱し、上記熱間圧延後のホットコイルの板厚を１．
９ｍｍ以下とすることを特徴とする、極薄手高磁束密度
低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法。

【０００９】（２）　　Ｃ：０．０２５〜０．０８５％
、Ｓｉ：２．５〜４．５％、Ｍｎ：０．０１〜０．１０
％、　　　　　　Ｓ：０．０１〜０．０４％、ｓｏｌＡ
ｌ：０．０１０〜０．０６５％、　　Ｎ：０．００５〜
０．０１００％、Ｃｕ：０．０３〜０．５％、　　　　
　　Ｓｎ：０．０３〜０．５％、残部鉄及び不可避的不
純物を含有するスラブを高温加熱後熱間圧延するにさい
し、仕上前面温度を１１５０〜１２５０℃、仕上後面温
度を９５０〜１１００℃、及び巻取温度を４００〜６０
０℃としてホットコイルを得、このホットコイルを予備
冷延及び最終冷延率８３％以上の冷延工程を含む所定の
製造工程により成品板厚０．２３ｍｍ以下の極薄手高磁
束密度一方向性電磁鋼板を製造する方法において、上記
スラブの高温加熱を電気式雰囲気加熱炉で１３００〜１
４５０℃に均一加熱し、上記熱間圧延後のホットコイル
の板厚を２．５ｍｍ以下とすることを特徴とする、極薄
手高磁束密度低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法。

【００１０】以下、本発明の内容を詳細に説明する。本
発明者等は、上記先行技術である特公昭６２−４８７２
５号公報記載の発明について、熱間圧延工程を詳細に検
討した。その結果、スラブの高温加熱を通常採用されて
いるガス加熱炉で行った場合、均一加熱が困難な結果、
仕上前面温度及び仕上後面温度の幅及び長手方向のコイ
ル内のバラツキが大きいことが判った。この傾向は、ホ
ットコイルの板厚が２．５ｍｍ以下になると著しく、特
に１．９ｍｍ以下ではコイル端部の温度が大幅に低下す
るものである。ちなみに、１．９ｍｍのホットコイルの
場合仕上前面温度で１０５０〜１２００℃、仕上後面温
度で８５０〜１１００℃の範囲のバラツキが生じるもの
である。その結果、粗圧延から仕上圧延に入る間におい
てＭｎＳを均一微細に析出させるために必要な仕上前面
温度１１５０〜１２５０℃及び仕上スタンド中でのＭｎ
Ｓの析出を抑えるために必要な仕上後面温度を９５０〜
１１００℃の下限温度を外れることになり、成品の磁束
密度、鉄損が劣化すると共に鉄損値にバラツキが生じる
。

【００１１】また、１．６ｍｍのホットコイルの場合に
は、ガス加熱炉ではスラブの均一加熱が困難なことに加
えて、スラブの厚み方向中心温度が表面温度に比べて低
いことから粗圧延から仕上圧延に入る間および仕上圧延
中の温度降下量が大きく、長手方向全長にわたって仕上
前面温度で１１５０℃、仕上後面温度で９５０℃を確保
することができず、粗圧延から仕上圧延に入る間におい
てＭｎＳを均一微細に析出させるために必要な仕上前面
温度１１５０〜１２５０℃及び仕上スタンド中でのＭｎ
Ｓの析出を抑えるために必要な仕上後面温度を９５０〜
１１００℃の下限温度を外れることになり、成品の磁束
密度および鉄損の劣化が生じるものであることが判った
。

【００１２】そこで、本発明者等は上記スラブのガス加
熱炉による長手方向および幅方向不均一加熱、厚み方向
中心温度が表面温度に比べて低いことに起因する仕上前
面温度及び仕上後面温度の下限外れを解決することが、
成品の磁束密度、鉄損の向上並びに鉄損値の安定に不可
欠であることに鑑み、スラブの長手方向および幅方向均
一加熱、スラブの厚み方向中心温度が表面温度よりも高
くする加熱（厚み方向中心高温加熱）方法を検討した結
果、誘導加熱に代表される電気式加熱方式が最適である
ことが判った。即ち、誘導加熱はガス加熱の外部入熱方
式と異なり内部入熱方式であるために、スラブの長手方
向および幅方向均一加熱、厚み方向中心高温加熱が可能
となる。従って、誘導加熱によりスラブを所定の温度範
囲に加熱して熱間圧延に供給することにより、所定の仕
上前面温度１１５０〜１２５０℃及び仕上後面温度９５
０〜１１００℃が安定して確実に確保することができ、
その結果、析出分散相のより完全な活用が可能となるも
のである。

【００１３】この場合の誘導加熱条件としては、１３０
０〜１４５０℃にスラブを加熱することが必要で、１３
００℃以下では析出分散相を形成するＭｎＳ，ＡｌＮ等
の完全固溶が困難となって所定の磁気特性が得られない
。一方加熱温度が１４５０℃を超えるとスラブに局部溶
解が生じ割れ欠陥発生の原因となる。

【００１４】一方向性電磁鋼板の製造において、熱間圧
延工程でのスラブの高温加熱に誘導加熱方式を採用する
ことは、既に多数提案されている。本発明においては、
スラブの高温加熱を誘導加熱方式のみによって行っても
よいし、また１２５０℃以下の低温域を通常のガス加熱
で行い、高温域の仕上げ加熱を誘導加熱方式で行う二段
加熱で行ってもよい。この際、誘導加熱装置は粗圧延機
の近傍に設けることが圧延温度確保上望ましい。

【００１５】かくして、本発明により板厚が２．５ｍｍ
以下のホットコイルに対して所定の仕上前面温度、仕上
後面温度及び巻取温度が安定して確保できるようになり
、その結果、良質な薄手のホットコイルが得られ、この
ホットコイルを出発材料として所定の工程を経て成品と
することにより磁束密度の高い鉄損の低い一方向性電磁
鋼板が製造できるものである。そして、本発明では、第
１に製造コストの安価な一回冷延法で磁束密度の高い鉄
損の低い極薄手一方向性電磁鋼板の製造方法を提供する
ものであり、第２に２回冷延法で更に磁束密度が高く鉄
損の低い前記の磁区制御処理に適した、つまり磁区制御
処理により大幅に鉄損が改善できる極薄手一方向性電磁
鋼板の製造方法を提供するものである。

【００１６】周知の如く、一方向性電磁鋼板の製造にお
いて、脱炭焼鈍前の最終冷延率は８３％以上が必要であ
り、８３％以下の冷延率では高い磁束密度がえられない
。本発明の第１の目的における成品厚は０．２３ｍｍ以
下であり、それ故ホットコイルの板厚は１．９ｍｍ以下
とした。

【００１７】２回冷延法により更に磁束密度が高い極薄
手一方向性電磁鋼板がえられるものである。これは、ホ
ットコイルの板厚を厚くできて仕上げ圧延中に温度差が
生じ難いこと、２回冷延の作用によること、により磁束
密度Ｂ８　で１．９２５（Ｔ）以上が得られる。本発明
の第２の目的における成品板厚は０．２３ｍｍ以下であ
り、１回目の冷延率は１５〜４０％が望ましく、従って
ホットコイルの板厚は２．５ｍｍ以下とした。

【００１８】次に諸条件の限定理由を説明する。 ■成分組成 Ｃは下限０．０２５％未満であれば二次再結晶が不安定
となり、上限の０．０８５％は、これよりＣが多くなる
と脱炭所要時間が長くなり経済的に不利となるために限
定した。Ｓｉは、下限２．５％未満では良好な鉄損が得
られず、上限４．５％を超えると、冷延性が著しく劣化
する。Ｍｎは、ＭｎＳを形成するために必要な元素で、
下限０．０１％未満であればＭｎＳの絶対量が不足し、
上限０．１０％を超えるとＭｎＳをすべて固溶させるた
めのスラブ加熱温度が高くなりすぎるため、工業化が困
難となる。ＳはＭｎＳを形成するために必要な元素で、
下限０．０１％未満ではＭｎＳの絶対量が不足し、上限
０．０３％を超えると熱間割れを生じ、又、仕上焼鈍で
脱硫が困難となる。ｓｏｌＡｌは、ＡｌＮを形成するた
めに必要な元素で、下限０．０１０％未満では、ＡｌＮ
の絶対量が不足し、上限０．０６５％を超えるとＡｌＮ
の適当な分散状態が得られない。ＮはＡｌＮを形成する
ために必要な元素で、下限０．００５％未満ではＡｌＮ
の絶対量が不足する。又上限０．０１００％を超えると
二次再結晶が不安定となると共に、ブリスターが発生し
易くなる。ＣｕはＭｎＳ量をコントロールし、かつ成品
皮膜性状を改善するために必要な元素で、下限０．０３
％未満では成品皮膜性状を改善することができず、上限
０．５％を超えると、酸洗性、脱炭性が悪くなる。Ｓｎ
は粒界に偏析させ、二次再結晶を安定化させるが、下限
０．０３％未満では偏析量が不足し、上限０．５％は経
済的理由と脱炭性が悪くなる。

【００１９】■スラブ加熱 スラブ加熱を誘導加熱に代表される電気式加熱方式に限
定した理由は、上記の通りである。この場合、加熱温度
が１３００℃以下では析出分散相を形成するＭｎＳ，Ａ
ｌＮ等の完全固溶が困難となって所定の磁気特性が得ら
れない。一方加熱温度が１４５０℃を超えるとスラブに
局部溶解が生じ、割れ欠陥発生の原因となる。このよう
な理由で加熱温度を１３００〜１４５０℃に限定した。 この場合、ガス加熱と併用加熱できることは勿論である
。

【００２０】■熱間圧延 先ず、仕上前面温度が１２５０℃を超えるとＭｎＳの析
出量が減少し、１１５０℃より低くなるとＭｎＳの析出
量が多過ぎて磁気特性は良くない。次に仕上後面温度が
１１００℃より高いとＭｎＳの析出量が不足し、９５０
℃より低くなると、ＭｎＳの析出量が多過ぎて磁気特性
は劣化する。また９５０℃以上に仕上後面温度をコント
ロールされかつ２．５ｍｍ厚以下となったコイルは、超
焼入れ処理により極力ＡｌＮの析出を防ぐことが望まし
い。次に、巻取温度が６００℃を超えると、ＡｌＮの析
出量が多過ぎて磁気特性は良くなく、又、巻取温度が４
００℃より下がると、ホットコイルの巻取姿が悪くなる
と同時にＳｎの粒界偏析量が減少し磁気特性が劣化する
と推定されるため、巻取温度は４００〜６００℃と限定
した。

【００２１】■ホットコイル及び製品の板厚、最終冷延
率 周知の如く、一方向性電磁鋼板の製造において脱炭焼鈍
前の最終冷延率は８３％以上が必要であり、８３％以下
の冷延率では高い磁束密度は得られない。すなわち０．
２３ｍｍ以下の成品厚を１回冷延法で製造するためには
ホットコイル板厚１．９ｍｍ以下が必要である。また、
２回冷延法で製造するためには１回目の冷延率は１５〜
４０％が望ましく、これを考慮するとホットコイル板厚
２．５ｍｍ以下が必要となる。

【００２２】

【実施例】

［実施例１］重量％でＣ：０．０７２％、Ｓｉ：３．３
５％、Ｍｎ：０．０８０％、Ｓ：０．０２５％、　ｓｏ
ｌＡｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８１％、Ｃｕ：０
．０７％、Ｓｎ：０．１５％を含有する電磁鋼スラブを
、１１８０℃のガス加熱炉で３時間加熱し、炉より抽出
後幅圧下して適正スラブサイズに調整した。このスラブ
を１３３５℃の電気式Ｎ２　雰囲気加熱炉で５０分加熱
、抽出後、表１に示す各熱延条件で熱間圧延し、１．６
ｍｍ厚のホットコイルを得た。この熱延板を１１２０℃
×３０秒の加熱後９００℃×６０秒の均熱をする２段熱
延板焼鈍を行った後、最終冷延率８６％によって０．２
３ｍｍに仕上げた。その後、得られた冷延板に水素２０
％、窒素８０％、露点４０℃の雰囲気中で８４０℃×３
分の脱炭焼鈍を施し、焼鈍分離材を塗布した後、水素雰
囲気中で１２００℃×２０時間の仕上焼鈍を行い、次い
で最終コーティングを施す工程によって成品とした。

【００２３】このようにして得た本発明成品の磁気特性
は表１に示すように、同一成分材を１４００℃のガス加
熱炉で６時間加熱後、熱間圧延し、１．６ｍｍ厚のホッ
トコイルに仕上げた比較材（熱延以降を電気式加熱炉で
処理したホットコイルと同一条件で処理した）成品の磁
気特性に比べて高く、磁束密度Ｂ８　で１．９２Ｔ以上
、鉄損Ｗ１７／５０　で０．８５Ｗ／ｋｇ以下を安定し
て得られることがわかる。なお表１の各温度は熱延材の
幅方向センター温度の長手方向の平均値を示し、磁束密
度、鉄損はストリップ長手方向のトップ部、ミドル部、
ボトム部の平均値を示す。

【００２４】

【表１】

【００２５】［実施例２］Ｃ：０．０７８％、Ｓｉ：３
．３０％、Ｍｎ：０．０７９％、Ｓ：０．０２６％、　
ｓｏｌＡｌ：０．０２６％、Ｎ：０．００８３％、Ｃｕ
：０．０７％、Ｓｎ：０．１４％を含有する電磁鋼スラ
ブを１０スラブ製片し、内、５スラブを１１８０℃のガ
ス加熱炉で３時間加熱し、炉より抽出後幅圧下して適正
スラブサイズに調整した。このスラブを１３３５℃の電
気式Ｎ２　雰囲気加熱炉で５０分加熱して抽出後、表２
に示す各熱延条件で熱間圧延し、２．３ｍｍ厚のホット
コイルを得た。一方、残５スラブは、直接１３８０℃の
ガス加熱炉で７時間加熱し、炉より抽出後、幅圧下した
。この適正スラブサイズに調整されたスラブを表２に示
す各熱延条件で熱間圧延し、２．３ｍｍ厚のホットコイ
ルを得た。スラブ加熱条件の異なる１０熱延板を同一ロ
ットにして、これらの熱延板を３３％の圧下率の冷間圧
延後、１１２０℃×３０秒の加熱後９００℃×６０秒の
均熱をとる２段の中間焼鈍を行った後、最終冷延率８５
％によって０．２３ｍｍに仕上げた。その後、得られた
冷延板に水素２０％、窒素８０％、露点４０℃の雰囲気
中で８４０℃×３分の脱炭焼鈍を施し、焼鈍分離材を塗
布した後、水素雰囲気中で１２００℃×２０時間の仕上
焼鈍を行い、次いで最終コーティングを施す工程によっ
て成品とした。

【００２６】このようにして得た成品の磁気特性は、表
２に示す通りであり、本発明材は磁束密度Ｂ８　で１．
９２５Ｔ以上、鉄損Ｗ１７／５０　で０．８３Ｗ／ｋｇ
以下を安定して得ることができ、比較材と比べ良好な磁
気特性が得られることがわかる。尚、表２の各温度は熱
延材の幅方向センター温度の長手方向の平均値を示し、
磁束密度、鉄損はストリップ長手方向のトップ部、ミド
ル部、ボトム部の平均値を示す。

【００２７】

【表２】

【００２８】［実施例３］Ｃ：０．０７０％、Ｓｉ：３
．４５％、Ｍｎ：０．０８５％、Ｓ：０．０２７％、　
ｓｏｌＡｌ：０．０２８％、Ｎ：０．００８９％、Ｃｕ
：０．０６％、Ｓｎ：０．１３％を含有する電磁鋼スラ
ブを１０スラブ製片し、内５スラブを１１８０℃のガス
加熱炉で３時間加熱し、炉より抽出後幅圧下した。適正
スラブサイズに調整されたスラブを１４００℃の電気式
Ｎ２　雰囲気加熱炉で５０分加熱し、抽出後、表３に示
す各熱延条件で熱間圧延し、２．３ｍｍ厚のホットコイ
ルを得た。

【００２９】一方、残５スラブは、直接１４００℃のガ
ス加熱炉で７時間加熱し、炉より抽出後幅圧下した。適
正スラブサイズに調整されたスラブを表３に示す各熱延
条件で熱間圧延し、２．３ｍｍ厚のホットコイルを得た
。 スラブ加熱条件の異なる１０熱延板を同一ロットにして
、これらの熱延板を３３％の圧下率の冷間圧延後、１１
２０℃×３０秒の加熱後９００℃×６０秒の均熱をとる
２段の中間焼鈍を行った後、最終冷延率８５％によって
０．２３ｍｍに仕上げた。その後、得られた冷延板に水
素２０％、窒素８０％、露点４０℃の雰囲気中で８４０
℃×３分の脱炭焼鈍を施し、焼鈍分離材を塗布した後、
水素雰囲気中で１２００℃×２０時間の仕上焼鈍を行い
、次いで最終コーティングを施す工程によって成品とし
た。

【００３０】このようにして得た成品の磁気特性は、表
３に示す通りであり、本発明材は磁束密度Ｂ８　で１．
９３０Ｔ以上、鉄損Ｗ１７／５０　で０．８０Ｗ／ｋｇ
以下を安定して得ることができ、比較材と比べ良好な磁
気特性が得られることがわかる。尚、表３の各温度は熱
延材の幅方向センター温度の長手方向の平均値を示し、
磁束密度、鉄損はストリップ長手方向のトップ部、ミド
ル部、ボトム部の平均値を示す。

【００３１】

【表３】

【００３２】

【発明の効果】以上のように本発明法によれば、磁束密
度の高い、かつ鉄損の低い極薄手一方向性電磁鋼板を得
ることができる。

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】　　重量％としてＣ：０．０２５〜０．０
   ８５％、Ｓｉ：２．５〜４．５％、Ｍｎ：０．０１〜０
   ．１０％、　　　　　　Ｓ：０．０１〜０．０４％、ｓ
   ｏｌＡｌ：０．０１０〜０．０６５％、　　Ｎ：０．０
   ０５〜０．０１００％、Ｃｕ：０．０３〜０．５％、　
   　　　　　Ｓｎ：０．０３〜０．５％、残部鉄及び不可
   避的不純物を含有するスラブを高温加熱後熱間圧延する
   にさいし、仕上前面温度を１１５０〜１２５０℃、仕上
   後面温度を９５０〜１１００℃、及び巻取温度を４００
   〜６００℃としてホットコイルを得、このホットコイル
   を冷延率８３％以上の一回冷延工程を含む所定の製造工
   程により成品板厚０．２３ｍｍ以下の極薄手高磁束密度
   一方向性電磁鋼板を製造する方法において、上記スラブ
   の高温加熱を電気式雰囲気加熱炉で１３００〜１４５０
   ℃に均一加熱し、上記熱間圧延後のホットコイルの板厚
   を１．９ｍｍ以下とすることを特徴とする、極薄手高磁
   束密度低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法。
2. 【請求項２】　　重量％としてＣ：０．０２５〜０．０
   ８５％、Ｓｉ：２．５〜４．５％、Ｍｎ：０．０１〜０
   ．１０％、　　　　　　Ｓ：０．０１〜０．０４％、ｓ
   ｏｌＡｌ：０．０１０〜０．０６５％、　　Ｎ：０．０
   ０５〜０．０１００％、Ｃｕ：０．０３〜０．５％、　
   　　　　　Ｓｎ：０．０３〜０．５％、残部鉄及び不可
   避的不純物を含有するスラブを高温加熱後熱間圧延する
   にさいし、仕上前面温度を１１５０〜１２５０℃、仕上
   後面温度を９５０〜１１００℃、及び巻取温度を４００
   〜６００℃としてホットコイルを得、このホットコイル
   を予備冷延及び最終冷延率８３％以上の冷延工程を含む
   所定の製造工程により成品板厚０．２３ｍｍ以下の極薄
   手高磁束密度一方向性電磁鋼板を製造する方法において
   、上記スラブの高温加熱を電気式雰囲気加熱炉で１３０
   ０〜１４５０℃に均一加熱し、上記熱間圧延後のホット
   コイルの板厚を２．５ｍｍ以下とすることを特徴とする
   、極薄手高磁束密度低鉄損一方向性電磁鋼板の製造方法
   。