JPH04342983A - 可塑的に変形可能な材料の誘導加熱方法 - Google Patents
可塑的に変形可能な材料の誘導加熱方法Info
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- JPH04342983A JPH04342983A JP3272454A JP27245491A JPH04342983A JP H04342983 A JPH04342983 A JP H04342983A JP 3272454 A JP3272454 A JP 3272454A JP 27245491 A JP27245491 A JP 27245491A JP H04342983 A JPH04342983 A JP H04342983A
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Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/02—Induction heating
- H05B6/10—Induction heating apparatus, other than furnaces, for specific applications
- H05B6/105—Induction heating apparatus, other than furnaces, for specific applications using a susceptor
- H05B6/106—Induction heating apparatus, other than furnaces, for specific applications using a susceptor in the form of fillings
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- Electromagnetism (AREA)
- General Induction Heating (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Devices For Post-Treatments, Processing, Supply, Discharge, And Other Processes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、導電性粒状物質を含む
可塑的に変形可能な材料を誘導加熱により均一に加熱す
る方法に関する。
可塑的に変形可能な材料を誘導加熱により均一に加熱す
る方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】誘導加熱は、対象物あるいは材料の表面
加熱を起こさせるのに周知の方法であり、金属溶融、溶
接および接着に用いられてきた。誘導加熱は、対象物の
均一加熱に用いる方法としては認識されていなかった。 このような均一加熱は本発明における重要な側面である
。誘導加熱の用途の例は米国特許第３，３５２，９５１
号に記載されている。この特許は、液体およびバインダ
ーを用いずに炭化物材料を所望の形状に成形することに
より高密度耐火性炭化物品を与え、この炭化物品を導電
性材料（受容体）内に封入して受容体内の材料より高融
点を持たせる方法を教示している。この封入された炭化
物品は次に材料自体の融点よりほんの少し低い温度で焼
結される。この焼結は不活性雰囲気下で、成形された炭
化物品をとり囲む導電性カプセルの誘導加熱によって行
われる。しかしながら、誘導加熱が、有機バインダーお
よび水などの可塑化成分と混合された粒状導電性材料に
よる硬質成形生ボディまたは未焼成ボディを作るのに使
用されることは知られていない。この時、前記粒状導電
性材料は可塑化成分によりゲル化され、この可塑化成分
は揮発させられて前記混合物が剛化および乾燥する。
加熱を起こさせるのに周知の方法であり、金属溶融、溶
接および接着に用いられてきた。誘導加熱は、対象物の
均一加熱に用いる方法としては認識されていなかった。 このような均一加熱は本発明における重要な側面である
。誘導加熱の用途の例は米国特許第３，３５２，９５１
号に記載されている。この特許は、液体およびバインダ
ーを用いずに炭化物材料を所望の形状に成形することに
より高密度耐火性炭化物品を与え、この炭化物品を導電
性材料（受容体）内に封入して受容体内の材料より高融
点を持たせる方法を教示している。この封入された炭化
物品は次に材料自体の融点よりほんの少し低い温度で焼
結される。この焼結は不活性雰囲気下で、成形された炭
化物品をとり囲む導電性カプセルの誘導加熱によって行
われる。しかしながら、誘導加熱が、有機バインダーお
よび水などの可塑化成分と混合された粒状導電性材料に
よる硬質成形生ボディまたは未焼成ボディを作るのに使
用されることは知られていない。この時、前記粒状導電
性材料は可塑化成分によりゲル化され、この可塑化成分
は揮発させられて前記混合物が剛化および乾燥する。
【０００３】
【発明の構成】本発明において、誘導加熱は、適切な周
波数の電流が通る誘導装置の近傍に可塑的に変形可能な
材料を配し、該材料内にヒステリシス損失または電流を
誘導することによって行われる。このように電流または
ヒステリシス損失を可塑的に変形可能な材料の導電性物
質の粒子内に誘導することにより熱が発生し、それによ
って可塑的に変形可能な材料の均一加熱が達成される。
波数の電流が通る誘導装置の近傍に可塑的に変形可能な
材料を配し、該材料内にヒステリシス損失または電流を
誘導することによって行われる。このように電流または
ヒステリシス損失を可塑的に変形可能な材料の導電性物
質の粒子内に誘導することにより熱が発生し、それによ
って可塑的に変形可能な材料の均一加熱が達成される。
【０００４】この熱の発生によって可塑的に変形可能な
材料は均一に加熱され、それによって、少なくとも取扱
いによって容易に変形することなく取扱いやすい状態ま
で、成形された可塑的に変形可能な材料が剛化される。 見られる剛化は、熱によって可塑的に変形可能な材料の
熱ゲル化性成分がゲル化する（少なくとも一部乾燥する
）か、凝固するか、あるいはそれらの両方が起こること
に起因すると思われる。誘導加熱を続けることで、バイ
ンダーの完全硬化、バインダーの燃え切り、そして成形
品の焼結を達成できる。
材料は均一に加熱され、それによって、少なくとも取扱
いによって容易に変形することなく取扱いやすい状態ま
で、成形された可塑的に変形可能な材料が剛化される。 見られる剛化は、熱によって可塑的に変形可能な材料の
熱ゲル化性成分がゲル化する（少なくとも一部乾燥する
）か、凝固するか、あるいはそれらの両方が起こること
に起因すると思われる。誘導加熱を続けることで、バイ
ンダーの完全硬化、バインダーの燃え切り、そして成形
品の焼結を達成できる。
【０００５】本発明は、導電性物質の粒子を含む可塑的
に変形可能な材料を、誘導加熱によって剛化または乾燥
する方法を提供するものである。この方法は、さらに、
可塑的に変形可能な材料の硬化、揮発性成分の燃え切り
、あるいは導電性物質の粒子の焼結を達成するのに用い
ることができる。特に、本発明は、導電性物質の粒子を
含む可塑的に変形可能な材料を均一に加熱する方法であ
って、約５０Ｈｚ〜約１０ＭＨｚ の範囲の周波数を有
する電磁線を用いて前記材料内に電流を誘導するかまた
はヒステリシス損失を生じさせて前記材料の誘導加熱を
起こさせることを特徴とする方法を提供する。
に変形可能な材料を、誘導加熱によって剛化または乾燥
する方法を提供するものである。この方法は、さらに、
可塑的に変形可能な材料の硬化、揮発性成分の燃え切り
、あるいは導電性物質の粒子の焼結を達成するのに用い
ることができる。特に、本発明は、導電性物質の粒子を
含む可塑的に変形可能な材料を均一に加熱する方法であ
って、約５０Ｈｚ〜約１０ＭＨｚ の範囲の周波数を有
する電磁線を用いて前記材料内に電流を誘導するかまた
はヒステリシス損失を生じさせて前記材料の誘導加熱を
起こさせることを特徴とする方法を提供する。
【０００６】ここで、“剛化”とは、可塑的に変形可能
な材料から作られた物品が本発明による処理に供されな
い場合より変形させにくくなるようなあらゆる硬質化を
意味する。このような剛化には、成形品に取扱い中の変
形および／またはサッギングによる損害を与えないとい
う利点があり、さらに、好ましくは０．００８インチ（
０．２０ｍｍ）厚未満、より好ましくは０．００５イン
チ（０．１３ｍｍ）未満という極めて薄い壁を有する強
固な自己支持品の形成を可能にする。
な材料から作られた物品が本発明による処理に供されな
い場合より変形させにくくなるようなあらゆる硬質化を
意味する。このような剛化には、成形品に取扱い中の変
形および／またはサッギングによる損害を与えないとい
う利点があり、さらに、好ましくは０．００８インチ（
０．２０ｍｍ）厚未満、より好ましくは０．００５イン
チ（０．１３ｍｍ）未満という極めて薄い壁を有する強
固な自己支持品の形成を可能にする。
【０００７】“乾燥”とは、成形された可塑的に変形可
能な材料からあらゆる液体を除去することを言う。
能な材料からあらゆる液体を除去することを言う。
【０００８】“硬化（ｃｕｒｉｎｇ）”とは、可塑的に
変形可能な材料の成分の微小な物理的レベルにおける転
位（ｒｅａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ）により起こるあらゆ
る硬化（ｓｅｔｔｉｎｇ）を言い、以下に限定的ではな
いが、バインダーエマルジョンの凝離またはバインダー
の架橋などを含む。
変形可能な材料の成分の微小な物理的レベルにおける転
位（ｒｅａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ）により起こるあらゆ
る硬化（ｓｅｔｔｉｎｇ）を言い、以下に限定的ではな
いが、バインダーエマルジョンの凝離またはバインダー
の架橋などを含む。
【０００９】“燃え切り”とは、可塑的に変形可能な材
料の通常固体または低蒸気圧成分を、酸化、分解あるい
は揮発などで除去することを言う。
料の通常固体または低蒸気圧成分を、酸化、分解あるい
は揮発などで除去することを言う。
【００１０】“焼結”とは、この用語の持つ伝統的な意
味を言い、以下に限定的ではないが、成形品の個々の粒
子の結合、部分稠密化および固化などを含む。
味を言い、以下に限定的ではないが、成形品の個々の粒
子の結合、部分稠密化および固化などを含む。
【００１１】薄い壁を有する物品を形成することは本発
明の主目標であるが、本発明はさらに、厚い壁の物品の
形成や取扱いの容易化を促進するにも大いに役立つ。自
己支持が必要な壁を有する物品には管、カップ、ハニカ
ム構造物などがあるが、もちろんこれらに限定されるも
のではない。例えば薄い壁を有するハニカム構造物を形
成することが、いくつかの理由から望ましい。そのよう
なハニカム構造物を、有害で望ましくない排気ガスを分
解する触媒を支持する触媒コンバータの一部として内燃
機関の排気流れ中に配する場合、ハニカム構造物は、意
図する触媒作用が起こる前に高温に達する必要がある。 また、このハニカム構造物は、エンジン性能を低下させ
ないよう、排気ガス流れに与える抵抗すなわち背圧を最
少にするものである必要がある。従って、理想的には、
このハニカム構造物は、エンジンの始動時に、触媒作用
を開始させるために急速な加熱を促進するよう、最小塊
でなければならない。さらに、背圧を最少限にするため
、排気流れに対する横断面積を最少にする必要がある。
明の主目標であるが、本発明はさらに、厚い壁の物品の
形成や取扱いの容易化を促進するにも大いに役立つ。自
己支持が必要な壁を有する物品には管、カップ、ハニカ
ム構造物などがあるが、もちろんこれらに限定されるも
のではない。例えば薄い壁を有するハニカム構造物を形
成することが、いくつかの理由から望ましい。そのよう
なハニカム構造物を、有害で望ましくない排気ガスを分
解する触媒を支持する触媒コンバータの一部として内燃
機関の排気流れ中に配する場合、ハニカム構造物は、意
図する触媒作用が起こる前に高温に達する必要がある。 また、このハニカム構造物は、エンジン性能を低下させ
ないよう、排気ガス流れに与える抵抗すなわち背圧を最
少にするものである必要がある。従って、理想的には、
このハニカム構造物は、エンジンの始動時に、触媒作用
を開始させるために急速な加熱を促進するよう、最小塊
でなければならない。さらに、背圧を最少限にするため
、排気流れに対する横断面積を最少にする必要がある。
【００１２】極めて薄い壁を有するハニカム構造物のよ
うな物品を形成することは、塊を小さくすること並びに
中実の部分の断面積を小さくすることに寄与し、さらに
触媒コンバータの機能を向上させる。自己支持の問題は
、このような物品を作る際に起こり、特にこのような物
品を薄い壁を有するように形成する際に顕著となる。 このように薄い壁の物品を形成するには、可塑的に変形
可能な材料を有用な対象物に成形する成形部材が大変狭
い成形通路またはスロットを有していなければならない
。このようなスロットに材料を通そうとする際の力は、
材料が圧力下で容易に変形できるか、そして材料が小さ
い粘度を有しているかに依存する。薄い壁の形成を可能
にする材料のこれらの特性は、成形後に困難を生じさせ
る。このような可塑的に変形可能な小さい粘度の材料は
成形後、サッギングを生じたり、つぶれたり、引きちぎ
れたりしやすい。材料に要求されるコンシステンシーは
、湿ったティッシュペーパーを成形することを連想して
みればわかりやすいと思われる。
うな物品を形成することは、塊を小さくすること並びに
中実の部分の断面積を小さくすることに寄与し、さらに
触媒コンバータの機能を向上させる。自己支持の問題は
、このような物品を作る際に起こり、特にこのような物
品を薄い壁を有するように形成する際に顕著となる。 このように薄い壁の物品を形成するには、可塑的に変形
可能な材料を有用な対象物に成形する成形部材が大変狭
い成形通路またはスロットを有していなければならない
。このようなスロットに材料を通そうとする際の力は、
材料が圧力下で容易に変形できるか、そして材料が小さ
い粘度を有しているかに依存する。薄い壁の形成を可能
にする材料のこれらの特性は、成形後に困難を生じさせ
る。このような可塑的に変形可能な小さい粘度の材料は
成形後、サッギングを生じたり、つぶれたり、引きちぎ
れたりしやすい。材料に要求されるコンシステンシーは
、湿ったティッシュペーパーを成形することを連想して
みればわかりやすいと思われる。
【００１３】本発明は、可塑的に変形可能な材料を、自
己支持できる状態まで、そしてさらに成形後直ちにある
いは成形中に容易に取扱える状態まで、剛化することを
可能にする。本発明は、可塑剤としての液体と混合され
た導電性物質の粒子を含む可塑的に変形可能な材料系を
用いる場合、特に有利である。
己支持できる状態まで、そしてさらに成形後直ちにある
いは成形中に容易に取扱える状態まで、剛化することを
可能にする。本発明は、可塑剤としての液体と混合され
た導電性物質の粒子を含む可塑的に変形可能な材料系を
用いる場合、特に有利である。
【００１４】粒状物質を含む可塑的に変形可能な材料か
ら生または未焼成ボディを作る際にはよく、該ボディを
乾燥させたり、あるいは剛化させて自己支持可能とする
のに輻射熱および／または対流加熱が用いられてきた。 そのような加熱を可塑的に変形可能な材料から形成され
た物品に施すと、不都合が生じる。と言うのは、熱がボ
ディ中に迅速かつ均一に分配されずらいからである。ゆ
っくりとした加熱は、サッギング、つぶれなどの問題を
残すことになる。ボディを横切る差のある加熱（ｄｉｆ
ｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｈｅａｔｉｎｇ）は、差のある
収縮（ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｓｈｒｉｎｋａｇ
ｅ）や熱を加えた直近部における表皮形成（ｓｋｉｎ
ｆｏｒｍａｔｉｏｎ）などの問題を生じさせ、それら
はクラック、割れ、浅割れなどの種々の表面欠陥を生じ
させる。差のある加熱はまた、相反する圧縮力と引張力
が生じることによって成形ボディの変形を引起こす。こ
の引張力は、成形ボディの外側がより速く収縮すること
によって生じる。
ら生または未焼成ボディを作る際にはよく、該ボディを
乾燥させたり、あるいは剛化させて自己支持可能とする
のに輻射熱および／または対流加熱が用いられてきた。 そのような加熱を可塑的に変形可能な材料から形成され
た物品に施すと、不都合が生じる。と言うのは、熱がボ
ディ中に迅速かつ均一に分配されずらいからである。ゆ
っくりとした加熱は、サッギング、つぶれなどの問題を
残すことになる。ボディを横切る差のある加熱（ｄｉｆ
ｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｈｅａｔｉｎｇ）は、差のある
収縮（ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｓｈｒｉｎｋａｇ
ｅ）や熱を加えた直近部における表皮形成（ｓｋｉｎ
ｆｏｒｍａｔｉｏｎ）などの問題を生じさせ、それら
はクラック、割れ、浅割れなどの種々の表面欠陥を生じ
させる。差のある加熱はまた、相反する圧縮力と引張力
が生じることによって成形ボディの変形を引起こす。こ
の引張力は、成形ボディの外側がより速く収縮すること
によって生じる。
【００１５】コーニング社の他の研究員は、成形品に高
周波エネルギーを施すことを利用した可塑的に変形可能
な材料を剛化するもう１つの方法を見い出した。この方
法は、熱をボディ内に生じさせてボディが妥当なやり方
で取扱い可能となるのに十分な程剛化する点において、
本発明と同様な材料を剛化するのに有用である。しかし
ながら、高周波エネルギーを施すことは、導電性物質、
特に金属性物質を含むボディに施した際に重大な問題を
生じさせやすい。金属性物質を含む前記のような変形可
能材料に高周波エネルギーを施すことはより堅いあるい
は剛化されたボディの形態において有利であるが、その
ような高周波エネルギーに中程度あるいは長時間さらす
とボディがこわれやすくなる。粒状の金属含有材料から
形成されそして高周波エネルギーを施されたボディは自
然発火しやすく、特に金属の大変小さい粒子を材料中に
使用した場合には、小さい粒子が急速な酸化をしやすい
ために、この傾向がより強い。２〜３秒間以上高周波エ
ネルギーにさらすと、成形ボディの優先端部加熱（ｐｒ
ｅｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｅｄｇｅ ｈｅａｔｉｎｇ
）をまねきやすく、続いて急速な酸化を起こして材料が
発火しやすくなる。金属粒子含有の成形ボディを高周波
エネルギーにさらすと、このさらす時間を高周波装置の
時間浪費的で実際的でない連続的オン−オフ操作により
制限しない限り、重大な焼けが生じやすい。これは、本
発明の均一加熱とは全く対照的な事態である。
周波エネルギーを施すことを利用した可塑的に変形可能
な材料を剛化するもう１つの方法を見い出した。この方
法は、熱をボディ内に生じさせてボディが妥当なやり方
で取扱い可能となるのに十分な程剛化する点において、
本発明と同様な材料を剛化するのに有用である。しかし
ながら、高周波エネルギーを施すことは、導電性物質、
特に金属性物質を含むボディに施した際に重大な問題を
生じさせやすい。金属性物質を含む前記のような変形可
能材料に高周波エネルギーを施すことはより堅いあるい
は剛化されたボディの形態において有利であるが、その
ような高周波エネルギーに中程度あるいは長時間さらす
とボディがこわれやすくなる。粒状の金属含有材料から
形成されそして高周波エネルギーを施されたボディは自
然発火しやすく、特に金属の大変小さい粒子を材料中に
使用した場合には、小さい粒子が急速な酸化をしやすい
ために、この傾向がより強い。２〜３秒間以上高周波エ
ネルギーにさらすと、成形ボディの優先端部加熱（ｐｒ
ｅｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｅｄｇｅ ｈｅａｔｉｎｇ
）をまねきやすく、続いて急速な酸化を起こして材料が
発火しやすくなる。金属粒子含有の成形ボディを高周波
エネルギーにさらすと、このさらす時間を高周波装置の
時間浪費的で実際的でない連続的オン−オフ操作により
制限しない限り、重大な焼けが生じやすい。これは、本
発明の均一加熱とは全く対照的な事態である。
【００１６】本発明の方法と高周波エネルギーを用いた
前述の方法との主な差異は次の通りである。すなわち、
本発明は、可塑的に変形可能な材料を構成する導電性物
質の粒子の自由電子のエネルギーレベルを高めることに
よってボディの誘導加熱を行うものであると考えられる
のに対し、高周波エネルギーを用いた前記の方法におい
ては、材料内の極性分子のエネルギーレベルを高め、そ
れによって剛化効果を与えると同時に材料の温度を高め
るのに必要な熱を生じさせている。しかしながら、本発
明の方法は、導電性物質の粒子を含む可塑的に変形可能
な材料から形成されたボディの剛化のみでなく、その完
全乾燥、硬化、燃え切りおよび焼結にも使用できる。本
発明のように、誘導により達成される加熱は、導電性物
質の粒子が存在する時に有効であり、より制御しやすい
。さらに、誘導加熱を用いることによって、高周波加熱
に関連して述べた発火しやすい成形ボディの形成および
優先的端部加熱の問題を回避できる。
前述の方法との主な差異は次の通りである。すなわち、
本発明は、可塑的に変形可能な材料を構成する導電性物
質の粒子の自由電子のエネルギーレベルを高めることに
よってボディの誘導加熱を行うものであると考えられる
のに対し、高周波エネルギーを用いた前記の方法におい
ては、材料内の極性分子のエネルギーレベルを高め、そ
れによって剛化効果を与えると同時に材料の温度を高め
るのに必要な熱を生じさせている。しかしながら、本発
明の方法は、導電性物質の粒子を含む可塑的に変形可能
な材料から形成されたボディの剛化のみでなく、その完
全乾燥、硬化、燃え切りおよび焼結にも使用できる。本
発明のように、誘導により達成される加熱は、導電性物
質の粒子が存在する時に有効であり、より制御しやすい
。さらに、誘導加熱を用いることによって、高周波加熱
に関連して述べた発火しやすい成形ボディの形成および
優先的端部加熱の問題を回避できる。
【００１７】本発明の方法は、本質的に、可塑的に変形
可能な材料が押出ダイなどの成形部材内にある間、ある
いは押出ダイを通過する間に、剛化あるいは乾燥を開始
させて生または未焼成ボディを形成するように誘導加熱
が行われるのを許容する程十分な融通性を有する。誘導
加熱はまた、可塑的に変形可能な材料の成分の硬化、成
形品の燃え切り、そして成形品の焼結にも使用できる。 本発明の方法は、新たに付形された可塑的に変形可能な
材料に対してそれが成形部材内にある時、あるいはそれ
が成形部材から出てきた時に施すと、特に形成が困難な
対象物、ボディまたは物品の製造を可能にする。本発明
は、特に薄い（０．００８インチ（０．２０ｍｍ）未満
）壁を有し、この薄い壁に固有の不適当な湿潤強度によ
って完全には自己支持的でない物品に対して特に有利で
ある。本発明の方法は、導電性物質の粒子を含む可塑的
に変形可能な材料の押出に特に適合するが、それに限定
されるものではない。この場合、電子活性または電子の
励起が、可塑的に変形可能な材料内の導電性物質内に誘
導され、それによって成形ボディまたは成形品全体の温
度が上がる。誘導装置によって施される特定の周波数範
囲内の電磁エネルギーに暴露された際に急速に起こる温
度上昇はまず押出物の顕著で均一な剛化を生じさせ、次
に前記エネルギーを継続して施すと完全乾燥が達成され
る。導電性物質を含む成形された可塑的に変形可能な材
料を急速に剛化する本発明の方法は、押出プロセスにお
いて特に有利であるばかりでなく、モールディング、プ
レスまたはスタンピングなどのプロセスにおいても有用
である。
可能な材料が押出ダイなどの成形部材内にある間、ある
いは押出ダイを通過する間に、剛化あるいは乾燥を開始
させて生または未焼成ボディを形成するように誘導加熱
が行われるのを許容する程十分な融通性を有する。誘導
加熱はまた、可塑的に変形可能な材料の成分の硬化、成
形品の燃え切り、そして成形品の焼結にも使用できる。 本発明の方法は、新たに付形された可塑的に変形可能な
材料に対してそれが成形部材内にある時、あるいはそれ
が成形部材から出てきた時に施すと、特に形成が困難な
対象物、ボディまたは物品の製造を可能にする。本発明
は、特に薄い（０．００８インチ（０．２０ｍｍ）未満
）壁を有し、この薄い壁に固有の不適当な湿潤強度によ
って完全には自己支持的でない物品に対して特に有利で
ある。本発明の方法は、導電性物質の粒子を含む可塑的
に変形可能な材料の押出に特に適合するが、それに限定
されるものではない。この場合、電子活性または電子の
励起が、可塑的に変形可能な材料内の導電性物質内に誘
導され、それによって成形ボディまたは成形品全体の温
度が上がる。誘導装置によって施される特定の周波数範
囲内の電磁エネルギーに暴露された際に急速に起こる温
度上昇はまず押出物の顕著で均一な剛化を生じさせ、次
に前記エネルギーを継続して施すと完全乾燥が達成され
る。導電性物質を含む成形された可塑的に変形可能な材
料を急速に剛化する本発明の方法は、押出プロセスにお
いて特に有利であるばかりでなく、モールディング、プ
レスまたはスタンピングなどのプロセスにおいても有用
である。
【００１８】本発明の好ましい実施態様において、誘導
加熱手段が押出装置の成形部材の出口部に配される。次
に導電物質を含む前述の可塑的に変形可能な材料が押出
装置に入れられ、例えば米国特許第４，７５８，２７２
号（この開示内容を本明細書に引用する）に教示される
ような典型的押出方法に従って処理される。本発明にお
いては、可塑的に変形可能な材料が成形部材内にあるか
または成形部材から出る際に、可塑的に変形可能な材料
を構成する導電性材料内に電子および／または磁気活性
が誘導される。電子活性が可塑的に変形可能な材料内に
誘導されると、可塑的に変形可能な材料の温度が上がり
、従って押出物の温度が均一に上昇する。
加熱手段が押出装置の成形部材の出口部に配される。次
に導電物質を含む前述の可塑的に変形可能な材料が押出
装置に入れられ、例えば米国特許第４，７５８，２７２
号（この開示内容を本明細書に引用する）に教示される
ような典型的押出方法に従って処理される。本発明にお
いては、可塑的に変形可能な材料が成形部材内にあるか
または成形部材から出る際に、可塑的に変形可能な材料
を構成する導電性材料内に電子および／または磁気活性
が誘導される。電子活性が可塑的に変形可能な材料内に
誘導されると、可塑的に変形可能な材料の温度が上がり
、従って押出物の温度が均一に上昇する。
【００１９】本発明のもう１つの好ましい実施態様は、
導電性物質を含む可塑的に変形可能な材料をハニカム構
造へと押し出すことを包含する。ハニカムは、形成ボデ
ィの長手方向に延びる開いた細長いセルをとり囲む交差
する壁から成る。ハニカムに形成されると、最終焼結時
に可塑的に変形可能な材料は触媒支持体または多孔質粒
子フィルターに特に適した物品となる。触媒支持体は、
流体流れの成分を異なる組成に触媒的に変換することが
望まれる流体中に置くことができる。本発明は、米国特
許第３，７９０，６５４号（この開示内容を本明細書に
引用する）に開示されるようなハニカム構造に押出すプ
ロセスと共に用いるのに特に適する。と言うのは、その
ように押出されたハニカムボディは、特に０．００８イ
ンチ（０．２０ｍｍ）、好ましくは０．００５インチ（
０．１３ｍｍ）未満の厚さの内部壁が形成されると小さ
い湿潤強度を有するからである。このような構造は通常
、完全には自己支持的でなく、従って押出ボディのサッ
ギングおよび／または取扱変形による損傷を受けること
になる。このような押出湿潤ハニカム構造の変形は、そ
の内部壁がとても薄い場合に特に起こりやすい。誘導装
置の近傍にある押出ハニカム構造の長手方向に延びる該
ハニカム構造の全断面に亘って略均一な熱が発生するこ
とにより、水の比較的均一な蒸発を通して押出ボディが
乾燥され、重合性増粘剤（存在する場合）をゲル化し、
あるいはそれら両方を達成すると考えられる。誘導装置
の近傍に置いて所望の加熱を行った際に押出ボディの剛
化が起こることの説明として上記３つの可能性が考えら
れるが、本発明はそれにとらわれるものではない。 可塑的に変形可能な材料を均一に加熱して剛化を生じさ
せる本発明の効果には以下のようなものがある。すなわ
ち、（１）適切な湿潤強度を欠くことによるサッギング
または取扱変形を減少させること；（２）いままで加熱
による非均一乾燥により生じていた表面欠陥を減少させ
ること；そして（３）本発明による即時剛化または乾燥
によって自己支持的になるボディ、特により薄い壁を有
するハニカム構造を作れること。
導電性物質を含む可塑的に変形可能な材料をハニカム構
造へと押し出すことを包含する。ハニカムは、形成ボデ
ィの長手方向に延びる開いた細長いセルをとり囲む交差
する壁から成る。ハニカムに形成されると、最終焼結時
に可塑的に変形可能な材料は触媒支持体または多孔質粒
子フィルターに特に適した物品となる。触媒支持体は、
流体流れの成分を異なる組成に触媒的に変換することが
望まれる流体中に置くことができる。本発明は、米国特
許第３，７９０，６５４号（この開示内容を本明細書に
引用する）に開示されるようなハニカム構造に押出すプ
ロセスと共に用いるのに特に適する。と言うのは、その
ように押出されたハニカムボディは、特に０．００８イ
ンチ（０．２０ｍｍ）、好ましくは０．００５インチ（
０．１３ｍｍ）未満の厚さの内部壁が形成されると小さ
い湿潤強度を有するからである。このような構造は通常
、完全には自己支持的でなく、従って押出ボディのサッ
ギングおよび／または取扱変形による損傷を受けること
になる。このような押出湿潤ハニカム構造の変形は、そ
の内部壁がとても薄い場合に特に起こりやすい。誘導装
置の近傍にある押出ハニカム構造の長手方向に延びる該
ハニカム構造の全断面に亘って略均一な熱が発生するこ
とにより、水の比較的均一な蒸発を通して押出ボディが
乾燥され、重合性増粘剤（存在する場合）をゲル化し、
あるいはそれら両方を達成すると考えられる。誘導装置
の近傍に置いて所望の加熱を行った際に押出ボディの剛
化が起こることの説明として上記３つの可能性が考えら
れるが、本発明はそれにとらわれるものではない。 可塑的に変形可能な材料を均一に加熱して剛化を生じさ
せる本発明の効果には以下のようなものがある。すなわ
ち、（１）適切な湿潤強度を欠くことによるサッギング
または取扱変形を減少させること；（２）いままで加熱
による非均一乾燥により生じていた表面欠陥を減少させ
ること；そして（３）本発明による即時剛化または乾燥
によって自己支持的になるボディ、特により薄い壁を有
するハニカム構造を作れること。
【００２０】
【実施例】本発明を、図面を参照しながら、以下の実施
例に基づいてさらに詳細に説明する。
例に基づいてさらに詳細に説明する。
【００２１】特に指定のない限り、以下の実施例で使用
した金属粒子を含む可塑的に変形可能な材料は次のよう
にして調製した。
した金属粒子を含む可塑的に変形可能な材料は次のよう
にして調製した。
【００２２】
【表１】
【００２３】上記成分を、リトルフォードミキサー（Ｌ
ｉｔｔｌｅｆｏｒｄ ｍｉｘｅｒ）にてアルゴンブラ
ンケット下で５分間混合した。細かく粉砕された金属粉
末は大変発火しやすいので、酸素の侵入を防止するため
に混合物中の不活性ガスブランケットとしてアルゴンを
使用した。この混合後、バッチをプラスチック内にラッ
プし、冷蔵庫で一晩冷却した。脱イオン水も別の容器で
一晩冷却した。中サイズの冷却Ｓｉｍｐｓｏｎ混合マラ
ーを用いて７．１ｌｂｓ．（３．２３ｋｇ）の水を前述
の冷却バッチに２分間にわたって加えた。脱イオン水を
加え終った後、混合マラーをさらに２分間作動させた。 得られた可塑的に変形可能な材料を、ラム型押出機で押
し出すのに適当かどうかチェックした。所望の押出コン
システンシーに達するのにさらなる水が少量必要な場合
は、各付加的アリコートの水を加えた後、混合マラーを
２分間作動させた。最終的な水の添加を終了した後、混
合マラーをさらに５分間作動させた。この際も、安全の
ため、混合マラーは酸素の侵入を防ぐためにアルゴンの
ブランケット下で作動された。次に、バッチをプラスチ
ックバッグでラム型押出機に移した。この押出機は“ス
パゲティ状物形成ダイ（ｓｐａｇｈｅｔｔｉ ｍａｋ
ｉｎｇ ｄｉｅ）”を備えていた。このバッチを押出
機バレルに供給し、このバレルを下げてシールを形成し
た。押出機の出口端をゴムのストッパで、バレルが排気
できるようにシールした。２分間真空を施し、その後ラ
ムをゆっくりと前進させて可塑的に変形可能な材料を圧
縮し、それをマルチオリフィスダイを通して押し出して
稠密パックされた湿潤“スパゲティ”にした。“スパゲ
ティ”が全て形成された後、マルチオリフィスダイを、
０．００３″（０．７６ｍｍ）の内部壁と横断面に１平
方インチ当り５５０セル（約８５セル／ｃｍ２ ）を有
する３インチ（７．６ｃｍ）直径のハニカムを製造する
ためのダイと交換した。押出機バレルに形成された“ス
パゲティ”を充填し、ハニカム形状の２〜３フィートの
成形された可塑的に変形可能な材料が押出機から出るま
でラムをゆっくりと前進させた。全ての押出を垂直的に
行った。ハニカム形状の可塑的に変形可能な材料を注意
深く支持し、４〜６インチ（１０〜１６ｃｍ）の長さに
切断した。これらの短片を、ドライアイスを入れた氷容
器内の５００ｍｌのビーカー内に３〜４時間置いた。得
られた硬く凍結した片をアルミニウム箔で注意深くラッ
プして−１０℃のフリーザーに入れ、誘導加熱設備のあ
るオフサイト研究室（ｏｆｆ−ｓｉｔｅ ｌａｂｏｒ
ａｔｏｒｙ）に移送した。
ｉｔｔｌｅｆｏｒｄ ｍｉｘｅｒ）にてアルゴンブラ
ンケット下で５分間混合した。細かく粉砕された金属粉
末は大変発火しやすいので、酸素の侵入を防止するため
に混合物中の不活性ガスブランケットとしてアルゴンを
使用した。この混合後、バッチをプラスチック内にラッ
プし、冷蔵庫で一晩冷却した。脱イオン水も別の容器で
一晩冷却した。中サイズの冷却Ｓｉｍｐｓｏｎ混合マラ
ーを用いて７．１ｌｂｓ．（３．２３ｋｇ）の水を前述
の冷却バッチに２分間にわたって加えた。脱イオン水を
加え終った後、混合マラーをさらに２分間作動させた。 得られた可塑的に変形可能な材料を、ラム型押出機で押
し出すのに適当かどうかチェックした。所望の押出コン
システンシーに達するのにさらなる水が少量必要な場合
は、各付加的アリコートの水を加えた後、混合マラーを
２分間作動させた。最終的な水の添加を終了した後、混
合マラーをさらに５分間作動させた。この際も、安全の
ため、混合マラーは酸素の侵入を防ぐためにアルゴンの
ブランケット下で作動された。次に、バッチをプラスチ
ックバッグでラム型押出機に移した。この押出機は“ス
パゲティ状物形成ダイ（ｓｐａｇｈｅｔｔｉ ｍａｋ
ｉｎｇ ｄｉｅ）”を備えていた。このバッチを押出
機バレルに供給し、このバレルを下げてシールを形成し
た。押出機の出口端をゴムのストッパで、バレルが排気
できるようにシールした。２分間真空を施し、その後ラ
ムをゆっくりと前進させて可塑的に変形可能な材料を圧
縮し、それをマルチオリフィスダイを通して押し出して
稠密パックされた湿潤“スパゲティ”にした。“スパゲ
ティ”が全て形成された後、マルチオリフィスダイを、
０．００３″（０．７６ｍｍ）の内部壁と横断面に１平
方インチ当り５５０セル（約８５セル／ｃｍ２ ）を有
する３インチ（７．６ｃｍ）直径のハニカムを製造する
ためのダイと交換した。押出機バレルに形成された“ス
パゲティ”を充填し、ハニカム形状の２〜３フィートの
成形された可塑的に変形可能な材料が押出機から出るま
でラムをゆっくりと前進させた。全ての押出を垂直的に
行った。ハニカム形状の可塑的に変形可能な材料を注意
深く支持し、４〜６インチ（１０〜１６ｃｍ）の長さに
切断した。これらの短片を、ドライアイスを入れた氷容
器内の５００ｍｌのビーカー内に３〜４時間置いた。得
られた硬く凍結した片をアルミニウム箔で注意深くラッ
プして−１０℃のフリーザーに入れ、誘導加熱設備のあ
るオフサイト研究室（ｏｆｆ−ｓｉｔｅ ｌａｂｏｒ
ａｔｏｒｙ）に移送した。
【００２４】オフサイト研究室に移送する間、可塑的に
変形可能な材料のハニカム片はドライアイスの入った氷
容器中に置かれた。この凍結されたハニカム片は、内径
４インチ（１０ｃｍ）、全長５インチ（１３ｃｍ）そし
て８回巻の誘導加熱コイルの内側に置かれた。この誘導
加熱コイルを図１に示す。図１において、電源１からの
電流がコイル２を通って流れ、電流を誘導するかヒステ
リシス損失を生じさせ、それによって成形品３中に熱を
発生させる。温度測定を、成形された材料の横断面の５
つの異なった点で測定した。これらの測定を、Ｋ型熱電
対を用いて行った。試験片の長手軸に沿った熱電対の動
作で、この長手軸に沿った著しい温度傾向は示されなか
った。
変形可能な材料のハニカム片はドライアイスの入った氷
容器中に置かれた。この凍結されたハニカム片は、内径
４インチ（１０ｃｍ）、全長５インチ（１３ｃｍ）そし
て８回巻の誘導加熱コイルの内側に置かれた。この誘導
加熱コイルを図１に示す。図１において、電源１からの
電流がコイル２を通って流れ、電流を誘導するかヒステ
リシス損失を生じさせ、それによって成形品３中に熱を
発生させる。温度測定を、成形された材料の横断面の５
つの異なった点で測定した。これらの測定を、Ｋ型熱電
対を用いて行った。試験片の長手軸に沿った熱電対の動
作で、この長手軸に沿った著しい温度傾向は示されなか
った。
【００２５】測定を行った５つの点は、中央（点Ｃ）、
成形片の両側部における表皮のちょっと内側（点Ａおよ
びＥ）、そして中央（点Ｃ）と両側部（点ＡおよびＥ）
のそれぞれとの中点（点ＢおよびＤ）である。この温度
測定の概要を図２に示す。図２において、Ａ，Ｂ，Ｃ，
ＤおよびＥは熱電対を入れる箇所を示し、範囲４は、温
度測定中に実際に熱電対の先端がとどまる領域を示す。 通常、測定は、アルファベット順に左から右へ順次行わ
れる。従って、点ＡとＥの間の小さい温度差は、測定時
間中に起こる加熱または冷却に帰因すると考えられる。
成形片の両側部における表皮のちょっと内側（点Ａおよ
びＥ）、そして中央（点Ｃ）と両側部（点ＡおよびＥ）
のそれぞれとの中点（点ＢおよびＤ）である。この温度
測定の概要を図２に示す。図２において、Ａ，Ｂ，Ｃ，
ＤおよびＥは熱電対を入れる箇所を示し、範囲４は、温
度測定中に実際に熱電対の先端がとどまる領域を示す。 通常、測定は、アルファベット順に左から右へ順次行わ
れる。従って、点ＡとＥの間の小さい温度差は、測定時
間中に起こる加熱または冷却に帰因すると考えられる。
【００２６】以下の実施例は、本発明による導電性物質
の粒子を含む可塑的に変形可能な材料から形成されたハ
ニカム構造のための誘導加熱によって達成される比較的
均一な加熱を示している。合計加熱時間は秒単位で表示
され、読取りは誘導装置を止めている間に行った。すな
わち、最初の読取りを行い、誘導装置を表示した時間作
動させ、次にこの誘導装置を止め、そして温度の読取り
を行った。示された時間は、誘導装置により試験される
片にパワーを施した時間の累積である。試験片は各工程
において計量した。試験片は重量で取扱えるので、実質
的な剛化が実験の早い時期においても起こったことがわ
かる。この場合、重量損失は、おそらく蒸発による水の
喪失によるものであると思われる。試験片において一定
した重量が得られなかった実験では、完全な乾燥は起こ
らなかったと考えられる。
の粒子を含む可塑的に変形可能な材料から形成されたハ
ニカム構造のための誘導加熱によって達成される比較的
均一な加熱を示している。合計加熱時間は秒単位で表示
され、読取りは誘導装置を止めている間に行った。すな
わち、最初の読取りを行い、誘導装置を表示した時間作
動させ、次にこの誘導装置を止め、そして温度の読取り
を行った。示された時間は、誘導装置により試験される
片にパワーを施した時間の累積である。試験片は各工程
において計量した。試験片は重量で取扱えるので、実質
的な剛化が実験の早い時期においても起こったことがわ
かる。この場合、重量損失は、おそらく蒸発による水の
喪失によるものであると思われる。試験片において一定
した重量が得られなかった実験では、完全な乾燥は起こ
らなかったと考えられる。
【００２７】実施例１
２．５ＭＨｚ の周波数を７．５ｋＷで用いた。結果を
表１に示す。
表１に示す。
【００２８】
表 １
２．５ＭＨｚ ／７．５
ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２７
２６ ２６ ２５ ２６
２６６ ３０ ４６
４４ ４２ ４３ ４３
２６２．９ １２０ ８８
９０ ９９ ９６ ７
６ ２６０．３ １８０
８３ ８９ ８９ ８８
７８ ２５７．１ ２４０
８７ ９１ ９２ ９０
８４ ２５３．３ ３００
９５ ９５ ８８ ８９
８７ ２５０．１ ３６０
９７ ９６ ９４ ９
４ ９２ ２５４．９ ４
２０ １２５ ９６ ９４
９４ １１４ ２３６．６実施例２ 同じ誘導装置を用いて新たに成形したユニットに対して
新たに実験を行った。加熱時間を変えた他は全て実施例
１と同じ条件で行った。結果を表２に示す。
表 １
２．５ＭＨｚ ／７．５
ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２７
２６ ２６ ２５ ２６
２６６ ３０ ４６
４４ ４２ ４３ ４３
２６２．９ １２０ ８８
９０ ９９ ９６ ７
６ ２６０．３ １８０
８３ ８９ ８９ ８８
７８ ２５７．１ ２４０
８７ ９１ ９２ ９０
８４ ２５３．３ ３００
９５ ９５ ８８ ８９
８７ ２５０．１ ３６０
９７ ９６ ９４ ９
４ ９２ ２５４．９ ４
２０ １２５ ９６ ９４
９４ １１４ ２３６．６実施例２ 同じ誘導装置を用いて新たに成形したユニットに対して
新たに実験を行った。加熱時間を変えた他は全て実施例
１と同じ条件で行った。結果を表２に示す。
【００２９】
表 ２
２．５ＭＨｚ ／７．５
ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ Ｃ
Ｄ Ｅ
０ ２５ ２５ ２５ ２
５ ２５ ２７３．２ ３
００ ８５ ９２ ９２ ９
２ ９０ ２６０．７ ３
６０ ８２ ９１ ９３ ９
１ ８５ ２５６．６ ４
２０ ９９ ９４ ９４ ９
２ ９６ ２５３．１実施例３ 導電性物質の粒子を含む可塑的に変形可能な材料から形
成されたもう１つの押出ハニウムを誘導コイルで試験し
た。このコイルは４インチ（１０ｃｍ）の内径、全長４
．５インチ（１１．５ｃｍ）で８回巻かれていた。この
実験は、６ｋＨｚ で１００ｋＷソリッドステート機器
を用いて行った。結果を表３に示す。
表 ２
２．５ＭＨｚ ／７．５
ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ Ｃ
Ｄ Ｅ
０ ２５ ２５ ２５ ２
５ ２５ ２７３．２ ３
００ ８５ ９２ ９２ ９
２ ９０ ２６０．７ ３
６０ ８２ ９１ ９３ ９
１ ８５ ２５６．６ ４
２０ ９９ ９４ ９４ ９
２ ９６ ２５３．１実施例３ 導電性物質の粒子を含む可塑的に変形可能な材料から形
成されたもう１つの押出ハニウムを誘導コイルで試験し
た。このコイルは４インチ（１０ｃｍ）の内径、全長４
．５インチ（１１．５ｃｍ）で８回巻かれていた。この
実験は、６ｋＨｚ で１００ｋＷソリッドステート機器
を用いて行った。結果を表３に示す。
【００３０】
表 ３
６ｋＨｚ ／１００
ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２５ ２５
２５ ２５ ２５ ２７０．４
チューン後＊ ３５ ３５
４２ ４２ ３８ −−−−−
６０ ６４ ８１
８３ ８０ ６０ ２６７．
４ ２４０ ９０ ９
８ ９８ ９６ ８４ ２６
０．３ ＊試験片は、機器をチューンしている間
、加熱を受けた。
表 ３
６ｋＨｚ ／１００
ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２５ ２５
２５ ２５ ２５ ２７０．４
チューン後＊ ３５ ３５
４２ ４２ ３８ −−−−−
６０ ６４ ８１
８３ ８０ ６０ ２６７．
４ ２４０ ９０ ９
８ ９８ ９６ ８４ ２６
０．３ ＊試験片は、機器をチューンしている間
、加熱を受けた。
【００３１】上記温度測定値が示すように、この実験で
は比較的均一な加熱が試験片に生じた。しかしながら、
以前の２つの実験に比べて１０倍以上のパワー出力を加
えたにもかかわらず、この小さい周波数では加熱は急速
には生じなかった。
は比較的均一な加熱が試験片に生じた。しかしながら、
以前の２つの実験に比べて１０倍以上のパワー出力を加
えたにもかかわらず、この小さい周波数では加熱は急速
には生じなかった。
【００３２】実施例４
実施例３と同じコイルを用いて新しい押出物を４０ｋＷ
の発生器で試験した。ここでは２００ｋＨｚ の周波数
を用いた。結果を表４に示す。
の発生器で試験した。ここでは２００ｋＨｚ の周波数
を用いた。結果を表４に示す。
【００３３】
表 ４
３０ｋＷ／２００ｋＨｚ （
近似） 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２６ ２５
２５ ２５ ２５ ２８６．８
３０ ４０ ４
１ ４１ ４２ ３９ −−
−−− ６０ ４９
５７ ５９ ５８ ５２
２８２．７ここでも均一な加熱が生じたが、前の実験
の場合より加熱の速度は小さかった。
表 ４
３０ｋＷ／２００ｋＨｚ （
近似） 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２６ ２５
２５ ２５ ２５ ２８６．８
３０ ４０ ４
１ ４１ ４２ ３９ −−
−−− ６０ ４９
５７ ５９ ５８ ５２
２８２．７ここでも均一な加熱が生じたが、前の実験
の場合より加熱の速度は小さかった。
【００３４】実施例５
同じ機器を用いたが、周波数は３７５ｋＨｚ に上げた
。パワー出力は３０ｋＷに保った。結果を表５に示す。
。パワー出力は３０ｋＷに保った。結果を表５に示す。
【００３５】
表 ５
３７５ｋＨｚ ／３
０ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２７ ２６
２６ ２５ ２５ ２６９．２
３０ ９１ ９
６ ９６ ９４ ８８ ２６
５．６ ６０ １００ １
０２ １０１ ９９ ９２ ２５
８．５ ７５ ９４
１００ ９９ ９８ ９２
２５３．７ ９０ ９６
９７ ９８ ９７ ９２
２４９．２実施例６ 加熱時間を変えた他は実施例５と同じ実験条件を用いた
。結果を表６に示す。
表 ６
３７５ｋＨｚ ／３
０ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２５ ２５ ２５
２５ ２５ ２８４．２
６０ ９５ ９７ ９
９ ９８ ９２ ２７３．８
９０ １００ １０２ １０２
１０１ ９８ ２６５．５
１２０ １４４ １２８ １１９ １１２
１６７ ２５７．７実施例５および６は、成形品
からほとんどの水が除去されるまで均一な加熱が行われ
たことを明確に示している。その時点で加熱速度は急激
に上がる。特に、実施例６における２つの外側温度測定
点（点ＡおよびＥ）が１２０秒で示すように、水分濃度
の小さい領域において加熱速度が急に上がる。
表 ５
３７５ｋＨｚ ／３
０ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２７ ２６
２６ ２５ ２５ ２６９．２
３０ ９１ ９
６ ９６ ９４ ８８ ２６
５．６ ６０ １００ １
０２ １０１ ９９ ９２ ２５
８．５ ７５ ９４
１００ ９９ ９８ ９２
２５３．７ ９０ ９６
９７ ９８ ９７ ９２
２４９．２実施例６ 加熱時間を変えた他は実施例５と同じ実験条件を用いた
。結果を表６に示す。
表 ６
３７５ｋＨｚ ／３
０ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２５ ２５ ２５
２５ ２５ ２８４．２
６０ ９５ ９７ ９
９ ９８ ９２ ２７３．８
９０ １００ １０２ １０２
１０１ ９８ ２６５．５
１２０ １４４ １２８ １１９ １１２
１６７ ２５７．７実施例５および６は、成形品
からほとんどの水が除去されるまで均一な加熱が行われ
たことを明確に示している。その時点で加熱速度は急激
に上がる。特に、実施例６における２つの外側温度測定
点（点ＡおよびＥ）が１２０秒で示すように、水分濃度
の小さい領域において加熱速度が急に上がる。
【００３６】これまでの６つの実施例で使用したチュー
ブ型装置において可能な周波数より小さい周波数で作動
するソリッドステート誘導加熱装置のみを用いてもう１
つのオフサイト研究室で第２のシリーズの実験を行った
。第２のシリーズの実験のため、前記６つの実施例と同
様にして導電性物質の粒子を含む可塑的に変形可能な材
料から物品を形成した。長さ５インチ（１２．７ｃｍ）
、直径３インチ（７．６ｃｍ）、内部壁０．００３イン
チ（０．０７６ｍｍ）、横断面１平方インチ当り５５０
セル（約８５セル／ｃｍ２ ）の円筒状サンプルを作っ
た。 前述した方法に従って、これらの試験片を凍結し、ソリ
ッドステート誘導加熱装置の使用を専門とするオフサイ
ト研究室に移送した。このシリーズの実験に使用する誘
導装置は、６インチ（１５．２５ｃｍ）の全長と３ １
／２インチ（８．９ｃｍ）の内径を有する８回巻きのコ
イルであった。表示される加熱時間は累積加熱時間であ
り、温度は前記６つの実施例と同じように測定し、重量
は各温度測定の時に測定した。このシリーズの実験では
、重量は１７２．３ｇのセラミックセッターを含む値で
示され、従って実際の物品の重量は、表示された重量値
から１７２．３ｇを引いた値である。
ブ型装置において可能な周波数より小さい周波数で作動
するソリッドステート誘導加熱装置のみを用いてもう１
つのオフサイト研究室で第２のシリーズの実験を行った
。第２のシリーズの実験のため、前記６つの実施例と同
様にして導電性物質の粒子を含む可塑的に変形可能な材
料から物品を形成した。長さ５インチ（１２．７ｃｍ）
、直径３インチ（７．６ｃｍ）、内部壁０．００３イン
チ（０．０７６ｍｍ）、横断面１平方インチ当り５５０
セル（約８５セル／ｃｍ２ ）の円筒状サンプルを作っ
た。 前述した方法に従って、これらの試験片を凍結し、ソリ
ッドステート誘導加熱装置の使用を専門とするオフサイ
ト研究室に移送した。このシリーズの実験に使用する誘
導装置は、６インチ（１５．２５ｃｍ）の全長と３ １
／２インチ（８．９ｃｍ）の内径を有する８回巻きのコ
イルであった。表示される加熱時間は累積加熱時間であ
り、温度は前記６つの実施例と同じように測定し、重量
は各温度測定の時に測定した。このシリーズの実験では
、重量は１７２．３ｇのセラミックセッターを含む値で
示され、従って実際の物品の重量は、表示された重量値
から１７２．３ｇを引いた値である。
【００３７】実施例７
１２８ｋＨｚ の周波数と２５ｋＷのパワー出力を用い
て実験を行った。結果を表７に示す。
て実験を行った。結果を表７に示す。
【００３８】
表 ７
１２８ｋＨｚ ／２
５ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２０ １９ １９
１９ １９ ４８９．６
４０ ５４ ５４ ５
６ ５７ ５１ ４８９．３
１００ ７９ ８７ ８
９ ８７ ７３ ４８７．４
１６０ ９３ ９８ ９
７ ９５ ８６ ４８３．３
２２０ ９５ ９８ ９
８ ９６ ８９ ４７８．０
２８０ ９８ １００ １０１
９８ ９４ ４７２．７
３４０ １０１ １０２ １００
９８ ８９ ４６６．９ ４０
０ ８８ １００ １００ ９７
９１ ４６１．７ ４６０
１１９ １２７ １２７ １４０ １３
０ ４５８．６均一加熱が生じたが、急速な加熱速度
は生じなかった。
表 ７
１２８ｋＨｚ ／２
５ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２０ １９ １９
１９ １９ ４８９．６
４０ ５４ ５４ ５
６ ５７ ５１ ４８９．３
１００ ７９ ８７ ８
９ ８７ ７３ ４８７．４
１６０ ９３ ９８ ９
７ ９５ ８６ ４８３．３
２２０ ９５ ９８ ９
８ ９６ ８９ ４７８．０
２８０ ９８ １００ １０１
９８ ９４ ４７２．７
３４０ １０１ １０２ １００
９８ ８９ ４６６．９ ４０
０ ８８ １００ １００ ９７
９１ ４６１．７ ４６０
１１９ １２７ １２７ １４０ １３
０ ４５８．６均一加熱が生じたが、急速な加熱速度
は生じなかった。
【００３９】実施例８
加熱速度を上げる試みにおいて、周波数発生器内のタン
ク回路のキャパシタンスを高めることによって周波数発
生器を変更した。その結果、周波数が１２８ｋＨｚ よ
りいくらか高くなったが、正確な数値はわからない。こ
の実験の結果を表８に示す。
ク回路のキャパシタンスを高めることによって周波数発
生器を変更した。その結果、周波数が１２８ｋＨｚ よ
りいくらか高くなったが、正確な数値はわからない。こ
の実験の結果を表８に示す。
【００４０】
表 ８
２５ｋＷ／＞１２８ｋＨ
ｚ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２０ １９ １８
１８ １９ ４６６．８
４０ ５９ ６０ ６１
６５ ６７ ４６５．８
１００ ９１ ９７ ９０
９４ ８４ ４６０．５
１６０ ９６ １００ １００
１０２ ８９ ４５２．５ ２
２０ １００ １０２ １００ １００
９８ ４４４．２ ２８０
１１３ １１０ １０６ １１０ １２５
４３６．２成形品の均一加熱が生じたが、加熱速度
はチューブ型装置を用いた場合より低周波ソリッドステ
ート装置を用いた場合の方がずっと小さかった。このよ
うな結果は、ほぼ同じパワー出力の装置にもかかわらず
起こるようである。結論的には、低周波数は高周波数と
同様の均一加熱を提供するが、パワー出力との兼ね合い
において高周波数の方がより加熱効率がよいようである
。
表 ８
２５ｋＷ／＞１２８ｋＨ
ｚ 合計加熱時間
温 度
重 量 （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２０ １９ １８
１８ １９ ４６６．８
４０ ５９ ６０ ６１
６５ ６７ ４６５．８
１００ ９１ ９７ ９０
９４ ８４ ４６０．５
１６０ ９６ １００ １００
１０２ ８９ ４５２．５ ２
２０ １００ １０２ １００ １００
９８ ４４４．２ ２８０
１１３ １１０ １０６ １１０ １２５
４３６．２成形品の均一加熱が生じたが、加熱速度
はチューブ型装置を用いた場合より低周波ソリッドステ
ート装置を用いた場合の方がずっと小さかった。このよ
うな結果は、ほぼ同じパワー出力の装置にもかかわらず
起こるようである。結論的には、低周波数は高周波数と
同様の均一加熱を提供するが、パワー出力との兼ね合い
において高周波数の方がより加熱効率がよいようである
。
【００４１】もう１組の実験を、１つの成分として海綿
鉄を有用して行った。前記の８つの実施例では海綿鉄で
はなくてカルボニル沈積鉄（ｃａｒｂｏｎｙｌ ｐｒ
ｅｃｉｐｉｔａｔｅｄ ｉｒｏｎ）を使用していた。 導電性物質の粒子を含む可塑的に変形可能な材料の新し
いバッチを前記８つの実施例と同じようにして作った。 ただし、組成は以下のものを使用した。
鉄を有用して行った。前記の８つの実施例では海綿鉄で
はなくてカルボニル沈積鉄（ｃａｒｂｏｎｙｌ ｐｒ
ｅｃｉｐｉｔａｔｅｄ ｉｒｏｎ）を使用していた。 導電性物質の粒子を含む可塑的に変形可能な材料の新し
いバッチを前記８つの実施例と同じようにして作った。 ただし、組成は以下のものを使用した。
【００４２】
【表２】
【００４３】前述の工程に沿って、導電性物質の粒子を
含む可塑的に変形可能な材料を上記組成から調製し、０
．００６″（０．１５ｍｍ）厚の内部壁と横断面で１平
方インチ当り４００セル（約６２セル／ｃｍ２ ）を有
する物品を作るためのハニカム型ダイを通して押し出し
た。
含む可塑的に変形可能な材料を上記組成から調製し、０
．００６″（０．１５ｍｍ）厚の内部壁と横断面で１平
方インチ当り４００セル（約６２セル／ｃｍ２ ）を有
する物品を作るためのハニカム型ダイを通して押し出し
た。
【００４４】前述のようにして物品を作り、誘導加熱装
置の使用を専門とするオフサイト研究室に前述と同じよ
うにして移送した。矩形銅管状材料から作った誘導コイ
ルを、１２３ｋＨｚ で動作する２５ｋＷソリッドステ
ート誘導加熱発生器に取り付けた。前述と同じようにし
て実験を行った。重量の数値は、１７２．３ｇのセラミ
ックセッターを含むものである。
置の使用を専門とするオフサイト研究室に前述と同じよ
うにして移送した。矩形銅管状材料から作った誘導コイ
ルを、１２３ｋＨｚ で動作する２５ｋＷソリッドステ
ート誘導加熱発生器に取り付けた。前述と同じようにし
て実験を行った。重量の数値は、１７２．３ｇのセラミ
ックセッターを含むものである。
【００４５】実施例９
結果を表９に示す。
【００４６】
表 ９
１２３ｋＨｚ ／２
５ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量＊ （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ １８ １８ １
８ ９６ １８ ５３８．７
４０ ９５ ９７
９６ ９６ ９２ ５３５．７
１００ １０１ １０１ １００
９９ ９７ ５１８．６
１３０ １２２ １０２ １０３ １０
２ １１４ ５０６．５ １６０
１６０ １３４ １１０ １０３ ２０
０ ４９８．０ ＊１７２．３ｇのセラミック
セッターを含む実施例１０ 導電性物質の粒子を含む可塑的に変形可能な材料の同じ
バッチから作った物品を、加熱時間を変えた他は実施例
９と同じようにして試験した。結果を表１０に示す。
表 ９
１２３ｋＨｚ ／２
５ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量＊ （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ １８ １８ １
８ ９６ １８ ５３８．７
４０ ９５ ９７
９６ ９６ ９２ ５３５．７
１００ １０１ １０１ １００
９９ ９７ ５１８．６
１３０ １２２ １０２ １０３ １０
２ １１４ ５０６．５ １６０
１６０ １３４ １１０ １０３ ２０
０ ４９８．０ ＊１７２．３ｇのセラミック
セッターを含む実施例１０ 導電性物質の粒子を含む可塑的に変形可能な材料の同じ
バッチから作った物品を、加熱時間を変えた他は実施例
９と同じようにして試験した。結果を表１０に示す。
【００４７】
表 １０
１２３ｋＨｚ ／
２５ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量＊ （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２５ ２７
２６ ２９ ３０ ５１６．５
６０ １０２ １０１ １００
９８ ９５ ５１０．３
９０ １０１ １００ ９９
９８ ９６ ５０１．３
１２０ １１７ １０２ １０１ １０
０ １０１ ４９０．３ ＊１７２．３ｇの
セラミックセッターを含む実施例９および１０において
、誘導装置に近接して配置した物品の均一加熱が起った
が、その割合は前の組の実施例のものより小さかった。 その理由として次の３つの可能性が考えられる（それら
３つの可能性は全て前の組の実施例からの変更を構成す
る）。すなわち、（１）小さい周波数のソリッドステー
ト誘導加熱発生器を使用した。（２）実施例９および１
０の物品は前の組の実施例のものと比べておよそ２倍の
厚さの内部壁を有していた。（３）実施例９および１０
で使用した可塑的に変形可能な材料の成分である導電性
物質の粒子を、前の組の実施例において使用したカルボ
ニル沈積鉄から海綿鉄を含むものに変えた。
表 １０
１２３ｋＨｚ ／
２５ｋＷ 合計加熱時間
温 度
重 量＊ （秒）
（℃）
（ｇ）
Ａ Ｂ
Ｃ Ｄ Ｅ
０ ２５ ２７
２６ ２９ ３０ ５１６．５
６０ １０２ １０１ １００
９８ ９５ ５１０．３
９０ １０１ １００ ９９
９８ ９６ ５０１．３
１２０ １１７ １０２ １０１ １０
０ １０１ ４９０．３ ＊１７２．３ｇの
セラミックセッターを含む実施例９および１０において
、誘導装置に近接して配置した物品の均一加熱が起った
が、その割合は前の組の実施例のものより小さかった。 その理由として次の３つの可能性が考えられる（それら
３つの可能性は全て前の組の実施例からの変更を構成す
る）。すなわち、（１）小さい周波数のソリッドステー
ト誘導加熱発生器を使用した。（２）実施例９および１
０の物品は前の組の実施例のものと比べておよそ２倍の
厚さの内部壁を有していた。（３）実施例９および１０
で使用した可塑的に変形可能な材料の成分である導電性
物質の粒子を、前の組の実施例において使用したカルボ
ニル沈積鉄から海綿鉄を含むものに変えた。
【００４８】前述したように、成形を行った施設には誘
導設備がないので、個々の片を連続成形ラインから取り
出し、凍結して誘導設備のある独立した研究室に移送し
た。理想的には、少なくとも剛化は、成形された材料が
成形部材から出て来た後直ちに連続して行われるべきで
ある。それによって、適当な長さに切ることが容易とな
り、製造工程における後の段階においてさらに加工する
ための取扱いが容易となる。この技術が図３に示されて
いる。この図において、材料が押出機のような材料搬送
手段５を通って、Ｆの方向に押出ダイのような成形部材
６へと移動し、次にコイルのような誘導加熱手段７に直
ちに入る。あるいは、有用ならば、誘導加熱手段７を図
示された位置からＦの方向下流側にいくらか距離をおい
て配置して、剛化の前に切断し、他の取扱い前に剛化す
るようにすることも可能である。
導設備がないので、個々の片を連続成形ラインから取り
出し、凍結して誘導設備のある独立した研究室に移送し
た。理想的には、少なくとも剛化は、成形された材料が
成形部材から出て来た後直ちに連続して行われるべきで
ある。それによって、適当な長さに切ることが容易とな
り、製造工程における後の段階においてさらに加工する
ための取扱いが容易となる。この技術が図３に示されて
いる。この図において、材料が押出機のような材料搬送
手段５を通って、Ｆの方向に押出ダイのような成形部材
６へと移動し、次にコイルのような誘導加熱手段７に直
ちに入る。あるいは、有用ならば、誘導加熱手段７を図
示された位置からＦの方向下流側にいくらか距離をおい
て配置して、剛化の前に切断し、他の取扱い前に剛化す
るようにすることも可能である。
【００４９】本発明においては、成形が行われる際に大
変低粘度の可塑的に変形可能な材料の剛化を開始できる
ような成形部材と誘導加熱手段の組合せを使用すること
も可能である。この概念を図４に概略的に示す。図４に
おいて、材料は押出機等の搬送手段８を通ってＧ方向に
進み、一体的誘導装置を備えた押出ダイ等の成形部材と
誘導加熱手段との組合せ９に入る。このようなシステム
において、加熱が行われることが望まれる成形部材の部
分だけは少なくとも、誘導サスセプター（ｓｕｓｃｅｐ
ｔｏｒ）ではない材料から作られていなければならない
。そのような材料としては、ガラス、セラミック、ガラ
スセラミックまたはプラスチック材料がある。そのよう
な成形部材は、例えば、誘導装置を米国特許第３，８２
６，６０３号に記載される非サスセプター材料から成る
押出ダイ内に組込むことによって作り得る。上記米国特
許は本明細書に引用する。ガラスまたはガラスセラミッ
クダイの出口端内に配された誘導装置を有する前述のシ
ステムは、連続する極めて薄壁の物品の製造を可能にす
る。このような物品は、成形部材と誘導手段との組合せ
の出口に大変近いところで切断できたり取扱いできたり
する。と言うのは、成形中に少なくとも剛化が行われる
からである。
変低粘度の可塑的に変形可能な材料の剛化を開始できる
ような成形部材と誘導加熱手段の組合せを使用すること
も可能である。この概念を図４に概略的に示す。図４に
おいて、材料は押出機等の搬送手段８を通ってＧ方向に
進み、一体的誘導装置を備えた押出ダイ等の成形部材と
誘導加熱手段との組合せ９に入る。このようなシステム
において、加熱が行われることが望まれる成形部材の部
分だけは少なくとも、誘導サスセプター（ｓｕｓｃｅｐ
ｔｏｒ）ではない材料から作られていなければならない
。そのような材料としては、ガラス、セラミック、ガラ
スセラミックまたはプラスチック材料がある。そのよう
な成形部材は、例えば、誘導装置を米国特許第３，８２
６，６０３号に記載される非サスセプター材料から成る
押出ダイ内に組込むことによって作り得る。上記米国特
許は本明細書に引用する。ガラスまたはガラスセラミッ
クダイの出口端内に配された誘導装置を有する前述のシ
ステムは、連続する極めて薄壁の物品の製造を可能にす
る。このような物品は、成形部材と誘導手段との組合せ
の出口に大変近いところで切断できたり取扱いできたり
する。と言うのは、成形中に少なくとも剛化が行われる
からである。
【００５０】本発明においては、少なくとも物品を剛化
して完全乾燥、硬化、燃え切り、焼結あるいはそれらの
組合せを達成する誘導装置を工程の流れの下流部に配す
ることが可能である。
して完全乾燥、硬化、燃え切り、焼結あるいはそれらの
組合せを達成する誘導装置を工程の流れの下流部に配す
ることが可能である。
【図１】誘導装置内の成形品の略図
【図２】成形品および温度測定部位を示す略図
【図３】
材料を供給し、それを成形し、そしてその成形品を直ち
に剛化する装置の略図
材料を供給し、それを成形し、そしてその成形品を直ち
に剛化する装置の略図
【図４】組合わされた成形部材および剛化手段に材料を
供給する手段の略図
供給する手段の略図
５ 材料搬送手段
６ 成形部材
７ 誘導加熱手段
Claims (23)
- 【請求項１】 導電性物質の粒子を含む可塑的に変形
可能な材料を均一に加熱する方法であって、約５０Ｈｚ
〜約１０ＭＨｚ の範囲の周波数を有する電磁線を用い
て前記材料内に電流を誘導するかまたはヒステリシス損
失を生じさせて前記材料の誘導加熱を起こさせることを
特徴とする方法。 - 【請求項２】 前記可塑的に変形可能な材料が熱ゲル
化点を有する物質を含むことを特徴とする請求項１記載
の方法。 - 【請求項３】 前記可塑的に変形可能な材料が液体を
含むことを特徴とする請求項２記載の方法。 - 【請求項４】 前記導電性物質の粒子が金属性である
ことを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項５】 前記導電性物質の粒子が磁性を有する
ものであることを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項６】 前記熱ゲル化点を有する物質が多糖で
あることを特徴とする請求項２記載の方法。 - 【請求項７】 前記多糖がセルロースエーテルである
ことを特徴とする請求項６記載の方法。 - 【請求項８】 前記セルロースエーテルがメチルセル
ロースであることを特徴とする請求項７記載の方法。 - 【請求項９】 前記可塑的に変形可能な材料が液体と
、熱ゲル化点を有する重合性の物質を含み、前記誘導工
程を、前記可塑的に変形可能な材料を剛化するのに十分
な時間行うことを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項１０】 前記可塑的に変形可能な材料が液体
と、熱ゲル化点を有する重合性の物質を含み、前記誘導
工程を、前記可塑的に変形可能な材料を乾燥するのに十
分な時間行うことを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項１１】 前記導電性物質の粒子が金属物質の
焼結性粒子であることを特徴とする請求項９記載の方法
。 - 【請求項１２】 前記可塑的に変形可能な材料が水、
メチルセルロース、および焼結性磁性金属性物質の粒子
を含むことを特徴とする請求項１１記載の方法。 - 【請求項１３】 形成された材料が、鉄、アルミニウ
ムおよびそれらの合金から成る群より選択される物質の
粒子を含み、この材料が、押出によってハニカムに形成
されていることを特徴とする請求項１２記載の方法。 - 【請求項１４】 前記可塑的に変形可能な材料を自己
支持付形物へと剛化するのに十分な時間、前記可塑的に
変形可能な材料内で加熱を誘導することを特徴とする請
求項１記載の方法。 - 【請求項１５】 前記可塑的に変形可能な材料内の液
体を蒸発させて自己支持付形物を形成することにより前
記可塑的に変形可能な材料を実質的に乾燥するのに十分
な時間、前記可塑的に変形可能な材料内で加熱を誘導す
ることを特徴とする請求項１４記載の方法。 - 【請求項１６】 非無機残留物質の燃え切りを生じさ
せるのに十分な時間、加熱をさらに誘導することを特徴
とする請求項１５記載の方法。 - 【請求項１７】 残留する無機物質を焼結するのに十
分な時間、加熱をさらに誘導することを特徴とする請求
項１６記載の方法。 - 【請求項１８】 硬化性成分を硬化するのに十分な時
間、加熱をさらに誘導することを特徴とする請求項１４
記載の方法。 - 【請求項１９】 前記可塑的に変形可能な材料が成形
部材から出てくる際に前記誘導工程を前記可塑的に変形
可能な材料に施すことを特徴とする請求項１記載の方法
。 - 【請求項２０】 前記成形部材がハニカム成形ダイで
あり、前記成形部材から出てくる材料がハニカム形状を
していることを特徴とする請求項１９記載の方法。 - 【請求項２１】 成形部材内に前記可塑的に変形可能
な材料がある間に前記誘導工程を前記可塑的に変形可能
な材料に施すことを特徴とする請求項１記載の方法。 - 【請求項２２】 前記可塑的に変形可能な材料が前記
成形部材内を通過し、そこから出てくることを特徴とす
る請求項２１記載の方法。 - 【請求項２３】 前記成形部材がハニカム成形ダイで
あり、該ハニカム成形ダイから出てきた前記可塑的に変
形可能な材料がハニカム形状をしていることを特徴とす
る請求項２２記載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US604201 | 1990-10-29 | ||
| US07/604,201 US5403540A (en) | 1990-10-29 | 1990-10-29 | Heating of formed metal structure by induction |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04342983A true JPH04342983A (ja) | 1992-11-30 |
Family
ID=24418616
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3272454A Withdrawn JPH04342983A (ja) | 1990-10-29 | 1991-10-21 | 可塑的に変形可能な材料の誘導加熱方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5403540A (ja) |
| JP (1) | JPH04342983A (ja) |
| BE (1) | BE1005922A5 (ja) |
| DE (1) | DE4135649A1 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015128771A (ja) * | 2009-02-26 | 2015-07-16 | コーニング インコーポレイテッド | 二酸化炭素の捕捉に適用できる収着剤構造体 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2001063194A1 (en) | 2000-02-22 | 2001-08-30 | Corning Incorporated | Method for controlling the firing of ceramics |
| JP3553520B2 (ja) * | 2001-04-19 | 2004-08-11 | 三菱重工業株式会社 | 放射性物質貯蔵部材の製造方法および押出成形用ビレット |
| US20080136066A1 (en) * | 2006-11-15 | 2008-06-12 | Xaloy, Incorporated | Apparatus and method for inductive heating a workpiece using an interposed thermal insulating layer |
| US20090004318A1 (en) * | 2007-06-26 | 2009-01-01 | Xaloy, Incorporated | Induction tunnel coil |
| US20090057300A1 (en) * | 2007-08-27 | 2009-03-05 | Xaloy Incorporated | Heating system for plastic processing equipment having a profile gap |
| US8007709B2 (en) * | 2007-08-27 | 2011-08-30 | Xaloy, Incorporated | Synchronized temperature contol of plastic processing equipment |
| DE102015201796B3 (de) * | 2015-02-03 | 2016-06-02 | MTU Aero Engines AG | Pulverauftragseinheit und entsprechende Vorrichtung und Verwendung einer Pulverauftragseinheit |
| US11328865B2 (en) * | 2018-02-28 | 2022-05-10 | Advanced Technology Emission Solutions Inc. | Method of winding |
| WO2021049094A1 (ja) * | 2019-09-11 | 2021-03-18 | 日本碍子株式会社 | ハニカム構造体及び排気ガス浄化装置 |
Family Cites Families (21)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3762014A (en) * | 1966-05-23 | 1973-10-02 | Mallory & Co Inc P R | Apparatus for making capacitors |
| DE1508470A1 (de) * | 1966-12-22 | 1969-10-30 | Degussa | Hochvakuum-Sinterofen |
| US3630727A (en) * | 1967-09-11 | 1971-12-28 | Peter F Rossmann | Apparatus and method for pressurizing materials |
| US3778586A (en) * | 1970-04-02 | 1973-12-11 | Composite Sciences | Process for coating metals using resistance heating of preformed layer |
| US3731050A (en) * | 1971-06-25 | 1973-05-01 | Armco Steel Corp | Method of making article from metallic powders |
| US3708645A (en) * | 1971-10-12 | 1973-01-02 | Park Ohio Industries Inc | Method of heating a workpiece of particulate material |
| US3779747A (en) * | 1972-09-05 | 1973-12-18 | Gleason Works | Process for heating and sintering ferrous powder metal compacts |
| US3894892A (en) * | 1972-09-05 | 1975-07-15 | Gleason Works | Process for heating and sintering ferrous powder metal compacts with radio frequency magnetic field |
| US3848331A (en) * | 1973-09-11 | 1974-11-19 | Westinghouse Electric Corp | Method of producing molded stators from steel particles |
| FR2270972A1 (en) * | 1974-05-15 | 1975-12-12 | Peugeot & Renault | Heating pre-sintered metal powder compacts prior to forging - using high frequency induction heating in a protective atmos |
| US4038738A (en) * | 1975-01-10 | 1977-08-02 | Uddeholms Aktiebolag | Method and means for the production of bar stock from metal powder |
| US4006016A (en) * | 1975-07-23 | 1977-02-01 | Borg-Warner Corporation | Production of high density powdered metal parts |
| JPS5579845A (en) * | 1978-12-08 | 1980-06-16 | Hitachi Ltd | Manufacture of copper-carbon fiber composite material |
| DE2903510C2 (de) * | 1979-01-30 | 1981-06-25 | Glacier Gmbh Deva Werke, 3570 Stadtallendorf | Verfahren und Vorrichtung zum kontinuierlichen Strangpressen elektrisch-leitfähiger granulierter, vorzugsweise pulvermetallurgischer Werkstoffe |
| US4414028A (en) * | 1979-04-11 | 1983-11-08 | Inoue-Japax Research Incorporated | Method of and apparatus for sintering a mass of particles with a powdery mold |
| FR2474022A1 (fr) * | 1980-01-18 | 1981-07-24 | Cuypers Joseph | Frittage de materiaux par courants de haute frequence |
| US4582677A (en) * | 1980-09-22 | 1986-04-15 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method for producing honeycomb-shaped metal moldings |
| US4721599A (en) * | 1985-04-26 | 1988-01-26 | Hitachi Metals, Ltd. | Method for producing metal or alloy articles |
| US4704252A (en) * | 1986-11-03 | 1987-11-03 | Tocco, Inc. | Isostatic hot forming of powder metal material |
| US4871621A (en) * | 1987-12-16 | 1989-10-03 | Corning Incorporated | Method of encasing a structure in metal |
| US4992233A (en) * | 1988-07-15 | 1991-02-12 | Corning Incorporated | Sintering metal powders into structures without sintering aids |
-
1990
- 1990-10-29 US US07/604,201 patent/US5403540A/en not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-10-21 JP JP3272454A patent/JPH04342983A/ja not_active Withdrawn
- 1991-10-28 BE BE9100994A patent/BE1005922A5/fr not_active IP Right Cessation
- 1991-10-29 DE DE4135649A patent/DE4135649A1/de not_active Ceased
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015128771A (ja) * | 2009-02-26 | 2015-07-16 | コーニング インコーポレイテッド | 二酸化炭素の捕捉に適用できる収着剤構造体 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BE1005922A5 (fr) | 1994-03-15 |
| US5403540A (en) | 1995-04-04 |
| DE4135649A1 (de) | 1992-04-30 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Application deemed to be withdrawn because no request for examination was validly filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 19990107 |